JPS5979731A - 重合体フイルムにおける引取共振を軽減する方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、重合体フィルムにおける引取共振を軽減する
方法の改善に関係する。また別の様相において、本発明
は基材或いは物品の押出被覆の為の方法い二関係する。

更には、本発明は重合体フィルムのを押（エンボス）方
法に関係する。

始めにイく明ｉｔ’１１　？’ｌで使用する用語につい
て説明して」？＜。

「引落し」とは、押出されたウェブ或いはフィルムをｒ
＋Ｉｆｉｊ１方向においてそして時として横断方向にお
いて引伸すことを云う。

１−延伸比」とは、急速冷却帯域或いはステーション後
のフィルム或いは被覆体速度をダイから出シ１（１する
押出物速度で割った値を云う。これは厚さの逆数を用い
て次のように近似することができる：ｔｆ：　　フィル
ム或いは被覆体の厚さｔｏ：　　ダイにおけるフィルム
押出物の厚さ■（：　　延伸比 「引取共振即ちドローレゾナンス（或いはサージング）
」は、ダイと急速冷却帯域との間で生じる溶融フィルム
における持続的な規則性のない変動及び（或いは）周期
的な変動を音吐する。これは延伸比が臨界値を越える詩
才ずる。引取共振或いはサージングは、押出機からほぼ
均質に出現する材料の引落中発現する不安定現象として
考えることができる。不安定性は、延伸比の臨界値を越
える時フィルム厚さのような押出ウェブ（フィルム）寸
法における持続的な、でたらめな゛そして（或いは）周
期的な変動の発生として表われる。サージングが極端に
なると、ダイから押出されたウェブやフィルムを実際上
破断しそして御出被覆或いはフィルム工程を完全に休止
せしめることになる。

先行技術の説明 成る種の重合体樹脂、特にポリオレフィン樹脂は溶融型
押及び（或いは）押出被覆用途を含めて工業的取扱いに
対して完全には満足すべきものでない。これは主に引取
共振の現象が発生することによる。

一般に、成る種の重合体樹脂を使用した場合の引取共振
の定義には２つの固定点即ち押出グイと急速冷却帯域を
必要としそして両者は押出被覆及び型押工程において存
在する。成る種の樹脂に対する引取共４ｈＱは固有の延
伸比しばｌ、ｔＪ）ｎ対１の；ｊ・ｊｉ四において生ず
る。溶酸（ノリ押及び押出Ｊ・１７１両方の分！ｌ！ｆ
において、ダイギャップは通常２０〜４０ミルでありぞ
して引落されたけ終フィルム或いは被ヤ゛りのＪ＋；＋
さが１ｉｆｉ常１ミル以下であるから、引取共１←が成
る種の樹脂に対して生じ５る。斯様に、延伸比は成る種
の１何脂の臨界延伸比を越えることがおる。

引取共振を軽減する一つの可能な方法はダイギーヤツブ
対フィルム乃至Ｍ　＋’ｉ　）ｇの比にほぼ等しい延伸
比を下げることである。しかし、これら工程において実
が（１されている高い引取速度（５００ＰＰＭ以上）と
薄い厚さく１ミル以下）においては、ヘッド用力や溶融
破壊の点からの制約により、ダイギャップを減少しそれ
により延伸比を下げることは工業的に実施可能ではない
。取扱いの困Ｊ！ｌな重合体材料、特に線状低密度ポリ
オレフィン（Ｌ　Ｌ　Ｄ　Ｐ　Ｅ　）　、高密度ポリオ
レフィン（ＨＤＰＥ）及びポリプロピレンのようなポリ
オレフィンに対して生ずる引取共４辰を克服するのに、
これら重合体利料と取扱いの容易な（ケ１脂との混合物
を使用することが提案されている（米国’ＮＦ　＝’ｒ
第４．３１５．９７Ｓ号）。しかし、残念なことに、原
材料コストが高くなることに加えて、最終製品はＬＬＤ
ＰＥ。

ＨＤ　Ｐ　Ｅ或いはポリプロピレン単独を使用すること
により実現される固有の性質上の長所を失ってしまう。

本発明の概要 ダイからフィルムを押出しそして急速冷却帯域において
該フィルムを急冷することにより引取共振を惹起するよ
うな条件の下で引取共振を受けやすい重合体溶融フィル
ムの引取共振を軽減する方法において、前記ダイと急速
冷却帯域との間で溶融フィルムに流体媒体を差向け、そ
の場合流体媒体が溶融フィルムにおける引取共振を減す
るに充分の速度及び鼠において溶融フィルムに差向けら
れることを特徴とする引取共振減少方法が提供される。

本発明のまた別の様相において、本発明に従つて処理さ
れた溶融フィルムは押出被？′？Ｖ或いは積層エイ、？
において被覆或いは債層用月料として使用される。

本発明のまた別の様相において、本発明に従って処３Ｊ
１１さ第１た溶１ｊｊ’、’ｉフィルムは、型押作業に
供されて、引１１’Ｖ共振の影響の実質上ない型押フィ
ルムを中成する。

問題点 ここでは、説明の便宜上、線状低密度エチレン炭化水素
共重合体を例に出してか）明するが、本発明はこれに限
定されるものでない。後述するように、本ツ１１明は、
押出披）゛り及び（或いは）型押工程に’ｃ　ＪやいＣ
、，１ｌｌＩ出ダイと急速冷却ステーションとの間で成
る秤の作動φ注下で引取共振現象を生じる傾向を持つポ
リプロピレン、高密度ポリエチレン及び成るｉｉｒの高
圧ｆＬＴｈ密度ポリエチレン（ＨＩ’ＬＤＰＥ）のよ５
な重合体１１ｔ１脂に一般に応用し５る。

線状低密度エヂレン炭化水素共団合体（ＬＬＤＩＪ！：
）はこれまで、押出被覆用拐ｔＩとして工業的に満足に
は使用されなかった。押出被覆用樹脂は成る特性を持つ
と考えられている。例えば、一般に、最大被覆速度は最
小溶融強度を有する押出被覆用樹脂を使用して得られた
。「ポリエチレン押出被覆用樹脂の加工性を予知するの
に溶融強度の使用」５０Ｔ’ＡＰＰＩ　　２０−２６　
　（１月、１９６７）を参照されたい。線状低密度エチ
レン炭化水素共重合体は低い溶融強度を持つと考えられ
、これが当業者が良好な押出被覆用材料として有望と考
えた理由の一つであった。

しかし、本件出願人は、未改質線状低密度エチレン炭化
水素共重合体樹脂の押出被覆用組成物としての使用に関
連して不充分な点があることを見出した。プロセス上の
不充分な点として、融体破損を誘発しうる引取共振現象
が含まれる。

押出被覆或いは型押プロセスにおいて、未改質線状低密
度エチレン炭化水素共重合体の使用におけるもつとも重
大な短所はこの引取共振現象である。これらの場合、引
取共振は特別に低い延伸比において生じた、即ち引取共
振の心配な〈実施し５る引落し量では適正な加工には不
充分である。

１′：改Ｊｐｊ、線状低密度エチレン炭化水素共重合体
が団出被１′θ川に使用された時、最大安定延伸比は１
［）交４１．１υ下であることが見出された。大半の工
４ｑ４　ＩＩＩ押出被覆作挙においては２０：１を越え
る延伸比が求められる。

重合体利料のレオロジーは大部分、分子ｈ１と分子１１
１分布に依存する。高圧低密度ポリエチレンの研究（１
、また、長い鎖枝分れの重要性を示した。押出性ｆｑｌ
／ｌ−おいて、レオロジー楢動のうちの２つのｒｌｉｒ
が中ソ！であり、それは剪断と引伸しである。フィルム
押出機及び押出ダイ内で、重合体融体は苛ｊ’ｌ’ｉ　
ｌ、、、　ｔｕｔ断変形を受ける。押出スクリューが融
体を押出被覆ダイへとまたそこを通して送出すに際して
、Ｉｉ：！体は広範、四の剪断速ＩＩ’下に置かれる。

大半のフィル１１押出プロセスは融体を５０〜２０００
秒−ＩＩｌ・ｉ）四の速度での剪断に曝すると考えられ
る。

７！ｆ合体融体は所謂剪断減粘性挙動即ち非ニユートン
流れ挙動を示すことが知られている。剪断速用が増大す
るにつれ粘度（剪断応力τ対剪断速度ｉ）が減少する。

粘度減少の程度は、重合体材料の分子量、その分布及び
分子形態即ち長鎖枝分れに依存する。短い鎖枝分れは剪
断粘度にほとんど影響を力えｌ、【い。一般に、広い分
子量分布樹脂は押出被覆における押出に一般的な剪断速
度範囲において向上せる剪断減粘性オド動を示す。長鎖
枝分れもまたこの挙動を向上し５る。狭い分子量分布の
樹脂は押出剪断速度において減少せる剪断減粘性挙動を
示す。

剪断減粘性への分子構造の影響についての上記差異の結
果として、狭い分子団分布の樹脂（例、線状低圧エチレ
ン炭化水素系共重合体）は、均等のメルトインデックス
（Ａ、ＳＴＭ　Ｄ−１２３８）の広い分子量分布４９１
脂（例、高圧低密度ポリエチレン）より押出中一層高い
動力を必要としそして一層高い圧力を発生する。高いダ
イ圧力を補償する為に、比較的大きなダイギャップ開口
、例えば２０ミルを越えるダイギャップ開口を使用して
操業することがしばしば必要である。このようなダイギ
ャップ開口の使用は、２０対１を通常越えるｉｌ“・）
い引落しを必′７トとする。

ｊＩｃ合ｒ・ド拐オ・１のレオロジーは悄例上剪断変形
において研究されている。剪断において、変形ｔ７てい
る４Ｉ′ｉ＋脂の、速度勾配は流れ方向に垂直である。

この変形洋式は実験的には便宜であるが、叩出被覆プロ
士スにおける材４”ｌ応答を理解する為の必須の情報を
ｒぺえ！、「い。剪断粘度は剪断応力と剪断速度によっ
て次のように定老（される： ηｓｌ＋ｃａｒ−”／”− η１，１．（、□、−剪断粘度（ポアズ）τ１２＝剪断
応力（ダイン／ｃｍ’） ｉ゛＝剪断速度（５ｅｃ−’　） ところで、これと同じく、引伸し粘度（ｅｘｔｅｎｓｉ
ｏｎｖｉｓｃｏｓｉｔｙ　）目、垂直応力と歪速度によ
って次のように定イて：、される： ηｅｘｔ　＝＝　”’／・ η。、ｘｌ　　−引伸し粘度（ポアズ）σ１１　−垂直
（法線）応力（ダイン／■２）＝歪速度（５ｅｅ−’　
） 純粋な引伸し流動においては、剪断流動と異って、速度
勾配は流れ方向に平行である。工業的な押出プロセスは
剪断及び引伸し変形両方と関与する。

押出被覆においても更にはフィルム押出（チューブライ
ンフレーション及びスロットキャスト）において、樹脂
の引伸しレオロジー特性はきわめて重要である。これら
が事実」ニプロセスを支配する。

引伸し粘度は多くの実験技術により測定されうる（例え
ば、１−溶融プラスチック用レオメータ」、Ｌ　Ｍ、Ｄ
ｅａｌｙ著、レインホルトコンパニー社刊、１９８２年
参照）。ここで使用される手１１Ｆ’ｌは、定歪速度法
である。簡単に述べると、この方法は、サーボ制御式イ
ンストロン引張試験機を使用する。

シリコーン油浴中に浸漬された重合体溶融リングの両端
が試験機の顎につかまれ次の関係式に従って加速された
速度で引離される。

Ｌ（ｔ）　＝　Ｌｏ　ｅｘｐ　（二ｔ）Ｌ（ｔ）　＝時
間音におけるグ１１の離間距離（ｃｔπ）１、ｏ　　＝
最初の顎の離間圧ＮＬ（儒）；　　＝歪速度（５ｅｃ−
’　）、一定ｔ　　＝時間（ｓｅｅ） カドランスジユーザが変形中荷重を測定する。引伸し粘
１ｃ）は応力な歪速１θ゛で割ることにより計算さ１し
そしく１５０℃の一定温度での変形中変位或いは１１４
’間の関数として決定される。

押出被覆用等級のもののような成る行の高圧低密度ポリ
エチレン鋤体が式（３）に従って変形される時、引伸し
粘度はｌｏｇ時間と共に加速された割合で増加すること
が観測される。この歪硬化は！３’Ｊ　ｌＩＩ？速度が
増加するにつれ強化される。幾つかの場合、ｔ、油体は
限界のない応力増加を示すように思われる。

遷移全圧触媒を使用して生成されたエチレン炭化水素共
重合体は一般に如速的な応力上昇を示さない。ある■・
ｎの広い分子量分布の樹脂は歪硬化はする〃トその引伸
し粘度（ｌｏｇηｅｘｔ　）は１ｏｇ　時間と共に直線
的に増加するように思われる。ここで記１成されるもの
のような、ある種の狭い分子量分布の位（脂は歪速度が
低い時はとんど歪硬化を示さない。

高圧低密度ポリエチレンは、狭い分子量分布の線状エチ
レン炭化水素共重合体に較べる時剪断において［軟＜　
（ｓｏｆｔ）　　Ｊそして引伸しにおいて［剛い（ｓｔ
ｉｆｆ）　Ｊと考えることができる。狭い分子量分布を
有するエチレン炭化水素共重合体は反対のレオロジーを
示す。これらは剪断において「剛く」そして引伸しにお
いて「軟い」。ここで使用する「軟い」及び「剛い」と
いう用語は、高圧低密度ポリエチレンと狭い分子量分布
の線状エチレン炭化水素共重合体を比較する時の剪断及
び引伸し粘度の相対的程度を表すものである。

引伸し粘度特性における歪硬化の差の結果は次の通りで
ある。成る種の高圧低密度ポリエチレン樹脂は押出被覆
プロセスにおいて高い押出被覆速度及び引落しにおいて
応力を累積する傾向がある。

これら「高圧」樹脂がその応力が溶融強度を越える点に
達する時樹脂は破断する。これら高圧低密度ポリエチレ
ン樹脂の挙動とは対照的に、低圧低密度エチレン炭化水
素共重合体樹脂は溶融破断をもたらす応力に達すること
なくかなりの程度まで引落されうる。他方、延伸に伴い
重大な程に応力を累積しないことにより、低圧低密度ポ
リエチレン融体は一層引取共振を受けやすくなる。

Ｐ：Ｊｉ状、低’ｌ’ｌＷ　Ｉｔエチレン炭炭化水素共
合合体本発明押出被覆材料用に適当１．ｃ線状低密度エ
チレン灰化水素共重合体は、エチレンと、約０．８７〜
０９４０、好ましくは約０．９１６〜０．９２８の密度
を有する一種乃至複数種のＣ３〜Ｃ８αオレフインの共
重合体である。これら共重合体は斯界で周知の溶液法、
気相法或いはスラリー法で製造されうる。

また、本発明の好適な線状、低密度エチレン炭化水素共
重合体は、主たるモル％（８０以上）のエチレンとハ１
ｊたるモルＸ（２０以下）の０３〜Ｃ８αオレフィン一
種以上を有するものである。０３〜（シ。αオレン・イ
ンとしては、プロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、
ヘプテン−１，４−メチルペンテン−１、ヘキセン−１
及びオクテン−１がなまれる。

本発明の線状、低密度エチレン炭化水素共重合体は通當
０５以上、好ましくは１．０以上、もつとも好ましくは
２．０以上の標準メルトインデックスを有する。また、
本発明の共重合体は１００以下、好ましくは５０以下、
もつとも好ましくは２０以下の標準メルトインデックス
を持つべきである。

本発明の押出被覆月利において使用の為の好ましい線状
低密度エチレン炭化水素共重合体は、約２．４〜５．０
、好ましくは約２８〜３．４の分子量分布ＭＷ／Ｍｎ　
　を持つものである。これら共重合体は、約２０〜３７
、好ましくは約２５〜３２のメルトフロー比を有する。

２０〜３２のメルトフロー比は約２．４〜３３のＭｗ／
Ｍ＋ｉ　値範囲に対応しそして２５〜６７のメルトフロ
ー比は２．８〜６，６のＭＷ／Ｍｎ　　範囲に対応する
。

メルトフロー比は流量（ＡＳＴＭ　１２３８、条件Ｆ）
をメルトインデックス（ＡＳＴＭ　　Ｄ１２３Ｂ’条件
Ｅ）で割ったものに等しい。

これらエチレン炭化水素共重合体はまた１０００炭素原
子当り０．１〜０．３　Ｃ＝　Ｃの、好ましくは１００
０炭素原子当り０，１４〜α２４　Ｃ＝Ｃの総不飽和合
唱を有する。

本発明において使用の為の好ましい線状低密度エチレン
共重合体は、米国特許第４．３０２．５６６料及びｉ５
４．３０２．５６５号に呈示された方法並びにこれまで
述べた性ノＨを有するエチレン炭化水素共重合体を生成
するその他の方法において製造されたものを含む。

本発明において使用するに好ましい他の線状低密度エチ
レン炭化水素共Ｒ【合体は、米国特許第４、０１１．３
８２号に記載するようにして調製されうるものである。

押出７皮覆利料 本発明の押出被覆条件は斯界で一般に使用されている様
々の形態のいずれにおいても使用し５る。

本発明の押出被覆材イ′：口ま随意的に、１００〜１０
　［１０ｐｐｍの様々のチルロール剥離剤（例、低分子
…ポリエチレングリコールや脂肪酸アミド）、１〜１５
雷：丘％の充填剤及び顔料（例、カーボンブラック、二
酸化チタン、粘土、珪藻土、炭酸カルシウム等）並びに
２０〜１５０　ｐｐｍの酸化防止剤（例、ブチル化ヒド
ロキシトルエン及びヒンダードフェノール等）を含有し
うる。

押出被覆条件 本発明において樹脂は斯界で周知の方法により複合シー
ト或いは物品を形成するべ（様々の基材上に直接押出さ
れ５る。幕開は、ポリエチレン、紙、アルミ箔等のよう
な材料を含む。被覆設備は、第３図に代表的に示される
ような単一押出ライン或いは複数層の基材を互いに被傍
する為の複数の押出ラインを含みうる。

押出は、プラスチック材料供給区画、押出機バレル内に
包納される一本乃至複数本のスクリュー、スクリューの
端部における混合区画、及び混合区画を越えた位置での
成形ダイを含むスクリュー型押出機を経て達成され５る
。このよ５な押出装置において、乾燥した粒状或いはベ
レット１態の重合体が、ホッパから押出機の供給区画へ
と供給されそしてスクリューの回転により前方に送られ
、押出機バレルを通過し、ここで加熱されそして機械的
に加工されて重合体を溶融し、その後ウェブとして成形
ダイから出現する。

ｉｐ；　３図に示すような基本的押出被覆作業において
、Ｊ、　Ｌ　Ｄ　Ｐ　Ｅは押出機ホッパに給入される。

重力式供給により、１．　Ｌ　Ｄ　ＰＥは押出神覆用押
出機における標準的ポリエチレンスクリュー（図示なし
）に進む。重合体は固体として供給区画に入りそして搬
送され、圧縮されそしてスクリュー押出機の遷移区画に
おいて溶融を始める。その後、重合（＋は溶融しながら
進行しそしてスクリューの所８１１調出区画に送込まれ
、この地点で可能ならバレル１［ｉｌ＋壁での融体への
熱伝達により助成されて温度も１１また一ト列する。そ
の後、融体は押出機を通して流動し、圧意ではあるが未
溶融物質を排除しそし。

て溶し；４１物１ｇｉを均一化する為混合ヘッド（図示
なし）を横切り絖い゛〔やはり任意的ではあるがダイを
通して押出すに必要な圧力にまで流送圧を増大するまた
別の調整区画を横切って送られる。融体は、溶融フィル
ムを形成するダイを通してそこから送出されるに際して
温度及び陶装性に関しておおよそ一様である。その後、
このウェブは引出されそして基材上に被覆される。第３
図に示すように、基材は圧力ロールにより溶融フィルム
と接触状態に差向けられそして溶融フィルムは圧力ロー
ルとチルロールとの間の圧縮作用により基材上に被覆さ
れる。ウェブは、ニップを形成するチルロール及びゴム
ロール（バックアップ）により冷却されそして他の引取
ロール上に基材と共に引取られる。

その後、様々の処狸ステーションを通して巻取ステーシ
ョンに進み、ここでＦＪｌ、覆ずみ基材が巻取回収され
る。

押出機において、樹脂は、周囲温度を越えて５０′Ｆか
ら６５０″′Ｆの範囲内の温度を受ける。押出物は、２
７５〜６５０″Ｆ、好ましくは３７５〜６３０’）″の
温度において様々のヘッド圧力条件の下で出現する。押
出様における平均滞留時間は約０５〜１５分である。押
出被覆は通常約０１〜１０ミル厚の一様な厚さで形成さ
れる。

型押条件 第４図に示すような代表的な基本的溶融型押作業におい
て、ＬＬＤＰＥは押出機ホッパに給送される。１Ｆ力送
給により、Ｌ　Ｌ　］）　Ｐ　Ｅは押出機におｔ＝Ｊる
ポリエチレンスクリュー（図示なし）内に進む。■１合
体は固体として供給区画に入りそして搬送され、ｒｒ−
縮されそしてスクリュー押出機の遷移１ス画において溶
融を開始する。その後、重合体は、溶融しフ、（がら進
行しそしてスクリューの所箱調量区ｉ！ｊｉに送込まれ
、この地点で可能なら）（レル側壁でのｆ、％Ｈ体への
熱伝達により助成されて温度もまた十ゲ１する。その後
、筒体は押出機を通して流動し、汗、持でＧ」、ｔ）る
が未溶融物質を排除しそして溶融物ノｌ′Ｉを均一化す
る為混合ヘッド（図示１．「Ｌ　）を横切りｌ、ｉいて
やはり任意的ではあるがダイ′を通して押出すに必す：
５　ノ、（、圧力に１：でカＩＬ送圧を増大するまた別
のｉｉ”ｌ　’ｌ；’１名画を４．ｊ、′ｉ切って送ら
れる。融体は、溶融フーイルムな形成するダイを通して
そこから送出されるにｉｌｌ、８１〜で温度及び均質性
に関しておおよそ一様である。その後、ウェブば型押ロ
ールとゴムニップロールどのニップへと引落される。ゴ
ムニップロールは溶！ｉ’ｌｌフィルムを型押ロールへ
と押付げ、ぞれにより型押ロールの表面模様を複製する
。ウェブは同時に型押ロールにより冷却されそして他の
引取ロール上に引取られていく。その後、様々）処理ス
テーションを通して巻取ステーションに進み、ここで型
押フィルムが巻取回収される。

押出機において、樹脂は、周囲温度を越えて５０°「か
ら（Ｓｏｎ″Ｆ″の範囲内の温度を受ける。押出物は、
２７５〜６００’Ｆ、好ましくは３７５〜５８０下の温
度において様々のヘッド圧力条件の下で出現する。押出
機における平均滞留時間は約０．５〜１５分である。型
押フィルムは通常約０１〜５０ミル厚の一様な厚さで形
成される。

流体媒体 ４３Ｒ々の流体媒体が本発明に従って使用でき、例えば
窒素、二酸化炭素、噴霧水スプレー或いは空気が使用さ
れる。空気が好ましい流体媒体である。

空気は様々の技術により移動中の浴＆Ｊ＋フィルムに吹
付けられうる。しかし、空気がスリット状オリフィスか
ら移動中の溶融フィルムの表面に吹付けられることが好
ましい。一般に、空気は、ダイと急速冷却ステーション
との間の任意の地点におい−（、”＠、　而１　（ｆ’
ｊ　！、ＵＩ＋フィルムと接触しうる。ダイと急速冷却
ステーションとの間のほぼ真中の点で空気が溶＋ａフィ
ルｌ、と接触することが好ましいが、両者間の任意の地
点に９気のを位置づけての操作が可能である。流体媒体
を一様に分布せしめる為のマニホルドを含みそ１〜て長
さに活って約１／１６〜１／４１１Ｊのスリットを具備
する流体媒体装置を使用することが好ましい。流体媒体
装置の放出開口の長さは好ま１．　＜はダイから出↓１
１．する溶１諌フィルムのｒＩＪに少くとも等しくされ
る。流体媒体装置は、プロワのような様々の市販入手さ
れる装置により供給される空気１原と接続される。例と
して挙げれば、次のブロワが本発明において好適に使用
しうるニーティトンブロワ、１ｏ５／８１１直径ホイー
ル、４．１１Ｐ モデル：　　３Ｎ　　１７８１う ニュー−１−クブロワ、３３０　ｃｆｓｎ於１４″水柱
ｉ’／２１．Ｉ　Ｐ モデル二　Ｎ１４Ｐ ここで、本発明方法を概略示する図面を参照して説明す
る。

第１図において、溶融ウェブ或いはフィルム１０は、ホ
ッパ１３とｊ山じる押出機１２からダイ１４を通して実
質上垂直下方に押出されるものとして示されている。フ
ィルムは、冷却ロール１８及びニップロール２２を備え
る急速冷却帯域或いはステーション１６へと差向けられ
る。斯界で知られるように、溶礎フィルムはまた、例え
ば水平のような他の方向にも押出されうる。上流側装置
の詳細（押出機、ダイ等）は従来方法及び装置が溶融フ
ィルムを形成するべく重合体物質を溶融しそして進行す
るのに使用でき、また簡単な説明に既に為したので、こ
こでは省略する。こうした従来装置や方法は、使用され
る樹脂によりまた溶融フィルムの最終使用要件（例えは
押出被覆、型押等）により決定されうる。同じく、下流
装置の詳細（例えば冷却手段、ニップ手段及びフィルム
引取手段等）もまた上述したような最終使用要件に依存
する。

従って、広い４１！′Ｊ、　、＠、、において、本発明
の定義にはｌＨタイ１４　ト、ニップロール２２及びチ
ルロール１日を含む急速冷却帯域或いはステーション１
６という２つの位置が必要とされそして作動条件は引取
共振を受けやすい茸９体４，４料が遭遇する速度におい
て引取共１辰する１Ｒ向のあるようなものである。この
共墨の発生を軽減する為の対策は、ダイ１４とニップロ
ール２２及びチルロール１８との間の地点で移動中の溶
融フィルムに流体媒体ｂ１［れを差向けることにより提
供される。第１図では、空気装置２４のような流体媒体
装置がダイ１４と急速冷却ステーション１６との間、好
ましくはそのほぼ中点に位１σ、づけて示しである。

空気装置、“１ｙ２４は、移動溶ｆｌｉｌｔｌフィルム
の表面に空’ｌ　？Ｍ、　２０を噴出１−るよ５設泪さ
れている。第２図を沙照すると、空気流れは、移動フィ
ルム１０を１、Ｑ’＋　ｌ”ｆ「方向に４．′ｌＮｌＮ
クリ伸びるマニホルド２６からスリット２８を通して１
１１１圧空気を放出することにより提供される。スリッ
トはマニホルドの長さを全般的に梠切って延在しそして
好ましくはダイから出現する溶融フィルムのｒｌｌ　Ｋ
　等しい長さを持つ。

もちろん、スリットの長さが溶ｒ／ｌ’ｔフィルムの巾
より小さいが溶融フィルムの［１〕を横切って流体媒体
の一様な分布を提供するような装置も設計しうる。

また別の好ましい流体媒体装置２４’　　が第５図に例
示される。この装置は第２図に示される装置よりスリッ
トから一層一様な空気流れ分布を与えるべく内ｇｌ（に
邪魔板（図示なし）を備えている。空気のような流体が
空気人口３０を通して導入されそしてスリット２８′　
　を通して放出される。両方の装置において、スリット
は連続である必要はなく、事実マニホルドを横切って列
装される一連の開口とかし５る。空気は従来設備を使用
してマニホルドに供給され５る。

溶融重合体フィルムから流体媒体装置までの距離は、プ
ロセス条件の関数でありそして代表的に約１／４〜１０
インチ、好ましくは１／２〜１１７２インチの範囲とな
しうる。同じく、流体媒体装置から送出される空気の速
度もまたプロセス条件の関数であり、約１〜１５０好ま
しくは１０〜５ｏのＦＰＭ範囲にわたって変更され５る
。空気は移動フィルムと面角でもフィルムに対して角度
をもたせても接触しりる。

本発明方法は、溶ν１１！フィルムが引取共振を受けや
′すい押出ＩＩす゛４１プロセスに対して好適に応用し
うる。押１１１被【の為の条件及び設備は従来通りであ
る。第３図に示されるように（第１図と同じ部相には同
一番号を付しである）、樹脂は、ホッパ１３から押Ｌ１
０幾１２に供給されそして後ダイ１４に供給される。溶
融ライン［ム１０がダイから放出されそし７てグイ出口
と急速冷却帯域における圧力ロール３２及びチルロール
３４のニップとの間の地点において既述したように流体
媒体装置２４からの流体媒体２　ｆｌと接触せしめられ
る。溶はフィルムはり〆で利３６上に、被覆され、急速
冷却ステーション或いはイ１′７域において冷却されそ
して後被覆物品３８は急速冷却帯域を出て回収される。

本発明方法はまた、フィルムが作動争注下で引取共振を
受けやすいような型押プロセスに対しても埋惣的に応用
しうる。型押プロセスの条件及び設備は従来辿りである
。給４図に示すように（第１図と同じ部材に目、同番号
を符す）、樹脂は、ホッパ１３から押出機１２へと送ら
れそして後ダイ１４に送られる。溶融フィルム１０はダ
イから放出されそしてダイ出口と急速冷却帯域における
ゴムニップロール４０及び型押しロール４２のニップと
の間の地点で既に説明したように流体媒体装置２４から
の流体流れ２０と接触される。溶融フィルムはゴムニッ
プロール４０との接触下で型押しロール４２により型押
されそして型押されたフィルムは引取ロールにより引取
られる。ゴムロールの冷却は、その回転中ロールを冷や
す水浴４４及び（或いは）内部冷却により力えられる。

ワイプロール４６がゴムニップロール４２から余剰水を
除去しそして物品４日は製品ロール５０のまわりを走行
して貯蔵域に通る。

次に、本発明の例示の為幾つかの例を示す。

例■ この例は、引取共振の発生前に押出被覆工程において達
゛成しうる最大ライン速度を示す。結果は、ｉ”Ｉｒ＋
　ｉ＋媒体装置Ｆ＋１を使用しない従来工程ど比較され
た。

使用したイ′１５１脂し１、ＧＲ８Ｎ−７０４２であり
、これけ２０メルトインデックス、０．９１８ｇ／ｃｃ
密度の、エチレンとブテン−１の低圧連合化エチレン共
沖合体でありそしてユニメンカーバイド社から７１ｒ　
ｌ１ｌｊ、されている。この樹脂は５重量ＸＤ　Ｐ’　
Ｉ）　Ｃ−００９３、マスターバッチを含み、これもま
たユニオンカーバイド社から重版入手しうる。

使用した押出機は、２７対１０バレル長さ対直径と　／
１長さ対直径（Ｌ／Ｄ）比ポリエチレンスクリー１−を
具・ｆ７ｉｆｆする２１／２インチ径ロイ＃　（ｌ（ｏ
ｙｌｅ）押出イ幾であった。

押出機は、５０馬カダイナマチツク駆動装置と５つのバ
レル加熱帯域を有した。使用したダイは１２インチ直径
の七ミコートハンガー型ダイで、３／４インチの最終ラ
ンド長さと約２０ミルのダイギャップ設定長さを有した
。

）Ａ　＋１ユニツトは２８インチ巾の積Ｊ？４ステーシ
ョンを具備するＩガン（１（ｇａｎ）　　ユニットであ
り、ベイオプロール、プレヒートドラム、チルロール、
ゴムニップロール及びワインドアップロールを装備した
。１、被覆厚は、押出機出力が一定であるから、被覆ユ
ニットのライン速度により制御される。基材は４０１ｂ
クラフト紙であり、ニップ圧力は１００１″ｂ／ｂ／直
線であり、チルロール水温は５５下でありそしてチル水
流量は９０　、’／ｐｍであった。

流体媒体装置は、１／ｅ　ａ　　巾Ｘ１２”　　長さス
リットを備える２″　直径チューブから構成された。空
気は、ディトンエレクトリック社から市販されるディト
ンプロワ１０／８　径ホイール、モデル３Ｎ１７８Ｅの
商品表示のＩＩＩＩ’ブロワにより供給された。

流体媒体装置はダイの下（１ｊｌｌ約１１′（被覆ステ
ーションのニップ点まで約５″　）のところに位１ｈ、
づけられた。ダイからニップ点までの垂直距離は約６イ
ンチでありそして溶融重合体フィルムから流体媒体装置
までの距離は約１インチであった。空気は、流体媒体装
置から２０〜３０１”ＰＭの範囲で流出され、平均ＦＰ
Ｍは２６であった。

仙の印面１８件１．１’、　Ｊソ、下に示す通りである
：１１１１出イ髪スクリュート１便“（’、ＰＰＭ　　
　２８　　　　２８ダイ速１１’！’　　Ｉ　ｈ／ｌ＋
ｒ　　　　　　　　３６　　　　３６６′誓１ｉ＋ｌ＋
衿；；’ＩＩ（ｔ’　ｏ）；　　　　　　　　５９０　
　５９０ヘッド月：力、ｐｓｉ　　　　　　　　　　１
０θ０　　　１０００聞出作業が続けられそして引取共
振の発生前に実現しうるＡｔ大シライン速度記碌された
。共振は、ｈｉ）、ｉ！ｌｉフィルム及び押出被ｌ★物
品の目視により決定さＪまた。結佇・は以下に示す通り
である。

ライン速＋ｒ　、　ＦＰＭ２１１０　　５ｐａＰ・１１
■１ この例は、例Ｉと同様でありそして引取共振の発生前に
押出被覆工程において実現しうる最大ライン速度を示す
。結果は流体媒体装置を使用しないｔ・Ｌ来工程と比較
された。

使用した樹脂は、ユニオンカーバイド社から市販されて
おり、５０メルトイデイクス及び０．９３４ｊＪ／ｃｃ
密度を有する低圧１合化エチレン共重合体であるＧＲ８
Ｎ−７１４９であった。この樹脂は５重量％ＤＦＤＣ−
ｏ　ｏ　ｑ　３マスターバツチ（ユニオンカーバイド社
販売）を含んだ。

押出機、ダイ及び被覆ユニット・は例Ｉにおけるのと同
一とした。

流体媒体装置は１／ｓｌｌ　ｔｊ３ｘ　１２１１長さス
リットを備える１／２　ｎ　　直径チューブから構成さ
れた。空気は、ディトンエレクトリック社から市販され
るディトンブロワ１０５／８Ｉ＋径ホイール、モデル３
Ｎ１７８Ｅの商品表示のＩＨＰブロワにより供給された
。

流体媒体装置はダイの下側約ｉ１１　　（被覆ステーシ
ョンのニップ点まで約５１１　　）のところに位置づけ
られた。ダイからニップ点までの垂直距離は約６インチ
でありそして溶融重合体フィルムから流体媒体装置まで
の距離は約１インチであった。空気は、流体媒体装置か
ら２〜１８ＰＰＭの範囲で流出され、平均ＦＰＭは５で
あった。

他の作動条件は以下に示す通りである：流体媒体装置 作！ｌｉｈ争ｆ１　　　　　　　　　なし　　あり押１
用ｆ、；スクリュー速度、ｌＬＰＭ　　ｓｓ　　　　　
ｓｓダイ；１ＮＩＴ’、　　ｌ／ｌ＋ｒ　　　　　７１
　　　７１溶ｋ・１目’１Ａ　Ｉ’Ｔ　＋　’Ｐ　　　
　　　　５２５　　５２５ヘッド圧力、　ｐｓｉ　　　
　　１５００　　１５００押出作業が続けられそして引
取共振の発生前に、笑現し５る最大ライン速度が記録さ
れた。共振は、溶ａｌｔフィルム及び押出被覆物品の目
視により決定された。結果は以下に示す通りである。

ライン速度、　ＦＰＭ　　　　　３００　　１１００例
１１１ この例は、例■及び■と同様でありそして引取共振の発
生前に押出被覆工８において実現し５る最大ライン速度
を示す。結果は流体媒体装置を使用しない従来工程と比
較された。

使用した樹脂は、ユニオンカーバイド社から市販されて
おり、６０メルトインデツクス及び０、９６０　ｃ９　
／ＣＣ４’ｅ度を有するエチレンとブテン−１の低圧重
合化エチレン兵庫合体である製造方法は米国特許第５．
７０９．８５３号に従う。この樹脂は５重量％］）Ｆ’
［）Ｃ−００９３マスターバツチ（ユニオンカーバイド
社販売）を含んだ。

押出機、ダイ、ブロワ、流体媒体装置及び被覆ユニット
は例ＩＫおけるのと同一とした。

流体媒体装置はダイと被覆ステーションのニップ点との
ζよぼ真中のところに位置づけられた。ダイからニップ
点までの垂直距離は約５インチでありそして溶融重合体
フィルムから流体媒体装置までの距離は約１インチであ
った。空気は、流体媒体装置から４〜５０ＰＰＭの範囲
で流出され、平均ＦＰＭは１３であった。

他の作動条件は以下に示ず通りである：流体媒体装置 押出ｔ（（１スクリユー速追、ＲＰＭ　　　２８　　　
　２Ｂダイ速ＩＩ）ｌ　、　Ｉｂ／）＋ｒ　　　　　５
５．６　　３５６溶融温度、’Ｆ　　　　　　　５３５
　　５３５ヘッド圧力、　ｐｓｉ　　　　　−−−〜−
−押出作業が続けられそして引取共振の発生前に実現し
うる最大ライン速度が記録された。共振は、溶融フィル
ム及び押出被覆物品の目視により決）〔シされた。結果
は以下に示す通りである。

流体媒体装置 なし　　あり ライン１１ト度、ＦＰＭ　　　　　１５０　　３００例
１ｖ この例は、引取共振の発生前に押出被覆工程において実
現し５る最大ライン速度を更に示す。結果は流体媒体装
置を使用し）ｊい従来工程と比較された。使用した樹脂
は、１．２メルトフローレート、０、９０６９　／　Ｑ
Ｃ密度を有するプロピレンホモ重合体であり、そしてノ
ーサーンペトロケミカル社から市販入手しうるＮＯＲＣ
ＩＩＥＭ　　ＮＰ）’　　１ｎｏ１ＬＰである。

押出機、ダイ及び被覆ユニツ目１例Ｉにおけるのと同一
とした。

流体媒体装置はダイの下側約１″（被覆ステーションの
ニップ点まで約ｓ”　　）のところに位置づけられた。

ダイからニップ点までめ垂直距離は約６インチでありそ
して溶融重合体フィルムから流体媒体装置までの距離は
約１インチであった。空気は、流体媒体装置から４〜ｓ
　ｏ　Ｆ　Ｐ　Ｍの範囲で流出され、平均ＦＰＭは１３
であった。

他の作動条件は以下に示す通りである二流体媒体装置 作動条件　　　　　　　　なし　　あり押出機スクリュ
ー速度、ＲＰＭ　　　５６　　　　５６ダイ速度、　Ｉ
ｂ／ｈｒ　　　　　５４　　　３４溶融温度１’Ｆ　　
　　　　　５４０　　５４０ヘッド圧力、　ｐｓｉ　　
　　　７００　　７００押串作椿が１番〕られそ１．て
引取共振の発生前に実１’ｌ、　Ｌ　ウる最大ライン速
度が記録された。共振は、溶ＬＵ］フィルム及び押出被
覆物品の目視により決定された。結果は以下に示す通り
である。

流体媒体装置 例■ この例は、先の例と同様でありそして引取共４辰の発生
前に押出被覆物品において実現しうる最大ライン速度を
示す。結果は流体媒体装置を使用し１．１い従来工程と
比較された。

使用した樹脂は、ユニオンカーバイド社から市販されて
おり、２０メルトインデツクス及びｏ、　ｑ　２４　ｇ
、／ｃｃ密度を有するホモ小合体であるＤ　ｌ’　Ｉ−
）　Ｔ３−０３５２、チューブラ高圧低密度ポリエチレ
ン（ＩＩ　Ｐ　−Ｔ、　Ｄ　Ｐ　Ｅ　）であった。

押出機、ダイ、被覆ユニット及び流体媒体装置は例■と
同様とした。

流体媒体装置はダイと被覆ステーションのニップ点との
ほぼ真中のところに位＃ｑづけられた。ダイかもニップ
点までの垂直距離（１、約４インチでありそして溶融重
合体フィルムから流体媒体装置までの距離は約１インチ
であった。穿気は、流体媒体装置から１〜１４ＰＰＭの
岬、囲で流出され、平均ＦＰＭは３であった。

他の作動条件は以下に示す１通りである：流体媒体装置 作動条件　　　　　　　　なし　　あり押出機スクリュ
ー速度、１１．ＰＭ　　　５５　　　　５５ダイ速度、
　Ｉｂ／ｈｒ　　　　　６５　　　６５溶融温度、’Ｆ
　　　　　　　ｓｅｏ　　　ｓａ。

ヘッド圧力、　ｐｓｉ　　　　　６５０　　６５０押出
作業が続けられそして引取共振の発生前に実現しうる最
大ライン速度が記録された。共振は、溶融フィルム及び
押出被覆物品の目視により決定された。結果は以下に示
す通りである。

流体媒体装置 ライン番よ、ｊ２００ＦＰへ・ｆにおいて共ｍｌはこの
速ｒ（ｓ：　ｔでに’１則されたかったので自発的に停
められた。

Ｖ／ｌｌ　Ｖ＋ この例は、線状低圧低密度樹脂から作製される溶融フィ
ルムにおける引取共振を減少する為流体媒体として噴霧
水スプレィの使用を示す。使用した４＃１脂ばＧＩＮＳ
Ｎ−７０４２”’Ｃ”ある。樹脂は５重ｆｆ＋４％Ｄ−
ＦＩ）Ｃ−ｏ　ｏ　９３マスターバツチを含み、これも
またユニオンカーバイド社から市販されている。

使用した設備及び一般条件は以下に示す点を除いて例Ｉ
と同様とした。流体媒体装置は、スプレイングシステム
社から市販されるザイホン装置を１ｉｉ’＋　六イ）空
気噴霧式水スプレィノズルであった。空気供給は１５　
ｐｓｉにおいて送られた。水スプレィはダ・イとニップ
点とのほぼ中間で溶融フィルムに差向けられた。

流体媒体装置 作動条件　　　　　　　　なし　　あり押出機スクリュ
ー速度、ＲＰＭ　　　　２８　　　　２８グイ速度、　
Ｉｂ／］＋ｒ　　　　　５６　　　５６溶１％Ｑ温度、
’Ｆ　　　　　　　５３５　　５３５ヘッド圧力、　ｐ
ｓｉ　　　　　　１４００　　１４００引取スパン、　
ｉｎ　　　　　　６　　　６押出作業が続けられそして
引敗共権の発生前に実現しうる最大ライン速度が記録さ
れた。共振は、溶融フィルム及び押出被覆物品の目ｍに
よ、り決定された。結果は以下に示す辿りである。

流体媒体装置 ブＩし　　あり ライン速７１　、　ＦＰＭ　　　　　２００　　５ａａ
例■ この例は、引取共振の発生前に溶融型押工程において実
現し５る最大ライン速度を示す。結果は流体媒体装置を
使用しない従来工程と比較された。

使用した樹脂は、ユニオンカーバイド社から市販されて
おり、２０メルトインデツクス及び０、９１８　ｇ／Ｃ
Ｃ密度を有する低圧重合化エチレンＪ（重合体であるＧ
Ｒ８Ｎ　−７０４２であった。この樹１１ｉｒは５１１
１叶夕に１）　ｌ”　］）　Ｃ−００９３マスターバツ
ヂ（ユニオンカーバイドｒＬ販売）を含んだ。

１艷↓（用した押出イ幾は、２８対１０バレル長さ対直
径と２８対１長さ対直径（Ｔ、／Ｄ　）　　比ポリエチ
レンスクリューを具備する２１７２インチ径エガン（Ｅ
ｇ：ｕ＋　）　　押出様であった。

４’ｌ’　ｌｉｔ　位は、７５馬カダイナマチツク駆動
装置と５つのバレル加熱帯域を有した。使用したダイは
、４８インチブラッククロウンン（１３１ａｃｋ　Ｃｌ
ａｗｓｏｎ　）ダイで、３０１１　　巾に設定されてい
た。中央送給されるダイは、１インチの最終ランド長さ
と約４０ミルのダイギャップ設定値を有した。

型押ユニット（第４図）は、２４”　り目ムめっキＪ５
Ｑ　４１ｐロールと１２インチシリコーンゴム（５５シ
ョア硬さ）ニップロールとから構成された。型押ロール
湿度は約７０′Ｆでありそして１５０　ｇｐｍのロール
内部水流により維持された。ゴムロールは７０〜８０°
Ｆに維持された水浴中で冷却された。

４インチ径＠製ワイプロールがゴムロールから過剰水を
除去するのに使用された。二次クロムめっき冷却ロール
（１２”　径）及び引取及び巻取設備の残部はＩガンス
ロットキャストユニットの一部であった。

流体媒体装置は、１／４”　中×１２″長さスリットを
備える２ＴＩ　直径チヱープかも構成された。空包は、
ニューヨークブロワ社から市販されるモデルＮ１４Ｐの
商品表示の１　’／２　ＩＩ　Ｐプロワにより供給され
た。

流体媒体装置はダイ型押ステーションのニップ点のほぼ
真中のところに位置づけられた。ダイからニップ点まで
の垂直距離は約７．５インチでありそして溶融重合体フ
ィルムから流体媒体装置までの距離は約１１／２インチ
であった。空気は、流体媒体装置から３２〜１ｌ１０Ｐ
Ｐの範囲で流出され、平均Ｆ　Ｐ　Ｍは６１であった。

他の作動条件は以下に示す通りである：流体媒体タニ伽 押出［１−スクリュー速ＪＩＪ：　、　ＩｔＰＭ１７５
　　　１７５ダイ速ｆＱ、！ｂ／ｈｒ　　　　　３２０
　　３２０溶融湛ｆＩ’、　、　’Ｉ′７５５５　　５
３５ヘッド圧力、　ｐＳｉ　　　　　　２７ｎ０　　２
７００押小作業が続けられそして引取共振の発生前に実
現しうる最大ライン速度が記録された。共Ｊ辰は、溶融
フィルム及び押出被覆物品の目視により決定された。結
果は以下に示す通りである。

流体媒体Ｐ＠ ｆａｒ　Ｌ　　　あり ライン速度、　ＦＰＭ　　　　　２００　　５００フイ
ルム巾（ｉｎ）　　　　　　２１．５　　２１厚み（ミ
ル）　　　　　　　２．Ｏｎ、ａ例１’ｌｌｌ この１ｕｌｌは、例■と同様でありそして引取共撮り発
生前に溶融押出型押工程において実現しうる最大ライン
速度を示す。結果は流体媒体装置を使用しない従来工程
と比較された。

使用した樹脂は、ユニオンカーバイド社から市販されて
おり、１ｏメルトインデツクス及び０．９１８．！７／
ｃｃ密度を有するエチレンとブテン−１の低圧重合化エ
チレン共重合体であるＧ　ＲＳ　Ｎ−７０４７であった
。この樹脂は５重量％ＤＦＤＣ−００９３マスターバッ
チ（ユニオンカーバイド社販売）を含んだ。

押出機、ダイ、型押ユニット及び流体媒体装置並びに作
動条件は例）１におけるのと同一とした。

流体媒体装置はダイの下側約３１′（型押ステーション
のニップ点まで約８３７４″　）のところに位置づげら
れた。ダイからニップ点までの垂直距離は約１１　／４
　インチでありそして１８融重合体フィルムから流体媒
体共ｆ〃までの距離は約１１／２インチであった。空気
は、流体媒体装置から３２〜１ｌ１０ＰＰの範囲で流出
され、平均１”　Ｐ　Ｍは６１であった。

他の作動条件は以下に示す通りである：流体／ＩｆＬ体
装置 押装置で＞スクリュー速ｇ、ｎＰＭ　　　１７５　　　
１７５ダイ速１ｊ’ｊ、ｌｂ／１１ｒ　　　　　　３２
０　　　３２０溶融温度、〒　　　　　　５７５　　５
７５ヘッド圧力、　ｐｓｉ　　　　　３２００　　３２
００押出作業が続しＪ−られそして引取共振の発生前に
実現ｌ−ウる７ｆｌ大ライう速度が記録された。共振は
、ｎ＋　ＦｉＩｌ！フィルム及び押出被１褪物品のロア
」２により決定された。結果は以下に示す通りである。

ライン速ｊｆ　、　ＦＰＭ　　　　　１５０　　４ａｎ
フィルム中、　ｉｎ　　　　　　２１　　　１８ｊすみ
、ミル　　　　　　　２２１１ 例ＩＸ この例は、線状低圧低密度樹脂と高圧樹脂の混合物から
作製された溶融フィルムにおける引取共振の減少を例示
する。使用した樹脂は７６重量％ＧＲ８Ｎ−７０４２と
２０重量％ＤＦＤＢ−２０５５の混合物であり、後者は
１５メルトインデツクス、０．０９２３密度高圧重合化
エチレン重合体でありユニオンカーバイド社から市販さ
れている。樹脂はまた、やはりユニオンカーバイド社か
ら市販される］）Ｆｌ）Ｃ−００９３マスターバツチを
４重量％含んだ。

使用した設備及び一般条件は例■におけると同様である
。他の作動条件は以下に示す通りである。

流体媒体装置 作動φ件　　　　　　　　なし　　あり押出機スクリュ
ー速度、ＲＰＭ　　　１７５　　　１７５ダイ速度、　
ｌｂ／ｈｒ　　　　　３１５　　３１５溶融温度、６Ｆ
５１５５１５ ヘッド圧力、ｐｓｉ　　　　　　２６００　　２（Ｓｏ
ｎ引取スパンｒ　ｉｎ　　　　　　ａ　　　　８押出作
業が続けら、れそして引取共振の発生前に実現しうる最
大ライン速度が記録された。共振は、溶融フィルム及び
押出被覆物品の目視により決定された。結果は以下に示
す通りである。

流体媒体装置ダイ なし　　あり ライン速）ｊ”−、ＦＰＭ　　　　　３Ｃ１０５５０フ
ィルム中、ｉｎ　　　　　　２２　　　２１．４厚み、
ミル　　　　　　　１．５　　　　［１εＩ５例Ｘ この例はｒ（ｌｌ〜川と同様でありそして流体ｈｌ＆体
装置への空気容積の増加が引取共振の発生前に溶融型１
１１１押出プロセスにおいて実現しうる最大ライン速度
にＪジえるμ３響を示す。

使用した１ｉｔｊ脂は、Ｇ　１１　Ｓ　Ｎ　−７０Ａ　
、２であり、これを１２０タルトインデツクス、０．９
１８１７／ｃｃ瞥μ゛〔の、エチレンとブチｙ−１の低
圧重合化エチレン共重合体でありそし゛Ｃユニオンカニ
バイト社から市販されている。この（Ｉｊ↑月旨は５重
置％ｌ）Ｆ、［）Ｃ−００９３、マスターバッチを含み
、これもまたユニオンカーバイド社から市販入手しうる
。

押出機、ダイ及び型押ユニット並びに作動条件は以下に
用示するものを除いて例■と同じとした。

使用した流体媒体装置は例Ｖに示したものである。

流体媒体装ｊ〜゛への９気は例■に示した１　１／２　
Ｔ（Ｐプロワにより供給された。

流体媒体装荷はダイの下側約３”／２”　　（型押ステ
ーションのニップ点まで約、ｓｎ　　）のところに位置
づけられた。ダイから、−ツブ点までの垂直距離は約７
１／２インチでありそして溶融重合体フィルムから流体
媒体装ＦｒＩまでの距離は約５７４インチであった。空
気は、ブロワから流体媒体装置に以下の水柱ＩＥ　（装
置の入口で測定）で流出された。

他の作動条件は以下に示す通りである：流体媒体装置 作ｉ９Ｊ＋条件　　　　　　　　　　１０インチ水柱　
１３インチ水柱押出機スクリュー速度、ＲＰＭ　　　　
１７５　　　　１７５ダイ速度、　ｌｂ／］＋ｒ　　　
　　３２０　　　３２０溶融温度、　Ｆ　　　　　　　
５５５　　　５５５ヘッド圧力、　ｐｓｉ　　　　　２
７００　　２７００押出作業が続けられそして引取共振
の発生前に実現しうる最大ライン速度が記録された。共
振は、溶融フィルム及び押出被覆物品の目視により決定
された。結果は以下に示す通りである。

ライン速Ｕ　、　ＦＰＭ　　　　　４５０　　　６ｓ。

フィルムｔｉｔ　、　　ｉｎ　　　　　　２１．３　　
　２１１．８）早み、ミル　　　　　　　１．１　　　
０．８例ＸＩ この例は、線状低圧低密度樹脂から作成される溶融フィ
ルムにおり′る引取共振を軽減する為流体媒体装置＋’
／とじて多孔金属製チューブ状ロールの使用例を示す。

使用した樹脂はＱ　Ｉ？、　Ｓ　Ｎ　−７０４２であっ
た。この［例脂は５　ｒＪｊ　ｈ、ｉ％Ｉ）ＦＴ）Ｃ−
［１１［１９５マスターバツチ（ユニオンカーバイド社
販売）をＪんだ。

使用した設イｒ１：ｉ及び一般条件は以下に宗す点を除
いて例１゛１１と同様であった。流体媒体装置は、モツ
トメタラジカル社からカタログＮｎ５１２０として）Ｉ
Ｍ売されるチューブ状ロールであった。突気源は１２、
５　ｐｓｉ　において送られた。空気フィルムロールの
中心線はダイの約４インチ下方に位置づけられた（型押
ステーションのニップ点より５７４インチ上方）。ダイ
出口からニップ点までの距１１ｉ１Ｆは約９３７４イン
チであった。溶融フィルムは垂直下方に引出されたので
、フィルムは空気フィルムロールとその表面の約２０％
と丁度接触した。

他の作動条件は以下に示す通りである。

流体媒体装置 押出スクリュー速度、ＩＩＰＭ　　　　１４０　　　１
４０グイ速度、Ｉｂ／ｈｒ　　　　　２３５　　２！１
５融体温度、’Ｆ　　　　　　　５２５　　５２５ヘッ
ド圧力、　ｐｓｉ　　　　　２３５０　　２３５０臀　
流体媒体装置は上記チューブ状ロールである押出が続け
られそして引取共振の発生までに達成された最大ライン
速度が記録された。引取共振は溶融フィルム及び型押物
品の目視により決定された。結果は以下に示す通りであ
る： 流体媒体′装置 １工し　　あり ライン速ｔ（ｈ、ｐＰＭ１５０　　　／＋００フィルム
ＩＩＪ、　ｉｎ　　　　　　２１５　　２０．３厚さ、
ミル　　　　　　　　２．０　　　１．３チユーブ状ロ
ールは第５図に示した流体媒体装局稈有効ではないが、
改善度は少ないとは云え、利用空間が制限される状況で
は有用であろう。

【図面の簡単な説明】

ｔ（λ１（ｚｌは本発明方法の一般概念を示す説明図で
あり、押出機、ダイ、ダイから出現する溶融フィルム、
急速冷却帯域及びダイと急速冷却帯域との間に配置ｄさ
れる流体媒体装置を例示す、る。 ｍ　２図は代表的流体媒体装置の正面図である。 第３図（よ押出被覆プロセスに本発明を応用した場合の
第１図と同様の説明図である。 ２１番４図ば型押プロセスに本発明を応用した場合の第
１図と同様の説明図である。 第５図は使用しうるまた別の流体媒体装置の斜視図であ
る。 １３：　ホッパ １２：　押出機 １４：　　ダイ １０：　フィルム １６：　急速冷却帯域 １８：　チルロール ２２：　ニップロール ２４：　流体媒体装置 ２０：　流体流れ ２８：　スリット ２６：　マニホルド ６２：　圧力ロール ５４＝　チルロール ３６二　基材 ３８：　被瀉物品 ４０：　ゴムニップロール ４２：　型押ロール ４４：　水浴 ４６：　ワイプロール ４８：１（ＩＪ、押製品 ＦＩＧ、２

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）グイから溶酸ロフイルムを押出しそして急速冷却帯
   域において該フィルムを急冷することにより引取共４具
   を惹起するような条件の下で引取共倣を受けやすい■ｉ
   合体ｆｉｌ融フィルムの引ＪＩＱ共振を軽減する方法に
   おいて、前記グイと急速冷却帯域との間で溶１ｊｉｌＩ
   Ｉフーｒルノ・に流体媒体を差向け、その場合１）ｆｊ
   体媒体が溶融フィルムにおける引取共撮を減するに充分
   の速度及び用において溶融フィルムに差向けられること
   を特徴とする引取共振軽減方法。 ２）流体媒体が空気である特許請求の範囲第１項記載の
   方法。 ３）流体媒体が溶融フィルムの表面を横断方向に４’ｉ
   ’＋ｉ　！；ｌＪつて溶融フィルムと接触するｌｒか許
   請求の範囲第１項記載の方法。 ４）流体媒体がスリット状オリフィスから放出される特
   許請求の範囲第１項記載の方法。 ５）流体媒体が溶融フィルムとフィルム進行方向に対し
   て角度をなして接触する特許請求の範囲第１項記載の方
   法。 ６）流体媒体がフィルム進行方向に対して約９０゜の角
   度において溶融フィルムと接触する特許請求の範囲第１
   項記載の方法。 ７）流体媒体の速度が約１〜１５０　ｆｔ７分である特
   許請求の範囲第１項記載の方法。 ８）流体媒体の速度が約１０〜１５　ｆｔ７分である特
   許請求の範囲ｆｅ、　１項記載の方法。 ９）流体媒体が移動中のフィルムの表面から約Ａ〜１０
   インチに位置づけられる源から差向けられる特許請求の
   範囲第１項記載の方法。 １０）流体媒体が移動中のフィルムの表面から約μ〜１
   μインチに位置づけられる源から嵜向けられる特許請求
   の範囲第１項記載の方法。 １１）重合体フィルムがポリオレフィンフィルムである
   特許請求の範囲第１項記載の方法。 １２）ポリオレフィンフィルムが線状低密度エチレン炭
   化水素共甫合体であるｌ特許請求の範囲第１１項記載の
   方法。 １３）流体媒体がダイと急速冷却帯域との間のおおよそ
   真中の点で移動中のフィルムと接触する特許Ｍｒｌ求の
   而：ｉ　Ｉ７０第１項記載の方法。 １４）ダイからポリオレフィン溶融ンイルノ、を押出し
   そして急速冷却帯域において該フィルムを急冷すること
   により引取共振を惹起するような条件の下で引取共振を
   受けやすいポリオレフィン溶融フィルムの引Ｊ１ｙ共振
   を軽減する方法において、前記ダイど急速冷却ｊｔｌｉ
   域との間の実質上中−央の位置にお℃・て該溶融フィル
   ムの表面を横断して横切って該解融フイルノ・に空気を
   接触し、その場合空気を１〜１５１Ｆ　ｆｔ１分の速度
   に丸・いてそして溶融フィルムにおける引取共振を減少
   するに充分の皺にお（・てｚｊ向けることを／＋７徴と
   する引取共振軽減方法。 １５）　３１ｒ、　（ｉ４−４１１３体がスリット状オ
   リフィスから放出される’ＦＳｉｉ’ｌ’請求の範囲第
   １４項■ｉ載の方法。 １６）流体媒体が溶融フィルムとフィルム進行方向に対
   して角度をな１−て接触する特許請求の範囲第１４項記
   載の方法。 １７）流体媒体がフィルム進行方向に対して約９０゜の
   角度において溶融フィルムと接触するｌ＋＋許請求の範
   囲第１４項記載の方法。 １８）流体１ｇ体の速度が約１０〜１５ｆｔ／分である
   特許請求の範囲第１４項記載の方法。 １９）流体媒体が移動中のフィルムの表面から約％〜１
   ０インチに位Ｉ醒づけられる源から差向けらり。 る唱許請求の範囲第１４項記載の方法。 ２０）流体媒体が移動中のフィルムの表面から約Ｊ、Ｓ
   〜Ｉ　Ｖ２インチに位置づレテられる源から差向けられ
   る特許請求の範囲第１４項記載の方法。 ２１）ポリオレフィンフィルムが線状低密度エチレン炭
   化水素共重合体である特許請求の範囲第２０項記載の方
   法。 ２２）重合体樹脂が押出ダイを通して押出されて溶融フ
   ィルムを形成しそして該溶融フィルムが引落され、基材
   上に被覆されそして急速冷却帯域において冷却される押
   出被覆方法において、前記ダイど１ρ速冷却１７”ｊ　
   Ｊ・・（との間で溶β・ハフィルムに流体媒体を、′Ｉ
   ′：１ｖ１ｊＦｊ、その用台流体媒体が溶ｌ、：＋１フ
   ィルムにおける引［（ン共振を減するに充分の速ｍ“及
   び…において、箸融フィルムに差向けられることをｆ特
   徴とする押出被）・；）引取共振軽減方法。 ２３）流体θｌ１１．体が空気で力〕る１′ト許請求の
   範囲第２２」ｒｆ記載の方法。 ２４　’）　ｂｉｒ、　ｐ＋＜が、１、体が溶融フィル
   ムの表面を＋１６断方向にむ１〜（υつて溶融フィルム
   と接触する特許請求の範＋２１Ｎ−２２４ｊ’、ｉ　ｒ
   ｉ２載の方法。 ２５）流体媒体がスリット状オリフィスから放出される
   特許請求の範囲第２２項記載の方法。 ２６）流体媒体が乙゛巨″ｊ１フィルムとフィルム進行
   方向に夕′」シて角度をなして接触する特許請求の範囲
   第２２Ｊｒ（４１シ載の方法。 ２７）流体媒体がフィルム進行方向に対して約９０’の
   角度において溶融フィルムと接触する特Ｗ「請求の１ｔ
   ）ｉ＞　１ｌｉｌ　＋’ｌ、　２２項記載ノ方法。 ２．８）　ｒｒｉｃ体媒体の速度が約１〜１５０　ｆｔ
   ７分である時的ｈ１１１求の１１４囲第２２項記載の方
   法。 ２９）流体媒体の速度が約１０〜１５　ｆｔ７分である
   特許請求の範囲第２２　、Ｈ’ｎ記載の方法。 ３０）流体媒体が移動中のフィルムの表面から約Ａ〜１
   ０インチに位置づけられる源から差向けられる斬許請求
   の範囲第２２項記載の方法。 口１）流体媒体が移動中のフィルムの表面から約Ａ〜ｌ
   ｌ７Ｓ！インチに位置づけられる源から差向けられる特
   許請求の範囲ＦＮｙ　２２項記載の方法。 ３２）Ｍ合体フィルムがポリオレフィンフイＡ・ムであ
   る！ｈ許請求の範囲第２２項記載の方法。 昼）ポリオレフィンフィルムが線状低密度エチレン炭化
   水素共重合体である特許請求の範囲ｉＦ’；　３２万′
   ４記載の方法。 ３４）流体媒体がダイと急速冷却帯域との間のおおよそ
   真中の点で移動中のフィルムと接触する特許請求の範囲
   第２２項記載の方法。 ３５）Ｍ合体樹脂が押出ダイを通して押出されて溶融フ
   ィルムを形成しそして該溶融フィルムが引落されそして
   急速冷却帯域において型押される型押方法において、前
   記ダイと急速冷却帯域との間で溶ｒＡ４１フイルノ、に
   流体媒体を差向け、その場合流体媒体が溶を神フィルム
   における引取共振を減するに充分のｉＱｉ　Ｉ’Ｑ及び
   量において溶融フィルムに差向けら身］ることを特徴と
   する引取共振軽減方法。 ３６）流体１某休が空気である特許請求の２・１元囲第
   ５５人白Ｂ己載の方法。 ３７）流体媒体が溶融フィルムの表面を４゛１４断方向
   に１黄切ってｆ：’＋　ｅ１１フィルムと接触するｒｒ
   ｌ許請求の範囲第３５項記載の方法。 ３８）　／＋ｌｒ、体媒体がスリット状オリフィスから
   放出される／ｌ’：ｉ式′［請求のＱｌｉ）四ｙｌ（５
   ５項記載の方法。 ３９）流体媒体が溶やフィルムとフィルム進行一方向に
   対して角度をなして接触する特ｆ（−請求の範囲第３５
   ．１自記ｉ敗の方法。 ４０）流体媒体がフィルム進行方向に対して約９０゜の
   ／／］　、ｌ（Ｉにおい゛〔溶融フィルムと接触する特
   許請求の＋！ＩＩＱ囲第３５項記載の方法。 ４１）流体／！＋Ｌ体の速度が約１〜１５０　ｆｔ７分
   である’ｌｉ’　ｉｔ′ｒ請求の範囲第３５項記載の方
   法。 ４２）流体媒体の速度が約１０〜１５ｆｔ／分である特
   許請求の範囲第３５項記載の方法。 ４３）流体媒体が移動中のフィルムの表面から約Ａ〜１
   ０インチに（）、　ｆｉｉづけられる源から差向けられ
   る特許請求の範囲第３５項記載の方法。 ４４）流体媒体が移動中のフィルムの表面から約４／２
   〜１ｖインチに位置づけられる係から差向けられる特許
   請求の範囲第３５項ｎ「：載の方法。 ４５）重合体フィルムがポリオレフィンフィルムである
   特許請求の範囲第３５項記載の方法。 ４６）ポリオレフィンフィルムが線状低密度エチレン炭
   化水素共重合体である特許請求の範囲第４５項記載の方
   法。 ４７）流体媒体がダイと急速冷却帯域との間のおおよそ
   真中の点で移動中のフィルムと接触する特許請求の範囲
   第３５項記載の方法。