JPS5970494A - Ｃｒ−Ｍｏ鋼溶接用被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ鋼溶接用被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS5970494A JPS5970494A JP18076282A JP18076282A JPS5970494A JP S5970494 A JPS5970494 A JP S5970494A JP 18076282 A JP18076282 A JP 18076282A JP 18076282 A JP18076282 A JP 18076282A JP S5970494 A JPS5970494 A JP S5970494A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＣｒ−Ｍｏ鋼溶接用被覆アーク溶接棒に関し、
特に９％Ｃｒ鋼溶接用として優れた性能を発揮する被覆
アーク溶接棒に関するものである。
特に９％Ｃｒ鋼溶接用として優れた性能を発揮する被覆
アーク溶接棒に関するものである。
最近ボイラー等の加熱・加圧操柴機器の設計に当っては
、熱効率や圧力効率の向上を期して操柴時の温度及び圧
力を高めようとする動きがわり、それに伴って構成材料
に対する耐酸化性、耐食性及び高温強度等についても１
ｖｉｌｉ度のものが要求されるので、これらの要求を満
たすものとして例えば９Ｃｒ−２ＭＯ鋼や９Ｃｒ−ＩＭ
ｏ−Ｎｂ−Ｖ鋼等のＣｒ−Ｍｏｆ７Ｉ４が開発されてい
る。
、熱効率や圧力効率の向上を期して操柴時の温度及び圧
力を高めようとする動きがわり、それに伴って構成材料
に対する耐酸化性、耐食性及び高温強度等についても１
ｖｉｌｉ度のものが要求されるので、これらの要求を満
たすものとして例えば９Ｃｒ−２ＭＯ鋼や９Ｃｒ−ＩＭ
ｏ−Ｎｂ−Ｖ鋼等のＣｒ−Ｍｏｆ７Ｉ４が開発されてい
る。
一方この様なＣｒ−ＭＯ鋼用の溶接材としては主として
９Ｃｒ−ＩＭＯ系溶接棒が使用されているが、これらの
溶接棒によって得られるｆ＃接部は高温強度や長時間ク
リープ破断強度等が十分でなく、母材に匹敵する継手性
能を得ることができず、前述の様な高温・高圧化の□要
請に応することができなかつｆｃ、その理由の１つは、
溶接金属中に析出する粗大フェライト相が溶接金属の強
度、靭性及び耐割れ性等を低下させる為と考えられてい
る。
９Ｃｒ−ＩＭＯ系溶接棒が使用されているが、これらの
溶接棒によって得られるｆ＃接部は高温強度や長時間ク
リープ破断強度等が十分でなく、母材に匹敵する継手性
能を得ることができず、前述の様な高温・高圧化の□要
請に応することができなかつｆｃ、その理由の１つは、
溶接金属中に析出する粗大フェライト相が溶接金属の強
度、靭性及び耐割れ性等を低下させる為と考えられてい
る。
そこで改善策として溶接材料中に多量のＮｌ やＭｎ等
のオーステナイト相安定化元素を含有させ、溶接金属中
の粗大フェライト相を減少させる方法も提案されている
が、過量のＮＩは長時間クリープ破断強度を低下させ、
また必要以上のＮｉやＭｎは溶接金属の耐割れ性を低下
させるので、目標とする高性能の溶接継手を得ることは
できない。
のオーステナイト相安定化元素を含有させ、溶接金属中
の粗大フェライト相を減少させる方法も提案されている
が、過量のＮＩは長時間クリープ破断強度を低下させ、
また必要以上のＮｉやＭｎは溶接金属の耐割れ性を低下
させるので、目標とする高性能の溶接継手を得ることは
できない。
本発明者等は上記の様な事情に着目し、高温強度や高温
クリープ強度、更には耐割れ性等を損なうことなく粗大
フェライト相を減少し、母材に匹敵する強度、靭性及び
耐割れ性等を確保することのできる様なＣｒ−Ｍｏ鋼溶
接用被覆アーク溶接棒を提供しようとして鋭意研究を進
めてきた。本発明はこうした研究の結果完成されたもの
であって、その構成は、金属炭酸塩：８０〜７０％（重
量％：以下同じ）、金属弗化＠：ｉｏ〜８０％、金属酸
化物：４〜２５％を含有する被覆剤を溶接棒全重量に対
して２０〜４０％となる様に鋼心線外周に塗布してなり
、且つ前記被覆剤及び／又は鋼心線中には、溶接棒全重
量に対して炭素： ０．０４〜０．１５％、珪５１：０
．２〜１．６％、Ｍ ｎ ： ０．４〜１．６％、Ｃｒ
：６．５〜１８％、ＭＯ：０．７〜２．８％、Ｎ：０．
０１〜０．０４％を含有させる他、Ｎｉ：０．２〜１．
５％、Ｖ：０．０２〜０．２６％、Ｎｂ：０．０２〜０
．２５％及びＢ：０．０００５〜０．００５％よりなる
群から選択率れる１種以上の元素を含有せしめ、且つＶ
、Ｎｂ及びＢの総和が０．４％以下となる様に調整し、
あるいは￥に次式により算出されるＰＦ□値が４〜２０
となる様に調整したところに要旨が存在する。
クリープ強度、更には耐割れ性等を損なうことなく粗大
フェライト相を減少し、母材に匹敵する強度、靭性及び
耐割れ性等を確保することのできる様なＣｒ−Ｍｏ鋼溶
接用被覆アーク溶接棒を提供しようとして鋭意研究を進
めてきた。本発明はこうした研究の結果完成されたもの
であって、その構成は、金属炭酸塩：８０〜７０％（重
量％：以下同じ）、金属弗化＠：ｉｏ〜８０％、金属酸
化物：４〜２５％を含有する被覆剤を溶接棒全重量に対
して２０〜４０％となる様に鋼心線外周に塗布してなり
、且つ前記被覆剤及び／又は鋼心線中には、溶接棒全重
量に対して炭素： ０．０４〜０．１５％、珪５１：０
．２〜１．６％、Ｍ ｎ ： ０．４〜１．６％、Ｃｒ
：６．５〜１８％、ＭＯ：０．７〜２．８％、Ｎ：０．
０１〜０．０４％を含有させる他、Ｎｉ：０．２〜１．
５％、Ｖ：０．０２〜０．２６％、Ｎｂ：０．０２〜０
．２５％及びＢ：０．０００５〜０．００５％よりなる
群から選択率れる１種以上の元素を含有せしめ、且つＶ
、Ｎｂ及びＢの総和が０．４％以下となる様に調整し、
あるいは￥に次式により算出されるＰＦ□値が４〜２０
となる様に調整したところに要旨が存在する。
即ち杏発明では、粗大フェライト相の析出抑制幼果とフ
エライＦ相安定化効果を有する５１、■、￥ｏ、Ｃｒ及
びＮｂと、オーステナイト相安定化効果を有するＭｎ、
Ｎｌ及び！’ｉ−溶接材溶接材火中適量含有せしめ、粗
大フェライト相ヲｌｌ＆細化させると共に、溶接金属中
に占めるフェライト量をコンヤロールし、それにより高
温強度及び高温クープ強Ｊｆｔ−母材並みに高めると共
に、靭性の増大、ＳＲ処理に対する軟化抵抗の増大、及
び優れた溶接作業性の確保等を一挙に達成することがで
きる。
エライＦ相安定化効果を有する５１、■、￥ｏ、Ｃｒ及
びＮｂと、オーステナイト相安定化効果を有するＭｎ、
Ｎｌ及び！’ｉ−溶接材溶接材火中適量含有せしめ、粗
大フェライト相ヲｌｌ＆細化させると共に、溶接金属中
に占めるフェライト量をコンヤロールし、それにより高
温強度及び高温クープ強Ｊｆｔ−母材並みに高めると共
に、靭性の増大、ＳＲ処理に対する軟化抵抗の増大、及
び優れた溶接作業性の確保等を一挙に達成することがで
きる。
以下本発明における成分組成設定の理由を詳細に説明す
る。
る。
まず本発明において被覆剤中の金属炭酸塩、金属弗化物
及び金属酸化物の含有率及び被′Ｆｊｋ率を定めた理由
は次の通りである。
及び金属酸化物の含有率及び被′Ｆｊｋ率を定めた理由
は次の通りである。
金属炭酸塩：８０〜７０％
８０％未満では溶融スラグの粘度が低くなシすぎて溶接
中のスラグが先行し易くなり溶接作業性が悪化する他、
凝固スラグの剥離性が悪化する等、溶接作業性を満足で
きなり。一方７０％を越えると溶融スラグの粘度が高く
なりすぎ、スパッタが増加すると共にビード外観も悪化
する。
中のスラグが先行し易くなり溶接作業性が悪化する他、
凝固スラグの剥離性が悪化する等、溶接作業性を満足で
きなり。一方７０％を越えると溶融スラグの粘度が高く
なりすぎ、スパッタが増加すると共にビード外観も悪化
する。
金属弗化物：１０〜８０Φ
１０％未満では溶融スラグの粘度が高くなシすぎ、てビ
ード外観が悪化し、一方８０％を越えると溶融スラグの
粘度が低くなシすぎて溶接作業性が悪化する等、何れの
場合も満足な溶接作業性が得られなくなる。
ード外観が悪化し、一方８０％を越えると溶融スラグの
粘度が低くなシすぎて溶接作業性が悪化する等、何れの
場合も満足な溶接作業性が得られなくなる。
金属酸化物：４〜２５ｇ６
４％未満では溶接作業性が悪化すると共にビード外観も
著しく悪くなシ、一方２５％を越えると溶融スラグの粘
度が侭くなって凝向ヌフグの剥離性が劣化する他ヌバッ
タ発生倉も著しく増加する。
著しく悪くなシ、一方２５％を越えると溶融スラグの粘
度が侭くなって凝向ヌフグの剥離性が劣化する他ヌバッ
タ発生倉も著しく増加する。
被１！ｌｉｔ率：２０〜４０％
被覆率とは溶接棒全重量に対する被覆剤の重ｉ％を意味
し、２０％未満では保護筒としての機能が不十分になっ
てスパッタが増加したり、生成スラグ量の不足によって
ビード外観が急化し、一方４０％を越えるとスラグ量が
多くなりすぎる為にスラグ巻込み尋の欠陥が発生し易く
なると共に、開先幅の狭い溶接継手に適用した場合に運
棒が困難になる。
し、２０％未満では保護筒としての機能が不十分になっ
てスパッタが増加したり、生成スラグ量の不足によって
ビード外観が急化し、一方４０％を越えるとスラグ量が
多くなりすぎる為にスラグ巻込み尋の欠陥が発生し易く
なると共に、開先幅の狭い溶接継手に適用した場合に運
棒が困難になる。
次に上記溶接棒、即ち被覆剤及び鋼心線の何れかに含有
させる必須元素について詳述する。
させる必須元素について詳述する。
Ｃ：０．０４〜０．１５％
Ｃは溶接金属中に歩留って粗大フェライト相の析出を抑
制する効果があり、溶接棒中に少なくとも０．０４％以
上含有させなければならない。しかし多すぎると溶接金
属の耐割れ性が劣化するので０．１５％以下に抑えなけ
ればならない。
制する効果があり、溶接棒中に少なくとも０．０４％以
上含有させなければならない。しかし多すぎると溶接金
属の耐割れ性が劣化するので０．１５％以下に抑えなけ
ればならない。
Ｓｉ：０，２〜１．６％
溶接金属中の脱酸を主目的とするもので、溶接棒中の含
有率が０．２％未満では脱酸不足によって溶接金属中に
ブローホール等の気孔欠陥が発生し易く、一方１．６％
を越えると粗大フェライト相が析出し易くなると共に溶
接金属の靭性が低下する。
有率が０．２％未満では脱酸不足によって溶接金属中に
ブローホール等の気孔欠陥が発生し易く、一方１．６％
を越えると粗大フェライト相が析出し易くなると共に溶
接金属の靭性が低下する。
Ｍｎ：０．４〜１．６％
溶接金属の強度を高めるのに不可欠の成分であシ、少な
くとも０．４％含有させなければならないが、１．６％
を越えると溶接金属の微細フェライトがなくなって焼入
硬化性が過大となり、耐割れ性が悪化する。
くとも０．４％含有させなければならないが、１．６％
を越えると溶接金属の微細フェライトがなくなって焼入
硬化性が過大となり、耐割れ性が悪化する。
Ｃｒ：６．５〜１８％
溶接金属の耐酸化性、耐食性及び高温強度を高めるのに
不可欠の元素で、この種の成分系における主成分である
。このＣｒの効果は溶接棒中に６．６〜１８９６含有さ
せることによって有効に発揮される。
不可欠の元素で、この種の成分系における主成分である
。このＣｒの効果は溶接棒中に６．６〜１８９６含有さ
せることによって有効に発揮される。
ＭＯ：０．７〜２．８ ％
高温強度を高めると共に溶接金属の耐割れ性を高める効
果があり、０．４％以上、好ましくは０．７％以上含有
させなければならない。しかし多すぎると炭素当量を高
めて溶接性を怒くするので２．８％以下に抑える必要が
ある。
果があり、０．４％以上、好ましくは０．７％以上含有
させなければならない。しかし多すぎると炭素当量を高
めて溶接性を怒くするので２．８％以下に抑える必要が
ある。
Ｎ：０．０１〜０．０４９６
オーステナイト化安定元素の１つであり、かつ旧オース
テナイＦ結晶粒微細化作用があり、衝撃ｉｔ内向上せる
。しかし０．０１％以下の通常含有する量ではその効果
がなく、逆に０．０４％以上になると必要以上に強度を
向上させ、衝撃値が低下する。かつまた上限値を越える
と溶接金属中にブローホール等の気孔欠陥が発生し易く
なるので’ ０．０４％以下に止めるべきで
ある。
テナイＦ結晶粒微細化作用があり、衝撃ｉｔ内向上せる
。しかし０．０１％以下の通常含有する量ではその効果
がなく、逆に０．０４％以上になると必要以上に強度を
向上させ、衝撃値が低下する。かつまた上限値を越える
と溶接金属中にブローホール等の気孔欠陥が発生し易く
なるので’ ０．０４％以下に止めるべきで
ある。
Ｎ ｔ ： ０．２〜１．５４ＪＳ、Ｖ ： ０．０２
〜０．２５４ＪＳ、Ｎｂ：０．０２〜０．２５％及びＢ
：０．０００５〜０．００５％の１種以上これらの元素
のうちＶ、Ｎｂ及びＢは夫々単独であるいは２種以上を
組合せて含有させることによシ、前記ＭＯの添加効果を
相剰的に高める作用を有するが、夫々下限未満ではその
効果が有効に発揮されず、殊にＢの場合０．０００５％
未満で溶接（９） ／ＩＱＱ
金属中への添加量をコン［ロールすることは冥際上極め
て困難である。一方夫々上限を越えると逆に溶接金属の
靭性が低下すると共に溶接作業性も低下する。これら８
元素の総和が０．４Ｊｉ越えると衝撃強度が乏し′くな
る。尚Ｍｏ量が１．５〜２．８％である場合はこれら８
元素を併用しなくとも十分な高温強度が得られるので、
これら８元素は特に必須元素としては定めなかったが、
ＭＯが１．４％を越えると粗大フェライトの生成を生じ
易くなるので、Ｎｌ−１０，２％以上含有させてＭＯの
上記欠点を補なう必要がある。しかしＮｉが多すぎると
高温強度及び高温クリープ強度が著しく低下すると共に
耐割れ性も損なわれるので１．５％以下に抑えなければ
ならない。尚Ｎｓは単独で使用してもよく、あるいはＶ
、Ｎｂ及びＢと共に併用することもできる。
〜０．２５４ＪＳ、Ｎｂ：０．０２〜０．２５％及びＢ
：０．０００５〜０．００５％の１種以上これらの元素
のうちＶ、Ｎｂ及びＢは夫々単独であるいは２種以上を
組合せて含有させることによシ、前記ＭＯの添加効果を
相剰的に高める作用を有するが、夫々下限未満ではその
効果が有効に発揮されず、殊にＢの場合０．０００５％
未満で溶接（９） ／ＩＱＱ
金属中への添加量をコン［ロールすることは冥際上極め
て困難である。一方夫々上限を越えると逆に溶接金属の
靭性が低下すると共に溶接作業性も低下する。これら８
元素の総和が０．４Ｊｉ越えると衝撃強度が乏し′くな
る。尚Ｍｏ量が１．５〜２．８％である場合はこれら８
元素を併用しなくとも十分な高温強度が得られるので、
これら８元素は特に必須元素としては定めなかったが、
ＭＯが１．４％を越えると粗大フェライトの生成を生じ
易くなるので、Ｎｌ−１０，２％以上含有させてＭＯの
上記欠点を補なう必要がある。しかしＮｉが多すぎると
高温強度及び高温クリープ強度が著しく低下すると共に
耐割れ性も損なわれるので１．５％以下に抑えなければ
ならない。尚Ｎｓは単独で使用してもよく、あるいはＶ
、Ｎｂ及びＢと共に併用することもできる。
本発明における必須の元素は以上の通りであるが、心線
は上記元素の他Ｆｅ及び不可避不純物で構成され、該不
純物としては、ｓ、ｐ、０尋が拳けられる。
は上記元素の他Ｆｅ及び不可避不純物で構成され、該不
純物としては、ｓ、ｐ、０尋が拳けられる。
−叫
本発明溶接棒中に含まれる元素の種類及び好適含有率は
上記の通りであり、上記の要件を満足する限り本発明の
目的は達成されるが、各元素の機能全総合的に考慮し、
溶接金属の高温強度、高温クリープ強度、靭性、耐割れ
性等を一層効果的に酷める為には、次式から算出される
ＰＦＡｌ［ｋ４〜２０の範囲に納めるのが極めて有効で
あるという結論を得た。
上記の通りであり、上記の要件を満足する限り本発明の
目的は達成されるが、各元素の機能全総合的に考慮し、
溶接金属の高温強度、高温クリープ強度、靭性、耐割れ
性等を一層効果的に酷める為には、次式から算出される
ＰＦＡｌ［ｋ４〜２０の範囲に納めるのが極めて有効で
あるという結論を得た。
即ちＰ、□値が４未満では微細フェライトの析出量が少
なくなって溶着金属が硬くなりすぎるきらいがあって耐
割れ性が不足気味になり、一方２０を越えると溶接金属
中の粗大フェライト量が増加し、高温強度及び高温クリ
ープ強度が低下する。
なくなって溶着金属が硬くなりすぎるきらいがあって耐
割れ性が不足気味になり、一方２０を越えると溶接金属
中の粗大フェライト量が増加し、高温強度及び高温クリ
ープ強度が低下する。
尚上記各合金元素は鋼心線及び被覆剤のどちらに含有さ
せておいてもよいが、−例として主たる合金元素である
Ｃｒ及びＭＯの好ましい含有法を例示すると、Ｃｒは鋼
心線中に５〜１２％（よシ一般的には７〜９％）程度、
被覆剤中に４〜０％（より一般的には２〜θ％）程度、
まｆｃＭＯａ銅心線中に０．４〜２％（より一般的には
０．５〜１．５％）程度、被覆剤中に２〜θ％（より一
般的には１．５〜θ％）程度含有させる方法である。こ
の様な方法を採用すれば、 ■鋼心線から１００％添加する場合に比べて、結果的に
溶着金属中の元素量が同じであっても、溶接中の棒焼け
を軽減することができる（芯線中にＣｒやＭＯ′ｌｋ：
全量添加すると電気抵抗が増大し、棒焼けを起こし易く
なる）、■鋼心線として異なる含有率のものを多数準備
する必要がなく、心線の種類を統合できる、■心線中の
合金成分量を減らした方が製造上有利であり、安価に提
供することができる、等の効果が期待できる。反面、（
ｒ等の場合、被覆剤から多量添加すると溶接金属中で偏
析を生じる恐れがあるので、被覆剤からのＣｒの添加率
は４９６以下に抑えるのがよい。
せておいてもよいが、−例として主たる合金元素である
Ｃｒ及びＭＯの好ましい含有法を例示すると、Ｃｒは鋼
心線中に５〜１２％（よシ一般的には７〜９％）程度、
被覆剤中に４〜０％（より一般的には２〜θ％）程度、
まｆｃＭＯａ銅心線中に０．４〜２％（より一般的には
０．５〜１．５％）程度、被覆剤中に２〜θ％（より一
般的には１．５〜θ％）程度含有させる方法である。こ
の様な方法を採用すれば、 ■鋼心線から１００％添加する場合に比べて、結果的に
溶着金属中の元素量が同じであっても、溶接中の棒焼け
を軽減することができる（芯線中にＣｒやＭＯ′ｌｋ：
全量添加すると電気抵抗が増大し、棒焼けを起こし易く
なる）、■鋼心線として異なる含有率のものを多数準備
する必要がなく、心線の種類を統合できる、■心線中の
合金成分量を減らした方が製造上有利であり、安価に提
供することができる、等の効果が期待できる。反面、（
ｒ等の場合、被覆剤から多量添加すると溶接金属中で偏
析を生じる恐れがあるので、被覆剤からのＣｒの添加率
は４９６以下に抑えるのがよい。
本発明線概略以上の様に構成されており、被覆剤及び心
線中に含有させる合金元素の種類及び含有率を特定する
ことによって、Ｃｒ−Ｍｏ鋼母材に匹敵する物性を有す
る溶接金属を得ることができ、この槌の特殊鋼を母材と
する高温品圧反応設備等の品質を大幅に高め得ることに
なった。
線中に含有させる合金元素の種類及び含有率を特定する
ことによって、Ｃｒ−Ｍｏ鋼母材に匹敵する物性を有す
る溶接金属を得ることができ、この槌の特殊鋼を母材と
する高温品圧反応設備等の品質を大幅に高め得ることに
なった。
次に実験例を挙けて本発明の構成及び作用効果を具体的
に説明する。
に説明する。
実施例
Ｃｒ−、ＭＯ鋼心線（５Ｎ ）の外周に被覆率が２．８
〜８０多となる様に被覆剤を塗布し、第１表に示す成分
組成の被覆アーク溶接棒を製造した。
〜８０多となる様に被覆剤を塗布し、第１表に示す成分
組成の被覆アーク溶接棒を製造した。
得られた各溶接棒を用い、９Ｃｒ−ＩＭＯ鋼板、を母材
として溶接夾験を行ないｗ、２表の結果を得た。
として溶接夾験を行ないｗ、２表の結果を得た。
尚溶接条件は下おの通シとし、溶接終了後７２０℃で１
．時間の歪取９焼鈍を行なった後物性試験を行なった。
．時間の歪取９焼鈍を行なった後物性試験を行なった。
使用電流 ：２１０アンペア
予熱バス間温度＝２００〜２６０°Ｃ
使用開先形状：第１図（溶接部内面伺は同溶接棒にて２
Ｎのバタリングを ａ場 −１０ 行なう） 溶接姿勢 ：下向き 仁 Ｑ４ 第１．２表からも明らかな様に、本発明の要件を満たす
溶接棒（陽１〜７）を用いて得た溶接部は、室温強度、
高温強度、伸び及び衝撃強度の何れにおいても、従来棒
や比較棒に比べて卓越した性能を有している。このうち
特に翫２及び８の溶接棒はＭＯ量を相対的に多くＬ＊実
施例であり、この場合は選択元素としてＮｌを適量含有
させることによって靭性を十分に高めることができる。
Ｎのバタリングを ａ場 −１０ 行なう） 溶接姿勢 ：下向き 仁 Ｑ４ 第１．２表からも明らかな様に、本発明の要件を満たす
溶接棒（陽１〜７）を用いて得た溶接部は、室温強度、
高温強度、伸び及び衝撃強度の何れにおいても、従来棒
や比較棒に比べて卓越した性能を有している。このうち
特に翫２及び８の溶接棒はＭＯ量を相対的に多くＬ＊実
施例であり、この場合は選択元素としてＮｌを適量含有
させることによって靭性を十分に高めることができる。
ま＊＆１．４〜７の溶接棒ａＭＯＪｌ比較的低レベルに
抑えたもので、この場合は選択元素としてＮｂ、Ｖ及び
Ｂの１種以上を含有させることによって、高温強度や衝
撃Ｉ醇を十分に高めることができる。
抑えたもので、この場合は選択元素としてＮｂ、Ｖ及び
Ｂの１種以上を含有させることによって、高温強度や衝
撃Ｉ醇を十分に高めることができる。
これに対し従来棒（＆８ 、９１は高温強度及び衝撃値
共に不十分であり、また比較棒１０，１１ａ’ＦＡ値が
好適範囲を外れ、比較棒１２はＶ及びＢ量が多すぎる為
、何れも衝撃値が極めて低い。
共に不十分であり、また比較棒１０，１１ａ’ＦＡ値が
好適範囲を外れ、比較棒１２はＶ及びＢ量が多すぎる為
、何れも衝撃値が極めて低い。
第２図は、第１表の溶接棒Ｎｈ ２ （Ｍ ｏ含有率が
比較的高いもの）をベース組成とし、Ｎｉ量を変えた場
合の溶接部のシャルピー衝撃値に与える影響を調べた突
稜グラフである。この図よシ、Ｎｉ量が０．２Φ未満で
はそれ程の靭性向上効果は認められないが、これを越え
ると靭性は急激に向上し、０．８％付近で飽和状顔に達
することが分かる。そして１．５％を越えると靭性はむ
しろ低下傾向を示す。従ってＮｌの効果を有効に発揮ち
せる為には、その含有＊を０．２〜１．５９６、よシ好
ましくは０．４〜０．８％の範囲にすべきであることが
理解される。
比較的高いもの）をベース組成とし、Ｎｉ量を変えた場
合の溶接部のシャルピー衝撃値に与える影響を調べた突
稜グラフである。この図よシ、Ｎｉ量が０．２Φ未満で
はそれ程の靭性向上効果は認められないが、これを越え
ると靭性は急激に向上し、０．８％付近で飽和状顔に達
することが分かる。そして１．５％を越えると靭性はむ
しろ低下傾向を示す。従ってＮｌの効果を有効に発揮ち
せる為には、その含有＊を０．２〜１．５９６、よシ好
ましくは０．４〜０．８％の範囲にすべきであることが
理解される。
また第８図は、溶接棒Ｎａｇを用いて得た溶接金属のク
リープ破断試験結果を示したものであるが、併記する母
材の試験結果と比較すれば明らかである様に、母材と同
程度以上の高温クリープ強度を示している。
リープ破断試験結果を示したものであるが、併記する母
材の試験結果と比較すれば明らかである様に、母材と同
程度以上の高温クリープ強度を示している。
第１図は溶接夾験で用いた開先形状を示す図、第２図は
ＷＩ接棒中のＮｉ量と溶接金属の衝撃値の関係を示すグ
ラフ、第８図はクリープ破断試験結果を示すグラフであ
る。 出願人 株式会社神戸製鋼所 ″＝印ツ 千糸売ネ市正書 昭和５８年１０月１４Ｉ］ １、事件の表示 昭和５７年特許願第１８０７６２号 ２、発明の名称 Ｃｒ−Ｍｏ鋼溶接用被覆アーク溶接棒 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 神戸市中央区脇浜町−丁目３番１８号 （１１９）株式会社 神戸製鋼所 代表者 牧 冬 彦 ４、代 理 人 〒５３０ 大阪市北区堂島２丁目３番７号 シンコービル 明細書の「発明の詳細な説明」の欄及び図面６、補正の
内容 （１）明細書第５頁第１７〜１８行の「高温クープ」を
「高温クリープ」に訂正します。 （２）明細書第１３頁第１４行の「物性試験」を「機械
試験」に訂正します。 ■ （３）明細書筒１５．１６頁の第１表中の被覆剤組成欄
のｒｓｉｏＪをｒｓｉ Ｏｘ Ｊ Ｋ訂正Ｌｔｆ。 （４１同第１７．１８頁の第２表中の゛′室温強度、伸
び”欄、“６００℃での高温強度、伸び欄及び“′衝撃
値”欄のｒＫｇ−ｆＪを［（ｇｆＪに訂正します。 （５）第２図中の「Ｋｇ−ｆ」を別紙羞榮図面の如くｒ
ＫｇｆＪに訂正します。 （６）第３図中のｒＫｇＪを別紙に朱書した如く「Ｋｇ
ｆコに訂正します。 Ｑ）
ＷＩ接棒中のＮｉ量と溶接金属の衝撃値の関係を示すグ
ラフ、第８図はクリープ破断試験結果を示すグラフであ
る。 出願人 株式会社神戸製鋼所 ″＝印ツ 千糸売ネ市正書 昭和５８年１０月１４Ｉ］ １、事件の表示 昭和５７年特許願第１８０７６２号 ２、発明の名称 Ｃｒ−Ｍｏ鋼溶接用被覆アーク溶接棒 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 神戸市中央区脇浜町−丁目３番１８号 （１１９）株式会社 神戸製鋼所 代表者 牧 冬 彦 ４、代 理 人 〒５３０ 大阪市北区堂島２丁目３番７号 シンコービル 明細書の「発明の詳細な説明」の欄及び図面６、補正の
内容 （１）明細書第５頁第１７〜１８行の「高温クープ」を
「高温クリープ」に訂正します。 （２）明細書第１３頁第１４行の「物性試験」を「機械
試験」に訂正します。 ■ （３）明細書筒１５．１６頁の第１表中の被覆剤組成欄
のｒｓｉｏＪをｒｓｉ Ｏｘ Ｊ Ｋ訂正Ｌｔｆ。 （４１同第１７．１８頁の第２表中の゛′室温強度、伸
び”欄、“６００℃での高温強度、伸び欄及び“′衝撃
値”欄のｒＫｇ−ｆＪを［（ｇｆＪに訂正します。 （５）第２図中の「Ｋｇ−ｆ」を別紙羞榮図面の如くｒ
ＫｇｆＪに訂正します。 （６）第３図中のｒＫｇＪを別紙に朱書した如く「Ｋｇ
ｆコに訂正します。 Ｑ）
Claims (1)
- （１）金属炭酸塩：８０〜７０％（重量％：以下同じ）
、金属弗化物＝１０〜８０％、金属酸化物：４厄２６％
を自肴する被覆剤を溶接棒全重量に対して２０−雇ｏ％
とガる様に鋼心線外周に塗布してなり、且つ前記被覆剤
及び／又は鋼心線中には、ｒｔｙ接ｔｉｉ全＊＊＃対し
テ次素： ０．０４〜０．１５ ＊、珪素：０．１！
〜ｔ、ａ％、Ｍｎ：０．４〜１．６％、Ｃｒ：６．６〜
１８葡及びＭ（１：０．７〜２．８％、Ｎ’：０．０１
〜０．０４形を含有さ騒る他、Ｎ１：０．２〜１．６％
、ｖ ： ｏ、ｊ ！１１〜０．２１５、Ｎｂ：０．０
２〜０．２５４及びＢ；□０．０００５〜ｏ、ｏｏａ％
よりなる群から選択される少なくとも１種以上の元素を
含有せしめ、且づｖ＝ＮｂｍびＢの総和が０．４以下と
なる様に調整したことを特徴とする（ｒ−ＭｏＷＩ４Ｐ
ｌｊ接用被覆アーク溶用被覆 アーク溶接棒酸塩：′８０〜７０％（重量％：以下同じ
）、金属弗化物＝１０〜８０％、金属酸化物：４〜′２
６％を含有する被覆剤を溶接棒全重量に対して２０〜４
０％となる様に鋼心線外周に塗布してなり□、且つ前記
被覆剤及び／又は鋼心線中には、溶接棒金を量に対して
炭素：０．０４〜０．１５％、珪素：０．２〜１．６％
、ＭＯ： ０．４〜１．６％、Ｃｒ：６．５〜１８ｑ６
及びＭｏ：０．７〜２．８％、Ｎ：０．０１〜０．０４
％を含有させる他、Ｎｉ：０．２〜１．５％、Ｖ ：
０．０２〜０．２５％、Ｎｂ：０．０２〜０．２５４及
びＢ：０．０００５〜０．００５％よりなる群から選択
される少なくとも１種最上の元素を含有せしめ、且つＶ
、Ｎｂ及びＢの総和が０．４％となる様に調整する他、
次式より算出されるＰＦＡＩｌを４〜２０にしてガるこ
と全特徴とするＣｒ−Ｍｏ鋼溶接蹟被覆アー々溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18076282A JPS5970494A (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼溶接用被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18076282A JPS5970494A (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼溶接用被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5970494A true JPS5970494A (ja) | 1984-04-20 |
| JPH0253159B2 JPH0253159B2 (ja) | 1990-11-15 |
Family
ID=16088875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18076282A Granted JPS5970494A (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼溶接用被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5970494A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61266199A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-25 | Kobe Steel Ltd | Ｃｒ−Ｍｏ鋼溶接用被覆ア−ク溶接棒 |
| JPS62220300A (ja) * | 1986-03-20 | 1987-09-28 | Nippon Steel Corp | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
| EP2260969A1 (fr) * | 2009-06-10 | 2010-12-15 | L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Electrode enrobée à âme en acier et enrobage au lithium |
| CN102357750A (zh) * | 2011-09-21 | 2012-02-22 | 于风福 | 一种药芯焊丝堆焊材料 |
| CN105014261A (zh) * | 2015-07-30 | 2015-11-04 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种铬钼钢用无缝金属粉芯型药芯焊丝 |
-
1982
- 1982-10-14 JP JP18076282A patent/JPS5970494A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61266199A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-25 | Kobe Steel Ltd | Ｃｒ−Ｍｏ鋼溶接用被覆ア−ク溶接棒 |
| JPH0418957B2 (ja) * | 1985-05-17 | 1992-03-30 | Kobe Steel Ltd | |
| JPS62220300A (ja) * | 1986-03-20 | 1987-09-28 | Nippon Steel Corp | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
| JPH069756B2 (ja) * | 1986-03-20 | 1994-02-09 | 新日本製鐵株式会社 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
| EP2260969A1 (fr) * | 2009-06-10 | 2010-12-15 | L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Electrode enrobée à âme en acier et enrobage au lithium |
| CN102357750A (zh) * | 2011-09-21 | 2012-02-22 | 于风福 | 一种药芯焊丝堆焊材料 |
| CN105014261A (zh) * | 2015-07-30 | 2015-11-04 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种铬钼钢用无缝金属粉芯型药芯焊丝 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0253159B2 (ja) | 1990-11-15 |
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