JPS5944383B2 - シンドウゲンスイゴウキン - Google Patents
シンドウゲンスイゴウキンInfo
- Publication number
- JPS5944383B2 JPS5944383B2 JP50149444A JP14944475A JPS5944383B2 JP S5944383 B2 JPS5944383 B2 JP S5944383B2 JP 50149444 A JP50149444 A JP 50149444A JP 14944475 A JP14944475 A JP 14944475A JP S5944383 B2 JPS5944383 B2 JP S5944383B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vibration damping
- alloy
- corrosion resistance
- damping ability
- ability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＣｒ −Ｍ ｏ −Ｎ ｉ −Ｆ ｅ系の振動
減衰合金に関する。
減衰合金に関する。
従来、火力発電用蒸気タービンなどの低圧タービン翼と
してＣｒ −Ｍ ｏ −Ｎ ｉ −Ｆ ｅ系の振動減衰
合金が、翼の振動などによる騒音を防止するために用い
られていた。
してＣｒ −Ｍ ｏ −Ｎ ｉ −Ｆ ｅ系の振動減衰
合金が、翼の振動などによる騒音を防止するために用い
られていた。
またこのＣｒ −Ｍ ｏ −Ｎ １−Ｆｅ系合金は耐食
性にすぐれ、高温での振動減衰能の低下のない、機械的
強度の大きいなどのすぐれた効果を有するもので、コン
プレッサーの弁座など機械的騒音の発生する部品の部材
としても用いることができた。
性にすぐれ、高温での振動減衰能の低下のない、機械的
強度の大きいなどのすぐれた効果を有するもので、コン
プレッサーの弁座など機械的騒音の発生する部品の部材
としても用いることができた。
しかし、従来のＣｒ−Ｍｏ −Ｎ ｉ −Ｆ ｅ系の振
動減衰合金はＭｎ−Ｃｕ系振動減衰合金あるいはＣｒ−
Ａｌ−Ｆｅ系振動減衰合金と比較し、その振動減衰能が
極めて劣るものであり、耐食性などにすぐれた点がある
にもかかわらず、実用性に欠けるなどの欠点があった。
動減衰合金はＭｎ−Ｃｕ系振動減衰合金あるいはＣｒ−
Ａｌ−Ｆｅ系振動減衰合金と比較し、その振動減衰能が
極めて劣るものであり、耐食性などにすぐれた点がある
にもかかわらず、実用性に欠けるなどの欠点があった。
本発明はＣｒ −Ｍｏ −Ｎ ｉ −Ｆ ｅ系振動減衰
合金においてＣの量を０．１２重量係以下に限定するこ
とにより耐食性、高温での振動減衰能の安定性、機械的
強度などを低下させずに振動減衰能を極めて高くし、さ
らに塑性加工性をも向上させた振動減衰合金を提供する
ことを目的とする。
合金においてＣの量を０．１２重量係以下に限定するこ
とにより耐食性、高温での振動減衰能の安定性、機械的
強度などを低下させずに振動減衰能を極めて高くし、さ
らに塑性加工性をも向上させた振動減衰合金を提供する
ことを目的とする。
以下本発明について実施例と共に詳細に説明する。
本発明の振動減衰合金は、重量比で８〜３０飴のＣｒ（
クロム）、０．５〜４ ％のＭｏ（モリデブン）、０．
２５〜１．５係のＮ ｉ にッケル）、０．１２係以下
のＣ（炭素）、残部Ｆｅ（鉄）および附随的不純物から
なる組成を有するもので、上述した各組成成分の限定は
次のような理由による。
クロム）、０．５〜４ ％のＭｏ（モリデブン）、０．
２５〜１．５係のＮ ｉ にッケル）、０．１２係以下
のＣ（炭素）、残部Ｆｅ（鉄）および附随的不純物から
なる組成を有するもので、上述した各組成成分の限定は
次のような理由による。
Ｃｒは振動減衰能および耐食性を向上させるための成分
であるが８重量係未満であっては耐食性が充分得られず
、３０重量係を超えては耐食性は向上するものの振動減
衰能が低下し実用性がなくなる。
であるが８重量係未満であっては耐食性が充分得られず
、３０重量係を超えては耐食性は向上するものの振動減
衰能が低下し実用性がなくなる。
ＭｏはＣｒと共に振動減衰能、耐食性を向上させる必要
成分であるが、０．５重量係未満ではその効果が得られ
ず、４重量係を超えては振動減衰能および塑性加工性が
低下する。
成分であるが、０．５重量係未満ではその効果が得られ
ず、４重量係を超えては振動減衰能および塑性加工性が
低下する。
Ｎｉは耐食性を大巾に向上させるためのものであるが、
その混入で振動減衰能は低下する。
その混入で振動減衰能は低下する。
しかし、Ｎｉが０．２５〜１．５重量係の範囲であって
は振動減衰能を比較的低下させることなく耐食性を上げ
ることができる。
は振動減衰能を比較的低下させることなく耐食性を上げ
ることができる。
そしてＣはその混入量を最少にすればするほど振動減衰
能が向上するが、０．１２重量係を超えては急激に振動
減衰能が低下する。
能が向上するが、０．１２重量係を超えては急激に振動
減衰能が低下する。
なお、本発明による振動減衰合金組成内にＳｉあるいは
Ｍｎなどの脱酸、脱硫剤など適当量添加してもその効果
は変わらず、附随的不純物としてＰ（りん）などの他の
元素をも含み得るが、その含量は０．５重量製以下であ
ることが望ましい。
Ｍｎなどの脱酸、脱硫剤など適当量添加してもその効果
は変わらず、附随的不純物としてＰ（りん）などの他の
元素をも含み得るが、その含量は０．５重量製以下であ
ることが望ましい。
本発明の振動減衰合金は、所定の組成比となるように各
金属（合金でもよい）を混合して真空溶解し、それを鋳
造して鍛造し、圧延を行なって適宜厚さの板体を得てこ
の板体を７００〜１２００°Ｃの温度で熱処理（焼きな
まし熱処理）を施すことによって製造できる。
金属（合金でもよい）を混合して真空溶解し、それを鋳
造して鍛造し、圧延を行なって適宜厚さの板体を得てこ
の板体を７００〜１２００°Ｃの温度で熱処理（焼きな
まし熱処理）を施すことによって製造できる。
なお上記熱処理は組成によっても異なるが８００〜１１
００℃の温度で１時間（Ｈ）程度が好ましく、たとえば
１１００℃で熱処理を施した場合は、７００℃の場合に
比較し、振動減衰能が約４倍程度高くなる。
００℃の温度で１時間（Ｈ）程度が好ましく、たとえば
１１００℃で熱処理を施した場合は、７００℃の場合に
比較し、振動減衰能が約４倍程度高くなる。
次に本発明の実施例について具体的に比較例をも示して
説明する。
説明する。
第１表はＣｒ 、Ｍｏ 、Ｎｉ 、Ｃ，残Ｆｅの各組成
比を変えて板片を製作し、その表に示す熱処理温度で熱
処理を施したものについて各々合金の振動減衰能および
腐食減量を測定した値について示しである。
比を変えて板片を製作し、その表に示す熱処理温度で熱
処理を施したものについて各々合金の振動減衰能および
腐食減量を測定した値について示しである。
第１表で示す振動減衰能の測定は、巾１０ｍｔｔｔ、長
さ１００ｍｍ、厚さ１ｍｍの各板片について所定の曲げ
振動を与えて対数減衰率を室温で一定の振幅を与えて測
定し、第１表中比較例１０で示す冷間圧延材で、ＪＩＳ
で５ＵＳ４０３と呼ばれる合金の対数減衰率を１とし、
相対値（δ／１５ ）として表示した（ただし、δ。
さ１００ｍｍ、厚さ１ｍｍの各板片について所定の曲げ
振動を与えて対数減衰率を室温で一定の振幅を与えて測
定し、第１表中比較例１０で示す冷間圧延材で、ＪＩＳ
で５ＵＳ４０３と呼ばれる合金の対数減衰率を１とし、
相対値（δ／１５ ）として表示した（ただし、δ。
はＳＵＳ ４０３の対数減衰率）。
一般にこの相対値は振動減衰能が１５以下であっては、
その防振効果は顕著に得られたとは云えず、１６以上の
値が必要である。
その防振効果は顕著に得られたとは云えず、１６以上の
値が必要である。
第１表に示す腐食減量の測定は、たて２０ｍｔｎ、よこ
３０朋、厚さ１ｍｍの大きさの各組成の板片について、
１０％ＮａＣ１水溶液中に、１０分間浸漬させ、引き上
げ後１０分間の空気中放置の工程を２０回操り返して行
なって後の重量変化ｒｖ／ｃｒ！ｔについて評価した値
である。
３０朋、厚さ１ｍｍの大きさの各組成の板片について、
１０％ＮａＣ１水溶液中に、１０分間浸漬させ、引き上
げ後１０分間の空気中放置の工程を２０回操り返して行
なって後の重量変化ｒｖ／ｃｒ！ｔについて評価した値
である。
第１表から明らかなように、本発明による振動減衰合金
はすぐれた振動減衰能および耐食性を有することがわか
る。
はすぐれた振動減衰能および耐食性を有することがわか
る。
すなわち、上記合金組成範囲を外ずれるものであっては
、たとえば比較例１゜２．８に示したような、振動減衰
能はすぐれているが、耐食性に関して劣るか、あるいは
比較例３乃至７および９のように耐食性は良いが振動減
衰能に劣るかのいずれかであり実用性のとぼしいものと
なる。
、たとえば比較例１゜２．８に示したような、振動減衰
能はすぐれているが、耐食性に関して劣るか、あるいは
比較例３乃至７および９のように耐食性は良いが振動減
衰能に劣るかのいずれかであり実用性のとぼしいものと
なる。
また本発明の振動減衰合金は、使用時での温度特性にす
ぐれ、室温から３００°Ｃ程度の高温に至ってもその振
動減衰能は第１図に示すように、あまり低下せずさらに
引張り強さに関しても約５０ｋｇ ／ｍ＋ｔと大きく構
造用機構部材として充分利用できるすぐれたものである
。
ぐれ、室温から３００°Ｃ程度の高温に至ってもその振
動減衰能は第１図に示すように、あまり低下せずさらに
引張り強さに関しても約５０ｋｇ ／ｍ＋ｔと大きく構
造用機構部材として充分利用できるすぐれたものである
。
なお第１図に示す特性は実施例１に係る合金の場合を示
したが、他の実施例に係る合金であれば同様の特性を示
す。
したが、他の実施例に係る合金であれば同様の特性を示
す。
また引張り強さはたとえば、実施例２に係る合金につい
て示する５ １．３ ｋｇ／ｍＡであった。
て示する５ １．３ ｋｇ／ｍＡであった。
本発明の振動減衰合金は、切削加工性を向上する目的で
、Ｓ（硫黄）Ｐｂ（鉛）、Ｃａ（カルシウム）などを、
また耐食性をさらに向上させる目的でＣｕ（銅）、Ｔｉ
（チタン）を少量添加含有させても効果は損なわれない
。
、Ｓ（硫黄）Ｐｂ（鉛）、Ｃａ（カルシウム）などを、
また耐食性をさらに向上させる目的でＣｕ（銅）、Ｔｉ
（チタン）を少量添加含有させても効果は損なわれない
。
第１図は本発明の実施例による合金の特性図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比８〜３０％Ｃｒ 、 ０．５〜４％Ｍｏ 。 ０．２５〜１．５Ｎｉ 、 ０．１２％以下の０１残部
Ｆｅおよび附随的不純物からなることを特徴とする振動
減衰合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50149444A JPS5944383B2 (ja) | 1975-12-17 | 1975-12-17 | シンドウゲンスイゴウキン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50149444A JPS5944383B2 (ja) | 1975-12-17 | 1975-12-17 | シンドウゲンスイゴウキン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5273118A JPS5273118A (en) | 1977-06-18 |
| JPS5944383B2 true JPS5944383B2 (ja) | 1984-10-29 |
Family
ID=15475239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50149444A Expired JPS5944383B2 (ja) | 1975-12-17 | 1975-12-17 | シンドウゲンスイゴウキン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5944383B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5739297B2 (ja) * | 2011-09-30 | 2015-06-24 | 株式会社ディスコ | ステンレス鋼 |
| JP6370275B2 (ja) * | 2015-08-17 | 2018-08-08 | 日新製鋼株式会社 | 制振性フェライト系ステンレス鋼材および製造方法 |
| JP6370276B2 (ja) * | 2015-08-17 | 2018-08-08 | 日新製鋼株式会社 | 高Ａｌ含有制振性フェライト系ステンレス鋼材および製造方法 |
| CN108950429B (zh) * | 2018-08-15 | 2019-10-15 | 四川大学 | 一种预应力作用下抗阻尼衰减的Fe-Cr-Mo基合金及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5263113U (ja) * | 1975-11-05 | 1977-05-10 |
-
1975
- 1975-12-17 JP JP50149444A patent/JPS5944383B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5273118A (en) | 1977-06-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5887244A (ja) | 銅基スピノ−ダル合金条とその製造方法 | |
| JPH05255813A (ja) | 加工性と制振性能に優れた高強度合金 | |
| JPS5914096B2 (ja) | Ａｌ−Ｓｉ基吸振合金およびその製造方法 | |
| JPS5944383B2 (ja) | シンドウゲンスイゴウキン | |
| US4316743A (en) | High damping Fe-Cr-Al alloy | |
| JP4284405B2 (ja) | タッピングネジとその製造方法 | |
| JP2000017395A (ja) | Ｆｅ系形状記憶合金及びその製造方法 | |
| US2622023A (en) | Titanium-base alloys | |
| JPS5817805B2 (ja) | 振動減衰合金の製造方法 | |
| US2018520A (en) | High strength alloy | |
| JPS6029446A (ja) | 精密プラスチツク金型部品用合金鋼 | |
| JPH03257141A (ja) | Ｆｅ―Ｎｉ―Ｃｏ―Ａｌ―Ｃ合金 | |
| JPS63171857A (ja) | 疲労特性に優れたステンレス鋼板帯 | |
| JP2003342693A (ja) | 高温超伝導材料の蒸着基板用オーステナイト系ステンレス鋼箔とその製造方法 | |
| JP3378565B2 (ja) | 高強度高減衰能Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｎ合金及びその製造方法 | |
| US3954509A (en) | Method of producing low expansion alloys | |
| JP2004183079A (ja) | チタン合金およびチタン合金材の製造方法 | |
| JPS62250136A (ja) | Ｃｕ合金製端子 | |
| JPS6244526A (ja) | ガラス封着用合金の製造方法 | |
| JPS5827325B2 (ja) | 振動減衰合金の製造方法 | |
| JPS62151533A (ja) | 時効硬化型銅合金条の製造方法 | |
| JPS6059980B2 (ja) | 高振動減衰能を有する防振鋼およびその製造法 | |
| JP2645416B2 (ja) | 防振合金およびその製法 | |
| JP2009007679A (ja) | チタン合金およびチタン合金材の製造方法 | |
| JPH02228450A (ja) | 鋳造用合金 |