JPS59126720A - 鋼材の直接球状化処理方法 - Google Patents
鋼材の直接球状化処理方法Info
- Publication number
- JPS59126720A JPS59126720A JP173083A JP173083A JPS59126720A JP S59126720 A JPS59126720 A JP S59126720A JP 173083 A JP173083 A JP 173083A JP 173083 A JP173083 A JP 173083A JP S59126720 A JPS59126720 A JP S59126720A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel material
- temperature
- temp
- spheroidization
- transformation point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 27
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 19
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 15
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims description 4
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical class C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 19
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 abstract description 4
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 17
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 7
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 2
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000008450 motivation Effects 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000007788 roughening Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
- C21D1/32—Soft annealing, e.g. spheroidising
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
この発明は、鋼材なかでも線材、棒鋼の直接球状化処理
方法に関し、とくに熱間圧延ままで各種冷間加工を可能
として、従来線拐、棒鋼において不可欠とされた２次加
工工程における球状化腕力まし処理を省略し、工程の簡
易化および省エネルギー化を実現した鋼材の新しい製造
方法を提供するものでおる。
方法に関し、とくに熱間圧延ままで各種冷間加工を可能
として、従来線拐、棒鋼において不可欠とされた２次加
工工程における球状化腕力まし処理を省略し、工程の簡
易化および省エネルギー化を実現した鋼材の新しい製造
方法を提供するものでおる。
（従来技術）
通常熱間圧延された中、高炭素鋼あるいは合金鋼の線材
、棒鋼は、２次及び８次加工工程において伸線や冷間鍛
造工程力どを経て各種ボルト、ナツトｔ’ｈかの種々の
機械用部品類に加工される。
、棒鋼は、２次及び８次加工工程において伸線や冷間鍛
造工程力どを経て各種ボルト、ナツトｔ’ｈかの種々の
機械用部品類に加工される。
この際熱間圧延にてベイナイト、網状セメンタイト、層
状パーライト組織を呈するので、そのままでは冷間加工
性が悪く、強度の加工を施こすことができず、また焼入
工程において変形や割れが発生しやすく、材質的にもも
ろく彦る。
状パーライト組織を呈するので、そのままでは冷間加工
性が悪く、強度の加工を施こすことができず、また焼入
工程において変形や割れが発生しやすく、材質的にもも
ろく彦る。
そこで通常は、これらの欠点を改良する目的でセメンタ
イトを安定な球状化セメンタイトにする、いわゆる球状
化腕なましが行われる。球状化焼彦ましには種々の方法
が開発実用化されているが、いずれの方式も長時間の高
温加熱と精＠な温度制御を必要とする。
イトを安定な球状化セメンタイトにする、いわゆる球状
化腕なましが行われる。球状化焼彦ましには種々の方法
が開発実用化されているが、いずれの方式も長時間の高
温加熱と精＠な温度制御を必要とする。
したがってこの工程は一般に高価な熱処理設備を要する
上、長時間にわたる温度管理のため生産性を高めること
が困難力ばかりか、甚しく熱エネルギーを消費して、コ
スト低減の太き々ネックと・なっている。
上、長時間にわたる温度管理のため生産性を高めること
が困難力ばかりか、甚しく熱エネルギーを消費して、コ
スト低減の太き々ネックと・なっている。
まだ熱処理中に脱炭やスケールの生成も多く、表面肌荒
れないし、後工程における酸洗時間の増加力ど、材質上
、コスト上の問題が多い。
れないし、後工程における酸洗時間の増加力ど、材質上
、コスト上の問題が多い。
（発明の動機）
かかる点から発明者らは、熱間圧延条件と冷却条件の詳
細が研究を行ったところ、特定の熱間圧延条件と冷却条
件の組合せにより、通常の球状化焼なましと同等の特性
を有する線材、棒鋼を熱間圧延のままで有利に得ること
ができる方法を見出したのである。
細が研究を行ったところ、特定の熱間圧延条件と冷却条
件の組合せにより、通常の球状化焼なましと同等の特性
を有する線材、棒鋼を熱間圧延のままで有利に得ること
ができる方法を見出したのである。
（発明の構成）
すなわち線材、棒鋼の熱間圧延についてあまた実験と検
討を重ねた試行錯誤の果て、仕上げ圧延を、ｌｒ□変態
点温度からそれよシ５０℃を下まわらぬ温度までの間の
温度領域にて、連続的に全圧下率８０％以上の条件で行
い、その加工熱によυＡＣ変態点温度以上、ＡＣ８変態
点温度以下の範囲の仕上げ温度とした後、徐冷すること
により上記特性が有利に実現され得ることを究明した。
討を重ねた試行錯誤の果て、仕上げ圧延を、ｌｒ□変態
点温度からそれよシ５０℃を下まわらぬ温度までの間の
温度領域にて、連続的に全圧下率８０％以上の条件で行
い、その加工熱によυＡＣ変態点温度以上、ＡＣ８変態
点温度以下の範囲の仕上げ温度とした後、徐冷すること
により上記特性が有利に実現され得ることを究明した。
この発明においては仕上げ圧延をＡｒ、変態点温ｌから
それより５０℃を下甘わら些温度１ですなわちＡｒ□点
以下、（Ａｒ□−５０℃）以上の温度域から開始し、連
続的に全圧下率８０％以上で圧延を行い、加工熱により
仕上げ温度がＡＯ工点点以上Ａｃ８点以下に力る様にす
ることがまず必要であり、この理由は以下のとおりであ
る。
それより５０℃を下甘わら些温度１ですなわちＡｒ□点
以下、（Ａｒ□−５０℃）以上の温度域から開始し、連
続的に全圧下率８０％以上で圧延を行い、加工熱により
仕上げ温度がＡＯ工点点以上Ａｃ８点以下に力る様にす
ることがまず必要であり、この理由は以下のとおりであ
る。
常法により、熱間圧延された線材、棒鋼はｌｒ工変態点
温度以下の温度にすることによシバ−ライト組織となる
。この状態において圧延が付与されると、パーライトを
構成しているセメンタイト板は、加工歪により分断され
る。また過共析鋼ではパーライト組織及び粒界に折用し
た網状セメンタイトも同様に分断される。同時にフェラ
イト相、パーライト相自体も加工を受け、転位密度の上
昇及び界面エネルギーの上昇を起こす。
温度以下の温度にすることによシバ−ライト組織となる
。この状態において圧延が付与されると、パーライトを
構成しているセメンタイト板は、加工歪により分断され
る。また過共析鋼ではパーライト組織及び粒界に折用し
た網状セメンタイトも同様に分断される。同時にフェラ
イト相、パーライト相自体も加工を受け、転位密度の上
昇及び界面エネルギーの上昇を起こす。
すなわち微細に分断されたセメンタイトは高い界面エネ
ルギーを持つとともに、分断されているため自己凝集が
容易である。
ルギーを持つとともに、分断されているため自己凝集が
容易である。
さらに連続的に圧延を行うことにより加工熱の・放散が
少なく、材料の温度は上昇するとともにセメンタイ）［
の分断及び加工歪の蓄積が著しく進行する。このために
炭素原子の拡散速度が圧延を付与し々い場合と比較して
格段に速くなる。
少なく、材料の温度は上昇するとともにセメンタイ）［
の分断及び加工歪の蓄積が著しく進行する。このために
炭素原子の拡散速度が圧延を付与し々い場合と比較して
格段に速くなる。
通常パーライト組織をＡＣ□点以上、 Ａｃ８点以下の
範囲に再加熱することによって、板状セメンタイトの一
部が溶解し分断されるが、とくに加工熱によりＡＣＣ点
点以上 １０８点以下の範囲に材料温度を上昇させる操
作は加工歪の相乗効果により、セメンタイト板の溶解、
分断の頻度を飛躍的に増大させるとともに炭素原子の拡
散速度の上昇によって、セメンタイトの自己凝集力が著
しく高まることが見出された。
範囲に再加熱することによって、板状セメンタイトの一
部が溶解し分断されるが、とくに加工熱によりＡＣＣ点
点以上 １０８点以下の範囲に材料温度を上昇させる操
作は加工歪の相乗効果により、セメンタイト板の溶解、
分断の頻度を飛躍的に増大させるとともに炭素原子の拡
散速度の上昇によって、セメンタイトの自己凝集力が著
しく高まることが見出された。
ここにセメンタイト核の形態が著しく微細かつ均一であ
るために、従来の球状化焼なまし法では達成し得ないよ
う力均一性を生じることも見出された。
るために、従来の球状化焼なまし法では達成し得ないよ
う力均一性を生じることも見出された。
Ａｒ、点以下であれば圧延開始温度は、それが過度に低
すぎて変形抵抗が著大となシ、圧延機の負荷、ひいては
生産性の面で不利に彦らぬ限り、上記セメンタイト板の
分断及び歪エネルギーの蓄積は、低温はど多くなること
を考慮して、圧延温度の下限を（Ａｒ□−５０℃）とし
た。
すぎて変形抵抗が著大となシ、圧延機の負荷、ひいては
生産性の面で不利に彦らぬ限り、上記セメンタイト板の
分断及び歪エネルギーの蓄積は、低温はど多くなること
を考慮して、圧延温度の下限を（Ａｒ□−５０℃）とし
た。
次にＡｒ、点以下、（Ａｒ□−５０℃）以上の温度領域
において連続的に全圧下率８０％以上で圧延を付与する
理由については次のとおりである。
において連続的に全圧下率８０％以上で圧延を付与する
理由については次のとおりである。
第１図は、Ｑ Ｏ，８５％、Ｓｉ０．２２％、Ｍｎ０．
７５％ 、 ｐ ０．０１０％、 Ｓｏ、００８％、
Ｏｒ １．０２％、 ＭＯｏ、２０％を含有する組成の
鋼を常法にて熱間圧延し、仕上げ圧延段階でＡｒ□点以
下、（Ａｒ□−５０℃）以上の範囲の温度である６７０
℃より圧下率を変え、加工熱により線材温度がＡＣ点以
上、ＡＣ８点以下になる様、連続的に圧延した後、徐冷
した時のセメンタイトの球状化率と６９０〜７５０℃間
での圧下率との関係を示したものである。
７５％ 、 ｐ ０．０１０％、 Ｓｏ、００８％、
Ｏｒ １．０２％、 ＭＯｏ、２０％を含有する組成の
鋼を常法にて熱間圧延し、仕上げ圧延段階でＡｒ□点以
下、（Ａｒ□−５０℃）以上の範囲の温度である６７０
℃より圧下率を変え、加工熱により線材温度がＡＣ点以
上、ＡＣ８点以下になる様、連続的に圧延した後、徐冷
した時のセメンタイトの球状化率と６９０〜７５０℃間
での圧下率との関係を示したものである。
なお球状化の程度は、ＪＩＳ −Ｇ ８５８９で示され
る球状化組織試験に準拠して評価した。
る球状化組織試験に準拠して評価した。
同図より明らかなように全圧下率が８０％を越えると球
状化が著しく促進されることがわかる。
状化が著しく促進されることがわかる。
す彦わち、セメンタイト板を微細に分断し、フエ・ライ
ト相及びパーライト相に加工歪を十分に蓄積するために
は、連続的に全圧下率８０％以上が必要である。
ト相及びパーライト相に加工歪を十分に蓄積するために
は、連続的に全圧下率８０％以上が必要である。
また加工による発熱計は全圧下率に多くを依存する。し
たがってこの発明の構成璧件である仕上温度をＡＣ，点
板上、１０８点以下の範囲にするには、圧延途上におけ
る熱放散を極力抑えるとともに、発熱社を増加する必要
があるが、この要件を通常の線相又は棒鋼圧延で達成す
るに必要な圧下率の下限が８０％である。
たがってこの発明の構成璧件である仕上温度をＡＣ，点
板上、１０８点以下の範囲にするには、圧延途上におけ
る熱放散を極力抑えるとともに、発熱社を増加する必要
があるが、この要件を通常の線相又は棒鋼圧延で達成す
るに必要な圧下率の下限が８０％である。
次に仕上温度をＡＣ，点板上、１０８点以下の範囲に限
定する理由は、ＡＯ工点点以下はセメンタイト板の分断
は十分に進行するが溶解が不十分となることと、炭素原
子の拡散速度が高まらないため、ＡＣ□Ｃ星点にする必
要がある。
定する理由は、ＡＯ工点点以下はセメンタイト板の分断
は十分に進行するが溶解が不十分となることと、炭素原
子の拡散速度が高まらないため、ＡＣ□Ｃ星点にする必
要がある。
しかしＡｃ８点以上になると、完全にオーステナイト化
し、球状化の核となるセメンタイトが消失してしまい、
逆に球状化が困難と力ることから１０８点以下にする必
要がある。
し、球状化の核となるセメンタイトが消失してしまい、
逆に球状化が困難と力ることから１０８点以下にする必
要がある。
以上のようにして、微細に、かつ均一に分散し・たセメ
ンタイト核は通常の暁々まし方法と比較して高い界面エ
ネルギーと加工による炭素原子の拡散速度の著しい上昇
のために自己凝集力が格段に高まり、仕上圧延段階です
でにかカシ球状化が進行する。
ンタイト核は通常の暁々まし方法と比較して高い界面エ
ネルギーと加工による炭素原子の拡散速度の著しい上昇
のために自己凝集力が格段に高まり、仕上圧延段階です
でにかカシ球状化が進行する。
この状態を経て徐冷されていく過程でセメンタイト核は
急速に成長し、球状化は急速に進行するわけである。
急速に成長し、球状化は急速に進行するわけである。
この発明では、球状化の推進に加工歪エネルギーが中心
的役割をはだすことから、圧延条件を上記のように設定
することにより、セメンタイトの形態を制御し得るので
ある。
的役割をはだすことから、圧延条件を上記のように設定
することにより、セメンタイトの形態を制御し得るので
ある。
もちろんこの発明では鋼の化学組成を特に限定するもの
ではないが、所期の目的に最も好ましい鋼は、機械構造
用炭素鋼、機械構造用合金鋼、肌焼鋼、軸受鋼などであ
る。
ではないが、所期の目的に最も好ましい鋼は、機械構造
用炭素鋼、機械構造用合金鋼、肌焼鋼、軸受鋼などであ
る。
（実施例）
以下この発明の実施例について説明する。表１に示す化
学成分の鋼（Ａ） 、 （Ｂ） ｔ−常法により溶製し
、最終線径がｌ Ｏｒｎｍφに々る壕で、表２に示す条
件にてとくに仕上げ温度７５０’Ｃと力る様に連続圧延
を行った後、徐冷を行った。表２にこれら熱間圧延材の
球状化状態を示す。力お表２には参考例として従来法に
よる球状化焼なまし処理を行った場合の例を掲げた。
学成分の鋼（Ａ） 、 （Ｂ） ｔ−常法により溶製し
、最終線径がｌ Ｏｒｎｍφに々る壕で、表２に示す条
件にてとくに仕上げ温度７５０’Ｃと力る様に連続圧延
を行った後、徐冷を行った。表２にこれら熱間圧延材の
球状化状態を示す。力お表２には参考例として従来法に
よる球状化焼なまし処理を行った場合の例を掲げた。
表 １
（℃）
表 ２
＊１ ： ７１０℃Ｘ ８ ｈｒ −＋ ２０℃／ｈｒ
−＋ ６５０ ℃Ｘ ４ｈｒ、−＋空冷＊２ ： ７
４０℃Ｘ８ｈｒ−＋２０℃／ ｈｒ−＋ ６５０ ℃Ｘ
６ｔ１ｒ、−）空冷球状化の程度の測定及び表示法は
ＪＩＳ −０８５８９の球状化組織試験に準拠した。
−＋ ６５０ ℃Ｘ ４ｈｒ、−＋空冷＊２ ： ７
４０℃Ｘ８ｈｒ−＋２０℃／ ｈｒ−＋ ６５０ ℃Ｘ
６ｔ１ｒ、−）空冷球状化の程度の測定及び表示法は
ＪＩＳ −０８５８９の球状化組織試験に準拠した。
表２において供試材Ａ１および／Ｉ６２は、圧下率が８
０％に満た力いときの比較例であシ、いずれの場合も球
状化はわずかじか進行していない。
０％に満た力いときの比較例であシ、いずれの場合も球
状化はわずかじか進行していない。
また供試材４５．Ａ６，４９及びＡＩＯは従来法による
球状化部なまし処理された参考例であり、その条件によ
って球状化の程度は異なるものの、いずれの場合も熱処
理に極めて長時間を必要とする。
球状化部なまし処理された参考例であり、その条件によ
って球状化の程度は異なるものの、いずれの場合も熱処
理に極めて長時間を必要とする。
これに対して、この発明に従う供試材屋８゜Ｊｉ ４
、 Ａ ７及び扁８はいずれも球状化が著しく進行し、
゛圧下率が８０％及び６０％の各場合とも従来法の球状
化部がまし材と全く同等の球状化を示す。
、 Ａ ７及び扁８はいずれも球状化が著しく進行し、
゛圧下率が８０％及び６０％の各場合とも従来法の球状
化部がまし材と全く同等の球状化を示す。
この発明を上側で線材、棒鋼に適用した場合を説明した
が、これ以外にもたとえば熱延材、厚鋼板などで球状化
処理の必要な鋼種に広く適用できるものである。
が、これ以外にもたとえば熱延材、厚鋼板などで球状化
処理の必要な鋼種に広く適用できるものである。
したがってこの発明によれば従来法のような長゛時間の
熱処理を必要とせずして熱間圧延の際に球状化を行うこ
とが可能となシ、省エネルギー効果、生産性及び経済性
の向上に大きな寄与をするばかりでなく、材質上の向上
にも大きな効果がある。
熱処理を必要とせずして熱間圧延の際に球状化を行うこ
とが可能となシ、省エネルギー効果、生産性及び経済性
の向上に大きな寄与をするばかりでなく、材質上の向上
にも大きな効果がある。
第１図は６９０〜７５０℃間での圧下率とセメンタイト
の球状化率との関係を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
の球状化率との関係を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- Ｌ 鋼材の熱間圧延に際し、Ａｒ□変態点温度からそれ
より５０℃を下まわる程、低く力い温度までの間の温間
領域にて連続的に全圧下率８０％以上の条件で、仕上げ
圧延を行いその加工熱によ、ＱＡＣ変態点温度以上、Ａ
ｃ８変態点温度以下の範囲の仕上げ温度とした後、徐冷
′することを特徴とする鋼材の直接球状化処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP173083A JPS59126720A (ja) | 1983-01-11 | 1983-01-11 | 鋼材の直接球状化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP173083A JPS59126720A (ja) | 1983-01-11 | 1983-01-11 | 鋼材の直接球状化処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59126720A true JPS59126720A (ja) | 1984-07-21 |
Family
ID=11509673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP173083A Pending JPS59126720A (ja) | 1983-01-11 | 1983-01-11 | 鋼材の直接球状化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59126720A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59136423A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 球状化組織を有する棒鋼と線材の製造方法 |
| JPS59136421A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 球状化組織を有する棒鋼と線材の製造方法 |
| JPS59136422A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 球状化組織を有する棒鋼と線材の製造方法 |
| JPS61153230A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-11 | Kawasaki Steel Corp | 迅速球状化が可能な低合金鋼線材の製造方法 |
| US4702778A (en) * | 1985-01-28 | 1987-10-27 | Nippon Steel Corporation | Method for softening rolled medium carbon machine structural steels |
| DE19950264B4 (de) * | 1999-10-11 | 2008-07-17 | Sanyo Special Steel Co., Ltd., Himeji | Verfahren zur Herstellung eines Doppelgelenks mit verbesserter Kaltverformbarkeit und Festigkeit |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56133445A (en) * | 1980-03-21 | 1981-10-19 | Kobe Steel Ltd | Hot rolled steel products having superior cold workability and toughness and their manufacture |
| JPS5827926A (ja) * | 1981-08-12 | 1983-02-18 | Nippon Steel Corp | 球状化組織を有する線材の製造法 |
-
1983
- 1983-01-11 JP JP173083A patent/JPS59126720A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56133445A (en) * | 1980-03-21 | 1981-10-19 | Kobe Steel Ltd | Hot rolled steel products having superior cold workability and toughness and their manufacture |
| JPS5827926A (ja) * | 1981-08-12 | 1983-02-18 | Nippon Steel Corp | 球状化組織を有する線材の製造法 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59136423A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 球状化組織を有する棒鋼と線材の製造方法 |
| JPS59136421A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 球状化組織を有する棒鋼と線材の製造方法 |
| JPS59136422A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 球状化組織を有する棒鋼と線材の製造方法 |
| JPH0576525B2 (ja) * | 1983-01-21 | 1993-10-22 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPH0576524B2 (ja) * | 1983-01-21 | 1993-10-22 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPS61153230A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-11 | Kawasaki Steel Corp | 迅速球状化が可能な低合金鋼線材の製造方法 |
| JPH0559965B2 (ja) * | 1984-12-26 | 1993-09-01 | Kawasaki Steel Co | |
| US4702778A (en) * | 1985-01-28 | 1987-10-27 | Nippon Steel Corporation | Method for softening rolled medium carbon machine structural steels |
| DE19950264B4 (de) * | 1999-10-11 | 2008-07-17 | Sanyo Special Steel Co., Ltd., Himeji | Verfahren zur Herstellung eines Doppelgelenks mit verbesserter Kaltverformbarkeit und Festigkeit |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4776900A (en) | Process for producing nickel steels with high crack-arresting capability | |
| JP2000256741A (ja) | 熱間圧延棒鋼または線材の製造方法 | |
| JPS59126720A (ja) | 鋼材の直接球状化処理方法 | |
| JPS6233289B2 (ja) | ||
| JP3031484B2 (ja) | 球状化組織を有する鋼線材又は棒鋼の製造方法 | |
| JPH0576524B2 (ja) | ||
| US3459599A (en) | Method of thermomechanically annealing steel | |
| WO1979000100A1 (en) | A process for the production of sheet and strip from ferritic,stabilised,stainless chromium-molybdenum-nickel steels | |
| JP2001049349A (ja) | 薄いストリップを直接鋳造して絞り加工用鋼板を製造する方法と、この方法で得られた鋼板 | |
| JPH0112815B2 (ja) | ||
| JPS59126721A (ja) | 迅速球状化処理用鋼材の製造方法 | |
| JPH0576525B2 (ja) | ||
| JPH0559965B2 (ja) | ||
| JP2564535B2 (ja) | 熱間圧延鋼線材の直接球状化処理方法 | |
| JPH02274810A (ja) | 高張力非調質ボルトの製造法 | |
| JPS5913024A (ja) | 直接球状化処理鋼材の製造方法 | |
| JPH0369967B2 (ja) | ||
| JP4276504B2 (ja) | 伸びフランジ性の優れた高炭素熱延鋼板 | |
| JPH0530884B2 (ja) | ||
| JP2866107B2 (ja) | 炭化物が均一に分散した高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS59205417A (ja) | 球状化組織を有する中高炭素鋼鋼板の製造方法 | |
| RU1775195C (ru) | Способ производства подката из заэвтектоидных сталей в бунтах большой массы | |
| JP2002060841A (ja) | 棒線材の製造方法 | |
| JPS62278227A (ja) | けい素鋼板の製造方法 | |
| JPS61243124A (ja) | 加工性にすぐれたぶりき原板の製造方法 |