JPS58148095A - セルフシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ - Google Patents
セルフシ−ルドア−ク溶接用ワイヤInfo
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- JPS58148095A JPS58148095A JP3150982A JP3150982A JPS58148095A JP S58148095 A JPS58148095 A JP S58148095A JP 3150982 A JP3150982 A JP 3150982A JP 3150982 A JP3150982 A JP 3150982A JP S58148095 A JPS58148095 A JP S58148095A
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- Japan
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- steel
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- alloy
- oxide
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、細径化及び断面形状単純化を図っても耐気孔
性が悪化しない様なセルフシールドアーク溶接用ワイヤ
に関し、詳細には高靭性の溶接金属を与える当って作業
性良く使用することのできる上記溶接用ワイヤに関する
ものである。
性が悪化しない様なセルフシールドアーク溶接用ワイヤ
に関し、詳細には高靭性の溶接金属を与える当って作業
性良く使用することのできる上記溶接用ワイヤに関する
ものである。
建屋内における構造物の溶接に当っては、半自動又は自
動のガスシールドアーク溶接が広く利用され、溶接能率
の向上に寄与している。しかし造船や海洋構造物等の屋
外溶接分野においては、風によるシールド効果の消滅が
懸念される為ガスシールドアーク溶接の適用が敬遠され
、被覆アーク溶接棒による非能率的な手溶接に頼ってい
る面が多い。
動のガスシールドアーク溶接が広く利用され、溶接能率
の向上に寄与している。しかし造船や海洋構造物等の屋
外溶接分野においては、風によるシールド効果の消滅が
懸念される為ガスシールドアーク溶接の適用が敬遠され
、被覆アーク溶接棒による非能率的な手溶接に頼ってい
る面が多い。
一方屋外溶接における風の影響に対して比較的鈍感な溶
接手法として、セルフシールドアーク溶接用ワイヤを用
いる半自動又は自動溶接法が提案され注目を集めている
が、現時点では２．４腸貞や３．２ ｗｍ ｌの如く比
較的大径で且つかなシ複雑な断面形状を有するワイヤ（
第１図参照）が提供されているに過ぎず、又溶接対象も
鋼管杭の溶接醇極めて限定され丸ものであった。即ち造
船や海洋構造物の分野においては、全姿勢溶接での良好
な使用特性と高靭性（特に−４０℃程度の低温斌におけ
る良好な切欠靭性）が要求されるＫもかかわらず、従来
のセルフシールドアーク溶接用ワイヤは、前述の如く大
径且つ複雑断面形状を有している為、■送給性が悪く溶
接時の作業負荷が大きい、■汎用（主として炭酸ガスア
ーク溶接用）の直流電源及び送給装置が利用できない、
■ワイヤが高価である、等の欠点を有すると共に、０℃
前後の低温靭性が一応の条件を満足する程度に過ぎない
等という欠点がある為、上記造船分野等への適用が不可
能であり、適用分針拡大の隘路となっていた。
接手法として、セルフシールドアーク溶接用ワイヤを用
いる半自動又は自動溶接法が提案され注目を集めている
が、現時点では２．４腸貞や３．２ ｗｍ ｌの如く比
較的大径で且つかなシ複雑な断面形状を有するワイヤ（
第１図参照）が提供されているに過ぎず、又溶接対象も
鋼管杭の溶接醇極めて限定され丸ものであった。即ち造
船や海洋構造物の分野においては、全姿勢溶接での良好
な使用特性と高靭性（特に−４０℃程度の低温斌におけ
る良好な切欠靭性）が要求されるＫもかかわらず、従来
のセルフシールドアーク溶接用ワイヤは、前述の如く大
径且つ複雑断面形状を有している為、■送給性が悪く溶
接時の作業負荷が大きい、■汎用（主として炭酸ガスア
ーク溶接用）の直流電源及び送給装置が利用できない、
■ワイヤが高価である、等の欠点を有すると共に、０℃
前後の低温靭性が一応の条件を満足する程度に過ぎない
等という欠点がある為、上記造船分野等への適用が不可
能であり、適用分針拡大の隘路となっていた。
この様な状況から、使用特性が良好で且つ安価な細径且
つ単純断面形状のセルフシールドアーク溶接用ワイヤ（
以下フラックス入りワイヤと言う）の提供が望まれ、更
には低温靭性の良好な溶接金属を与えるワイヤが望まれ
るに至った。
つ単純断面形状のセルフシールドアーク溶接用ワイヤ（
以下フラックス入りワイヤと言う）の提供が望まれ、更
には低温靭性の良好な溶接金属を与えるワイヤが望まれ
るに至った。
一方フラックス人シワイヤを２ ｓｇｓ ｓ以下、更に
は１６ｍＪ１以下の細径とする為には、伸線加工上の困
難性故に、轟然ながら前第１図の如き複雑構造断面を採
用することができず、必然的に第２〜７図に示す様な単
純断面構造に変更せざるを得ない、又この様な構造を採
用すると７ラツクスの充填比率が高まってくるので、こ
れを第１図並に保持しようとすれば鋼製鞘の肉厚も厚く
せざるを得なくなる。ところがこの様なフラックス入り
ワイヤにすると、第８図において模式的に示す如く、溶
滴粒１が大きくなると共に未溶融フラックス柱２の突出
しが長くなり、溶融金属３に対するシールド性が低下し
、溶接金１＋の耐気孔性が低下するという問題が生じる
他、溶接金属４の低温靭性を向上させることもできなか
った。
は１６ｍＪ１以下の細径とする為には、伸線加工上の困
難性故に、轟然ながら前第１図の如き複雑構造断面を採
用することができず、必然的に第２〜７図に示す様な単
純断面構造に変更せざるを得ない、又この様な構造を採
用すると７ラツクスの充填比率が高まってくるので、こ
れを第１図並に保持しようとすれば鋼製鞘の肉厚も厚く
せざるを得なくなる。ところがこの様なフラックス入り
ワイヤにすると、第８図において模式的に示す如く、溶
滴粒１が大きくなると共に未溶融フラックス柱２の突出
しが長くなり、溶融金属３に対するシールド性が低下し
、溶接金１＋の耐気孔性が低下するという問題が生じる
他、溶接金属４の低温靭性を向上させることもできなか
った。
本発明はこの様な状況に着目してなされたものであって
、耐気孔性の良好な細径フラックス入りワイヤ、更に望
ましくは低温靭性の良好な溶接金属を与えるフラックス
人シワイヤの提供を目的とするものであって、その要旨
とするところは、鋼製鞘内に粉末状フラックスが充填さ
れ、且つ該フラックスがＣａＦｌ及び／若しくはＢ ａ
Ｆｌを合計で５．５〜１３９１（ワイヤ全重量に対す
る重量−の意味、以下同じ）、Ａｌ又はＡ１合金をＡ！
換算で０．８〜１３％（鋼製外皮中（ｒ）ＡＩを含ム）
、ＭＰ又はＭｆ合金をＭｖ換算で１〜２．１１ （鋼製
外皮中のＭｇを含む）含有するものであるセルフシール
ドアーク溶接用ワイヤにおいて、上記フラックスはワイ
ヤ全重量に対して１０〜２６％となる様に充填すると共
に、＃ブラックス中には、前記成分の他、Ｌｉ の炭
酸塩： ０．０１〜０．２ ｓ％、 Ｌｉの酸化物：Ｌ
ｉ１Ｏ換算でｏ、ｏｓ〜０．４％、Ｆｅ粉：０５〜９％
、Ｃ：０．１３％以下（鋼製外皮中のＣを含む）、Ｍｎ
、Ｍｎ合金又はｉ酸化物：Ｍｎ換算で０．４〜１．８％
（鋼製外皮中の鳩を含む）。
、耐気孔性の良好な細径フラックス入りワイヤ、更に望
ましくは低温靭性の良好な溶接金属を与えるフラックス
人シワイヤの提供を目的とするものであって、その要旨
とするところは、鋼製鞘内に粉末状フラックスが充填さ
れ、且つ該フラックスがＣａＦｌ及び／若しくはＢ ａ
Ｆｌを合計で５．５〜１３９１（ワイヤ全重量に対す
る重量−の意味、以下同じ）、Ａｌ又はＡ１合金をＡ！
換算で０．８〜１３％（鋼製外皮中（ｒ）ＡＩを含ム）
、ＭＰ又はＭｆ合金をＭｖ換算で１〜２．１１ （鋼製
外皮中のＭｇを含む）含有するものであるセルフシール
ドアーク溶接用ワイヤにおいて、上記フラックスはワイ
ヤ全重量に対して１０〜２６％となる様に充填すると共
に、＃ブラックス中には、前記成分の他、Ｌｉ の炭
酸塩： ０．０１〜０．２ ｓ％、 Ｌｉの酸化物：Ｌ
ｉ１Ｏ換算でｏ、ｏｓ〜０．４％、Ｆｅ粉：０５〜９％
、Ｃ：０．１３％以下（鋼製外皮中のＣを含む）、Ｍｎ
、Ｍｎ合金又はｉ酸化物：Ｍｎ換算で０．４〜１．８％
（鋼製外皮中の鳩を含む）。
８１、８ｉ 合金又Ｖｉｓｔ 酸化物＝８１換算で０６
％以下（鋼製外皮中の８１を含む）、Ｎ１、Ｎｉ合金又
はＮ１ 酸化物：Ｎ１換算で４％以下（鋼製外皮中のＮ
ｉ を含む）を含む様にした点に存在する０この様な
条件を満足するフラックスを充填すれば。
％以下（鋼製外皮中の８１を含む）、Ｎ１、Ｎｉ合金又
はＮ１ 酸化物：Ｎ１換算で４％以下（鋼製外皮中のＮ
ｉ を含む）を含む様にした点に存在する０この様な
条件を満足するフラックスを充填すれば。
上述の如き細径ブラックス人クワイヤを用いても良好な
耐気偵性が保持されることとなったが、更に溶接金属の
低温靭性を向上させる為には、上記フラックス組成中に
、更にＴｉ、Ｔ１合金又はＴＩ腋化物：Ｔｉ 換算で０
．０１〜０．３％（鋼製外皮中Ｔｉを含む）、Ｂ、Ｂ合
金又はＢ酸化物：Ｂ換算でｏ、ｏｏｚ〜ｏｏｚｅ％（鋼
製外皮中のＢｌ含む）の両者を含むか、或いはＺｒ％Ｚ
ｒ合金又はＺｒ酸化物：ｚｒ換算で０．０１〜１．０％
（鋼製外皮中のＺｒを含む）を含ませることが有用であ
ることを見出し、韮に本発明を完成するに至りた。
耐気偵性が保持されることとなったが、更に溶接金属の
低温靭性を向上させる為には、上記フラックス組成中に
、更にＴｉ、Ｔ１合金又はＴＩ腋化物：Ｔｉ 換算で０
．０１〜０．３％（鋼製外皮中Ｔｉを含む）、Ｂ、Ｂ合
金又はＢ酸化物：Ｂ換算でｏ、ｏｏｚ〜ｏｏｚｅ％（鋼
製外皮中のＢｌ含む）の両者を含むか、或いはＺｒ％Ｚ
ｒ合金又はＺｒ酸化物：ｚｒ換算で０．０１〜１．０％
（鋼製外皮中のＺｒを含む）を含ませることが有用であ
ることを見出し、韮に本発明を完成するに至りた。
まず７ラツクス細成において、Ｃａ Ｆ＠ ｓ Ｂ ａ
Ｆ露。
Ｆ露。
ＡＩ及びＭＰ尋に関して前述の如き前提を設けたのは、
夫々公知となっている一般的技術に基づいて定めたもの
であるが、更に補足的な説明を加えると下記の通シであ
る。
夫々公知となっている一般的技術に基づいて定めたもの
であるが、更に補足的な説明を加えると下記の通シであ
る。
ＣａＦ３ ％ＢａＦ１
これらの弗化物は本質的にスラグ形成剤としての役割を
発揮するが、同時にアーク熱を受けて一部気化するので
、溶融金属やアーク雰囲気を大気から速断する機能も発
揮する。しかるに５．５ ’５６未満ではスラグ量が不
足して良好なビード外観及び形状が得られず、逆に１３
−を越えるとスラグ量が過剰になシ、立向・上向・横向
等の各姿勢においてスラグの曇れ下シを生じて溶接作業
性が悪化する。従ってこれらは総和で５．５〜１３慢の
範囲を満足する様に配合するが、ＢａＦ１／ＣａＦｍの
比については、後述する如き好適範囲を設定推奨するこ
とができる。
発揮するが、同時にアーク熱を受けて一部気化するので
、溶融金属やアーク雰囲気を大気から速断する機能も発
揮する。しかるに５．５ ’５６未満ではスラグ量が不
足して良好なビード外観及び形状が得られず、逆に１３
−を越えるとスラグ量が過剰になシ、立向・上向・横向
等の各姿勢においてスラグの曇れ下シを生じて溶接作業
性が悪化する。従ってこれらは総和で５．５〜１３慢の
範囲を満足する様に配合するが、ＢａＦ１／ＣａＦｍの
比については、後述する如き好適範囲を設定推奨するこ
とができる。
ＡＩは次に述べるＭｆと共に、耐気孔性の良い溶接金属
を与える為の元素であるが、特にＡＪは脱酸、脱窒及び
窒素固定剤として優れた機能を発揮する。しかし０．８
−未満ではこれらの効果が不十分であり、他方２．３１
１を越えると溶接金属中ＯＡＪ量が過剰圧なって結晶粒
の粗大を招！、詭化しやすくなる。尚ｋｌは金属Ａ！と
して加える他、Ｆ・−１１％Ａｌ−ＭＰ、Ｌｉ−Ａｌ等
の合金として加えることもできる。
を与える為の元素であるが、特にＡＪは脱酸、脱窒及び
窒素固定剤として優れた機能を発揮する。しかし０．８
−未満ではこれらの効果が不十分であり、他方２．３１
１を越えると溶接金属中ＯＡＪ量が過剰圧なって結晶粒
の粗大を招！、詭化しやすくなる。尚ｋｌは金属Ａ！と
して加える他、Ｆ・−１１％Ａｌ−ＭＰ、Ｌｉ−Ａｌ等
の合金として加えることもできる。
−Ｍ！−
ＭＷはアーク熱によって容易に金属蒸気となり強力なシ
ールド効果を発揮するが、１％未満では該効果が弱まる
為Ｋｌの歩留りが低下し、Ａｌの脱窒効果並びに窒素固
定効果が期待できなくなる。
ールド効果を発揮するが、１％未満では該効果が弱まる
為Ｋｌの歩留りが低下し、Ａｌの脱窒効果並びに窒素固
定効果が期待できなくなる。
他方λ１チを越えるとヒエーム発生量が過大となり溶融
池の観察が困難になると共に作業環境を汚染し、又スパ
ッタの増大を招いたり、スラグの粘性増大による被包性
の悪化を招くという欠陥がある。尚Ｍｆを金ＩＡＭｆと
して添加するとアーク熱による気化が爆発的に進んでス
パッタを多発するので、金属Ｍｆとしての添加は排除し
ないまでもＪＬｌ−ＭＷ、 ＭＷ−８ｌｌＭＷ−８１−
Ｃａ、 Ｎｉ −ＭＷ、 Ｌｉ −ＭＰ轡のＭ？金合金
して添加する方が好ましい。尚Ａｌ及びＭｆＫついては
、鋼製外皮中に存在しているものも含めて上記配合比率
を満足する必要がある。
池の観察が困難になると共に作業環境を汚染し、又スパ
ッタの増大を招いたり、スラグの粘性増大による被包性
の悪化を招くという欠陥がある。尚Ｍｆを金ＩＡＭｆと
して添加するとアーク熱による気化が爆発的に進んでス
パッタを多発するので、金属Ｍｆとしての添加は排除し
ないまでもＪＬｌ−ＭＷ、 ＭＷ−８ｌｌＭＷ−８１−
Ｃａ、 Ｎｉ −ＭＷ、 Ｌｉ −ＭＰ轡のＭ？金合金
して添加する方が好ましい。尚Ａｌ及びＭｆＫついては
、鋼製外皮中に存在しているものも含めて上記配合比率
を満足する必要がある。
上記構成はそれ自身大切なことであるが、これらのみに
よっては、ワイヤの細径化による耐気孔性の低下は防ぎ
きれず、艷に次の様な改良ポイントがあることを知った
。
よっては、ワイヤの細径化による耐気孔性の低下は防ぎ
きれず、艷に次の様な改良ポイントがあることを知った
。
（１）アークの安定及び溶滴粒の微細化によって溶滴移
行を滑らかに行なわせる必要がある。
行を滑らかに行なわせる必要がある。
（２）ワイヤ先端部における未溶融フラックス柱の突出
しを短くすることによって、溶融金属に対するスラグシ
ールドの効率を高める必要がある。
しを短くすることによって、溶融金属に対するスラグシ
ールドの効率を高める必要がある。
（３）ＡＩ及びＭＶの歩留りを向上する必要がある。
そこでこれらの要求を満足させるべく種々検討を行ない
、以下の知見を得た。
、以下の知見を得た。
Ｌｌの炭酸塩
ＬｉｓＣＯｍの耐気孔性改善効果についてはこれまでＫ
も報告されているが１本発明においては金属ＬＩ自体に
よるアーク安定・シールド・脱窒の各効果や分解産物Ｃ
ＣＯ５ガス）によるシールド・溶滴微細化の各効果、更
には炭酸塩自体の低融点（７２６℃）によるフラックス
融廓の低下効果によって、ワイヤ先端部における未溶融
フラックス柱の突出し長さを短くする、等多数の効果が
期待でき、必須的に含有せしめる。しかし０．０１’ｊ
６未満では上記の各効果がいずれも認められず、逆ＫＯ
４２５％を越えると、細径化による高電流密度溶接の下
でＣＯｓの発生が活発になり過ぎ、 アークの不安定を
招くと共にスパッタの増大によって溶接作業性の低下を
余儀なくされ、更に溶接金属中へのＣの歩留りが高くな
って低温軸性の悪化を招くＯ Ｌｌの酸化物 アークを安定にすると共に溶滴を微細化し、これらによ
って溶滴移行を滑らかにすると共に、併存するＡＩ轡に
よって還元生成するＬＩＫよるシールド効果や脱窒効果
を発揮する。しかし０．０５１未満ではこれらの効果が
発揮さ−れす、他方０．４嗟超ではスラグ中のＬｉ５Ｏ
が、Ｌｉ１ＣＯｓからの助勢も加わって過剰となり、Ｌ
ｉ３Ｏの高融点（１７２７℃）が災いしてスラグの流動
性が低下するので、スラグシールド性やスラグ被シが悪
化する。又Ｌｉｍ０の過剰によってＡ／が消費されると
ＡＩＫよる脱窒・窒素固定効果も少なくなり、これらが
複合的に影響する結果耐気孔性の向上を望むことができ
なくなる。尚Ｌｌ酸化物としては、Ｌｉｍ０を直接用い
てもよいが、空気中の００３や水分を吸収して不安定に
なるので、よシ安定な酸化物、例えばＬｉｍＭｎ０＠、
ＬｉｔＺｒＯｓ 、ＬｔｓＳＩＯｓ 、Ｌｉ１ＳｉＯａ
、Ｌ ｉ Ａ１０１ ｓ Ｌ ＩＦ ｅｏｓ ｓ Ｌ
Ｉ Ｃｏｏｓ 、Ｌ １ｓ Ｔ ｉ Ｏｓ ’ＩＩを併
用することが推奨される。尚例示化合物の中でも、Ｌｌ
ｌＭｎＯｓを用いると溶接金属にＭｎが供給されて強度
調整効果を示し、又Ｌｉ１Ｚｒ０１を用いると結晶粒微
細化元素が供給されるという利点があるので必要に応じ
て適宜選定すれば艮い。
も報告されているが１本発明においては金属ＬＩ自体に
よるアーク安定・シールド・脱窒の各効果や分解産物Ｃ
ＣＯ５ガス）によるシールド・溶滴微細化の各効果、更
には炭酸塩自体の低融点（７２６℃）によるフラックス
融廓の低下効果によって、ワイヤ先端部における未溶融
フラックス柱の突出し長さを短くする、等多数の効果が
期待でき、必須的に含有せしめる。しかし０．０１’ｊ
６未満では上記の各効果がいずれも認められず、逆ＫＯ
４２５％を越えると、細径化による高電流密度溶接の下
でＣＯｓの発生が活発になり過ぎ、 アークの不安定を
招くと共にスパッタの増大によって溶接作業性の低下を
余儀なくされ、更に溶接金属中へのＣの歩留りが高くな
って低温軸性の悪化を招くＯ Ｌｌの酸化物 アークを安定にすると共に溶滴を微細化し、これらによ
って溶滴移行を滑らかにすると共に、併存するＡＩ轡に
よって還元生成するＬＩＫよるシールド効果や脱窒効果
を発揮する。しかし０．０５１未満ではこれらの効果が
発揮さ−れす、他方０．４嗟超ではスラグ中のＬｉ５Ｏ
が、Ｌｉ１ＣＯｓからの助勢も加わって過剰となり、Ｌ
ｉ３Ｏの高融点（１７２７℃）が災いしてスラグの流動
性が低下するので、スラグシールド性やスラグ被シが悪
化する。又Ｌｉｍ０の過剰によってＡ／が消費されると
ＡＩＫよる脱窒・窒素固定効果も少なくなり、これらが
複合的に影響する結果耐気孔性の向上を望むことができ
なくなる。尚Ｌｌ酸化物としては、Ｌｉｍ０を直接用い
てもよいが、空気中の００３や水分を吸収して不安定に
なるので、よシ安定な酸化物、例えばＬｉｍＭｎ０＠、
ＬｉｔＺｒＯｓ 、ＬｔｓＳＩＯｓ 、Ｌｉ１ＳｉＯａ
、Ｌ ｉ Ａ１０１ ｓ Ｌ ＩＦ ｅｏｓ ｓ Ｌ
Ｉ Ｃｏｏｓ 、Ｌ １ｓ Ｔ ｉ Ｏｓ ’ＩＩを併
用することが推奨される。尚例示化合物の中でも、Ｌｌ
ｌＭｎＯｓを用いると溶接金属にＭｎが供給されて強度
調整効果を示し、又Ｌｉ１Ｚｒ０１を用いると結晶粒微
細化元素が供給されるという利点があるので必要に応じ
て適宜選定すれば艮い。
Ｆｅ粉
７ラツクス中の通電性を確保し、それＫよってアークの
安定化と溶滴移行の平滑化を狙うものであるが、０．５
−未満では上述の効果が得られず、他方９チを越えると
、他の配合成分、特にスラグ形成剤の減量を余儀なくさ
れるので、９９ｋを上限と定めた。
安定化と溶滴移行の平滑化を狙うものであるが、０．５
−未満では上述の効果が得られず、他方９チを越えると
、他の配合成分、特にスラグ形成剤の減量を余儀なくさ
れるので、９９ｋを上限と定めた。
上記６説１４によってスラグの形成、シールド及び耐気
孔性に関与する成分組成を述べ九が、その他のスラグ形
成剤としてＫｓ ８１Ｆｓ ｓ Ｎａｇ ５ＩＦｓ ％
ＮａＦ、 Ｎａｇ ＡｊＦｓ ｓ ＭｔＦ雪、８ ｒＦ
ｌ ％Ｌｉ Ｆ等の弗化智を配合することや、上記以外
のアーク安定剤としてソーダ長石、カリ長石、Ｋ４ Ｓ
ｉ−Ｆ＠ ｓ ＮａＦ＊Ｎａ５ｉＦ−等を配合するこ
とも本発明に含まれる。
孔性に関与する成分組成を述べ九が、その他のスラグ形
成剤としてＫｓ ８１Ｆｓ ｓ Ｎａｇ ５ＩＦｓ ％
ＮａＦ、 Ｎａｇ ＡｊＦｓ ｓ ＭｔＦ雪、８ ｒＦ
ｌ ％Ｌｉ Ｆ等の弗化智を配合することや、上記以外
のアーク安定剤としてソーダ長石、カリ長石、Ｋ４ Ｓ
ｉ−Ｆ＠ ｓ ＮａＦ＊Ｎａ５ｉＦ−等を配合するこ
とも本発明に含まれる。
次に溶接金属の機械的性質に形番を及ぼす成分について
説明する。尚以下説明する各合金元素はいずれも鋼製外
皮中から歩留るものを含めて夫々の規定範囲を定めてお
り、Ｃについては元素自体として、又は不純物として含
まれてくるものの合算（但し元素換算値）を示し、又Ｃ
以外の元素については、元素自体、当該元素を含む合金
、並びに当該元素を含む酸化物として含まれてくるもの
の合算（但し元素換算値）を示すものである。
説明する。尚以下説明する各合金元素はいずれも鋼製外
皮中から歩留るものを含めて夫々の規定範囲を定めてお
り、Ｃについては元素自体として、又は不純物として含
まれてくるものの合算（但し元素換算値）を示し、又Ｃ
以外の元素については、元素自体、当該元素を含む合金
、並びに当該元素を含む酸化物として含まれてくるもの
の合算（但し元素換算値）を示すものである。
じ
溶接金属の強度及び靭性に影響を与える元素であるが、
０．１２％を越えると衝撃値が低下し、船級規格のグレ
ードＩＩ （ｖＥｏ”ｃ ： ４．８ ｋｇ ｆ−ｍ以
上）を満足させることかで１！カ＜なり、又ヒエーム量
が増大して作業環境が悪化する。
０．１２％を越えると衝撃値が低下し、船級規格のグレ
ードＩＩ （ｖＥｏ”ｃ ： ４．８ ｋｇ ｆ−ｍ以
上）を満足させることかで１！カ＜なり、又ヒエーム量
が増大して作業環境が悪化する。
町
溶接金属の強度を保持する為の元素であり、又溶鋼の表
面張力を下げてビード形状の調整を行なうものであるが
、０４％未満では良好なビード形状及び軟鋼強度（引張
強度：４１ｋｆｆ／−以上）が得られなくなり、逆に１
．８％を越えると、強度が必要以上に高くなって延性や
耐割れ性を低下させる恐れがある。Ｍｎ原料として使用
される合金には、Ｆｅ−ＭｎやＦｅＦｅ−５ｉ−等が含
まれ、酸化物にはＭｎＯ，ＭｎＯ３？ＬｉｄＭｎＯ１等
が含まれる。
面張力を下げてビード形状の調整を行なうものであるが
、０４％未満では良好なビード形状及び軟鋼強度（引張
強度：４１ｋｆｆ／−以上）が得られなくなり、逆に１
．８％を越えると、強度が必要以上に高くなって延性や
耐割れ性を低下させる恐れがある。Ｍｎ原料として使用
される合金には、Ｆｅ−ＭｎやＦｅＦｅ−５ｉ−等が含
まれ、酸化物にはＭｎＯ，ＭｎＯ３？ＬｉｄＭｎＯ１等
が含まれる。
１
Ｍｎと同様の効果を示すが、０．６％を越えると切欠き
靭性が低下し、前述のグレード■を満足することができ
なくなる。尚Ｓ１原料としては、金属Ｓ１の他、Ｆｅ−
８ｔやＦｅＦｅ−８ｔ−等の合金、或いはＳ ｉ Ｏｓ
を含む珪砂、長石、ジルコンサンド、珪灰石、セリサイ
ト、Ｌｉｔ Ｓ ｌｏｇ 、Ｌｉｔ ＳＳ ０４等の酸
化物が用いられる。
靭性が低下し、前述のグレード■を満足することができ
なくなる。尚Ｓ１原料としては、金属Ｓ１の他、Ｆｅ−
８ｔやＦｅＦｅ−８ｔ−等の合金、或いはＳ ｉ Ｏｓ
を含む珪砂、長石、ジルコンサンド、珪灰石、セリサイ
ト、Ｌｉｔ Ｓ ｌｏｇ 、Ｌｉｔ ＳＳ ０４等の酸
化物が用いられる。
ｙ↓
溶接金属の切欠き靭性を改善する元素であシ、又オース
テナイト生成型元素としての役割りゃＡＩの混入に基づ
くフェライト結晶粒の粗大化抑制効果等を有しているが
、４％を越えると強度が必要以上に畠まって耐割れ性が
低下する。尚Ｎ１源としては金−Ｎ１の他、Ｆｅ−Ｎｉ
−Ｃｒ、Ｎｉ−ＭＷ等の合金、或いはＮｉＯ等の酸化物
が用いられる。
テナイト生成型元素としての役割りゃＡＩの混入に基づ
くフェライト結晶粒の粗大化抑制効果等を有しているが
、４％を越えると強度が必要以上に畠まって耐割れ性が
低下する。尚Ｎ１源としては金−Ｎ１の他、Ｆｅ−Ｎｉ
−Ｃｒ、Ｎｉ−ＭＷ等の合金、或いはＮｉＯ等の酸化物
が用いられる。
上記で絶対必要な金属元素の説明を終えるが。
低温時の切欠き靭性を一層向上させる為の元素としてＴ
１％Ｂ及びＺｒがあシ、これらを加えることは、本発明
の効果を達成する上で極めて有意義なことである。
１％Ｂ及びＺｒがあシ、これらを加えることは、本発明
の効果を達成する上で極めて有意義なことである。
ＴＩ、Ｂ
これらは別々でも上述の効果を発揮するが、共存させる
と結晶粒微細化効果が極めて大きくなり、切欠き靭性改
善効果が顕著になる。但しＴ１がｏ、ｏｏ １ｑｂｔ下
回ｂＤ、又Ｂ７５ＥＯ，ＯＯ２’Ａｔ下−＊わると、上
記の効果が発揮されなくなる。他方Ｔ１が０．３１を越
えるとスラグ剥離性が異常に悪化してビード外観が低下
し、Ｂが０．０２５優を越えると切欠き靭性が却って低
下すると共に焼入れ硬化が極度に進み易くなり耐割れ性
が低下する。代表的なＴ１原料としては金属Ｔｉ、Ｔ１
合金（Ｆｅ−Ｔｉ等）、酸化物（Ｔｉｅｓや’ｒｔｔａ
ｂ或いはこれらを含む鉱石、例えばルチル、イルミナイ
ト婢、或いはチタン酸カルシウムやＬｉｅ Ｔｉｅｓ
等） −Ｂ＊Ｉ）としてはＢ１０３を含む特殊ガラス、
コンマナイト、Ｌｉ１Ｂ４０ｖ ｓ Ｎａｐ Ｂ４０７
等の酸化物及び合金ＣＦｅ−Ｂ等）等が例示される。尚
Ｔｉについては鋼製外皮中のＴ ｉ ＯｘやＴｉ！０１
もＴ１源の一種として考えるべきであることは、前述の
説明から自ずと了解される通りである。
と結晶粒微細化効果が極めて大きくなり、切欠き靭性改
善効果が顕著になる。但しＴ１がｏ、ｏｏ １ｑｂｔ下
回ｂＤ、又Ｂ７５ＥＯ，ＯＯ２’Ａｔ下−＊わると、上
記の効果が発揮されなくなる。他方Ｔ１が０．３１を越
えるとスラグ剥離性が異常に悪化してビード外観が低下
し、Ｂが０．０２５優を越えると切欠き靭性が却って低
下すると共に焼入れ硬化が極度に進み易くなり耐割れ性
が低下する。代表的なＴ１原料としては金属Ｔｉ、Ｔ１
合金（Ｆｅ−Ｔｉ等）、酸化物（Ｔｉｅｓや’ｒｔｔａ
ｂ或いはこれらを含む鉱石、例えばルチル、イルミナイ
ト婢、或いはチタン酸カルシウムやＬｉｅ Ｔｉｅｓ
等） −Ｂ＊Ｉ）としてはＢ１０３を含む特殊ガラス、
コンマナイト、Ｌｉ１Ｂ４０ｖ ｓ Ｎａｐ Ｂ４０７
等の酸化物及び合金ＣＦｅ−Ｂ等）等が例示される。尚
Ｔｉについては鋼製外皮中のＴ ｉ ＯｘやＴｉ！０１
もＴ１源の一種として考えるべきであることは、前述の
説明から自ずと了解される通りである。
Ａ二
ＺｒもＴｉやＢと同様の効果を発揮するが、ＴＩ及びＢ
に代えて、又はＴ１やＢと共に加えることによって切欠
き靭性を大幅に向上する。しかし０．０１嘔以下では当
誼効果が発揮されず、他方１．０％を越えるとスラグ剥
離性が異常に低下してビード外観が悪化する。尚Ｚｒ原
料としては、Ｆｅ−ＺｒやＺｒ−８１等のＺｒ合金、或
はＺｒＯｓやＬｉｔ ＺｒＯｓ ’１の酸化物、或いは
更にジルコンサンド等が例示され、ＴＩの場合と同様、
鋼製外皮中のＺｒＯ２もＺ−ｒ源となる。
に代えて、又はＴ１やＢと共に加えることによって切欠
き靭性を大幅に向上する。しかし０．０１嘔以下では当
誼効果が発揮されず、他方１．０％を越えるとスラグ剥
離性が異常に低下してビード外観が悪化する。尚Ｚｒ原
料としては、Ｆｅ−ＺｒやＺｒ−８１等のＺｒ合金、或
はＺｒＯｓやＬｉｔ ＺｒＯｓ ’１の酸化物、或いは
更にジルコンサンド等が例示され、ＴＩの場合と同様、
鋼製外皮中のＺｒＯ２もＺ−ｒ源となる。
最後に７ラツクスの充填率であるが、フラックス入りワ
イヤ全体として１０−２５％とすることが望まれる。即
ち１０％未満ではスラグ量及びシールドガス量が減少し
て所期の目的が達成できず２５チを越えると伸線加工性
が低下して細径ワイヤの製造が困難になるからである。
イヤ全体として１０−２５％とすることが望まれる。即
ち１０％未満ではスラグ量及びシールドガス量が減少し
て所期の目的が達成できず２５チを越えると伸線加工性
が低下して細径ワイヤの製造が困難になるからである。
尚ワイヤの断面形状は、言うまでもなく第２−７図に限
定される訳ではない。
定される訳ではない。
本弁明は上記の如く構成されるので、細径且つ単純な断
面形状として提供され、且つ耐気孔性及び低温靭性の良
好な溶着金属を与えるので、船体等の屋外セルフシール
ドアーク溶接に安心して用いることが可能となゆ、セル
フシールドアーク溶接用ワイヤ適用分野拡大に多大の貢
献を果すことができた。
面形状として提供され、且つ耐気孔性及び低温靭性の良
好な溶着金属を与えるので、船体等の屋外セルフシール
ドアーク溶接に安心して用いることが可能となゆ、セル
フシールドアーク溶接用ワイヤ適用分野拡大に多大の貢
献を果すことができた。
次に本発明の詳細な説明する。
第１表に示す組成のフラックス入りワイヤを試作し、下
記の条件で溶接した。
記の条件で溶接した。
母材：５Ｍ５０Ａ、板厚は９ｍ
但しワイヤ扁９はＡＳＴＭＡ５３３グレードＢ、クラス
１ 開先：Ｖ開先、ルートギャップは１２１１１ 片面６
層１２バス溶接 溶接電流：２５０Ａ 溶接電圧：２２〜２６Ｖ ワイヤ突出し長さ＝２５襲 電源、極性：直流、ワイヤ（−） ワイヤ径：１．６鰺ダ ワイヤ断面：第３図 第２表は、第１表における鋼製鞘の化学成分であゆ、同
梱の記号（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は第２表のそれに対応
する。第３表は溶接金属の化学的成分、機械的性質上水
し、同表における１機械的性質の試験法及び化学成分々
析法はＪＩＳ Ｚ １１８１２に準拠し、又溶接部
のＩ線透過試験法Ｆｉ）ｘｓｚ８１０４に準拠した。又
−表の作業性の項における０印は優、０印は艮、Ｘ印は
不ａｔ意味する。
１ 開先：Ｖ開先、ルートギャップは１２１１１ 片面６
層１２バス溶接 溶接電流：２５０Ａ 溶接電圧：２２〜２６Ｖ ワイヤ突出し長さ＝２５襲 電源、極性：直流、ワイヤ（−） ワイヤ径：１．６鰺ダ ワイヤ断面：第３図 第２表は、第１表における鋼製鞘の化学成分であゆ、同
梱の記号（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は第２表のそれに対応
する。第３表は溶接金属の化学的成分、機械的性質上水
し、同表における１機械的性質の試験法及び化学成分々
析法はＪＩＳ Ｚ １１８１２に準拠し、又溶接部
のＩ線透過試験法Ｆｉ）ｘｓｚ８１０４に準拠した。又
−表の作業性の項における０印は優、０印は艮、Ｘ印は
不ａｔ意味する。
（以下余白）
本発明の条件會満足すゐツイヤ（＆１−９）線路８表に
示す如く良好な結果上水している。尚ツイヤＭａｔ〜８
は軟鋼及び高張力銅、翫９は耐熱鋼用であるが、特に嵐
Ｓ〜８では低温での衝撃性能が極めて良好であった。
示す如く良好な結果上水している。尚ツイヤＭａｔ〜８
は軟鋼及び高張力銅、翫９は耐熱鋼用であるが、特に嵐
Ｓ〜８では低温での衝撃性能が極めて良好であった。
これに対し＆１・扛Ｍｌ過剰、ＳＩ及びＬｉＯ不足（含
有せず）、Ｆ・物不足という面で本発明の条件管満足し
ておらず、引張強さ、衝撃性能、Ｘ＠等級及び＄１１１
作業に見劣りがあった。同様にして−１１１１８１及び
ＬＩ、０１に含有せず、翫１２はＭ厘及びＬｌ、Ｃｏ、
が過多でＳｌ及びＬ輸Ｏ１含有−Ｈ１＆ １５ｔｔＬ
Ｉ 、 ｃｏ 、＊ｏ’ｔ’Ｌｔ、０が過剰、翫１４は
Ｌｌ、ＣＯ，會含有しないという点で本発明の条件を満
足しておらず、第８表に示した様な欠点が認められ良、
さらに翫１５．１６はＭａ、Ｎｌがそれぞれ過剰て強度
が高く、割れ発生の危険が高くま友延性にも乏しい。
有せず）、Ｆ・物不足という面で本発明の条件管満足し
ておらず、引張強さ、衝撃性能、Ｘ＠等級及び＄１１１
作業に見劣りがあった。同様にして−１１１１８１及び
ＬＩ、０１に含有せず、翫１２はＭ厘及びＬｌ、Ｃｏ、
が過多でＳｌ及びＬ輸Ｏ１含有−Ｈ１＆ １５ｔｔＬ
Ｉ 、 ｃｏ 、＊ｏ’ｔ’Ｌｔ、０が過剰、翫１４は
Ｌｌ、ＣＯ，會含有しないという点で本発明の条件を満
足しておらず、第８表に示した様な欠点が認められ良、
さらに翫１５．１６はＭａ、Ｎｌがそれぞれ過剰て強度
が高く、割れ発生の危険が高くま友延性にも乏しい。
次にワイヤ翫意においてＣａＦ、とＢｍＦ、の量だけｔ
変化させＢａＦ、／Ｃａｔ、０比と適正アーク電圧能ｓ
Ｏ関係を求めたところ第９図に示す様な結果が得られた
。
変化させＢａＦ、／Ｃａｔ、０比と適正アーク電圧能ｓ
Ｏ関係を求めたところ第９図に示す様な結果が得られた
。
〈ＩＩ振条件〉
ワイヤ ：ｔ、ｓｍφ、断面形状は第！図溶接姿勢：下
向き パス数 ：ｌパス 溶接電流：２ＢＯＡ ＷＩ接電圧！！６ｖ 溶接速度：！ａｍ／分 ツイヤ突出し長さ：１ｌＱｓ＋＋ 試験板 ：５Ｍ６０Ａ、１１！Ｗ”Ｘ８００５ｗ＃−源
、極性：［［流、ツイヤ（−） ｊｌ１２１１ＪＩ８ ２ ８１０４に準拠ｔ、テＸＩａ
ｌｉ過試験管行ない、等級１１１！Ｗ１足する範囲【適
正アーク電圧範囲とした。＊用上嬬こ０電圧範Ｉ！が４
ｖ必要であるから、第９ＷｊＡには４ｖの位置に鎖線を
示し良、同図によれば ！Ｉ−＜（ＢａＦＪ！／Ｃａｌ、、）＜７８１Ｇの聞で
適正アーク電圧範囲が狭くなることが分かつ友、これは
この範囲内で潜滴粒が大きくなルシールド性が低下する
為であると思われる。従ってＯＳ≦（ＢａＦ、／Ｃｍν
８）≦鵞す−及び７６−≦ＣＢａＦ、／Ｃｍシ８） 會最適当ＯＩＩ囲と定めたが、このｌＩ囲内であっても
、（Ｂ ａ Ｆ ｇ ／ Ｃａ Ｆ ＠ ）が小さくな
るｔｌどビード外観が向上し、又溶滴は立向下進溶接で
１れに〈〈な〕、逆に立向上進溶接で飽れ易くなるとい
う傾向があう九。
向き パス数 ：ｌパス 溶接電流：２ＢＯＡ ＷＩ接電圧！！６ｖ 溶接速度：！ａｍ／分 ツイヤ突出し長さ：１ｌＱｓ＋＋ 試験板 ：５Ｍ６０Ａ、１１！Ｗ”Ｘ８００５ｗ＃−源
、極性：［［流、ツイヤ（−） ｊｌ１２１１ＪＩ８ ２ ８１０４に準拠ｔ、テＸＩａ
ｌｉ過試験管行ない、等級１１１！Ｗ１足する範囲【適
正アーク電圧範囲とした。＊用上嬬こ０電圧範Ｉ！が４
ｖ必要であるから、第９ＷｊＡには４ｖの位置に鎖線を
示し良、同図によれば ！Ｉ−＜（ＢａＦＪ！／Ｃａｌ、、）＜７８１Ｇの聞で
適正アーク電圧範囲が狭くなることが分かつ友、これは
この範囲内で潜滴粒が大きくなルシールド性が低下する
為であると思われる。従ってＯＳ≦（ＢａＦ、／Ｃｍν
８）≦鵞す−及び７６−≦ＣＢａＦ、／Ｃｍシ８） 會最適当ＯＩＩ囲と定めたが、このｌＩ囲内であっても
、（Ｂ ａ Ｆ ｇ ／ Ｃａ Ｆ ＠ ）が小さくな
るｔｌどビード外観が向上し、又溶滴は立向下進溶接で
１れに〈〈な〕、逆に立向上進溶接で飽れ易くなるとい
う傾向があう九。
次に適正アーク電圧範８に対するＬｌ、Ｃｏ。
Ｏ影響ｔ％ＬＩ、Ｏ含有量ｔバフメーＩとして示したの
が第１０図であるが、本寮験ｏｖｙイヤは、ツイヤ翫！
においてＬｉ Ｃｏ とＬｌ、Ｏのみ怠
３ 【変化させ、溶接条件及び評価方法は第９図の場合に準
じた。第１０図に示す如（ＬＩ、Ｃｏ、ｔ−高めるにつ
れて適正アーク電圧範囲が広くなってイくカ、特ＫＬｌ
、ＯＯ含有量がｏ、ｏｓ−ｏ、ｓ−のものでは、Ｌｌ
、ＣＯ，のわずかな配合によって適正アーク電圧範ＷＡ
ｉＩＸシ気に広くなっていることが分かる。
が第１０図であるが、本寮験ｏｖｙイヤは、ツイヤ翫！
においてＬｉ Ｃｏ とＬｌ、Ｏのみ怠
３ 【変化させ、溶接条件及び評価方法は第９図の場合に準
じた。第１０図に示す如（ＬＩ、Ｃｏ、ｔ−高めるにつ
れて適正アーク電圧範囲が広くなってイくカ、特ＫＬｌ
、ＯＯ含有量がｏ、ｏｓ−ｏ、ｓ−のものでは、Ｌｌ
、ＣＯ，のわずかな配合によって適正アーク電圧範ＷＡ
ｉＩＸシ気に広くなっていることが分かる。
さらに、スバツＩ発生量に及ばすツイヤ中のＬｌ、Ｃｏ
、の影響を示したのが第１１図であるが、本実験Ｏツイ
ヤはワイヤＮ１１ｉにおいてＬｌ、α−を変化させ、溶
接条件は第９図の場合に準じた。
、の影響を示したのが第１１図であるが、本実験Ｏツイ
ヤはワイヤＮ１１ｉにおいてＬｌ、α−を変化させ、溶
接条件は第９図の場合に準じた。
１８１１図に示す如く、Ｌｉ、ＣＯ，が多くなるにつれ
てスパッタ量は増える傾向にあるが、Ｏ０！ｓＳを越え
ゐと急激に増加している。
てスパッタ量は増える傾向にあるが、Ｏ０！ｓＳを越え
ゐと急激に増加している。
第１図は従来の大径フフツクス入９ワイヤを示す断面図
、第し！〜７図は本発明の条件ＶＳ足することによって
提供されるフフツクス入シツィヤの断面図、第８図は溶
接進行状況の模式図、第９図、第１０Ｈは適正アーク電
圧範囲に及はす成分の影響を示すグラ７、第１１図はツ
イヤ中のＬｌ、α−量のスバツ！発生量に及ぼす影響【
示すグツ７である。 出願人 株式会社神戸製綱所 、２ ・）τ− 代理人 弁理士 植木久−１・゛・ ＼５１、ｉ
、第し！〜７図は本発明の条件ＶＳ足することによって
提供されるフフツクス入シツィヤの断面図、第８図は溶
接進行状況の模式図、第９図、第１０Ｈは適正アーク電
圧範囲に及はす成分の影響を示すグラ７、第１１図はツ
イヤ中のＬｌ、α−量のスバツ！発生量に及ぼす影響【
示すグツ７である。 出願人 株式会社神戸製綱所 、２ ・）τ− 代理人 弁理士 植木久−１・゛・ ＼５１、ｉ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）鋼製鞘内に粉末状７ラツクスが充填され、且つ蚊
フラックスがＣａＰｉＢ及び／若しくはＢａＨ２を合計
で５．５〜１３％（ワイヤ全重量に対する重量−の意味
、以下同じ）、ＡＩ又はＡ１合金をＡＩ換算で０．８〜
２．３−（鋼製外皮中のＡＩを含む）、Ｗ又はＷ合金を
Ｗ換算で１〜λ１チ（鋼製外皮中ｃｙｉｔを含む）含有
するものであるセルフシールドアーク溶接用ワイヤにお
いて、上記スラックスはワイヤ全重量に対して１０〜２
５Ｉｓとなる様に充填すると共に該フラックス中には、
前記成分の他、ＬｌＦ）炭酸塩： ０．０１〜０．２５
Ｌ Ｌｉ１７）ＩＩ化物：ｔ、ｔｓ Ｏ換算で０．０
５〜０．４％、Ｆｅ粉： ０．５〜９９１！、 Ｃ：
０．１２１！以下（鋼製外皮中ＯＣを含む）％胤。 胤合金又は勤酸化物：Ｍｎ換算で０．４〜１，８−（鋼
製外皮中の廊を含む）％Ｓ１．８１合金又はＳ１酸化物
：８１換算で０．６’ｌｌ以下（鋼製外皮中の８１を含
む）、Ｎ１．Ｎｉ合金又はＮ１酸化物；Ｎ１換算で４−
以下（鋼製外皮中のＮ１を含む）を含むことを特徴とす
ゐセルフシールドアーク溶接用ワイヤ。 （２、特許請求の範囲第１項において、フラックス中の
ＢａＦｇ／ＣａＦ１が、０〜２５−或いは７５９１以上
であるセルフシールド溶接用ワイヤ。 （３）鋼製鞘内に粉末状７ラツクスが充填され、且つ該
７ラツクスがＣａ ＦＨ及び／若しくはＢ畠Ｆｌを合計
で５．５〜１，１１、ＡＩ！又はＡ１合金をＡ！換算で
０．８〜２に３％（鋼製外皮中のＡ７を含む）１ｗ又は
Ｍｆ 例汁Ｍｆ換算で１〜ｚ１チ（鋼製外皮中のＭｆを
含む）含有するものであるセルフシールドアーク溶接用
ワイヤにおいて、上記フラックスはワイヤ全重量に対し
て１０〜２５９６となる様に充填すると共に、該７ラツ
クス中には、前記成分の他、Ｌｉの炭酸塩：０．０１〜
０．２５−１Ｌｉの酸化物：Ｌ１１０換算で０．０５〜
０．４９６．Ｆｅ紛：０．６〜９％、Ｃ： ０．１２％
以下Ｃ鋼製外皮中（ＤＣを含む） １Ｍｎ％Ｍｎ合金又
はＭｎ酸化＋１ｉ１１１ ： Ｍｎ換算で０．４〜１．
８５Ｇ（鋼製外皮中のＭｎを含む）。 Ｓｌ、８１合金又はＳ１酸化物；Ｓｌ換算で０．６ ％
以下（鋼製外皮中の８１を含む）、Ｎｉ％Ｎ１合金又は
Ｎ１酸化物：Ｎ１換算で４ｓ以下（鋼製外皮中のＮ１を
含む）を含み、更にその上Ｔｉ、Ｔ１合金又はＴＩ酸化
物：Ｔｉ換算で０．０１〜０．３ ％ （鋼製外皮中Ｔ
ｌを含む）、Ｂ、Ｂ合金又はＢ酸化物８Ｂ換算でα００
２〜０．０２５％（鋼製外皮中のＢを含む）の両者を含
むか、或いａ Ｚ ｒ 、Ｚ ｒ合金又はＺｒ酸化物：
ｚｒ換算”ｔ’ ０．０１〜１．０Ｉｓ（鋼製外皮中（
ＤＺｒを含む）を含むことを特徴とするセルフシールド
アーク溶接用ワイヤ。 （４）特許請求の範囲第３項において、フラックス中の
Ｂａ）ｉ’ｌ ／ＣａＦｓが、０〜２５１或いは７５チ
以上であるセルフシールド溶接用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3150982A JPS58148095A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | セルフシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3150982A JPS58148095A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | セルフシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58148095A true JPS58148095A (ja) | 1983-09-03 |
Family
ID=12333181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3150982A Pending JPS58148095A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | セルフシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58148095A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0225290A (ja) * | 1987-12-29 | 1990-01-26 | Lincoln Electric Co:The | 消耗可能な溶接棒及びその使用法 |
| JPH0255696A (ja) * | 1988-08-17 | 1990-02-26 | Kobe Steel Ltd | ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
| JPH0275495A (ja) * | 1988-09-07 | 1990-03-15 | Kobe Steel Ltd | セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
| JPH0284295A (ja) * | 1988-09-21 | 1990-03-26 | Kobe Steel Ltd | セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
| CN100441366C (zh) * | 2007-02-01 | 2008-12-10 | 北京工业大学 | Cr13系列堆焊自保护药芯焊丝 |
| CN100457372C (zh) * | 2007-04-27 | 2009-02-04 | 北京工业大学 | 脱渣性优良的耐热钢碱性药芯焊丝 |
| JP2019177415A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | 株式会社神戸製鋼所 | セルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54160532A (en) * | 1978-05-08 | 1979-12-19 | Lincoln Electric Co | Cored type welding rod |
| JPS5674395A (en) * | 1979-11-20 | 1981-06-19 | Nippon Steel Corp | Noncoated electrode wire for arc welding |
| JPS56109194A (en) * | 1980-02-04 | 1981-08-29 | Kobe Steel Ltd | Composite wire for arc welding |
-
1982
- 1982-02-27 JP JP3150982A patent/JPS58148095A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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| JPS54160532A (en) * | 1978-05-08 | 1979-12-19 | Lincoln Electric Co | Cored type welding rod |
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| JPH0275495A (ja) * | 1988-09-07 | 1990-03-15 | Kobe Steel Ltd | セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
| JPH0284295A (ja) * | 1988-09-21 | 1990-03-26 | Kobe Steel Ltd | セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
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| JP2019177415A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | 株式会社神戸製鋼所 | セルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
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