JPH1192891A

JPH1192891A - 電気自動車のモータ用電磁鋼板

Info

Publication number: JPH1192891A
Application number: JP9273360A
Authority: JP
Inventors: Yoshihiko Oda; 善彦尾田; Nobuo Yamagami; 伸夫山上; Yasushi Tanaka; 靖田中
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1997-09-22
Filing date: 1997-09-22
Publication date: 1999-04-06

Abstract

(57)【要約】【課題】広い周波数帯域で低い鉄損が得られ、かつ高
磁束密度であり、よって、電気自動車のモータ用に使用
されるのに適した電磁鋼板を提供する。【解決手段】重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：1.5〜
3.0％、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％
以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0％、Si+Al≦3.5％、
Ｓ：0.001％以下（０を含む）、Sb+Sn/2＝0.001〜0.05
％を含有し、残部が実質的にFeであり、板厚が0.1〜0.3
5mmで、鋼板中の結晶粒の平均粒径が70〜200μｍである
電気自動車のモータ用電磁鋼板

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【従来の技術】電気自動車用モータは、数百〜１ＫHz程
度の非常に広い周波数域で使用される。このため、低周
波域から高周波域まで優れた磁気特性が要求される。し
かし、従来は１ＫHz程度の高周波域で優れた特性が得ら
れる電磁鋼板が使用されていた。このような高周波用途
の電磁鋼板に於いては、渦電流損を低減する観点から、
鋼板の薄肉化、固有抵抗の増大、結晶粒の細粒化が図ら
れている。

【０００２】そのような例として、特開平３−２２３４
４５号公報にはSi+Al量を2.0〜4.0％とし、板厚を0.1〜
0.25mm、結晶粒径を５〜60μｍとした700Hz以上で使用
される高周波用無方向性電磁鋼板の発明が開示されてい
る。

【０００３】

【発明が解決すべき課題】しかし、この発明に於いては
700Hz程度の高周波域で良好な鉄損を得るために結晶粒
径が５〜60μｍ程度となっているので、50〜200Hz程度
の低・中周波域では良好な鉄損が得られないという問題
がある。このため、このような電磁鋼板は、低周波域か
ら高周波域まで優れた鉄損特性が要求される電気自動車
のモータ用コア材としては適切でない。

【０００４】また、従来のSi、Al量を４％程度まで高め
ることにより固有抵抗の増大をはかり、鉄損を低減する
手法に於いては、広い周波数域での鉄損低減効果が得ら
れるものの、飽和磁束密度が低下するため、電気自動車
用モータのようにトルクが要求されるモータにおいては
望ましくない。

【０００５】以上のように、従来の技術に於いては高磁
束密度、かつ広い周波数域で低鉄損である材料を得るこ
とは困難であった。

【０００６】本発明は、このような問題点を解決するた
めになされたもので、広い周波数帯域で低い鉄損が得ら
れ、かつ高磁束密度であり、よって、電気自動車のモー
タ用に使用されるのに適した電磁鋼板を提供することを
目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明の骨子は、S≦0.0
01%とし、さらにSbまたはSnを所定量添加した鋼板の板
厚を0.1〜0.35mmとし、加えて鋼板中の結晶粒の平均粒
径を所定範囲とすることにより、電気自動車用モータに
要求される高磁束密度かつ広い周波数域で低鉄損の電磁
鋼板を得ることにある。

【０００８】すなわち、前記課題は、重量％で、Ｃ：0.
005％以下、Si：1.5〜3.0％、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.
2％以下、Ｎ：0.005％以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0
％、Si+Al≦3.5％、Ｓ：0.001％以下（０を含む）、Sb+
Sn/2＝0.001〜0.05％を含有し、残部が実質的にFeであ
り、板厚が0.1〜0.35mmで、鋼板中の結晶粒の平均粒径
が70〜200μｍである電気自動車のモータ用電磁鋼板に
より解決される。

【０００９】加えて、Sb+Sn/2の範囲を0.001〜0.005％
に限定することにより、より低い鉄損の鋼板を得ること
ができる。

【００１０】ここに、「残部が実質的にFeである」とい
うのは、不可避不純物の他、本発明の作用効果を妨げな
い範囲で、微量の他の元素を含んだものも、本発明の範
囲内に含まれることを意味する。

【００１１】なお、本明細書において、鋼板の含有元素
を示す％は特に断らない限り重量％を示し、ppmも重量p
pmを示す。

【００１２】（発明に至る経緯）本発明者らは、最初
に、鉄損に及ぼすＳ量の影響を調査するため、Ｃ：0.00
26％、Si：2.80％、Mn：0.21％、Ｐ：0.01％、Al：0.32
%、Ｎ：0.0015%としＳ量をtr.〜15ppmの範囲で変化させ
た鋼を実験室にて真空溶解し、熱延、酸洗後、75％Ｈ₂
−25％Ｎ₂雰囲気中で830℃×３hrの熱延板焼鈍を行っ
た。

【００１３】引き続きこの熱延焼鈍板を板厚0.5および
0.35mmまで冷間圧延し、10％Ｈ₂−90％Ｎ₂雰囲気中で90
0℃×２min間の仕上焼鈍を施した。磁気測定は25cmエプ
スタイン法により行った。

【００１４】電気自動車においては一般に周波数50Hz程
度の低周波域ではトルクが要求されるため1.5Ｔ程度で
励磁され、一方、400Hz程度の高周波域ではトルクはそ
れほど要求されないため、1.0Ｔ程度で駆動される。こ
のため、周波数50Hzでは1.5Ｔまで磁化した際の鉄損Ｗ
_15/50で評価を行い、周波数400Hzでは1.0Ｔまで磁化し
た際の鉄損Ｗ_10/400で評価を行った。図１に板厚0.5mm
の材料のＳ量と鉄損Ｗ_15/50および鉄損Ｗ_10/400の関係
を示す。

【００１５】図１より、0.5mm材における周波数50Hzで
の鉄損Ｗ_15/50は、Ｓ≦10ppmとなった場合に大幅に低下
することがわかる。

【００１６】一方、400Hzの鉄損Ｗ_10/400はＳ量が低く
なった場合逆に増大することがわかる。この、Ｓ量の低
下による鉄損の変化の原因を調査するため、組織を光学
顕微鏡により観察した。その結果、Ｓ≦0.001％におい
て結晶粒が100μｍ程度と粗大になっていることが明ら
かとなった。これは鋼中のMnＳが低減したためと考えら
れる。

【００１７】この組織変化より周波数50Hzと400Hzの鉄
損のＳ量依存性は以下のように理解することができる。
一般に、鉄損はヒステリシス損と渦電流損に分けること
ができる。結晶粒径が大きくなった場合には、ヒステリ
シス損は低下し渦電流損は増大することが知られてい
る。周波数50Hzにおいてはヒステリシス損が鉄損の支配
因子であるため、Ｓ低減およびそれに起因する結晶粒の
粗大化によりヒステリシス損が低下し、鉄損が低下する
こととなる。これに対し、周波数400Hzでは渦電流損が
鉄損の支配因子であるため、Ｓ低減およびそれに起因す
る結晶粒の粗大化により、渦電流損が増大し、鉄損が増
大することとなる。

【００１８】以上のことより、0.5mm材においてＳを低
減させることは低周波域の鉄損低減には効果的である
が、高周波域の鉄損低減には逆効果であることがわか
る。

【００１９】図２に0.35mm材のＳ量と鉄損の関係を示
す。図２より、0.35mm材における周波数50Hzでの鉄損Ｗ
_15/50は、0.5mm材と同様、Ｓ≦10ppmとなった場合に大
幅に低下することがわかる。

【００２０】しかし、0.5mm材の結果と異なり、400Hzの
鉄損Ｗ_10/400も、Ｓ量が低くなった場合に低下すること
がわかる。これは0.35mm材では板厚が減少しているため
に渦電流損が0.5mm材に比べ大幅に低下しており、400Hz
においても結晶粒径の粗大化によるヒステリシス損の低
減が、全鉄損を低下させるためである。

【００２１】以上のことより0.35mm以下の板厚において
はＳの低減は低周波域から高周波域までの鉄損を大幅に
低下させることがわかる。このため、本発明に於いて
は、Ｓ量の範囲を10ppm以下に、板厚を0.35mm以下に、
それぞれ限定する。

【００２２】また、Ｓ低減に伴う低周波域から高周波域
までの鉄損の低下は、0.35mm以下の板厚の電磁鋼板に於
いては板厚が薄くなるほど顕著に認められた。しかし、
板厚が0.1mm未満では冷間圧延が困難となり、さらに需
要家における鋼板積層時の手間が増大するため、本発明
に於いては板厚を0.1mm以上とする。

【００２３】次に0.35mm材において鉄損をさらに低減さ
せる手法について検討した。鉄損を低減させるための手
法としては一般にSi、Al量を増大し、固有抵抗を増大さ
せることが有効である。しかし、電気自動車用モータに
おいてはSi、Alの増大はトルクの低下をまねくため望ま
しくない。そこで、Si、Alの増大以外の手法について検
討することとした。

【００２４】ところで、図２において、Ｓ量が10ppm以
下となると鉄損の低下は緩やかとなり、Ｓをさらに低減
したとしても鉄損はＷ_15/50で2.3Ｗ／kg程度、Ｗ_10/400
で18.5Ｗ／kg程度にしかならない。

【００２５】本発明者らは、Ｓ≦10ppmの極低Ｓ材にお
いて鉄損の低減が阻害されるのは、MnＳ以外の未知の要
因によるものではないかと考え、光学顕微鏡にて組織観
察を行った。その結果、Ｓ≦10ppmの領域で鋼板表層に
顕著な窒化層が認められた。これに対し、Ｓ＞10ppmの
領域では窒化層は軽微となっていた。この窒化層は窒化
雰囲気で行われる熱延板焼鈍時および仕上焼鈍時に生じ
たものと考えられる。

【００２６】このＳ低減に伴う窒化反応促進の原因に関
しては次のように考えられる。すなわち、Ｓは表面およ
び粒界に濃化しやすい元素であることから、Ｓ＞10ppm
の領域では、Ｓが鋼板表面へ濃化し、焼鈍時の窒素の吸
着を抑制しており、一方、Ｓ≦10ppmの領域ではＳによ
る窒素吸着の抑制効果が低下したためと考えられる。

【００２７】本発明者らは、この極低Ｓ材において顕著
に生じる窒化層が鉄損の低下を抑制するのではないかと
考えた。このような考えの下に、本発明者らは窒素吸着
の抑制が可能でかつ極低S材の優れた粒成長性を妨げる
ことのない元素を添加することができれば、極低Ｓ材の
鉄損はさらに低減するのではないかという着想を抱き、
種々の検討を加えた結果、SbおよびSnの添加が有効であ
ることを見いだした。

【００２８】図３に、図２で示したサンプルの成分に40
ppmのSbを添加したサンプルについて同一の条件で試験
を行った結果を示す。Sbの鉄損低減効果に着目すると、
Ｓ＞10ppmの領域では、Sb添加により鉄損はＷ_15/50で0.
02〜0.04Ｗ／kg程度、Ｗ_10/400で0.2〜0.3Ｗ／kg程度し
か低下しないが、Ｓ≦10ppmの領域では、Sb添加により
鉄損はＷ_15/50で0.20〜0.30Ｗ／kg程度、Ｗ_10/400で1.5
Ｗ／kg程度低下しており、Ｓ量が少ない場合にSbの鉄損
低減効果は顕著に認められる。また、このサンプルでは
Ｓ量によらず窒化層は認められなかった。これはSbが鋼
板表層部に濃化し窒素の吸着を抑制したためと考えられ
る。

【００２９】以上のことより、板厚0.35mmの極低Ｓ材に
Sbを添加することにより、磁束密度の低下を招くことな
く、広い周波数域で大幅な低鉄損化が可能となることが
明らかとなった。

【００３０】次にSbの最適添加量を調査するため、Ｃ：
0.0026％、Si：2.75％、Mn：0.30％、Ｐ：0.02％、Al：
0.35%、Ｓ：0.0004%、Ｎ：0.0020%としSb量をtr.〜700p
pmの範囲で変化させた鋼を実験室にて真空溶解し、熱延
後、酸洗を行った。引き続きこの熱延板に75％Ｈ₂−25
％Ｎ₂雰囲気中で830℃×３hrの熱延板焼鈍を施し、板厚
0.35mmまで冷間圧延し、10％Ｈ₂−90％Ｎ₂雰囲気中で90
0℃×２min間の仕上焼鈍を施した。図４はこのようにし
て得られたサンプルのSb量と鉄損Ｗ_15/50およびＷ
_10/400の関係を示したものである。

【００３１】図４より、Sb添加量が10ppm以上の領域で
鉄損が低下し、Ｗ_15/50=2.0Ｗ／kg、Ｗ_10/400=１７Ｗ／
kgが達成されることがわかる。しかし、Sbをさらに添加
し、Sb＞50ppmとなった場合には、鉄損はSb量の増大に
伴い緩やかに増大することもわかる。

【００３２】このSb＞50ppmの領域での鉄損増大原因を
調査するため、光学顕微鏡による組織観察を行った。そ
の結果、表層窒化層は認められなかったものの、平均結
晶粒径が若干小さくなっていた。この原因は明確ではな
いが、Sbが粒界に偏析しやすい元素であるため、Sbの粒
界ドラッグ効果により粒成長性が低下したものと考えら
れる。

【００３３】但し、Sbを700ppmまで添加してもSbフリー
鋼と比べると鉄損は良好である。以上のことよりSbは10
ppm以上とし、コストの問題から上限を500ppmとする。
また鉄損の観点より、望ましくは10ppm以上、50ppm以
下、より望ましくは20ppm以上、40ppm以下とする。

【００３４】SnもSb同様表面偏析する元素であるため、
Sbと同様な窒化抑制効果が得られるものと考えられる。
そこで、Snの最適添加量を調査するため、Ｃ：0.0020
％、Si：2.85％、Mn：0.31％、Ｐ：0.02％、Al：0.30
%、Ｓ：0.0003%、N：0.0015%としSn量をtr.〜1400ppmの
範囲で変化させた鋼を実験室にて真空溶解し、熱延後、
酸洗を行った。引き続きこの熱延板に75％Ｈ₂−25％Ｎ₂
雰囲気中で830℃×３hrの熱延板焼鈍を施し、板厚0.35m
mまで冷間圧延し、10％Ｈ₂−90％Ｎ₂雰囲気中で900℃×
２min間の仕上焼鈍を施した。

【００３５】図５はこのようにして得られたサンプルの
Sn量とＷ_15/50およびＷ_10/400の関係を示したものであ
る。

【００３６】図５より、Sn添加量が20ppm以上の領域で
鉄損が低下し、Ｗ_15/50＝2.0Ｗ／kg、Ｗ_10/400＝17Ｗ／
kgが達成されることがわかる。しかし、Snをさらに添加
し、Sn＞100ppmとなった場合には、鉄損はSn量の増大に
伴い緩やかに増大することもわかる。但し、Snを1400pp
mまで添加してもSnフリー鋼と比べると鉄損は良好であ
る。

【００３７】このSnとSbの鉄損に及ぼす影響の違いは以
下のように理解できる。すなわち、Snは偏析係数がSbよ
りも小さいため、表面偏析により窒化を抑えるために
は、Sbの2倍程度の量が必要となる。このため、Snは20p
pm以上の添加により鉄損が低下することとなる。一方、
Snの粒界偏析によるドラッグ効果により鉄損が増大し始
める添加量も、Sbに比べSnの偏析係数が小さいことよ
り、２倍程度となる。このため、Snは100ppm以上の添加
により鉄損が緩やかに増大することとなる。

【００３８】以上のことよりSnは20ppm以上とし、コス
トの問題から上限を1000ppmとする。また鉄損の観点よ
り、望ましくは20ppm以上、100ppm以下、より望ましく
は30ppm以上、90ppm以下とする。

【００３９】以上述べてきたように、SbとSnが窒化を抑
制するメカニズムは同一である。このためSbとSnを同時
に添加しても同様の窒化抑制効果を得ることができる。
ただし、SnがSbと同一の効果を発揮するためにはSbの2
倍の添加量が必要となる。このため、SbおよびSnを同時
添加する場合には、Sb+Sn/2で0.001％以上、0.05％以下
とし、より望ましくは0.001％以上、0.005％以下とす
る。

【００４０】次に、本発明の成分系を有する鋼板の結晶
粒の最適粒径について調査するため、Ｃ：0.0026％、S
i：2.65％、Mn：0.18％、Ｐ：0.01％、Al：0.30％、
Ｓ：0.0004％、Ｎ：0.0015％、Sb：0.004％とした鋼を
実験室にて真空溶解し、熱延後、酸洗を行った。引き続
き、この熱延板に75％Ｈ₂−25％Ｎ₂中で830℃×３hrの
熱延板焼鈍を施し、板厚0.35mmまで冷間圧延した。そし
て、10％Ｈ₂−９０％Ｎ₂中で750〜1100℃×２minの仕上
焼鈍を施すことにより、仕上焼鈍後の結晶粒径を大きく
変化させた。

【００４１】図６は、このようにして得られたサンプル
の平均粒径と鉄損Ｗ_15/50及びＷ_10/ ₄₀₀の関係を示した
ものである。図６より、平均粒径が70μｍ未満では周波
数50Hzの鉄損値Ｗ_15/50が急激に増大し、一方、平均粒
径が200μｍを超えると、周波数400Hzの鉄損値Ｗ_10/400
が急激に増大することが分かる。このことより、本発明
においては、鋼板の結晶粒の平均結晶粒径を70〜200μ
ｍに限定する。平均結晶粒径は、100〜180μｍとするこ
とが更に好ましい。

【００４２】（その他の成分の限定理由）次に、その他
の成分の限定理由について説明する。Ｃは、磁気時効の
問題があるため0.005％以下とした。Siは鋼板の固有抵
抗を上げるために有効な元素であるため1.5％以上添加
する。一方、3.0％を超えると飽和磁束密度の低下に伴
い磁束密度が低下するため上限を3.0％とした。Mnは、
熱間圧延時の赤熱脆性を防止するために、0.05％以上必
要であるが、1.5％以上になると磁束密度を低下させる
ので0.05〜1.5％とした。Ｐは、鋼板の打ち抜き性を改
善するために必要な元素であるが、0.2％を超えて添加
すると鋼板が脆化するため0.2％以下とした。Ｎは、含
有量が多い場合にはAlNの析出量が多くなり、AlNが粗大
となった場合においても粒成長性が低下し鉄損を増大さ
せるため0.005％以下とした。Alは微量に添加すると微
細なAlＮを生成し磁気特性を劣化させる。このため、下
限を0.1％とし、AlＮを粗大化する必要がある。一方、
1.0％以上になると磁束密度を低下させるため上限は1.0
％以下とする。但し、Si+Al量が3.5％を超えた場合に
は、磁束密度が低下し、さらに、励磁電流が増大するた
め、Si+Alは3.5％以下とする。

【００４３】（製造方法）本発明においては、S、Sb、S
nが所定の範囲内であれば、製造方法は通常の電磁鋼板
の製造方法でかまわない。すなわち、転炉で吹練した溶
鋼を脱ガス処理し所定の成分に調整し、引き続き鋳造、
熱間圧延を行う。熱間圧延時の仕上焼鈍温度、巻取り温
度は特に規定する必要はなく、通常の温度でかまわな
い。また、熱延後の熱延板焼鈍は行っても良いが必須で
はない。次いで一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をは
さんだ2回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後
に、最終焼鈍を行う。本発明で限定した結晶粒径は、最
終焼鈍の温度を変化させることによって得る。

【００４４】

【実施例】表1に示す鋼を用い、転炉で吹練した後に脱
ガス処理を行うことにより所定の成分に調整後鋳造し、
スラブを1150℃で１hr加熱した後、板厚2.0mmまで熱間
圧延を行った。熱延仕上げ温度は750℃とし、巻取り温
度は610℃とした。次にこの熱延板を酸洗し、表２、表
３に示す条件で熱延板焼鈍を行った。熱延板焼鈍雰囲気
は、75％Ｈ₂−25％Ｎ₂とした。その後、板厚0.1〜0.5mm
まで冷間圧延を行い、表２、表３に示す仕上焼鈍条件で
焼鈍を行った。仕上げ焼鈍雰囲気は、10％Ｈ₂−90％Ｎ₂
とした。

【００４５】磁気測定は25cmエプスタイン試験片（Ｌ＋
Ｃ）／２を用いて行った。各鋼板の磁気特性を表２、表
３に併せて示す。なお、表１〜表３において、No.は鋼
板番号を示し、各表に共通である。

【００４６】

【表１】

【００４７】

【表２】

【００４８】

【表３】

【００４９】表１〜表３において、No.1〜No.31の鋼板
の板厚は0.35mmであり、No.33〜No.36の鋼板の板厚は0.
20mm、No.36〜No.38の鋼板の板厚は0.50mmである。同じ
板厚同士で比較した場合、板厚が0.35mmのものについて
は、本発明の実施例であるNo.1〜No.16の鋼板は、いず
れも鉄損Ｗ_15/50及びＷ_10/400が低い。

【００５０】これに対し、No.17の鋼板は、結晶粒径が
本発明の範囲を下回っているため、Ｗ_15/50の値が本発
明鋼に比して高くなっている。また、No.18の鋼板は、
結晶粒径が本発明の範囲を上回っているため、鉄損Ｗ
_10/400の値が本発明鋼に比して高くなっている。

【００５１】No.19の鋼板は、Ｓ、Sb＋Sn/2、結晶粒径
が本発明の範囲を外れているので、鉄損Ｗ_15/50及びＷ
_10/400が高くなっている。No.20の鋼板は、Sb＋Sn/2が
本発明の範囲を外れているので、鉄損Ｗ_15/50及びＷ
_10/400が高くなっている。No.21の鋼板は、Sb＋Sn/2と
結晶粒径が本発明の範囲を外れているので、鉄損Ｗ
_15/50及びＷ_10/400が高くなっている。

【００５２】No.22の鋼板は、Si＋AlとSb＋Sn/2が本発
明の範囲を外れているので、鉄損Ｗ_15/50及びＷ_10/400
が高くなっていると同時に、磁束密度Ｂ₅₀が小さくなっ
ている。No.23の鋼板は、Siが本発明の範囲を下回って
いるので、鉄損Ｗ_15/50及びＷ_10/400が高くなってい
る。No.24の鋼板は、SiとSi＋Alが本発明の範囲を上回
っているので、鉄損Ｗ_15/50及びＷ_10/400は低いが磁束
密度Ｂ₅₀が小さくなっている。No.25の鋼板は、Si＋Al
が本発明の範囲を上回っているので、鉄損Ｗ_15/50及び
Ｗ_10/400は低いが磁束密度Ｂ₅₀が小さくなっている。

【００５３】No.26の鋼板は、Alと結晶粒径が本発明の
範囲を外れているので、鉄損Ｗ_15/50及びＷ_10/400が高
くなっているばかりでなく、磁束密度Ｂ₅₀が小さくなっ
ている。NO.27の鋼板は、AlとSi＋Alが本発明の範囲を
外れているので、鉄損Ｗ_15/50及びＷ_10/400は低いが磁
束密度Ｂ₅₀が小さくなっている。No.28の鋼板は、結晶
粒径が本発明の範囲を外れているので、鉄損Ｗ_15/50及
びＷ_10/400が高くなっている。なお、Mnも本発明の範囲
より低いので、熱間圧延時の赤熱脆性の問題がある。N
o.29の鋼板は、Mnが本発明の範囲より高いので、磁束密
度Ｂ₅₀が小さくなっている。

【００５４】No.30の鋼板は、結晶粒径が本発明の範囲
を外れているので、鉄損Ｗ_15/50及びＷ_10/400が高くな
っている。なお、Ｃの範囲も本発明の範囲を外れている
ので、磁気時効の問題を有する。No.31の鋼板は、Ｎと
結晶粒径が本発明の範囲を外れているので、鉄損Ｗ
_15/50及びＷ_10/400が高くなっている。

【００５５】板厚が0.20mmの鋼板についても、本発明鋼
であるNo.32とNo.33の鋼板は、No.34とNo.35の比較鋼に
比して鉄損Ｗ_15/50及びＷ_10/400が低い。No.34の鋼板
は、Ｓ、Sb＋Sn/2、結晶粒径がいずれも本発明の範囲を
外れており、No.35の鋼板は、Sb＋Sn/2が本発明の範囲
を外れているので、いずれも鉄損Ｗ_15/50及びＷ_10/400
が高くなっている。

【００５６】板厚が0.5mmの鋼板であるNo.36〜No.38の
鋼板は、いずれも鉄損Ｗ_15/50及びＷ_10/400が高くなっ
ている。

【００５７】

【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、鋼板の成分を、重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：
1.5〜3.0％、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.
005％以下、Al：0.1〜1.0％、Si+Al≦3.5％、Ｓ：0.001
％以下、Sb+Sn/2=0.001〜0.05％を含有し、残部が実質
的にFeであるように規定し、かつ、板厚を0.1〜0.35mm
の範囲とし、さらに鋼板中の結晶粒の平均結晶粒径を70
〜200μｍに規定しているので、電気自動車用モータコ
ア材に適した、磁束密度が高く、広い周波数域で鉄損の
低い鋼板を得ることができる。加えて、Sb+Sn/2の範囲
を0.001〜0.005％に限定することにより、より低い鉄損
を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】0.5mm材におけるＳ量と仕上焼鈍後の鉄損との
関係を示す図である。

【図２】0.35mm材におけるＳ量と仕上焼鈍後の鉄損との
関係を示す図である。

【図３】Ｓ、Sb量と仕上焼鈍後の鉄損との関係を示す図
である。

【図４】Sb量と仕上焼鈍後の鉄損との関係を示す図であ
る。

【図５】Sn量と仕上焼鈍後の鉄損との関係を示す図であ
る。

【図６】平均結晶粒径と仕上焼鈍後の鉄損との関係を示
す図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：1.5〜
3.0％、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％
以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0％、Si+Al≦3.5％、
Ｓ：0.001％以下（０を含む）、Sb+Sn/2＝0.001〜0.05
％を含有し、残部が実質的にFeであり、板厚が0.1〜0.3
5mmで、鋼板中の結晶粒の平均結晶粒径が70〜200μｍで
ある電気自動車のモータ用電磁鋼板。
【請求項２】重量％で、Ｃ：0.005％以下、Si：1.5〜
3.0％、Mn：0.05〜1.5％、Ｐ：0.2％以下、Ｎ：0.005％
以下（０を含む）、Al：0.1〜1.0％、Si+Al≦3.5％、
Ｓ：0.001％以下（０を含む）、Sb+Sn/2＝0.001〜0.005
％を含有し、残部が実質的にFeであり、板厚が0.1〜0.3
5mmで、鋼板中の結晶粒の平均結晶粒径が70〜200μｍで
ある電気自動車のモータ用電磁鋼板。