JPH11199863A - 混合作動流体 - Google Patents
混合作動流体Info
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- JPH11199863A JPH11199863A JP10002834A JP283498A JPH11199863A JP H11199863 A JPH11199863 A JP H11199863A JP 10002834 A JP10002834 A JP 10002834A JP 283498 A JP283498 A JP 283498A JP H11199863 A JPH11199863 A JP H11199863A
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- Japan
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- butane
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどな
く、地球温暖化係数の小さいＲ１２およびＲ１３４ａの
代替として、従来の冷凍サイクル装置にそのまま用いら
れる混合作動流体を提供する。 【解決手段】 １０重量％以下のブタン（Ｒ６００）ま
たはイソブタン（Ｒ６００ａ）と、トリフルオロヨード
メタン（ＣＦ3Ｉ）と、１，１−ジフルオロエタン（Ｒ
１５２ａ）からなる混合作動流体。
く、地球温暖化係数の小さいＲ１２およびＲ１３４ａの
代替として、従来の冷凍サイクル装置にそのまま用いら
れる混合作動流体を提供する。 【解決手段】 １０重量％以下のブタン（Ｒ６００）ま
たはイソブタン（Ｒ６００ａ）と、トリフルオロヨード
メタン（ＣＦ3Ｉ）と、１，１−ジフルオロエタン（Ｒ
１５２ａ）からなる混合作動流体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷蔵庫、冷凍機等
の冷凍サイクル装置の冷媒として用いられる混合作動流
体に関する。
の冷凍サイクル装置の冷媒として用いられる混合作動流
体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷蔵庫、冷凍機等の冷凍サイクル
装置は、圧縮機、凝縮器、キャピラリーチューブや膨張
弁等の絞り装置、蒸発器、アキュームレータ、必要に応
じて用いる四方弁等を配管接続し、その内部に冷媒を循
環させることにより、冷却または加熱作用を行ってい
る。これらの冷凍サイクル装置においては、冷媒として
フロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記す）と呼ばれ
るメタンまたはエタンから誘導されたハロゲン化炭化水
素類が用いられてきた。
装置は、圧縮機、凝縮器、キャピラリーチューブや膨張
弁等の絞り装置、蒸発器、アキュームレータ、必要に応
じて用いる四方弁等を配管接続し、その内部に冷媒を循
環させることにより、冷却または加熱作用を行ってい
る。これらの冷凍サイクル装置においては、冷媒として
フロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記す）と呼ばれ
るメタンまたはエタンから誘導されたハロゲン化炭化水
素類が用いられてきた。
【０００３】冷凍冷蔵庫、冷凍機等においては、利用温
度は通常、凝縮温度が約４０℃、蒸発温度が約−３０〜
−４０℃の範囲である。そして、冷媒としてＲ１２（ジ
クロロジフルオロメタンCCl2F2、沸点−２９．７℃）が
幅広く用いられてきた。しかし、近年フロンによる成層
圏オゾン層破壊が地球規模の環境問題となり、成層圏オ
ゾン破壊能力（ＯＤＰ）が大きいため、すでにモントリ
オール国際条約によってその使用・生産が廃止された。
このため現在では成層圏オゾン層に及ぼす影響をほとん
どなくするために、分子構造中に塩素を含まないフッ化
炭化水素類であるＲ１３４ａ（１，１，１，２−テトラ
フルオロエタンCF3-CH2F、沸点−２６．１℃）が、Ｒ１
２と沸点が近いこともあってＲ１２の代替冷媒として利
用されている。
度は通常、凝縮温度が約４０℃、蒸発温度が約−３０〜
−４０℃の範囲である。そして、冷媒としてＲ１２（ジ
クロロジフルオロメタンCCl2F2、沸点−２９．７℃）が
幅広く用いられてきた。しかし、近年フロンによる成層
圏オゾン層破壊が地球規模の環境問題となり、成層圏オ
ゾン破壊能力（ＯＤＰ）が大きいため、すでにモントリ
オール国際条約によってその使用・生産が廃止された。
このため現在では成層圏オゾン層に及ぼす影響をほとん
どなくするために、分子構造中に塩素を含まないフッ化
炭化水素類であるＲ１３４ａ（１，１，１，２−テトラ
フルオロエタンCF3-CH2F、沸点−２６．１℃）が、Ｒ１
２と沸点が近いこともあってＲ１２の代替冷媒として利
用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、フッ化
炭化水素類の冷媒は、もう一つの環境問題である地球温
暖化に対する影響を示す地球温暖化係数（以下ＧＷＰと
記す）は、比較的大きいとされている。１９９５年のＩ
ＰＣＣ（Intergovernmental Panel on ClimateChange、
気候変動政府間パネル）報告によれば、炭酸ガス（ＣＯ
2）のＧＷＰを１としたときの積算時水平軸１００年の
比較値は、Ｒ１２のＧＷＰは８５００、塩素を含まない
フッ化炭化水素類のうちＲ１３４ａのＧＷＰは１３００
とされている。従って、Ｒ１３４ａのＧＷＰはＲ１２の
約１／６．５に低減されているものの、地球温暖化の観
点からはさらなる低減が望まれている。
炭化水素類の冷媒は、もう一つの環境問題である地球温
暖化に対する影響を示す地球温暖化係数（以下ＧＷＰと
記す）は、比較的大きいとされている。１９９５年のＩ
ＰＣＣ（Intergovernmental Panel on ClimateChange、
気候変動政府間パネル）報告によれば、炭酸ガス（ＣＯ
2）のＧＷＰを１としたときの積算時水平軸１００年の
比較値は、Ｒ１２のＧＷＰは８５００、塩素を含まない
フッ化炭化水素類のうちＲ１３４ａのＧＷＰは１３００
とされている。従って、Ｒ１３４ａのＧＷＰはＲ１２の
約１／６．５に低減されているものの、地球温暖化の観
点からはさらなる低減が望まれている。
【０００５】Ｒ１３４ａ等のフッ化炭化水素類の冷媒
は、従来の圧縮機用潤滑油として用いられてきたパラフ
ィン系やナフテン系の鉱油および一部のアルキルベンゼ
ン油等の合成油と相溶性が悪い。このため、圧縮機から
冷媒と一緒に吐出された潤滑油が低温の蒸発器から圧縮
機に帰還しなくなるおそれがある。従って、Ｒ１３４ａ
等のフッ化炭化水素類を冷媒として用いる場合には、新
規製品においては圧縮機用潤滑油として相溶性の良いエ
ステル油が一般に用いられている。しかし、エステル油
は、加水分解しやすく、化学材料的な信頼性について細
心の注意を払う必要がある。
は、従来の圧縮機用潤滑油として用いられてきたパラフ
ィン系やナフテン系の鉱油および一部のアルキルベンゼ
ン油等の合成油と相溶性が悪い。このため、圧縮機から
冷媒と一緒に吐出された潤滑油が低温の蒸発器から圧縮
機に帰還しなくなるおそれがある。従って、Ｒ１３４ａ
等のフッ化炭化水素類を冷媒として用いる場合には、新
規製品においては圧縮機用潤滑油として相溶性の良いエ
ステル油が一般に用いられている。しかし、エステル油
は、加水分解しやすく、化学材料的な信頼性について細
心の注意を払う必要がある。
【０００６】本発明は、上述の問題に鑑み、成層圏オゾ
ン層に及ぼす影響がほとんどなく、地球温暖化に対する
影響も小さくできる可能性のあるＲ１２の代替となる作
動流体を提供することを目的とする。
ン層に及ぼす影響がほとんどなく、地球温暖化に対する
影響も小さくできる可能性のあるＲ１２の代替となる作
動流体を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、塩素を含まな
い１，１−ジフルオロエタンと、Ｒ６００（ブタン）ま
たはＲ６００ａ（イソブタン）のハイドロカーボン類を
混合するに際して、防爆対策として塩素を含まないトリ
フルオロヨードメタンをさらに混合した混合作動流体を
提供する。すなわち、本発明の混合作動流体は、１０重
量％以下のブタンまたはイソブタン、トリフルオロヨー
ドメタン、および１，１−ジフルオロエタンからなるこ
とを特徴とする。
い１，１−ジフルオロエタンと、Ｒ６００（ブタン）ま
たはＲ６００ａ（イソブタン）のハイドロカーボン類を
混合するに際して、防爆対策として塩素を含まないトリ
フルオロヨードメタンをさらに混合した混合作動流体を
提供する。すなわち、本発明の混合作動流体は、１０重
量％以下のブタンまたはイソブタン、トリフルオロヨー
ドメタン、および１，１−ジフルオロエタンからなるこ
とを特徴とする。
【０００８】１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ、
CHF2-CH3、沸点−２４．０℃）は、２個の炭素原子と２
個の弗素原子と４個の水素原子からなり、分子構造中に
塩素を含まないため、オゾン破壊能力がほとんどない。
Ｒ１５２ａは弱可燃性であるが、Ｒ１５２ａのＧＷＰは
１４０とされており、Ｒ１３４ａの約１／９に低減する
ことが可能となる。
CHF2-CH3、沸点−２４．０℃）は、２個の炭素原子と２
個の弗素原子と４個の水素原子からなり、分子構造中に
塩素を含まないため、オゾン破壊能力がほとんどない。
Ｒ１５２ａは弱可燃性であるが、Ｒ１５２ａのＧＷＰは
１４０とされており、Ｒ１３４ａの約１／９に低減する
ことが可能となる。
【０００９】Ｒ６００（ブタンn-C4H8、沸点−０．５
℃)とＲ６００ａ（イソブタン(CH3)2-CH-CH3、沸点−１
１．８℃）のハイドロカーボン類は、オゾン破壊能力が
ほとんどなく、ＧＷＰもほとんどゼロとされている。ま
た、化学構造的に鉱油や一部の合成油と近いため相溶性
が良く、ハイドロカーボン類をＲ１５２ａのフッ化炭化
水素類に若干量混合した冷媒は、エステル油以外の従来
の圧縮機用潤滑油と一緒に用いることが可能である。こ
こでＲ６００（ブタン）とＲ６００ａ（イソブタン）
は、Ｒ１５２ａと共沸様混合物を作ることが明かとなっ
た。特に、ハイドロカーボン類の混合量が１０重量％以
下のものは、潤滑油との相溶性を改善しながら実質的に
共沸様混合物として取り扱うことができる。
℃)とＲ６００ａ（イソブタン(CH3)2-CH-CH3、沸点−１
１．８℃）のハイドロカーボン類は、オゾン破壊能力が
ほとんどなく、ＧＷＰもほとんどゼロとされている。ま
た、化学構造的に鉱油や一部の合成油と近いため相溶性
が良く、ハイドロカーボン類をＲ１５２ａのフッ化炭化
水素類に若干量混合した冷媒は、エステル油以外の従来
の圧縮機用潤滑油と一緒に用いることが可能である。こ
こでＲ６００（ブタン）とＲ６００ａ（イソブタン）
は、Ｒ１５２ａと共沸様混合物を作ることが明かとなっ
た。特に、ハイドロカーボン類の混合量が１０重量％以
下のものは、潤滑油との相溶性を改善しながら実質的に
共沸様混合物として取り扱うことができる。
【００１０】トリフルオロヨードメタン（CF3I、沸点−
２２．７℃）は、別名ヨードトリフルオロメタンやトリ
フルオロメチルイオダイドとも呼ばれ、１個の炭素原子
と３個の弗素原子と１個の沃素原子からなり、分子構造
中に塩素を含まないため、オゾン破壊能力がほとんどな
い。また、ＣＦ3ＩのＧＷＰもほとんどゼロとされてお
り、ＣＦ3Ｉの混合量を増やすにつれて、さらにＲ１５
２ａのＧＷＰを低減させることが可能となる。ＣＦ3Ｉ
は、負触媒効果のある不燃性物質として注目されてお
り、ハイドロカーボン類やＲ１５２ａの可燃性を低減
し、混合量によっては不燃化できるものである。さら
に、ハイドロカーボン類の鉱油や一部の合成油との相溶
性を阻害することなく、エステル油以外の圧縮機用潤滑
油と一緒に用いることが可能である。ここでさらに特筆
すべきことは、Ｒ１５２ａと共沸様組成を作るＲ６００
またはＲ６００ａに、ＣＦ3Ｉを混合した３成分系混合
作動流体も、ほとんど共沸様混合物となることである。
２２．７℃）は、別名ヨードトリフルオロメタンやトリ
フルオロメチルイオダイドとも呼ばれ、１個の炭素原子
と３個の弗素原子と１個の沃素原子からなり、分子構造
中に塩素を含まないため、オゾン破壊能力がほとんどな
い。また、ＣＦ3ＩのＧＷＰもほとんどゼロとされてお
り、ＣＦ3Ｉの混合量を増やすにつれて、さらにＲ１５
２ａのＧＷＰを低減させることが可能となる。ＣＦ3Ｉ
は、負触媒効果のある不燃性物質として注目されてお
り、ハイドロカーボン類やＲ１５２ａの可燃性を低減
し、混合量によっては不燃化できるものである。さら
に、ハイドロカーボン類の鉱油や一部の合成油との相溶
性を阻害することなく、エステル油以外の圧縮機用潤滑
油と一緒に用いることが可能である。ここでさらに特筆
すべきことは、Ｒ１５２ａと共沸様組成を作るＲ６００
またはＲ６００ａに、ＣＦ3Ｉを混合した３成分系混合
作動流体も、ほとんど共沸様混合物となることである。
【００１１】本発明の混合作動流体は、新規冷媒として
だけでなく、レトロフィット用冷媒としても使用するこ
とができる。そして、エステル油だけでなく、従来の圧
縮機用潤滑油と一緒に、通常の冷凍サイクル装置にその
まま使用可能である。上記混合作動流体を従来の圧縮機
用潤滑油と共存して使用する場合には、Ｒ６００または
Ｒ６００ａが従来の圧縮機用潤滑油に選択的に溶解し、
冷凍サイクル装置の循環組成物中のＲ６００またはＲ６
００ａの割合が減少して、さらに可燃性に対する危険を
避けることができる。
だけでなく、レトロフィット用冷媒としても使用するこ
とができる。そして、エステル油だけでなく、従来の圧
縮機用潤滑油と一緒に、通常の冷凍サイクル装置にその
まま使用可能である。上記混合作動流体を従来の圧縮機
用潤滑油と共存して使用する場合には、Ｒ６００または
Ｒ６００ａが従来の圧縮機用潤滑油に選択的に溶解し、
冷凍サイクル装置の循環組成物中のＲ６００またはＲ６
００ａの割合が減少して、さらに可燃性に対する危険を
避けることができる。
【００１２】本発明は、上述の組合せによって、塩素を
含まないフッ化炭化水素類と、ハイドロカーボン類と、
さらにはＣＦ3Ｉ（トリフルオロヨードメタン）とから
なる混合物を作動流体となすことにより、成層圏オゾン
層に及ぼす影響をほとんどなくすることを可能とするも
のであり、特定された組成範囲におけるＯＤＰも０と予
想される。
含まないフッ化炭化水素類と、ハイドロカーボン類と、
さらにはＣＦ3Ｉ（トリフルオロヨードメタン）とから
なる混合物を作動流体となすことにより、成層圏オゾン
層に及ぼす影響をほとんどなくすることを可能とするも
のであり、特定された組成範囲におけるＯＤＰも０と予
想される。
【００１３】また、かかる混合物は、Ｒ１５２ａと、Ｇ
ＷＰがほとんどないハイドロカーボン類およびＣＦ3Ｉ
（トリフルオロヨードメタン）から構成されるため、こ
れらを混合した混合物の地球温暖化に対する影響は、Ｒ
１３４ａやＲ１５２ａのＧＷＰよりさらに小さくでき
る。
ＷＰがほとんどないハイドロカーボン類およびＣＦ3Ｉ
（トリフルオロヨードメタン）から構成されるため、こ
れらを混合した混合物の地球温暖化に対する影響は、Ｒ
１３４ａやＲ１５２ａのＧＷＰよりさらに小さくでき
る。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。
て説明する。
【００１５】《実施の形態１》表１は、１０重量％以下
のＲ６００（ブタン）またはＲ６００ａ（イソブタン）
と、Ｒ１５２ａ（１，１−ジフルオロエタン）と、ＣＦ
3Ｉ（トリフルオロヨードメタン）からなる２成分また
は３成分の各種組成の混合物について、０℃の一定温度
における蒸気圧（飽和液圧力）を示したものである。
のＲ６００（ブタン）またはＲ６００ａ（イソブタン）
と、Ｒ１５２ａ（１，１−ジフルオロエタン）と、ＣＦ
3Ｉ（トリフルオロヨードメタン）からなる２成分また
は３成分の各種組成の混合物について、０℃の一定温度
における蒸気圧（飽和液圧力）を示したものである。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１からわかるように、１０重量％以下の
Ｒ６００（ブタン）またはＲ６００ａ（イソブタン）を
含む２成分のＲ１５２ａ／Ｒ６００混合物またはＲ１５
２ａ／Ｒ６００ａ混合物は、Ｒ１５２ａの単一冷媒より
も蒸気圧が高く、ほぼ共沸様混合組成となる。また、１
０重量％以下のハイドロカーボン類を含む３成分のＲ１
５２ａ／ＣＦ3Ｉ／Ｒ６００混合物またはＲ１５２ａ／
ＣＦ3Ｉ／Ｒ６００ａ混合物においては、表１に示した
すべてのＣＦ3ＩとＲ１５２ａの割合において、Ｒ１５
２ａの単一冷媒よりも蒸気圧が高く、ほぼ共沸様混合組
成となる。
Ｒ６００（ブタン）またはＲ６００ａ（イソブタン）を
含む２成分のＲ１５２ａ／Ｒ６００混合物またはＲ１５
２ａ／Ｒ６００ａ混合物は、Ｒ１５２ａの単一冷媒より
も蒸気圧が高く、ほぼ共沸様混合組成となる。また、１
０重量％以下のハイドロカーボン類を含む３成分のＲ１
５２ａ／ＣＦ3Ｉ／Ｒ６００混合物またはＲ１５２ａ／
ＣＦ3Ｉ／Ｒ６００ａ混合物においては、表１に示した
すべてのＣＦ3ＩとＲ１５２ａの割合において、Ｒ１５
２ａの単一冷媒よりも蒸気圧が高く、ほぼ共沸様混合組
成となる。
【００１８】ここで、１０重量％以下のＲ６００（ブタ
ン）やＲ６００ａ（イソブタン）と、ＣＦ3Ｉと、Ｒ１
５２ａからなる混合作動流体のＧＷＰは、ハイドロカー
ボン類とＣＦ3ＩのＧＷＰがほとんどゼロであるため、
ＣＦ3Ｉの混合量を増やすにつれて、さらにＲ１５２ａ
のＧＷＰを低減して、Ｒ１３４ａのＧＷＰよりも小さく
なる。
ン）やＲ６００ａ（イソブタン）と、ＣＦ3Ｉと、Ｒ１
５２ａからなる混合作動流体のＧＷＰは、ハイドロカー
ボン類とＣＦ3ＩのＧＷＰがほとんどゼロであるため、
ＣＦ3Ｉの混合量を増やすにつれて、さらにＲ１５２ａ
のＧＷＰを低減して、Ｒ１３４ａのＧＷＰよりも小さく
なる。
【００１９】《実施の形態２》表２は、特定組成のＲ１
５２ａ／ＣＦ3Ｉ／Ｒ６００混合物からなる３成分系の
理想的な冷凍性能を示す。ただし、凝縮平均温度が４０
℃、蒸発平均温度が−４０℃、凝縮器出口過冷却度が０
ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度が７０ｄｅｇの場合の性能で
あり、冷凍能力には蒸発器出口過熱域の顕熱は含めてい
ない。
５２ａ／ＣＦ3Ｉ／Ｒ６００混合物からなる３成分系の
理想的な冷凍性能を示す。ただし、凝縮平均温度が４０
℃、蒸発平均温度が−４０℃、凝縮器出口過冷却度が０
ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度が７０ｄｅｇの場合の性能で
あり、冷凍能力には蒸発器出口過熱域の顕熱は含めてい
ない。
【００２０】
【表２】
【００２１】表２からわかるように、Ｒ６００の割合を
５重量％に固定すると、すべてのＣＦ3Ｉを含む３成分
系において、冷凍能力と成績係数の両方がＲ１３４ａよ
りも改善される。また、凝縮過程と蒸発過程における温
度勾配はいずれも１ｄｅｇ以下であり、共沸様混合物と
してほとんど単一冷媒と同様な取扱いができる。
５重量％に固定すると、すべてのＣＦ3Ｉを含む３成分
系において、冷凍能力と成績係数の両方がＲ１３４ａよ
りも改善される。また、凝縮過程と蒸発過程における温
度勾配はいずれも１ｄｅｇ以下であり、共沸様混合物と
してほとんど単一冷媒と同様な取扱いができる。
【００２２】表３は、特定組成のＲ１５２ａ／ＣＦ3Ｉ
／Ｒ６００ａ混合物からなる３成分系の理想的な冷凍性
能を示す。ただし、凝縮平均温度が４０℃、蒸発平均温
度が−４０℃、凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器
出口過熱度が７０ｄｅｇの場合の性能であり、冷凍能力
には蒸発器出口過熱域の顕熱は含めていない。
／Ｒ６００ａ混合物からなる３成分系の理想的な冷凍性
能を示す。ただし、凝縮平均温度が４０℃、蒸発平均温
度が−４０℃、凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器
出口過熱度が７０ｄｅｇの場合の性能であり、冷凍能力
には蒸発器出口過熱域の顕熱は含めていない。
【００２３】
【表３】
【００２４】表３からわかるように、Ｒ６００の割合を
１０重量％に固定すると、すべてのＣＦ3Ｉを含む３成
分系において、冷凍能力と成績係数の両方がＲ１３４ａ
よりも改善される。また、凝縮過程と蒸発過程における
温度勾配は、いずれも１ｄｅｇ以下であり、共沸様混合
物としてほとんど単一冷媒と同様な取扱いができる。
１０重量％に固定すると、すべてのＣＦ3Ｉを含む３成
分系において、冷凍能力と成績係数の両方がＲ１３４ａ
よりも改善される。また、凝縮過程と蒸発過程における
温度勾配は、いずれも１ｄｅｇ以下であり、共沸様混合
物としてほとんど単一冷媒と同様な取扱いができる。
【００２５】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば次のような効果が得られる。 （１）本発明による混合作動流体は、共沸様混合物であ
り、Ｒ１２の代替冷媒として使用されているＲ１３４ａ
に比べ、ＧＷＰが大幅に小さく、冷凍能力と成績係数の
両方が改善される。 （２）本発明による混合作動流体をエステル油以外の従
来の圧縮機用潤滑油を含む冷凍サイクル装置中で冷媒と
して使用する場合には、Ｒ６００またはＲ６００ａが潤
滑油に選択的に溶解し、循環組成物中のＲ６００または
Ｒ６００ａの割合が減少し、ＣＦ3Ｉが負触媒効果のあ
る不燃性物質であるため、可燃性に対する危険を避ける
ことができる。
によれば次のような効果が得られる。 （１）本発明による混合作動流体は、共沸様混合物であ
り、Ｒ１２の代替冷媒として使用されているＲ１３４ａ
に比べ、ＧＷＰが大幅に小さく、冷凍能力と成績係数の
両方が改善される。 （２）本発明による混合作動流体をエステル油以外の従
来の圧縮機用潤滑油を含む冷凍サイクル装置中で冷媒と
して使用する場合には、Ｒ６００またはＲ６００ａが潤
滑油に選択的に溶解し、循環組成物中のＲ６００または
Ｒ６００ａの割合が減少し、ＣＦ3Ｉが負触媒効果のあ
る不燃性物質であるため、可燃性に対する危険を避ける
ことができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松尾 光晴 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 １０重量％以下のブタンまたはイソブタ
ンと、トリフルオロヨードメタンと、１，１−ジフルオ
ロエタンからなることを特徴とする混合作動流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10002834A JPH11199863A (ja) | 1998-01-09 | 1998-01-09 | 混合作動流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10002834A JPH11199863A (ja) | 1998-01-09 | 1998-01-09 | 混合作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11199863A true JPH11199863A (ja) | 1999-07-27 |
Family
ID=11540459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10002834A Pending JPH11199863A (ja) | 1998-01-09 | 1998-01-09 | 混合作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11199863A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002020689A1 (en) * | 2000-09-06 | 2002-03-14 | Acm Tech | The composition of refrigerant mixtures for low back pressure condition |
| WO2002020690A1 (en) * | 2000-09-06 | 2002-03-14 | Acm Tech | The composition of refrigerant mixtures for high back pressure condition |
| KR100414762B1 (ko) * | 2000-12-01 | 2004-01-13 | 에이씨엠텍(주) | 냉매 ｒ-500 대체용 혼합 냉매 조성물 |
| WO2005103191A2 (en) * | 2004-04-16 | 2005-11-03 | Honeywell International, Inc. | Azeotrope-like trifluoroiodomethane compositions |
| WO2006112881A1 (en) * | 2005-04-18 | 2006-10-26 | Honeywell International Inc. | COMPOSITIONS OF HFC-152a AND CF3I |
| JP2008138588A (ja) * | 2006-12-01 | 2008-06-19 | Sanden Corp | 冷凍回路の往復動型圧縮機 |
| US7413674B2 (en) * | 2004-04-16 | 2008-08-19 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like trifluoroiodomethane compositions |
| US7479477B2 (en) | 2004-04-16 | 2009-01-20 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of difluoromethane and trifluoroiodomethane |
| JP2009161730A (ja) * | 2007-11-16 | 2009-07-23 | Honeywell Internatl Inc | ヒドロフルオロカーボン／トリフルオロヨードメタン／炭化水素の冷媒組成物 |
| CN109689830A (zh) * | 2016-07-29 | 2019-04-26 | 霍尼韦尔国际公司 | 热传递组合物、方法和系统 |
| CN110845997A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-02-28 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种热传递介质及适用于冷却器的组合物 |
-
1998
- 1998-01-09 JP JP10002834A patent/JPH11199863A/ja active Pending
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002020689A1 (en) * | 2000-09-06 | 2002-03-14 | Acm Tech | The composition of refrigerant mixtures for low back pressure condition |
| WO2002020690A1 (en) * | 2000-09-06 | 2002-03-14 | Acm Tech | The composition of refrigerant mixtures for high back pressure condition |
| US6649079B2 (en) | 2000-09-06 | 2003-11-18 | Acm Tech | Composition of refrigerant mixtures for low back pressure condition |
| KR100439277B1 (ko) * | 2000-09-06 | 2004-07-07 | 에이씨엠텍(주) | 저온용 혼합 냉매 조성물 |
| US6843930B2 (en) | 2000-09-06 | 2005-01-18 | Acm Tech | Composition of refrigerant mixtures for high back pressure condition |
| KR100414762B1 (ko) * | 2000-12-01 | 2004-01-13 | 에이씨엠텍(주) | 냉매 ｒ-500 대체용 혼합 냉매 조성물 |
| WO2005103191A3 (en) * | 2004-04-16 | 2007-02-22 | Honeywell Int Inc | Azeotrope-like trifluoroiodomethane compositions |
| WO2005103191A2 (en) * | 2004-04-16 | 2005-11-03 | Honeywell International, Inc. | Azeotrope-like trifluoroiodomethane compositions |
| US7413674B2 (en) * | 2004-04-16 | 2008-08-19 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like trifluoroiodomethane compositions |
| US7479477B2 (en) | 2004-04-16 | 2009-01-20 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of difluoromethane and trifluoroiodomethane |
| EP2017320A1 (en) * | 2004-04-16 | 2009-01-21 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like trifluoroiodomethane compositions |
| WO2006112881A1 (en) * | 2005-04-18 | 2006-10-26 | Honeywell International Inc. | COMPOSITIONS OF HFC-152a AND CF3I |
| JP2008138588A (ja) * | 2006-12-01 | 2008-06-19 | Sanden Corp | 冷凍回路の往復動型圧縮機 |
| JP2009161730A (ja) * | 2007-11-16 | 2009-07-23 | Honeywell Internatl Inc | ヒドロフルオロカーボン／トリフルオロヨードメタン／炭化水素の冷媒組成物 |
| JP2015134927A (ja) * | 2007-11-16 | 2015-07-27 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | ヒドロフルオロカーボン／トリフルオロヨードメタン／炭化水素の冷媒組成物 |
| JP2018044169A (ja) * | 2007-11-16 | 2018-03-22 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッドＨｏｎｅｙｗｅｌｌ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ． | ヒドロフルオロカーボン／トリフルオロヨードメタン／炭化水素の冷媒組成物 |
| CN109689830A (zh) * | 2016-07-29 | 2019-04-26 | 霍尼韦尔国际公司 | 热传递组合物、方法和系统 |
| CN109689830B (zh) * | 2016-07-29 | 2021-07-06 | 霍尼韦尔国际公司 | 热传递组合物、方法和系统 |
| CN110845997A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-02-28 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种热传递介质及适用于冷却器的组合物 |
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