JPH111755A - 亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 - Google Patents
亜鉛めっき鋼板及びその製造方法Info
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- JPH111755A JPH111755A JP14975697A JP14975697A JPH111755A JP H111755 A JPH111755 A JP H111755A JP 14975697 A JP14975697 A JP 14975697A JP 14975697 A JP14975697 A JP 14975697A JP H111755 A JPH111755 A JP H111755A
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 同一のめっき浴成分において密着性の良い溶
融亜鉛めっき鋼板と合金化溶融亜鉛めっき鋼板を容易に
造り分けることができ、且つ、製造に際し、生産性の向
上と製造コストの削減に大きく寄与するめっき鋼板とそ
の製造方法を提供する。 【解決手段】 母材となる鋼板上に、第一層として、ク
ラックを有し、且つ、表面が還元されたスケール層を形
成し、その上に第二層として、Ｆｅ−Ａｌ系合金層ある
いは、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ系合金層を形成し、第三層とし
てＺｎめっき層あるいはＺｎ−Ｆｅ合金めっき層を形成
したことを特徴とする密着性の優れた亜鉛めっき鋼板、
及びその製造方法、及び、母材となる鋼板の熱間圧延
後、前記熱間圧延時に生成したスケールに、熱衝撃ある
いはショットブラスト等によりクラックを形成し、次
に、還元炉などにより、前記スケール表面を還元し、そ
の後、前記鋼板を溶融めっき浴に通板することを特徴と
する密着性に優れた亜鉛めっき鋼板の製造方法。
融亜鉛めっき鋼板と合金化溶融亜鉛めっき鋼板を容易に
造り分けることができ、且つ、製造に際し、生産性の向
上と製造コストの削減に大きく寄与するめっき鋼板とそ
の製造方法を提供する。 【解決手段】 母材となる鋼板上に、第一層として、ク
ラックを有し、且つ、表面が還元されたスケール層を形
成し、その上に第二層として、Ｆｅ−Ａｌ系合金層ある
いは、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ系合金層を形成し、第三層とし
てＺｎめっき層あるいはＺｎ−Ｆｅ合金めっき層を形成
したことを特徴とする密着性の優れた亜鉛めっき鋼板、
及びその製造方法、及び、母材となる鋼板の熱間圧延
後、前記熱間圧延時に生成したスケールに、熱衝撃ある
いはショットブラスト等によりクラックを形成し、次
に、還元炉などにより、前記スケール表面を還元し、そ
の後、前記鋼板を溶融めっき浴に通板することを特徴と
する密着性に優れた亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、安価でかつ密着性
良好な溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼
板とその製造方法に関する。
良好な溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼
板とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、連続式溶融亜鉛めっきラインの原
板は、熱間圧延後の鋼板を酸洗ラインにて熱間圧延工程
で生成されたスケ−ルを完全に除去した酸洗鋼板、また
はこの酸洗鋼板に冷間圧延処理を施した冷延鋼板を用い
ている。しかし、これらの鋼板はいずれも完全に熱延ス
ケ−ルを除去することが必要であるため、脱スケ−ルの
ための処理費用がかかる上にめっきラインまでの通過工
程が多いためにめっき製品を得るまでの工期が長い。ま
た、これらの鋼板のめっき密着性を高めるために、母材
と亜鉛めっき層の間に平滑な合金の安定層を生成させ
る。その合金層の種類は、主にＦｅ−Ａｌ系合金層Ｆｅ
−Ａｌ−Ｚｎ系合金層とがある。
板は、熱間圧延後の鋼板を酸洗ラインにて熱間圧延工程
で生成されたスケ−ルを完全に除去した酸洗鋼板、また
はこの酸洗鋼板に冷間圧延処理を施した冷延鋼板を用い
ている。しかし、これらの鋼板はいずれも完全に熱延ス
ケ−ルを除去することが必要であるため、脱スケ−ルの
ための処理費用がかかる上にめっきラインまでの通過工
程が多いためにめっき製品を得るまでの工期が長い。ま
た、これらの鋼板のめっき密着性を高めるために、母材
と亜鉛めっき層の間に平滑な合金の安定層を生成させ
る。その合金層の種類は、主にＦｅ−Ａｌ系合金層Ｆｅ
−Ａｌ−Ｚｎ系合金層とがある。
【０００３】更に、溶接により組み立てを行う自動車の
ボデー等、溶接性に優れためっき鋼板として、溶接性を
向上するためにめっき層に鉄を拡散させた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板（以下、ＧＡと称する）と、そうでない家
電・建材用の普通溶融亜鉛めっき鋼板（以下、ＧＩと称
する）の２種類あり、この２種類を作り分けるために
は、従来は、めっき浴のＡｌ濃度を変更する必要があ
る。そのためには、ライン減速、あるいはライン停止を
行い、浴のＡｌ濃度調整、あるいは、めっき浴成分の異
なるめっきポットに切り替える等の手段を用いている。
ボデー等、溶接性に優れためっき鋼板として、溶接性を
向上するためにめっき層に鉄を拡散させた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板（以下、ＧＡと称する）と、そうでない家
電・建材用の普通溶融亜鉛めっき鋼板（以下、ＧＩと称
する）の２種類あり、この２種類を作り分けるために
は、従来は、めっき浴のＡｌ濃度を変更する必要があ
る。そのためには、ライン減速、あるいはライン停止を
行い、浴のＡｌ濃度調整、あるいは、めっき浴成分の異
なるめっきポットに切り替える等の手段を用いている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述のようにめっき鋼
板の原板には脱スケ−ル処理が必要であり製造費用が高
くまた工期が長いという問題点があり、安価で短工期で
製造可能な密着性のよい鋼板が望まれている。さらに溶
融亜鉛めっき鋼板と合金化溶融亜鉛めっき鋼板の品種切
替えは生産性を大きく阻害しているという問題点があ
り、生産性を疎外しない２種類の亜鉛めっき鋼板を作り
分ける方法も望まれていた。
板の原板には脱スケ−ル処理が必要であり製造費用が高
くまた工期が長いという問題点があり、安価で短工期で
製造可能な密着性のよい鋼板が望まれている。さらに溶
融亜鉛めっき鋼板と合金化溶融亜鉛めっき鋼板の品種切
替えは生産性を大きく阻害しているという問題点があ
り、生産性を疎外しない２種類の亜鉛めっき鋼板を作り
分ける方法も望まれていた。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは安価でかつ
めっき密着性の良好な亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を得るための方法として、熱延スケ−ルに
クラックを多数入れた熱延鋼板をめっき用原板にするこ
とが有効であることを見出した。さらにこの原板を用い
ることにより同一めっき浴成分において溶融亜鉛めっき
鋼板と合金化溶融亜鉛めっき鋼板を容易に造り分ける方
法を見出した。
めっき密着性の良好な亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜
鉛めっき鋼板を得るための方法として、熱延スケ−ルに
クラックを多数入れた熱延鋼板をめっき用原板にするこ
とが有効であることを見出した。さらにこの原板を用い
ることにより同一めっき浴成分において溶融亜鉛めっき
鋼板と合金化溶融亜鉛めっき鋼板を容易に造り分ける方
法を見出した。
【０００６】以下、本願発明について詳細に説明する。
めっき密着性を左右している母材と溶融めっき層の境界
部はＦｅ−Ａｌ系またはＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系合金の均一
な層にて構成されている。更にめっき密着性を向上する
ためには、本発明者らが研究を重ねた結果、この密着層
が凹凸の激しいランダムな構造でかつ延性に富む金属等
で接合されていることが望ましいことを知見した。これ
は様々な角度からの曲げや衝撃等の加工時に対し延性に
富む金属が緩衝材として働き、また、凹凸を多くするこ
とにより接着面積が増加し密着性を一層高める作用があ
る。
めっき密着性を左右している母材と溶融めっき層の境界
部はＦｅ−Ａｌ系またはＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系合金の均一
な層にて構成されている。更にめっき密着性を向上する
ためには、本発明者らが研究を重ねた結果、この密着層
が凹凸の激しいランダムな構造でかつ延性に富む金属等
で接合されていることが望ましいことを知見した。これ
は様々な角度からの曲げや衝撃等の加工時に対し延性に
富む金属が緩衝材として働き、また、凹凸を多くするこ
とにより接着面積が増加し密着性を一層高める作用があ
る。
【０００７】そして、この密着性に優れた層構造を得る
方法は次のプロセスによって得られることを発明した。
まず、図１に示すように、母材１における熱延スケール
２にクラック３を多数入れた熱延板をめっき原板として
用いる。この熱延スケ−ル２にクラック３を入れる方法
としては、圧延、レベラ−による曲げ、ショットブラス
ト、急冷等による熱衝撃、軽酸洗処理等を用いることが
できる。
方法は次のプロセスによって得られることを発明した。
まず、図１に示すように、母材１における熱延スケール
２にクラック３を多数入れた熱延板をめっき原板として
用いる。この熱延スケ−ル２にクラック３を入れる方法
としては、圧延、レベラ−による曲げ、ショットブラス
ト、急冷等による熱衝撃、軽酸洗処理等を用いることが
できる。
【０００８】次に、図２に示すように、めっきラインの
還元炉において母材１のスケ−ル４表層及びスケ−ル４
のクラック３部分の還元を行い、めっき浴との反応性を
確保する。なお、符号５は還元部である。この後、連続
して溶融亜鉛めっき浴に浸漬すると、鋼板の表面ではス
ケ−ル４のクラック部分にめっき浴が侵入し、反応す
る。また、図３に示すように、スケ−ル４の表層におい
てもめっき浴との反応が生じＦｅ−Ａｌ系またはＦｅ−
Ａｌ−Ｚｎ系合金層６が形成される。こうして得られた
めっき鋼板はめっき層と母材との境界部に凹凸があり、
かつスケ−ルの亀裂部分には延性に富む亜鉛が充填され
ている中間層をもつため密着性に優れている。なお、符
号７はＺｎめっき層である。
還元炉において母材１のスケ−ル４表層及びスケ−ル４
のクラック３部分の還元を行い、めっき浴との反応性を
確保する。なお、符号５は還元部である。この後、連続
して溶融亜鉛めっき浴に浸漬すると、鋼板の表面ではス
ケ−ル４のクラック部分にめっき浴が侵入し、反応す
る。また、図３に示すように、スケ−ル４の表層におい
てもめっき浴との反応が生じＦｅ−Ａｌ系またはＦｅ−
Ａｌ−Ｚｎ系合金層６が形成される。こうして得られた
めっき鋼板はめっき層と母材との境界部に凹凸があり、
かつスケ−ルの亀裂部分には延性に富む亜鉛が充填され
ている中間層をもつため密着性に優れている。なお、符
号７はＺｎめっき層である。
【０００９】この鋼板のもう一つの特徴は、めっき浴浸
漬時のＡｌ反応挙動にある。スケ−ルのクラック部分を
めっき浴液が通過する際にめっき浴液成分中のＡｌと還
元されたスケ−ルとがＺｎに優先して反応するため、母
材近傍に到達するめっき浴のＡｌ濃度は低い。したがっ
てめっき浴と母材との境界に生成するＦｅ−Ａｌ系また
はＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系合金は薄くなる。上記中間層が薄
くなることにより、めっき後の再加熱あるいはめっき浴
温度を高温に保持する等によって、めっき層へのＦｅの
拡散がし易くなりＦｅ−Ｚｎ合金化反応が比較的容易に
生ずる。これは実質的なめっき浴中のＡｌ濃度を低下さ
せる効果に等しい。
漬時のＡｌ反応挙動にある。スケ−ルのクラック部分を
めっき浴液が通過する際にめっき浴液成分中のＡｌと還
元されたスケ−ルとがＺｎに優先して反応するため、母
材近傍に到達するめっき浴のＡｌ濃度は低い。したがっ
てめっき浴と母材との境界に生成するＦｅ−Ａｌ系また
はＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系合金は薄くなる。上記中間層が薄
くなることにより、めっき後の再加熱あるいはめっき浴
温度を高温に保持する等によって、めっき層へのＦｅの
拡散がし易くなりＦｅ−Ｚｎ合金化反応が比較的容易に
生ずる。これは実質的なめっき浴中のＡｌ濃度を低下さ
せる効果に等しい。
【００１０】従って、本願発明法によれば、同一のＡｌ
濃度めっき浴でも、めっき浴温度を変更することによっ
て溶融亜鉛めっき鋼板（以下ＧＩと称する）と、合金化
溶融亜鉛めっき鋼板（以下ＧＡと称する）とを作り分け
ることができる。また、逆に、めっき浴温度をある程度
高温に保持しておくことによって、鋼板表面のスケール
クラックの有無によっても同じＡｌ濃度のめっき浴でも
ＧＩとＧＡとを得ることができる。即ち、ＧＩ用のＡｌ
濃度のめっき浴でもスケールクラック有りの鋼板では、
密着層が薄くなり、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造が
可能である。
濃度めっき浴でも、めっき浴温度を変更することによっ
て溶融亜鉛めっき鋼板（以下ＧＩと称する）と、合金化
溶融亜鉛めっき鋼板（以下ＧＡと称する）とを作り分け
ることができる。また、逆に、めっき浴温度をある程度
高温に保持しておくことによって、鋼板表面のスケール
クラックの有無によっても同じＡｌ濃度のめっき浴でも
ＧＩとＧＡとを得ることができる。即ち、ＧＩ用のＡｌ
濃度のめっき浴でもスケールクラック有りの鋼板では、
密着層が薄くなり、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造が
可能である。
【００１１】
【実施例】 （実施例１）図４の装置は連続式溶融亜鉛めっき設備を
模擬した実験装置の概要図であり、テスト材８を無酸化
炉９にて昇温し、窒素ガス及び水素ガスにて満たされた
還元炉１０にてスケ−ル表層及びスケ−ルクラック部表
層の還元を行う。続いてガスシ−ルされた状態において
亜鉛めっき浴１１へ浸漬めっきし、ガスワイピング装置
１２にて亜鉛付着量を制御するものである。供試材には
板厚１．６ｍｍの低炭素熱延鋼板（熱延スケ−ル有り）
を用いた。この熱延鋼板のスケ−ルへクラックを入れる
ためにあらかじめ冷間での圧延あるいは軽酸洗の処理を
施しテスト材を製作した。通板条件は鋼板加熱温度を５
５０〜８５０℃、還元炉１０の水素濃度を２〜１５％，
また還元炉１０の滞在時間を２０ｓｅｃ、めっき浴温度
を４５０〜４７０℃、めっき浴中Ａｌ濃度を０．１２〜
０．２８ｗｔ％とした。実験結果を表１に示すが、ロー
ル圧下あるいは酸洗を行い、熱延スケ−ルへクラックを
入れた２〜７の水準いずれにおいてもめっき密着性が良
好であることを確認できた。
模擬した実験装置の概要図であり、テスト材８を無酸化
炉９にて昇温し、窒素ガス及び水素ガスにて満たされた
還元炉１０にてスケ−ル表層及びスケ−ルクラック部表
層の還元を行う。続いてガスシ−ルされた状態において
亜鉛めっき浴１１へ浸漬めっきし、ガスワイピング装置
１２にて亜鉛付着量を制御するものである。供試材には
板厚１．６ｍｍの低炭素熱延鋼板（熱延スケ−ル有り）
を用いた。この熱延鋼板のスケ−ルへクラックを入れる
ためにあらかじめ冷間での圧延あるいは軽酸洗の処理を
施しテスト材を製作した。通板条件は鋼板加熱温度を５
５０〜８５０℃、還元炉１０の水素濃度を２〜１５％，
また還元炉１０の滞在時間を２０ｓｅｃ、めっき浴温度
を４５０〜４７０℃、めっき浴中Ａｌ濃度を０．１２〜
０．２８ｗｔ％とした。実験結果を表１に示すが、ロー
ル圧下あるいは酸洗を行い、熱延スケ−ルへクラックを
入れた２〜７の水準いずれにおいてもめっき密着性が良
好であることを確認できた。
【００１２】
【表１】
【００１３】（実施例２）供試材に厚さ１．６ｍｍの低
炭素熱延鋼板（熱延スケ−ル有り）を用い、このスケ−
ルにクラックを入れたものをテスト材とした。また比較
材として供試材のスケ−ルを酸洗により完全に除去した
酸洗板を使用して、図４の装置にてＧＩ及びＧＡの製造
を行った。試験条件として鋼板加熱温度７００℃、還元
炉１０の水素濃度５％、還元時間２０ｓｅｃ、めっき浴
Ａｌ濃度０．１８ｗｔ％を共通条件とし、めっき浴侵入
温度、めっき浴温度及び合金化炉１３の条件を変更し、
実験を行った。この試験の結果を表２に示す。水準１〜
４のめっき浴温度及びめっき浴侵入板温は通常の溶融亜
鉛めっきラインの製造条件であり、まためっき浴のＡｌ
濃度はＧＩ製造レベルのものである。
炭素熱延鋼板（熱延スケ−ル有り）を用い、このスケ−
ルにクラックを入れたものをテスト材とした。また比較
材として供試材のスケ−ルを酸洗により完全に除去した
酸洗板を使用して、図４の装置にてＧＩ及びＧＡの製造
を行った。試験条件として鋼板加熱温度７００℃、還元
炉１０の水素濃度５％、還元時間２０ｓｅｃ、めっき浴
Ａｌ濃度０．１８ｗｔ％を共通条件とし、めっき浴侵入
温度、めっき浴温度及び合金化炉１３の条件を変更し、
実験を行った。この試験の結果を表２に示す。水準１〜
４のめっき浴温度及びめっき浴侵入板温は通常の溶融亜
鉛めっきラインの製造条件であり、まためっき浴のＡｌ
濃度はＧＩ製造レベルのものである。
【００１４】
【表２】
【００１５】ここで、水準１は、従来のＧＩの製造条件
のままである。水準２は、水準１の条件に合金化炉の適
用を負荷したものであるが、めっき密着層が厚いため、
合金化炉を適用してもＧＩしか製造できない。水準３
は、これに本願のスケールクラック有りの原板を適用し
たものであり、合金化炉の適用によりＧＡが製造でき
る。即ち、同じ浴条件でも水準２、３のようにＧＩとＧ
Ａとを作り分けることができる。但し、この場合、スケ
ールクラック有りの原板でも合金化炉を適用しないとＧ
Ａではなく、ＧＩとなる。
のままである。水準２は、水準１の条件に合金化炉の適
用を負荷したものであるが、めっき密着層が厚いため、
合金化炉を適用してもＧＩしか製造できない。水準３
は、これに本願のスケールクラック有りの原板を適用し
たものであり、合金化炉の適用によりＧＡが製造でき
る。即ち、同じ浴条件でも水準２、３のようにＧＩとＧ
Ａとを作り分けることができる。但し、この場合、スケ
ールクラック有りの原板でも合金化炉を適用しないとＧ
Ａではなく、ＧＩとなる。
【００１６】更に、水準５〜７は、めっき浴温度をあげ
た場合の条件である。水準５は、めっき浴温度を上げた
場合スケールクラック有りの原板を使用すると合金か炉
なしでもＧＡの製造が可能である。しかし水準６のよう
に通常の原板だとＧＩしか製造できない。即ち、浴温を
上げることにより合金化炉がなくても浴条件同一でＧＩ
とＧＡとを作り分けることができる。但し、めっき浴温
度を更に上げると、通常の原板でもＧＡの製造は可能で
あるが、この場合、めっき鋼板の種類を変えるために浴
温を上げる作業が入るためにやはりライン休止が必要と
なる。一方、水準８、９板温を上げたものであり、やは
り、スケールクラックの有無でＧＡとＧＩを作り分ける
ことができる。
た場合の条件である。水準５は、めっき浴温度を上げた
場合スケールクラック有りの原板を使用すると合金か炉
なしでもＧＡの製造が可能である。しかし水準６のよう
に通常の原板だとＧＩしか製造できない。即ち、浴温を
上げることにより合金化炉がなくても浴条件同一でＧＩ
とＧＡとを作り分けることができる。但し、めっき浴温
度を更に上げると、通常の原板でもＧＡの製造は可能で
あるが、この場合、めっき鋼板の種類を変えるために浴
温を上げる作業が入るためにやはりライン休止が必要と
なる。一方、水準８、９板温を上げたものであり、やは
り、スケールクラックの有無でＧＡとＧＩを作り分ける
ことができる。
【００１７】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により、安価
で短工期で製造可能な密着性のよい鋼板が製造可能とな
り、更に、同一のめっき浴成分において溶融亜鉛めっき
鋼板と合金化溶融亜鉛めっき鋼板を容易に造り分けるこ
とができ、密着性の良い亜鉛めっき鋼板の製造に際し、
生産性の向上と製造コストの削減に大きく寄与するもの
である。
で短工期で製造可能な密着性のよい鋼板が製造可能とな
り、更に、同一のめっき浴成分において溶融亜鉛めっき
鋼板と合金化溶融亜鉛めっき鋼板を容易に造り分けるこ
とができ、密着性の良い亜鉛めっき鋼板の製造に際し、
生産性の向上と製造コストの削減に大きく寄与するもの
である。
【図１】本発明による熱延スケールにクラックを付与し
た母材の状態を示す図、
た母材の状態を示す図、
【図２】本発明による還元後の母材の状態を示す図、
【図３】本発明によるめっき鋼板の断面拡大図、
【図４】本発明において使用した実験装置の概要図であ
る。
る。
１ 母材 ２ 熱延スケール ３ クラック ４ スケ−ル ５ 還元部 ６ Ｆｅ−Ａｌ系またはＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ系合金層 ７ Ｚｎめっき層 ８ テスト材 ９ 無酸化炉 １０ 還元炉 １１ めっき浴 １２ ワイピング装置 １３ 合金化炉
Claims (3)
- 【請求項１】 母材となる鋼板上に、第一層として、ク
ラックを有し、且つ、表面が還元されたスケール層を形
成し、その上に第二層として、Ｆｅ−Ａｌ系合金層ある
いは、Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ系合金層を形成し、第三層とし
てＺｎめっき層あるいはＺｎ−Ｆｅ合金めっき層を形成
したことを特徴とする密着性の優れた亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 母材となる鋼板の熱間圧延後、前記熱間
圧延時に生成したスケールに、熱衝撃あるいはショット
ブラスト等によりクラックを形成し、次に、還元炉など
により、前記スケール表面を還元し、その後、前記鋼板
を溶融めっき浴に通板することを特徴とする請求項１記
載の密着性に優れた亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 めっき浴に供する原板として、スケール
クラックを有する鋼板とスケールを有しない通常の鋼板
を使用することにより、合金化溶融亜鉛めっき鋼板と、
普通溶融亜鉛めっき鋼板とを作り分けることを特徴とす
る亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14975697A JPH111755A (ja) | 1997-06-06 | 1997-06-06 | 亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14975697A JPH111755A (ja) | 1997-06-06 | 1997-06-06 | 亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH111755A true JPH111755A (ja) | 1999-01-06 |
Family
ID=15482071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14975697A Withdrawn JPH111755A (ja) | 1997-06-06 | 1997-06-06 | 亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH111755A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4859055A (en) * | 1988-05-17 | 1989-08-22 | Lockheed Missiles & Space Company, Inc. | Laser velocimeter |
| JP2006299309A (ja) * | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Nippon Steel Corp | 同一浴にて溶融亜鉛メッキ鋼板と合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を造り分ける方法 |
| CN103492605A (zh) * | 2011-04-01 | 2014-01-01 | 新日铁住金株式会社 | 涂装后耐蚀性优异的热压成形的高强度部件及其制造方法 |
-
1997
- 1997-06-06 JP JP14975697A patent/JPH111755A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4859055A (en) * | 1988-05-17 | 1989-08-22 | Lockheed Missiles & Space Company, Inc. | Laser velocimeter |
| JP2006299309A (ja) * | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Nippon Steel Corp | 同一浴にて溶融亜鉛メッキ鋼板と合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を造り分ける方法 |
| JP4533223B2 (ja) * | 2005-04-18 | 2010-09-01 | 新日本製鐵株式会社 | 同一浴にて溶融亜鉛メッキ鋼板と合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を造り分ける方法 |
| CN103492605A (zh) * | 2011-04-01 | 2014-01-01 | 新日铁住金株式会社 | 涂装后耐蚀性优异的热压成形的高强度部件及其制造方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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