JPH10330524A - ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法 - Google Patents
ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法Info
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- JPH10330524A JPH10330524A JP9159167A JP15916797A JPH10330524A JP H10330524 A JPH10330524 A JP H10330524A JP 9159167 A JP9159167 A JP 9159167A JP 15916797 A JP15916797 A JP 15916797A JP H10330524 A JPH10330524 A JP H10330524A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 発泡倍率が高く、厚みの厚いポリカーボネー
ト系樹脂発泡体を効率よく製造する方法を提供する。 【解決手段】 芳香族ポリカーボネート系樹脂１００重
量部に対して、粘度平均分子量１０万〜４０万（１５万
〜３０万が好ましい）のアクリル系樹脂（長鎖分岐構造
を有するものが好ましい）０．３〜１０重量部を混合し
た基材樹脂を、押出機中高温高圧下で発泡剤と共に溶融
混練し、次いで低圧域に押出発泡することを特徴とする
ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法。
ト系樹脂発泡体を効率よく製造する方法を提供する。 【解決手段】 芳香族ポリカーボネート系樹脂１００重
量部に対して、粘度平均分子量１０万〜４０万（１５万
〜３０万が好ましい）のアクリル系樹脂（長鎖分岐構造
を有するものが好ましい）０．３〜１０重量部を混合し
た基材樹脂を、押出機中高温高圧下で発泡剤と共に溶融
混練し、次いで低圧域に押出発泡することを特徴とする
ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ポリカーボネート
系樹脂発泡体の製造方法に関するものであり、更に詳し
くは発泡倍率及び得られる発泡体の厚みのいずれも向上
させることができる改善されたポリカーボネート系樹脂
発泡体の製造方法に関するものである。
系樹脂発泡体の製造方法に関するものであり、更に詳し
くは発泡倍率及び得られる発泡体の厚みのいずれも向上
させることができる改善されたポリカーボネート系樹脂
発泡体の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリカーボネート系樹脂発泡体は、耐低
温脆性、耐熱性、寸法安定性、耐老化性、耐水性、電気
特性、機械的物性に優れていることから、自動車部品、
建築材料、内装材、食品や機械部品の包装材等の多種多
様の用途展開が期待されている。ところが、このように
期待されているポリカーボネート系樹脂発泡体において
は、それを押出発泡による製造する場合、従来より主に
使用されているポリスチレン系樹脂発泡体に比例して、
十分に高い発泡倍率及び十分に厚みの厚いものを得るこ
とが困難であると云う問題を有している。
温脆性、耐熱性、寸法安定性、耐老化性、耐水性、電気
特性、機械的物性に優れていることから、自動車部品、
建築材料、内装材、食品や機械部品の包装材等の多種多
様の用途展開が期待されている。ところが、このように
期待されているポリカーボネート系樹脂発泡体において
は、それを押出発泡による製造する場合、従来より主に
使用されているポリスチレン系樹脂発泡体に比例して、
十分に高い発泡倍率及び十分に厚みの厚いものを得るこ
とが困難であると云う問題を有している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、押出発泡に
よるポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法におい
て、高い発泡倍率で、しかも得られる発泡体の厚みを十
分厚くすることができる改善されたポリカーボネート系
樹脂発泡体の製造方法を提供することを目的とする。
よるポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法におい
て、高い発泡倍率で、しかも得られる発泡体の厚みを十
分厚くすることができる改善されたポリカーボネート系
樹脂発泡体の製造方法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ポリカー
ボネート系樹脂に特定の樹脂を混合した基材樹脂を用
い、これを押出発泡することにより発泡体を製造した場
合、発泡倍率を高くすることができ、発泡体の厚みも十
分厚いものを得ることができることを見い出し、本発明
を完成するに至った。
ボネート系樹脂に特定の樹脂を混合した基材樹脂を用
い、これを押出発泡することにより発泡体を製造した場
合、発泡倍率を高くすることができ、発泡体の厚みも十
分厚いものを得ることができることを見い出し、本発明
を完成するに至った。
【０００５】すなわち、芳香族ポリカーボネート系樹脂
１００重量部に対して、粘度平均分子量が１０万〜４０
万のアクリル系樹脂０．３〜１０重量部を混合した基材
樹脂を、押出機を用いて高温高圧条件下で発泡剤と共に
溶融混練し、次いで低圧域に押出発泡することを特徴と
するポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法が提供さ
れる。また、本発明によれば、前記アクリル系樹脂の粘
度平均分子量が１５万〜３０万であることを特徴とする
前記ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法が提供さ
れる。更に、本発明によれば、前記アクリル系樹脂が長
鎖分岐構造を有するアクリル系樹脂であることを特徴と
する前記ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法が提
供される。更にまた、本発明によれば、前記アクリル系
樹脂の定常流コンプライアンスが２×１０-4ｃｍ2／ｄ
ｙｎ以上であることを特徴とする前記ポリカーボネート
系樹脂発泡体の製造方法が提供される。
１００重量部に対して、粘度平均分子量が１０万〜４０
万のアクリル系樹脂０．３〜１０重量部を混合した基材
樹脂を、押出機を用いて高温高圧条件下で発泡剤と共に
溶融混練し、次いで低圧域に押出発泡することを特徴と
するポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法が提供さ
れる。また、本発明によれば、前記アクリル系樹脂の粘
度平均分子量が１５万〜３０万であることを特徴とする
前記ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法が提供さ
れる。更に、本発明によれば、前記アクリル系樹脂が長
鎖分岐構造を有するアクリル系樹脂であることを特徴と
する前記ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法が提
供される。更にまた、本発明によれば、前記アクリル系
樹脂の定常流コンプライアンスが２×１０-4ｃｍ2／ｄ
ｙｎ以上であることを特徴とする前記ポリカーボネート
系樹脂発泡体の製造方法が提供される。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明について更に詳細に
説明する。本発明のポリカーボネート系樹脂発泡体の製
造方法における基材樹脂は、前記したように芳香族ポリ
カーボネート系樹脂１００重量部に対して、粘度平均分
子量が１０万〜４０万のアクリル系樹脂０．３〜１０重
量部を混合した混合樹脂である。該芳香族ポリカーボネ
ート系樹脂は、炭酸成分と、ビスフェノール系化合物等
の芳香族ジオール成分またはこれを主とするジオール成
分から形成されるポリ炭酸エステル、或いはそれらの混
合物である。この内、分子鎖にジフェニルアルカンを有
する芳香族ポリカーボネート系樹脂は結晶性が高く高融
点の上に、耐熱性、耐侯性及び耐酸性に優れている点で
好適である。このようなポリカーボネート系樹脂として
は、２，２−ビス（４−オキシフェニル）プロパン（別
名ビスフェノールＡ）、２，２−ビス（４−オキシフェ
ニル）ブタン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）シ
クロヘキサン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）イ
ソブタン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）エタン
等のビスフェノール系化合物から形成されるポリカーボ
ネート系樹脂が例示される。
説明する。本発明のポリカーボネート系樹脂発泡体の製
造方法における基材樹脂は、前記したように芳香族ポリ
カーボネート系樹脂１００重量部に対して、粘度平均分
子量が１０万〜４０万のアクリル系樹脂０．３〜１０重
量部を混合した混合樹脂である。該芳香族ポリカーボネ
ート系樹脂は、炭酸成分と、ビスフェノール系化合物等
の芳香族ジオール成分またはこれを主とするジオール成
分から形成されるポリ炭酸エステル、或いはそれらの混
合物である。この内、分子鎖にジフェニルアルカンを有
する芳香族ポリカーボネート系樹脂は結晶性が高く高融
点の上に、耐熱性、耐侯性及び耐酸性に優れている点で
好適である。このようなポリカーボネート系樹脂として
は、２，２−ビス（４−オキシフェニル）プロパン（別
名ビスフェノールＡ）、２，２−ビス（４−オキシフェ
ニル）ブタン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）シ
クロヘキサン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）イ
ソブタン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）エタン
等のビスフェノール系化合物から形成されるポリカーボ
ネート系樹脂が例示される。
【０００７】一方、本発明において上記芳香族ポリカー
ボネート系樹脂と混合されるアクリル系樹脂としては、
メタクリル酸、メタクリル酸メチル等のメタクリル酸エ
ステル、アクリル酸、またはアクリル酸メチル、アクリ
ル酸エチル、アクリル酸ブチル等のアクリル酸エステル
を原料単量体とする単独重合体、これら単量体を原料単
量体の主成分とする共重合体およびそれらの変性物等が
挙げられる。
ボネート系樹脂と混合されるアクリル系樹脂としては、
メタクリル酸、メタクリル酸メチル等のメタクリル酸エ
ステル、アクリル酸、またはアクリル酸メチル、アクリ
ル酸エチル、アクリル酸ブチル等のアクリル酸エステル
を原料単量体とする単独重合体、これら単量体を原料単
量体の主成分とする共重合体およびそれらの変性物等が
挙げられる。
【０００８】上記アクリル系樹脂の粘度平均分子量は１
０万〜４０万であり、好ましくは１５万〜３０万であ
る。粘度平均分子量が１０万未満のように小さい場合
は、ポリカーボネート系樹脂に混合すると、ポリカーボ
ネート系樹脂の溶融粘度が低下してしまい、得られる発
泡体の外観が悪くなり、気泡の均一性においても不十分
なものとなり好ましくなく、一方粘度平均分子量が４０
万を超えるような大きい場合にはポリカーボネート系樹
脂発泡体の発泡倍率及び厚みのいずれにおいても向上さ
せる効果が十分でない。
０万〜４０万であり、好ましくは１５万〜３０万であ
る。粘度平均分子量が１０万未満のように小さい場合
は、ポリカーボネート系樹脂に混合すると、ポリカーボ
ネート系樹脂の溶融粘度が低下してしまい、得られる発
泡体の外観が悪くなり、気泡の均一性においても不十分
なものとなり好ましくなく、一方粘度平均分子量が４０
万を超えるような大きい場合にはポリカーボネート系樹
脂発泡体の発泡倍率及び厚みのいずれにおいても向上さ
せる効果が十分でない。
【０００９】尚、本発明においてアクリル系樹脂の粘度
平均分子量（Ｍｖ）は、アクリル系樹脂のクロロホルム
溶液の粘度をηとし、クロロホルム溶媒の粘度をη0と
した場合、下記（１）式で与えられる極限粘度〔η〕
（１００ｍｌ／ｇ）をもとに下記（２）式により求めら
れる値である。 （但し、Ｃはアクリル系樹脂のクロロホルム溶液の濃度
ｇ／１００ｍｌであり、測定温度を２５℃とする。） 〔η〕＝ＫＭｖα ・・・（２） （但し、Ｋ＝０．３４×１０4、α＝０．８３）
平均分子量（Ｍｖ）は、アクリル系樹脂のクロロホルム
溶液の粘度をηとし、クロロホルム溶媒の粘度をη0と
した場合、下記（１）式で与えられる極限粘度〔η〕
（１００ｍｌ／ｇ）をもとに下記（２）式により求めら
れる値である。 （但し、Ｃはアクリル系樹脂のクロロホルム溶液の濃度
ｇ／１００ｍｌであり、測定温度を２５℃とする。） 〔η〕＝ＫＭｖα ・・・（２） （但し、Ｋ＝０．３４×１０4、α＝０．８３）
【００１０】このようなアクリル系樹脂の内、長鎖分岐
構造を有するもの、及び／又は定常流コンプライアンス
（以下、Ｊｅｏとも云う。）が２×１０-4ｃｍ2／ｄｙ
ｎ以上のもの等が、発泡体製造時の発泡倍率向上効果の
点で特に好ましい。上記長鎖分岐構造を有するアクリル
系樹脂とは、アクリル系樹脂に、その製造において多官
能性成分を用いることにより分岐構造を形成させた長い
分子鎖を有するものである。該多官能性成分としては、
トリメチロールプロパン、ペンタエリトリット、グリセ
リン等の三官能性又は四官能性の多価アルコール、及び
それらの不飽和脂肪酸エステル等が挙げられる。
構造を有するもの、及び／又は定常流コンプライアンス
（以下、Ｊｅｏとも云う。）が２×１０-4ｃｍ2／ｄｙ
ｎ以上のもの等が、発泡体製造時の発泡倍率向上効果の
点で特に好ましい。上記長鎖分岐構造を有するアクリル
系樹脂とは、アクリル系樹脂に、その製造において多官
能性成分を用いることにより分岐構造を形成させた長い
分子鎖を有するものである。該多官能性成分としては、
トリメチロールプロパン、ペンタエリトリット、グリセ
リン等の三官能性又は四官能性の多価アルコール、及び
それらの不飽和脂肪酸エステル等が挙げられる。
【００１１】また、Ｊｅｏが２×１０-4ｃｍ2／ｄｙｎ
以上のアクリル系樹脂とは、下記に示す測定方法によっ
て測定したＪｅｏが２×１０-4ｃｍ2／ｄｙｎ以上のア
クリル系樹脂である。ここで、Ｊｅｏとは動的粘弾性特
性を示す指標の１つであり、単位応力当りの回復可能な
剪断歪を表わす。本発明においてＪｅｏは、温度２３０
℃、応力１０００ｄｙｎ／ｃｍ2の一定条件下で０〜２
００秒における歪変化を測定することにより求められ
る。更に、具体的に説明すると、測定装置としてレオメ
トリックスファーイースト社製粘弾性測定装置ＲＳ２０
０を使用し、直径２５ｍｍの円型パラレルプレートを用
い、該プレート間に厚み約１．５ｍｍ、直径２５ｍｍの
円形に打ち抜いたアクリル系樹脂シートをはさみ、２３
０℃まで昇温し、パラレルプレート間隔を１．４ｍｍに
調整し、パラレルプレート間から、はみ出した溶融樹脂
を取り除いて更に１０分間保持した後０〜２００秒間、
１０００ｄｙｎ／ｃｍ2の一定応力を加えて単位応力当
りの剪断歪ｃｍ2／ｄｙｎを求め、横軸を時間（秒）、
縦軸を単位応力当りの剪断歪（ｃｍ2／ｄｙｎ）とし０
〜２００秒における単位応力当りの剪断歪をクラフ化
し、曲線を得る。得られた曲線上のプロットを基に最小
自乗法により回帰直線化を行ない回帰直線の切片の値Ｊ
ｅｏ（ｃｍ2／ｄｙｎ）を求める。尚、最小の自乗法を
行なう際、採用する曲線上のプロットは時間５秒に対応
するプロットを始点とし以下５秒間隔で曲線上のプロッ
トを続み取り、終点を２００秒に対応するプロットとす
る。
以上のアクリル系樹脂とは、下記に示す測定方法によっ
て測定したＪｅｏが２×１０-4ｃｍ2／ｄｙｎ以上のア
クリル系樹脂である。ここで、Ｊｅｏとは動的粘弾性特
性を示す指標の１つであり、単位応力当りの回復可能な
剪断歪を表わす。本発明においてＪｅｏは、温度２３０
℃、応力１０００ｄｙｎ／ｃｍ2の一定条件下で０〜２
００秒における歪変化を測定することにより求められ
る。更に、具体的に説明すると、測定装置としてレオメ
トリックスファーイースト社製粘弾性測定装置ＲＳ２０
０を使用し、直径２５ｍｍの円型パラレルプレートを用
い、該プレート間に厚み約１．５ｍｍ、直径２５ｍｍの
円形に打ち抜いたアクリル系樹脂シートをはさみ、２３
０℃まで昇温し、パラレルプレート間隔を１．４ｍｍに
調整し、パラレルプレート間から、はみ出した溶融樹脂
を取り除いて更に１０分間保持した後０〜２００秒間、
１０００ｄｙｎ／ｃｍ2の一定応力を加えて単位応力当
りの剪断歪ｃｍ2／ｄｙｎを求め、横軸を時間（秒）、
縦軸を単位応力当りの剪断歪（ｃｍ2／ｄｙｎ）とし０
〜２００秒における単位応力当りの剪断歪をクラフ化
し、曲線を得る。得られた曲線上のプロットを基に最小
自乗法により回帰直線化を行ない回帰直線の切片の値Ｊ
ｅｏ（ｃｍ2／ｄｙｎ）を求める。尚、最小の自乗法を
行なう際、採用する曲線上のプロットは時間５秒に対応
するプロットを始点とし以下５秒間隔で曲線上のプロッ
トを続み取り、終点を２００秒に対応するプロットとす
る。
【００１２】本発明において、上記芳香族ポリカーボネ
ート系樹脂とアクリル系樹脂との混合割合は、芳香族ポ
リカーボネート系樹脂１００重量部に対してアクリル系
樹脂が０．３〜１０重量部であり、０．５〜７重量部で
あることが好ましい。アクリル系樹脂の量が不十分な場
合は、芳香族ポリカーボネート系樹脂発泡体の発泡倍
率、厚みのいずれの点においても向上させる効果が不十
分であり、また独立気泡率も低いものであり、一方、ア
クリル樹脂の量が多すぎるとポリカーボネート系樹脂の
流動性が変化してしまい安定した発泡ができなくなるお
それがある。尚、上記基材樹脂に、本発明の目的、効果
を損ねない範囲でその他の樹脂又はゴム成分を加えるこ
とができる。
ート系樹脂とアクリル系樹脂との混合割合は、芳香族ポ
リカーボネート系樹脂１００重量部に対してアクリル系
樹脂が０．３〜１０重量部であり、０．５〜７重量部で
あることが好ましい。アクリル系樹脂の量が不十分な場
合は、芳香族ポリカーボネート系樹脂発泡体の発泡倍
率、厚みのいずれの点においても向上させる効果が不十
分であり、また独立気泡率も低いものであり、一方、ア
クリル樹脂の量が多すぎるとポリカーボネート系樹脂の
流動性が変化してしまい安定した発泡ができなくなるお
それがある。尚、上記基材樹脂に、本発明の目的、効果
を損ねない範囲でその他の樹脂又はゴム成分を加えるこ
とができる。
【００１３】上記の通りポリカーボネート系樹脂に、粘
度平均分子量１０〜４０万のアクリル系樹脂を混合する
ことにより、ポリカーボネート系樹脂の押出発泡時の溶
融特性において弾性を維持しつつ、粘性を下げる効果が
働くものと考えられ特に長鎖分岐構造及び／又は定常流
コンプライアンスが２×１０-4ｃｍ2／ｄｙｎ以上のア
クリル系樹脂においてその効果が顕著なものとなると考
えられる。
度平均分子量１０〜４０万のアクリル系樹脂を混合する
ことにより、ポリカーボネート系樹脂の押出発泡時の溶
融特性において弾性を維持しつつ、粘性を下げる効果が
働くものと考えられ特に長鎖分岐構造及び／又は定常流
コンプライアンスが２×１０-4ｃｍ2／ｄｙｎ以上のア
クリル系樹脂においてその効果が顕著なものとなると考
えられる。
【００１４】本発明のポリカーボネート系樹脂発泡体を
製造するために使用される発泡剤は、無機発泡剤、揮発
性発泡剤、分解型発泡剤のいずれも使用可能であるが、
押し出し発泡法の場合は分解型発泡剤を使用すると発泡
倍率の高い発泡体を得ることが難しいため、無機発泡剤
や揮発性発泡剤を使用するのが好ましい。無機発泡剤と
しては、二酸化炭素、空気、窒素等が好ましく用いられ
る。揮発性発泡剤としては、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ
−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ヘキサン等の
低級脂肪族炭化水素；シクロブタン、シクロペンタン等
の低級肪環式炭化水素；ベンゼン、トルエン、キシレン
等の芳香族炭化水素；メタノール、エタノール等の脂肪
族低級一価アルコール；アセトン、メチルエチルケトン
等の低級脂肪族ケトン；１−クロロ−１，１−ジフルオ
ロエタン、ペンタフルオロエタン、１，１，１，２−テ
トラフルオロエタン、１，１−ジフルオロエタン等の低
沸点ハロゲン化炭化水素；等が例示される。
製造するために使用される発泡剤は、無機発泡剤、揮発
性発泡剤、分解型発泡剤のいずれも使用可能であるが、
押し出し発泡法の場合は分解型発泡剤を使用すると発泡
倍率の高い発泡体を得ることが難しいため、無機発泡剤
や揮発性発泡剤を使用するのが好ましい。無機発泡剤と
しては、二酸化炭素、空気、窒素等が好ましく用いられ
る。揮発性発泡剤としては、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ
−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ヘキサン等の
低級脂肪族炭化水素；シクロブタン、シクロペンタン等
の低級肪環式炭化水素；ベンゼン、トルエン、キシレン
等の芳香族炭化水素；メタノール、エタノール等の脂肪
族低級一価アルコール；アセトン、メチルエチルケトン
等の低級脂肪族ケトン；１−クロロ−１，１−ジフルオ
ロエタン、ペンタフルオロエタン、１，１，１，２−テ
トラフルオロエタン、１，１−ジフルオロエタン等の低
沸点ハロゲン化炭化水素；等が例示される。
【００１５】以上詳記した発泡剤は、単独又は２種以上
混合して使用可能であり、例えば無機発泡剤と揮発性発
泡剤のように異なった型の発泡剤の併用も可能である。
発泡剤の使用量は発泡剤の種類や所望する発泡倍率によ
っても異なり、発泡倍率によって該発泡体の密度が定ま
るから、主に所望する発泡体の密度によって発泡剤の使
用量を定める。そして、本発明の製造方法によって、発
泡倍率が２．４〜３０倍、好ましくは２．４〜２０倍、
即ち、密度０．０４〜０．５ｇ／ｃｍ3、好ましくは
０．０６〜０．５ｇ／ｃｍ3の発泡体を得ることができ
る。発泡体密度を０．１５〜０．５ｇ／ｃｍ3とするの
が独立気泡率及び強度の向上の面で更に望ましい。な
お、本発明の発泡体密度が０．０４ｇ／ｃｍ3未満では
独立気泡率のコントロールが難しくなり、しかも発泡体
の強度が小さすぎるし、密度が０．５ｇ／ｃｍ3を超え
ると断熱性低下や重量増加の上に製造原価も増加し好ま
しくない。このような点から必要な発泡剤量は樹脂１ｋ
ｇ当り揮発性発泡剤では０．０５〜２．０モル、無機発
泡剤では０．０５〜７モル程度である。
混合して使用可能であり、例えば無機発泡剤と揮発性発
泡剤のように異なった型の発泡剤の併用も可能である。
発泡剤の使用量は発泡剤の種類や所望する発泡倍率によ
っても異なり、発泡倍率によって該発泡体の密度が定ま
るから、主に所望する発泡体の密度によって発泡剤の使
用量を定める。そして、本発明の製造方法によって、発
泡倍率が２．４〜３０倍、好ましくは２．４〜２０倍、
即ち、密度０．０４〜０．５ｇ／ｃｍ3、好ましくは
０．０６〜０．５ｇ／ｃｍ3の発泡体を得ることができ
る。発泡体密度を０．１５〜０．５ｇ／ｃｍ3とするの
が独立気泡率及び強度の向上の面で更に望ましい。な
お、本発明の発泡体密度が０．０４ｇ／ｃｍ3未満では
独立気泡率のコントロールが難しくなり、しかも発泡体
の強度が小さすぎるし、密度が０．５ｇ／ｃｍ3を超え
ると断熱性低下や重量増加の上に製造原価も増加し好ま
しくない。このような点から必要な発泡剤量は樹脂１ｋ
ｇ当り揮発性発泡剤では０．０５〜２．０モル、無機発
泡剤では０．０５〜７モル程度である。
【００１６】本発明では、芳香族ポリカーボネート系樹
脂を円滑に発泡させるために、樹脂と発泡剤との溶融混
練物中に必要に応じて気泡調整剤を添加することができ
る。この場合の気泡調整剤としては、タルクやシリカ等
の無機粉末、多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸
と炭酸ナトリウム又は重炭酸ナトリウムとの混合物等が
好ましい。その添加量は、基材樹脂１００重量部当り
０．０１〜１．０重量部、好ましくは０．０５〜０．５
重量部とするのが良い。
脂を円滑に発泡させるために、樹脂と発泡剤との溶融混
練物中に必要に応じて気泡調整剤を添加することができ
る。この場合の気泡調整剤としては、タルクやシリカ等
の無機粉末、多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸
と炭酸ナトリウム又は重炭酸ナトリウムとの混合物等が
好ましい。その添加量は、基材樹脂１００重量部当り
０．０１〜１．０重量部、好ましくは０．０５〜０．５
重量部とするのが良い。
【００１７】また、本発明では、難燃剤、熱安定剤、耐
侯性向上剤、着色剤、ゴム成分等のように、通常の発泡
体に添加されている公知の添加剤を添加することができ
る。
侯性向上剤、着色剤、ゴム成分等のように、通常の発泡
体に添加されている公知の添加剤を添加することができ
る。
【００１８】本発明のポリカーボネート系樹脂発泡体の
製造方法は、例えば芳香族ポリカーボネート系樹脂とア
クリル系樹脂との混合樹脂からなる基材を、押出機を使
用して高温高圧下で前記発泡剤と溶融混練し発泡性溶融
体とし、該溶融体を押出機先端のダイス部より低圧域に
押出して発泡体とする。この際、押出機ダイス部形状は
目的の発泡体形状に応じて任意に選択すればよく、例え
ば、板状発泡体を得ようとする場合は、フラットダイス
を使用し、また、シート状発泡体を得ようとする場合は
サーキュラーダイスやフラットダイスの中でも特にＴ型
ダイスを使用すれば良い。特に発泡シートを製造する場
合はサーキュラーダイスを使用して押出発泡する方法が
広幅のものが得られる為好ましい。
製造方法は、例えば芳香族ポリカーボネート系樹脂とア
クリル系樹脂との混合樹脂からなる基材を、押出機を使
用して高温高圧下で前記発泡剤と溶融混練し発泡性溶融
体とし、該溶融体を押出機先端のダイス部より低圧域に
押出して発泡体とする。この際、押出機ダイス部形状は
目的の発泡体形状に応じて任意に選択すればよく、例え
ば、板状発泡体を得ようとする場合は、フラットダイス
を使用し、また、シート状発泡体を得ようとする場合は
サーキュラーダイスやフラットダイスの中でも特にＴ型
ダイスを使用すれば良い。特に発泡シートを製造する場
合はサーキュラーダイスを使用して押出発泡する方法が
広幅のものが得られる為好ましい。
【００１９】また、本発明により得られる発泡体の厚み
は０．３〜５０ｍｍが好ましく、特に発泡シートにおい
ては０．３〜７ｍｍであることが好ましい。発泡体の厚
みが０．３ｍｍ未満の場合は発泡体の強度において不十
分なものとなり、発泡体厚みが７ｍｍを越える場合は熱
成形が難かしく、主に板状発泡体としての用途に使用さ
れる。発泡体の厚みが５０ｍｍを越える場合は発泡体の
表面状態等の不良が生じ良好なものが得られない。
は０．３〜５０ｍｍが好ましく、特に発泡シートにおい
ては０．３〜７ｍｍであることが好ましい。発泡体の厚
みが０．３ｍｍ未満の場合は発泡体の強度において不十
分なものとなり、発泡体厚みが７ｍｍを越える場合は熱
成形が難かしく、主に板状発泡体としての用途に使用さ
れる。発泡体の厚みが５０ｍｍを越える場合は発泡体の
表面状態等の不良が生じ良好なものが得られない。
【００２０】また、発泡シートの独立気泡率は７０％以
上のもの、特に８０％以上のものが好ましく、独立気泡
率が低いものは物性、耐油浸透性等の面で不十分なもの
となるおそれがある。尚、上記独立気泡率は、ＡＳＴＭ
Ｄ２８５６に準拠し、エアーピクノメーター法により
下記（３）式により求められる値である。 独立気泡率（％）＝〔Ｖｘ−Ｖａ（ρｆ／ρｓ）〕／〔Ｖａ−Ｖａ（ρｆ／ ρｓ）〕×１００ ・・・（３） 〔但し、Ｖｘ：発泡体サンプルの実容積（ｃｍ3）、Ｖ
ａ：発泡体サンプルのみかけの容積（ｃｍ3）、ρｆ：
発泡体サンプルのみかけ密度（ｇ／ｃｍ3）、ρｓ：樹
脂の密度（ｇ／ｃｍ3）である。〕
上のもの、特に８０％以上のものが好ましく、独立気泡
率が低いものは物性、耐油浸透性等の面で不十分なもの
となるおそれがある。尚、上記独立気泡率は、ＡＳＴＭ
Ｄ２８５６に準拠し、エアーピクノメーター法により
下記（３）式により求められる値である。 独立気泡率（％）＝〔Ｖｘ−Ｖａ（ρｆ／ρｓ）〕／〔Ｖａ−Ｖａ（ρｆ／ ρｓ）〕×１００ ・・・（３） 〔但し、Ｖｘ：発泡体サンプルの実容積（ｃｍ3）、Ｖ
ａ：発泡体サンプルのみかけの容積（ｃｍ3）、ρｆ：
発泡体サンプルのみかけ密度（ｇ／ｃｍ3）、ρｓ：樹
脂の密度（ｇ／ｃｍ3）である。〕
【００２１】本発明の製造方法により、発泡倍率が高
く、厚みも厚いポリカーボネート系樹脂発泡体を得るこ
とができ、該発泡体は、ポリカーボネート系樹脂本来の
特性を十分発揮した発泡体であり、独立気泡率も高く、
外観も優れたものであり、板材やシート材として使用す
ることができる。
く、厚みも厚いポリカーボネート系樹脂発泡体を得るこ
とができ、該発泡体は、ポリカーボネート系樹脂本来の
特性を十分発揮した発泡体であり、独立気泡率も高く、
外観も優れたものであり、板材やシート材として使用す
ることができる。
【００２２】
【実施例】次に、本発明を実施例によって更に具体的に
説明するが、本発明はこの実施例によって限定されるも
のではない。
説明するが、本発明はこの実施例によって限定されるも
のではない。
【００２３】実施例１〜５、比較例１、２ ポリカーボネート樹脂としてビスフェノールＡから製造
された三菱ガス化学社製 ユーピロンＥ２０００を使用
し、これとアクリル系樹脂として表１に示す粘度平均分
子量、化学構造及び物性を有するものを、表１に示す使
用割合でドライブレンドしたものを、押出機に投入して
加熱、溶融、混練し、ｎ−ペンタンを混合樹脂１ｋｇに
対して０．２３モルの割合となるように押出機中に投入
した後更に混練し、樹脂温度２１０〜２２０℃で押出機
先端のサーキュラーダイスより発泡剤を含有する溶融樹
脂を円筒状に押出発泡させ、冷却後、押出方向に切り開
いて実施例１〜５、比較例２の発泡シートを得た。また
アクリル系樹脂を用いない以外は実施例１と同様にして
比較例１の発泡シートを得た。得られた各実施例及び比
較例の発泡シートの厚み、密度及び独立気泡率を表１に
併せて示す。尚、表１中、実施例１〜５の分岐構造のア
クリル系樹脂及びリニアー構造のアクリル系樹脂とはポ
リメチルメタクリレートを示す。また、比較例２のアク
リル系樹脂とは、メタクリル酸メチル・アクリル酸アル
キル共重合体を示す。
された三菱ガス化学社製 ユーピロンＥ２０００を使用
し、これとアクリル系樹脂として表１に示す粘度平均分
子量、化学構造及び物性を有するものを、表１に示す使
用割合でドライブレンドしたものを、押出機に投入して
加熱、溶融、混練し、ｎ−ペンタンを混合樹脂１ｋｇに
対して０．２３モルの割合となるように押出機中に投入
した後更に混練し、樹脂温度２１０〜２２０℃で押出機
先端のサーキュラーダイスより発泡剤を含有する溶融樹
脂を円筒状に押出発泡させ、冷却後、押出方向に切り開
いて実施例１〜５、比較例２の発泡シートを得た。また
アクリル系樹脂を用いない以外は実施例１と同様にして
比較例１の発泡シートを得た。得られた各実施例及び比
較例の発泡シートの厚み、密度及び独立気泡率を表１に
併せて示す。尚、表１中、実施例１〜５の分岐構造のア
クリル系樹脂及びリニアー構造のアクリル系樹脂とはポ
リメチルメタクリレートを示す。また、比較例２のアク
リル系樹脂とは、メタクリル酸メチル・アクリル酸アル
キル共重合体を示す。
【００２４】〔表１−（１）〕
【００２５】〔表１−（２）〕
【００２６】表１に示す実施例及び比較例の結果から、
本発明の、特定のアクリル系樹脂を混合したポリカーボ
ネート系樹脂を基材として用いた押出発泡方法により、
発泡倍率が高く（密度が小さい）、厚みも厚く、しかも
独立気泡率の高い発泡体を得ることができることが判
る。またアクリル系樹脂として、長鎖分岐構造を有する
モノマーを重合して得られた重合体を用いた場合（実施
例１〜４）は、リニアー構造の重合体を用いた場合（実
施例５）に比べて更に発泡倍率が向上することが判る。
本発明の、特定のアクリル系樹脂を混合したポリカーボ
ネート系樹脂を基材として用いた押出発泡方法により、
発泡倍率が高く（密度が小さい）、厚みも厚く、しかも
独立気泡率の高い発泡体を得ることができることが判
る。またアクリル系樹脂として、長鎖分岐構造を有する
モノマーを重合して得られた重合体を用いた場合（実施
例１〜４）は、リニアー構造の重合体を用いた場合（実
施例５）に比べて更に発泡倍率が向上することが判る。
【００２７】
【発明の効果】本発明は、芳香族ポリカーボネート系樹
脂に特定のアクリル系樹脂を特定量混合した混合樹脂を
基材として用いたポリカーボネート系樹脂発泡体の製造
方法に係るものであり、本発明の方法によって、高発泡
倍率（低密度）で、厚みも厚くしかも独立気泡率の高い
発泡体を得ることができる。また、同量の発泡剤で従来
のものと比較しても、より高発泡倍率で、厚みも厚いも
のが得られ、発泡効率においても優れるという効果を有
する。
脂に特定のアクリル系樹脂を特定量混合した混合樹脂を
基材として用いたポリカーボネート系樹脂発泡体の製造
方法に係るものであり、本発明の方法によって、高発泡
倍率（低密度）で、厚みも厚くしかも独立気泡率の高い
発泡体を得ることができる。また、同量の発泡剤で従来
のものと比較しても、より高発泡倍率で、厚みも厚いも
のが得られ、発泡効率においても優れるという効果を有
する。
Claims (4)
- 【請求項１】 芳香族ポリカーボネート系樹脂１００重
量部に対して、粘度平均分子量が１０万〜４０万のアク
リル系樹脂０．３〜１０重量部を混合した基材樹脂を、
押出機を用いて高温高圧条件下で発泡剤と共に溶融混練
し、次いで低圧域に押出発泡することを特徴とするポリ
カーボネート系樹脂発泡体の製造方法。 - 【請求項２】 前記アクリル系樹脂の粘度平均分子量が
１５万〜３０万であることを特徴とする請求項１記載の
ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法。 - 【請求項３】 前記アクリル系樹脂が長鎖分岐構造を有
するアクリル系樹脂であることを特徴とする請求項１又
は２記載のポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法。 - 【請求項４】 前記アクリル系樹脂の定常流コンプライ
アンスが２×１０-4ｃｍ2／ｄｙｎ以上であることを特
徴とする請求項１、２又は３記載のポリカーボネート系
樹脂発泡体の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9159167A JPH10330524A (ja) | 1997-06-02 | 1997-06-02 | ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法 |
| KR1019980016761A KR100263211B1 (ko) | 1997-05-14 | 1998-05-11 | 폴리카르보네이트계 수지 발포체의 제조 방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9159167A JPH10330524A (ja) | 1997-06-02 | 1997-06-02 | ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006126331A Division JP2006206922A (ja) | 2006-04-28 | 2006-04-28 | ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法及びポリカーボネート系樹脂発泡体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10330524A true JPH10330524A (ja) | 1998-12-15 |
Family
ID=15687747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9159167A Withdrawn JPH10330524A (ja) | 1997-05-14 | 1997-06-02 | ポリカーボネート系樹脂発泡体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10330524A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9708465B2 (en) | 2013-05-29 | 2017-07-18 | Sabic Global Technologies B.V. | Color-stable thermoplastic composition |
| US10196494B2 (en) | 2013-02-21 | 2019-02-05 | Sabic Global Technologies B.V. | Polymeric sheets, methods for making and using the same, and articles comprising polymeric sheets |
-
1997
- 1997-06-02 JP JP9159167A patent/JPH10330524A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10196494B2 (en) | 2013-02-21 | 2019-02-05 | Sabic Global Technologies B.V. | Polymeric sheets, methods for making and using the same, and articles comprising polymeric sheets |
| US9708465B2 (en) | 2013-05-29 | 2017-07-18 | Sabic Global Technologies B.V. | Color-stable thermoplastic composition |
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|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A132 Effective date: 20060228 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060317 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060419 |
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