JPH10205734A - ストーカ式燃焼炉における２次空気の供給方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ストーカ式燃焼炉に於いて、燃焼ガス内の未
燃物等を安定状態下で完全に２次燃焼させることによ
り、排ガス内のＣＯ濃度を引き下げると共に、ダイオキ
シンの発生を押える。 【解決手段】 ストーカの下方より１次空気を供給する
と共に燃焼室の下方部へ２次空気を供給するようにした
ストーカ式燃焼炉に於いて、燃焼室下方の燃料供給口側
の壁面とこれに対向する側の壁面とから、２次空気を夫
々異なる下向き角度でもって燃焼室の下方部内方へ向け
て噴出し、ストーカの上部空間に２次空気と燃焼ガスの
旋回流を形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、石炭や木屑等の固
形燃料を燃料とする一般産業用ボイラのストーカ式燃焼
炉や都市ごみや産業廃棄物、汚泥、木屑等（以下、燃料
と総称する）の燃焼に使用するストーカ式燃焼炉の改良
に係り、燃料を高能率でしかも安定に完全燃焼させるこ
とにより、ダイオキシンの発生や排ガス内のＣＯ濃度の
引下げを可能にしたストーカ式燃焼炉における２次空気
の供給方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従前から、都市ごみ等は主として燃焼処
理されており、ストーカ式燃焼炉や流動層式燃焼炉が多
く用いられている。図６は、都市ごみ等の燃焼処理に用
いられている階段型ストーカ式燃焼炉の一例を示すもの
であり、図６に於いて１は燃料供給用ホッパー、２はス
トーカ、２ａは乾燥ストーカ、２ｂは燃焼ストーカ、２
ｃは後燃焼ストーカ、３は灰取出し口、４は燃焼室、５
は定量供給装置、５ａは燃料供給口、６はホッパー、７
は２次空気供給口、８は２次空気チャンバである。

【０００３】自動クレーン（図示省略）等により燃料供
給用ホッパー１内へ供給された都市ごみ等の燃料Ｃは、
定量供給装置５によって順次供給口５ａから乾燥ストー
カ２ａ上へ供給され、ここでストーカ２ａの下方より供
給される１次空Ａと上方の高温燃焼部Ｈからの輻射熱に
よって乾燥され、水分の他にＣＯやＣ_m Ｈ_n 、ＮＨ₃等
の還元ガスが放出される。

【０００４】乾燥された燃料Ｃは引き続き燃焼ストーカ
２ｂ上へ移送され、ここで下方より１次空気が供給され
ることによって火炎を上げて燃焼をし、ストーカ２ｂの
先端部に於いて燃え切り点に達したあと、後燃焼ストー
カ２ｃ上へ送られる。そして、後燃焼ストーカ２ｃ上で
所謂おき燃焼をし、ここでほぼ完全に灰になったあと、
灰出し口３から炉外へ排出されて行く。

【０００５】一方、主に乾燥ストーカ２ａから生じた還
元ガスや燃焼ガス内の未燃焼物は、燃焼室４の下方部に
於いて２次空気Ｂが混合・攪拌されることにより、燃焼
室４内で所謂２次燃焼をされ、所定の時間燃焼室４内に
滞留することにより燃焼を完結する。

【０００６】尚、燃焼室の下方部へ達する燃焼ガス内の
酸素濃度は、乾燥ストーカ２ａ、燃焼ストーカ２ｂ、後
燃焼ストーカ２ｃの各ゾーンに於ける燃焼特性が夫々異
なることに起因して、燃焼ガスが通過してきた各ゾーン
に応じてその酸素濃度値が夫々大きく異なったものにな
っている。そのため、ストーカ２の上方部の燃焼室４へ
の入口部を絞る等の方法により、前記各ゾーンから出た
温度や組成、酸素濃度等の異なる燃焼ガスを混合すると
共に、この近傍へ２次空気Ｂを噴射して燃焼ガスの混
合、攪拌を促進させることにより、燃焼室４内に於ける
良好な燃焼を達成するようにしている。

【０００７】而して、前記燃焼室４の下方部内へ供給さ
れる２次空気Ｂの量は、通常２次燃焼に必要とする理論
空気量に、２次空気の混合・攪拌や燃焼室内に於ける未
燃焼物の滞留時間等を考慮した空気過剰率を乗じたもの
であり、燃焼室４下方の燃料供給口側壁面４ａとこれに
対向する側の壁面４ｂに夫々設けた２次空気噴出口７
ａ、７ｂから、燃焼室４の下部内方へ向けてほぼ水平状
に噴出されている。

【０００８】前記図６に示す如きストーカ式燃焼炉は高
含水率の難燃性燃料であっても高能率で焼却することが
でき、優れた実用的効用を有するものである。しかし、
この種のストーカ式燃焼炉にも解決すべき多くの問題が
残されている。その中でも特に重要な問題は、ストーカ
からの燃焼ガス内の未燃物と２次空気とを迅速且つ完全
に混合させることが困難で、結果として未燃焼物を完全
に燃焼さて排ガス内のＣＯ濃度を十分に低い値にまで低
減させることができないと云う点である。

【０００９】より具体的には、例えば２次空気Ｂを両壁
面４ａ、４ｂの２次空気噴出口７ａ、７ｂからほぼ水平
方向に衡突状に噴出した場合には、互に衡突した２次空
気が図７に示すように燃焼室の中央部を突き上る状態と
なり、燃焼室４の中央部のガス流速Ｖが上昇する。その
ため、燃焼室４内に於けるガスの滞留時間が短くなると
共に、燃焼室内の酸素分布Ｑも不均一になる。また、互
に衡突した２次空気Ｂが図８に示すように所謂ハンチン
グ状態になることもあり、この場合には燃焼室４内の圧
力が大きく脈動し、燃焼室４内に於ける未燃物の２次燃
焼が不安定となる。更に、２次空気噴出口７ａ、７ｂか
ら互に段違い状に２次空気Ｂを噴出した場合には、図９
に示すように燃焼ガスの主流が燃焼室４内の壁際に沿っ
て上昇することになり、均一な流れの上昇流となり難
い。その結果、燃焼室４内の空間を２次燃焼のために十
分に活用することができず、引いては燃焼室４の小形化
が困難となる。

【００１０】上述のように、従前のストーカ式燃焼炉の
ように２次空気Ｂを両側の壁面４ａ、４ｂからほぼ水平
に対向状に噴出する方法にあっては、燃焼室４内の酸素
分布が不均一になると共に燃焼ガスと２次空気との完全
な混合が達成できないため、未燃焼物の安定した完全燃
焼が著しく困難となる。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、従前の２次
空気Ｂを両側の壁面４ａ、４ｂからほぼ水平方向に対向
状に噴出する構成のストーカ式燃焼炉に於ける上述の如
き問題、即ち、燃焼室内に於ける燃焼ガスの滞留時間
が短かくなるうえ、均一な酸素分布が得られないこと、
燃焼室内に圧力変動を生じて燃焼が不安定になり易い
こと、２次空気と燃焼ガスとが完全に混合せず、未燃
物の完全燃焼が難かしいうえ、空気過剰率も大きくな
り、排ガス内のＣＯ濃度を十分に引下げることができな
いこと、燃焼室内の上昇ガス流が不均一になり易く、
燃焼室内の空間を２次燃焼に十分活用できないこと等の
問題を解決せんとするものであり、燃焼ガスと２次空気
との完全な混合と、燃焼ガスの炉内滞留時間を十分長く
確保することを可能にすることにより、安定した燃料の
完全燃焼と排ガス内ＣＯ濃度の大幅な低減を可能とした
ストーカ式燃焼炉に於ける２次空気の供給方法を提供す
るものである。

【００１２】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、スト
ーカの下方より１次空気を供給すると共に燃焼室の下方
部へ２次空気を供給するようにしたストーカ式燃焼炉に
於いて、燃焼室下方の燃料供給口側の壁面とこれに対向
する側の壁面とから、２次空気を夫々同じか又は異なる
下向き角度でもって燃焼室の下方部内方へ向けて噴出
し、ストーカの上部空間に２次空気と燃焼ガスの旋回流
を形成するようにしたことを発明の基本構成とするもの
である。

【００１３】請求項２の発明は、ストーカの下方より１
次空気を供給すると共に燃焼室の下方部へ２次空気を供
給するようにしたストーカ式燃焼炉に於いて、燃焼室下
方の燃料供給口側の壁面とこれに対向する側の壁面とか
ら、２次空気を夫々同じか又は異なる下向き角度でもっ
て燃焼室の下方部内方へ向けて噴出し、ストーカの上部
空間に２次空気と燃焼ガスの旋回流を形成すると共に、
前記下向き角度でもって両壁面から噴出される２次空気
の上方空間部へ、両壁面から２次空気を噴出することを
基本構成とするものである。

【００１４】請求項３の発明は、請求項１又は請求項２
の発明に於いて、上・下方向に間隔を有する複数の２次
空気噴出口から下向き角度で２次空気を噴出するように
したものである。

【００１５】請求項４の発明は、請求項２の発明に於い
て下向き角度で噴出する２次空気の上方空間部へ供給す
る２次空気を、水平状で噴出する２次空気としたもので
ある。

【００１６】請求項５の発明は、請求項１乃至請求項４
の発明に於いて、両壁面の２次空気噴出口から噴出され
る２次空気流の軸芯位置を、水平方向及び又は垂直方向
に相互にづらすようにしたものである。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施態様を説明する。図１は本発明の第１実施態様を示す
ものであり、本発明を階段型ストーカ式燃焼炉へ適用し
た場合を示すものである。図１に於いて、１は燃料供給
ホッパー、２はストーカ、２ａは乾燥ストーカ、２ｂは
燃焼ストーカ、２Ｃは後燃焼ストーカ、３は灰出し口、
４は燃焼室、５は定量供給装置、５ａは燃料供給口、６
はホッパー、７は２次空気噴出口、８は２次空気チャン
バであり、定量供給装置５から燃料供給口５ａを通して
ストーカ２上へ供給された燃料Ｃは、ストーカ２上で順
次燃焼され、更にストーカ２上に於ける１次燃焼により
生じた燃焼ガス等は、２次空気Ｂの混合攪拌により燃焼
室４内で２次燃焼される。

【００１８】本発明に於いては、燃焼室４下方の燃料供
給口５ａ側の壁面４ａとこれに対向する側の壁面４ｂ
に、下向き角度θ₁ で２次空気Ｂ₁ を噴出する２次空気
噴出口７ａと、下向き角度θ₂ で２次空気Ｂ₂ を噴出す
る２次空気噴出口７ｂとが夫々設けられており、２次空
気チャンバー８から２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ として、ストー
カ２の上方の空間内（即ち、燃焼室４の下方空間内）へ
噴出される。

【００１９】前記２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ の噴出時の下向き
角度θ₁ 、θ₂ は、ストーカ式燃焼炉の形状やストーカ
式燃焼炉の容量（大きさ）によって適宜に選定され、通
常θ₁ は３０°〜６５°の間の、またθ₂ は１５°〜４
０°の間の角度に夫々選定される。尚、本実施態様では
θ₁ を約４５°、θ₂ を約３０°としている。

【００２０】尚、図１に於いては、燃料供給口側の壁面
４ａの噴出口７ａから噴出する２次空気Ｂ₁ の下向き角
度θ₁ を、対面の壁面４ｂの噴出口７ｂから噴出する２
次空気Ｂ₂ の下向き角度θ₂ より大きくし、ストーカ２
の上方空間に反時計方向の空気・燃焼ガスの旋回流Ｄを
形成するようにしているが、これとは逆に、θ₂ ＞θ ₁
となるように２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ を噴出し、空気・燃焼
ガスの旋回流の方向を時計方向とすることも可能であ
る。

【００２１】また、図１に於いては、燃料供給口側の壁
面４ａの噴出口７ａと対面の壁面４ｂの噴出口７ｂを、
図２に示す如く、ほぼ同じ高さ位置に対称状に形成して
いるが、図３に示す如く、両噴出口７ａ、７ｂの配列位
置（噴出口数）を変えたり、或いは高さ位置（図示省
略）を変えてもよいことは勿論である。

【００２２】更に、図１に於いては、２次空気Ｂ₁ 、Ｂ
₂ を夫々２段に配列した噴出口７ａ、７ｂから噴出する
ようにしているが、ストーカ式燃焼炉の構造や２次空気
Ｂの供給量によっては噴出口７ａ及び噴出口７ｂを１段
に配列し、１段（即ち１列）の噴出口７ａ及び噴出口７
ｂから２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ を噴出することも可能であ
る。

【００２３】加えて、図１の実施態様では、両側の噴出
口７ａ、７ｂからの２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ の噴出量をほぼ
同量としているが、両側からの２次空気Ｂ₁ 、Ｂ₂ の噴
出量を夫々調整して旋回流Ｄの状態を調整することも可
能である。

【００２４】前記図１に於いては、ストーカ上の燃焼ガ
スと２次空気Ｂとがよりよく混合するように燃焼室４の
下方部を絞った構造のストーカ式燃焼炉としているが、
燃焼室４の下方部を絞らずに同じ断面積を有する燃焼室
４を備えたストーカ式燃焼炉であっても、本発明を適用
できることは勿論である。また、図１では所謂発電を目
的としない都市ごみ等のストーカ式燃焼炉を例として挙
げているが、廃熱ボイラや発電設備を付設したストーカ
炉であってもよいことは勿論である。即ち、燃焼室４の
構造が耐火壁構造であっても或いは水冷壁構造であって
も、本発明は適用可能なものである。また、都市ごみ等
の燃焼炉のみならず、石炭や木屑、バガス等の固形燃料
を燃料とし、鎖床式ストーカ、移床式ストーカ、固定火
格子等を使用する一般産業用ボイラにも、本発明は適用
可能なものである。

【００２５】図４は本発明の第２実施態様を示すもので
あり、図１の階段型ストーカ式燃焼炉に於いて、２次空
気の噴出口７ａ、７ｂを燃料供給口５ａ側の壁面４ａと
その対面側の壁面４ｂとに、夫々三段に亘って設けたも
のである。即ち、図４及び図５に示す如く両壁面４ａ、
４ｂには上・中・下の３段に噴出口７ａ、７ｂが配列さ
れており、且つ上段の各噴出口７ａ₁ 、７ｂ₁ からは水
平方向に夫々２次空気Ｂ₁₁、Ｂ₂₁が、また中段及び下段
の各噴出口７ａ₂ 、７ａ₃、７ｂ₂ 、７ｂ₃ からは、下
向き角度θ₁₂、θ₁₃、θ₂₂、θ₂₃をもって２次空気
Ｂ₁₂、Ｂ₁₃、Ｂ₂₂、Ｂ₂₃が夫々噴出される。

【００２６】前記両壁面４ａ、４ｂの各噴出口は、図５
に示す如くほぼ同じ高さ位置に一列状に形成されてい
る。しかし、各噴出口７ａ₁ と各噴出口７ｂ₁ とは真正
面に対向するのではなく、相互に横方向位置がづらされ
ている。また、このことは中段及び下段の噴出口７
ａ₂ 、７ａ₂ の列に於いても同様である。また、各段の
噴出口の列の高さ方向の間隔は、炉の形状や容量等によ
って適宜に決められるが、本実施態様では上段の噴出口
の列と中段の噴出口の列との間隔を、中段と下段の噴出
口の列の間隔と同じにしている。

【００２７】前記中段及び下段の各噴出口の下向き角度
θ₁₂、θ₁₃、θ₂₂、θ₂₃は、炉の形状及び炉の大きさ等
によって適宜に選定されるが、本実施態様では下向き角
度θ ₁₂＝θ₁₃＝約４５°、下向き角度θ₂₂＝θ₂₃＝約３
０°としている。

【００２８】尚、本実施態様では上述の如く、θ₁₂＝θ
₁₃及びθ₂₂＝θ₂₃としているが、θ ₁₂≠θ₁₃及びθ₂₂≠
θ₂₃としてもよい。また、本実施態様ではθ₁₂＝θ₁₃＞
θ₂₂＝θ₂₃としているが、θ₁₂＝θ₁₃＜θ ₂₂＝θ₂₃とし
て、燃焼ガス・空気の循環方向を図４と逆向にすること
も可能である。更に、本実施態様では２次空気噴出口を
上・中・下の３段に配列しているが、上・下の二段の配
列にして上段を水平状の噴出口に、下段を下向き状の噴
出口としてもよく、或いは上・中段を水平状の噴出口
に、下段を下向き状の噴出口にするようにしてもよい。

【００２９】加えて、本実施態様では、水平状に噴出す
る２次空気Ｂ₁₁、Ｂ₂₁の量を全２次空気量の約４０％、
下向き状に噴出する２次空気Ｂ₁₂、Ｂ₁₃、Ｂ₂₂、Ｂ₂₃の
量を全２次空気量の約６０％としているが、ストーカ式
燃焼炉の形状、容量に応じて前者は２０〜７０％の範囲
で、また後者は８０〜３０％の範囲で調整される。ま
た、本実施態様では、両壁面からの２次空気噴出量をほ
ぼ等量に設定しているが、噴出量の割合を調整すること
も可能である。

【００３０】図４を参照して、ストーカ２上で燃料Ｃが
乾燥、燃焼及び後燃焼されることにより発生した未燃物
を含む燃焼ガスは、燃焼室４の下方部に於いて下向き角
度θ ₁ で噴出される２次空気Ｂ₁₂、Ｂ₁₃と下向き角度θ
₂ で噴出される２次空気Ｂ₂₂、Ｂ₂₃とによって生じた循
環流Ｄに巻き込まれ、２次空気流と均一に攪拌混合され
乍ら反時計方向に循環する。これにより、燃焼ガスの炉
内滞留時間が相当に延伸されると共に、燃焼ガスと２次
空気とが均一に混合される。前記２次空気と均一に混合
された燃焼ガスは、更にこれに水平状に噴出される２次
空気Ｂ₁₁、Ｂ₂₁が混合されることにより、燃焼室４内で
所謂完全に燃焼される。その結果、燃焼排ガス内のＣＯ
濃度は大幅に減少されることになり、また、必要とする
過剰空気量も最小限に押えることが可能となる。更に、
燃焼室の下方部で発生するダイオキシンの量も減少する
ことになる。

【００３１】試験の結果によれば、第１実施態様のスト
ーカ式燃焼炉（図１）に於いて都市ごみを焼却した場
合、燃焼室４の２次空気投入位置より約２．５ｍ上方の
位置に於けるＯ₂ 濃度の最大値は約１１．８％、最低値
は９．０％であり、両者の差は約２．８％以下であっ
た。これに対して、従前の図６のストーカ式燃焼炉に於
けるＯ₂ 濃度の最大値は１３．６％、最低値は７．０％
となり、両者の差６．６％に比較してＯ₂ の濃度分布が
大幅に均一化されることが確認されている。尚、前記各
試験時に於ける炉出口の平均Ｏ₂ 濃度は約１０．５％で
あった。同様に、第１実施例態様のストーカ式燃焼炉に
於いて、燃焼室上部の排出口に於けるＣＯ濃度を測定し
たところ、ＣＯ濃度は約４０〜６５ｐｐｍであった。こ
れに対して図６の場合の排出口に於けるＣＯ濃度は約８
０〜１５０ｐｐｍであり、これに比較して排ガス内のＣ
Ｏ濃度が大幅に低下していることが確認されている。

【００３２】前記第２実施態様のストーカ式燃焼炉（図
４）に於いても、都市ごみ廃棄物を燃料として同様の試
験を行なった。尚、この場合、水平方向噴出の２次空気
量は全２次空気の４０％とし、残りの６０％を下向き噴
出とした。試験の結果によれば、Ｏ₂ 濃度分布の最大値
が約１１．０％、最低値が約８．６％となり、両者の差
が約２．４％以下であった。前記第１実施態様の場合と
同様に従前のストーカ式燃焼炉の場合に比較してＯ₂ の
濃度分布が著しく改善されることが判る。また、燃焼室
上部の排ガス出口に於ける排ガス内のＣＯ濃度は約３０
ｐｐｍ〜５０ｐｐｍとなり、従前の炉に比較して大幅に
ＣＯ濃度を引き下げ得ることが確認されている。

【００３３】

【発明の効果】本発明に於いては、２次空気を燃焼室下
方の燃料供給口側の壁面とこれに対向する側の壁面とか
ら、夫々異なる下向き角度でもって燃焼室下部内方へ向
けて噴出し、ストーカの上部空間（即ち、燃焼室の下方
部空間）に燃焼ガス・２次空気の循環流を形成するよう
にしている。その結果、燃焼ガスと２次空気との攪拌混
合が促進されて両者がより完全に混合されると共に、燃
焼室下部空間内に於ける燃焼ガスの停滞時間が増加し、
燃焼ガスの完全燃焼が可能となる。これにより、排ガス
内のＣＯ濃度の低減や燃焼室下部に於けるダイオキシン
の生成量の低減、過剰空気量の引き下げ等が達成され
る。

【００３４】また、粒状の可燃物を持つ燃料の場合に
は、これらが浮遊燃焼をして完全に燃え切れないまま残
り、未燃分やＣＯ濃度の増加をもたらすことになる。し
かし、本願発明ではこれらの未燃分は旋回流に巻き込ま
れて完全燃焼をし、未燃分やＣＯ濃度の大幅な低減が可
能となる。本発明は上述の通り優れた実用的効用を奏す
るものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施態様を示す説明図である。

【図２】図１のストーカ式燃焼炉に於ける２次空気噴出
口の配列状態を示す説明図である。

【図３】２次空気噴出口の他の配列状態を示す説明図で
ある。

【図４】本発明の第２実施態様を示す説明図である。

【図５】図４のストーカ式燃焼炉に於ける２次空気噴出
口の配列状態を示す説明図である。

【図６】従前のストーカ式燃焼炉の横断面概要図であ
る。

【図７】従前のストーカ式燃焼炉に於ける２次空気のガ
ス流速に与える影響の説明図である。

【図８】２次空気の供給によるハンチングの発生機構の
説明図である。

【図９】２次空気を両側壁面から段違い状に対向せしめ
て放出した場合の燃焼室内を流れるガス流の状態を示す
説明図である。

【符号の説明】

Ａは１次空気、Ｂは２次空気、Ｂ₁ は燃料供給口側の壁
面から供給する２次空気、Ｂ₂ は対向する側の壁面から
供給する２次空気、Ｃは燃料、Ｖはガス流速、Ｄは燃焼
ガス・空気の旋回流、Ｈは高温燃焼部、１は燃料供給用
ホッパー、２はストーカ、２ａは乾燥ストーカ、２ｂは
燃焼ストーカ、２ｃは後燃焼ストーカ、３は灰出し口、
４は燃焼室、４ａは燃料供給口側の壁面、４ｂは燃料供
給口側の壁面と対抗する面、５は定量供給装置、５ａは
燃料供給口、６はホッパー、７は２次空気噴出口、８は
２次空気チャンバ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｆ２３Ｇ 5/16 ＺＡＢ Ｆ２３Ｇ 5/16 ＺＡＢＥ Ｆ２３Ｌ 9/02 Ｆ２３Ｌ 9/02

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ストーカの下方より１次空気を供給する
   と共に燃焼室の下方部へ２次空気を供給するようにした
   ストーカ式燃焼炉に於いて、燃焼室下方の燃料供給口側
   の壁面とこれに対向する側の壁面とから、２次空気を夫
   々同じか又は異なる下向き角度でもって燃焼室の下方部
   内方へ向けて噴出し、ストーカの上部空間に２次空気と
   燃焼ガスの旋回流を形成するようにしたことを特徴とす
   るストーカ式燃焼炉に於ける２次空気の供給方法。
2. 【請求項２】 ストーカの下方より１次空気を供給する
   と共に燃焼室の下方部へ２次空気を供給するようにした
   ストーカ式燃焼炉に於いて、燃焼室下方の燃料供給口側
   の壁面とこれに対向する側の壁面とから、２次空気を夫
   々同じか又は異なる下向き角度でもって燃焼室の下方部
   内方へ向けて噴出し、ストーカの上部空間に２次空気と
   燃焼ガスの旋回流を形成すると共に、前記下向き角度で
   もって両壁面から噴出される２次空気の上方空間部へ、
   両壁面から２次空気を噴出することを特徴とするストー
   カ式燃焼炉に於ける２次空気の供給方法。
3. 【請求項３】 上・下方向に間隔を有する複数の２次空
   気噴出口から下向き角度で２次空気を噴出するようにし
   た請求項１又は請求項２に記載のストーカ式燃焼炉にお
   ける２次空気の供給方法。
4. 【請求項４】 下向き角度で噴出する２次空気の上方空
   間部へ供給する２次空気を、水平状で噴出する２次空気
   とした請求項２に記載のストーカ式燃焼炉における２次
   空気の供給方法。
5. 【請求項５】 両壁面の２次空気噴出口から噴出する２
   次空気流の軸芯位置を、水平方向及び又は垂直方向に相
   互にづらすようにした請求項１、請求項２、請求項３又
   は請求項４に記載のストーカ式燃焼炉における２次空気
   の供給方法。