JPH10196590A - 空気調和機等の送風機 - Google Patents
空気調和機等の送風機Info
- Publication number
- JPH10196590A JPH10196590A JP9000051A JP5197A JPH10196590A JP H10196590 A JPH10196590 A JP H10196590A JP 9000051 A JP9000051 A JP 9000051A JP 5197 A JP5197 A JP 5197A JP H10196590 A JPH10196590 A JP H10196590A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- blower
- outer peripheral
- air conditioner
- peripheral side
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Air-Conditioning Room Units, And Self-Contained Units In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 空気調和機等に用いられる送風機において、
羽根負圧面での大きな剥離を防ぐと共に、吐出気流の増
速を抑え、送風機の送風騒音の増加とファンガードから
発生する流体騒音の増加の両方を抑える。 【解決手段】 羽根１２のハブ側１２ｃの同一半径の円
筒断面における羽根１２の断面形状が羽根１２前縁１２
ａに丸みを持つ翼型とし、外周側の同一半径の円筒断面
における羽根１２の断面形状が均一薄肉とすることで、
前縁１２ａで流入気流が大きく剥離せず、かつ、羽根１
２の吐出側１２ｂからの吐出気流が増速されず、吐出気
流がファンガードの線材を通過する際の吐出気流の乱れ
が大きくならない。従って、羽根１２の負圧面側での剥
離による送風騒音の増加とファンガードから発生する流
体騒音の増加の両方を抑える。
羽根負圧面での大きな剥離を防ぐと共に、吐出気流の増
速を抑え、送風機の送風騒音の増加とファンガードから
発生する流体騒音の増加の両方を抑える。 【解決手段】 羽根１２のハブ側１２ｃの同一半径の円
筒断面における羽根１２の断面形状が羽根１２前縁１２
ａに丸みを持つ翼型とし、外周側の同一半径の円筒断面
における羽根１２の断面形状が均一薄肉とすることで、
前縁１２ａで流入気流が大きく剥離せず、かつ、羽根１
２の吐出側１２ｂからの吐出気流が増速されず、吐出気
流がファンガードの線材を通過する際の吐出気流の乱れ
が大きくならない。従って、羽根１２の負圧面側での剥
離による送風騒音の増加とファンガードから発生する流
体騒音の増加の両方を抑える。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、家庭用から業務用
まで幅広い分野で使用されている空気調和機等に用いら
れる送風機に関するものである。
まで幅広い分野で使用されている空気調和機等に用いら
れる送風機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、建築事情の多様化に伴い、空気調
和機の室外機は様々な場所に設置されるようになってき
ており、より送風騒音の静音化が望まれる傾向にある。
和機の室外機は様々な場所に設置されるようになってき
ており、より送風騒音の静音化が望まれる傾向にある。
【０００３】従来の空気調和機の室外機等に用いられる
送風機としては、特開平５−３２１９８２号公報に示さ
れているものがある。
送風機としては、特開平５−３２１９８２号公報に示さ
れているものがある。
【０００４】以下、図面を参照しながら、上述した従来
の空気調和機の室外機に用いられる軸流型送風機につい
て説明する。
の空気調和機の室外機に用いられる軸流型送風機につい
て説明する。
【０００５】図１３〜図１６は従来の空気調和機の室外
機、及び送風機の構造を示すものである。
機、及び送風機の構造を示すものである。
【０００６】図１３〜図１６において、１は空気調和機
の室外機の本体であり、２は箱体であり、３は箱体２内
に設けられた熱交換器であり、４は箱体２内に設けられ
た圧縮機であり、５は箱体２内の熱交換器３の空気吸込
側と反対の面に設けられた軸流型の送風機であり、６は
軸流型送風機５の吐出側に設けられたファンガードであ
る。
の室外機の本体であり、２は箱体であり、３は箱体２内
に設けられた熱交換器であり、４は箱体２内に設けられ
た圧縮機であり、５は箱体２内の熱交換器３の空気吸込
側と反対の面に設けられた軸流型の送風機であり、６は
軸流型送風機５の吐出側に設けられたファンガードであ
る。
【０００７】７は軸流送風機５のモータであり、８はモ
ータ７にハブ８ａを取り付け、ハブ８ａの周囲に複数の
羽根１０を配設した羽根車であり、９は羽根車７の周囲
を囲むオリフィスである。
ータ７にハブ８ａを取り付け、ハブ８ａの周囲に複数の
羽根１０を配設した羽根車であり、９は羽根車７の周囲
を囲むオリフィスである。
【０００８】複数の羽根１０は、ハブ側１０ｃから外周
側１０ｄにかけて、同一半径の円筒断面展開図（図１
５、図１６）における羽根１０の断面形状が羽根１０前
縁１０ａに丸みを持つ翼型である。
側１０ｄにかけて、同一半径の円筒断面展開図（図１
５、図１６）における羽根１０の断面形状が羽根１０前
縁１０ａに丸みを持つ翼型である。
【０００９】以上のように構成された空気調和機の室外
機、及び送風機について以下その動作を説明する。
機、及び送風機について以下その動作を説明する。
【００１０】まず、熱交換器３の空気吸込側より吸い込
まれた空気は、熱交換器３を通過する際に圧縮機４より
熱交換器３に送られた冷媒と熱交換し、温度変化する。
温度変化した空気はモータ７が羽根車８を所定の回転方
向に回転することで、箱体２の熱交換器３の空気吸込側
の反対の面に設けられた軸流型の送風機５に吸い込ま
れ、送風機５よりファンガード６を介して箱体２外へ吹
き出される。
まれた空気は、熱交換器３を通過する際に圧縮機４より
熱交換器３に送られた冷媒と熱交換し、温度変化する。
温度変化した空気はモータ７が羽根車８を所定の回転方
向に回転することで、箱体２の熱交換器３の空気吸込側
の反対の面に設けられた軸流型の送風機５に吸い込ま
れ、送風機５よりファンガード６を介して箱体２外へ吹
き出される。
【００１１】ここで、熱交換器３を通過する際、空気の
流れが乱れ、そのまま、羽根車８に吸い込まれるため、
羽根１０の前縁１０ａに対する流入気流は不安定とな
る。しかし、羽根１０が前縁１０ａに丸みを有する翼型
を形成しているため、前縁１０ａにおいて流入気流の流
入角と前縁の入口角が一致しなくても前縁１０ａの負圧
面側１１で大きな剥離を起こさず、羽根１０の負圧面側
１１で前縁１０ａからの剥離が助長が抑えられ、乱れの
増加が抑えられ、送風機５の送風性能の劣化と騒音の増
加を抑える。
流れが乱れ、そのまま、羽根車８に吸い込まれるため、
羽根１０の前縁１０ａに対する流入気流は不安定とな
る。しかし、羽根１０が前縁１０ａに丸みを有する翼型
を形成しているため、前縁１０ａにおいて流入気流の流
入角と前縁の入口角が一致しなくても前縁１０ａの負圧
面側１１で大きな剥離を起こさず、羽根１０の負圧面側
１１で前縁１０ａからの剥離が助長が抑えられ、乱れの
増加が抑えられ、送風機５の送風性能の劣化と騒音の増
加を抑える。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】この空気調和機の室外
機用に用いられた送風機では、羽根車８の羽根１０にお
いて、回転による遠心力により内部の気流は外周側１０
ｄに偏り、ハブ側１０ｃでは流入角が安定しないさらに
不安定な流入流れとなり、ハブ側１０ｃにおける前縁１
０ａでの流入気流の流入角が前縁１０ａの設計入口角よ
り小さくなった際に、羽根１０の前縁１０ａに丸みを有
する翼型の効果がより発揮され羽根１０の負圧面側１１
ｃでの剥離を抑えるが、羽根１０の外周側１０ｄでは流
入気流が集まりほぼ安定した流入流れとなるので、外周
側１０ｄの羽根入口角の最適化により外周側１０ｄでは
前縁１０ａでの流入気流の流入角と前縁１０ａの設計入
口角が大きく異ならないため、翼型の剥離改善効果が小
さくかつ翼型の作用により羽根１０の負圧面側１１ｄ近
傍の流速が増速され（均一薄肉に対する増速）、羽根１
０の吐出側１０ｂから羽車８外へ吐出される。
機用に用いられた送風機では、羽根車８の羽根１０にお
いて、回転による遠心力により内部の気流は外周側１０
ｄに偏り、ハブ側１０ｃでは流入角が安定しないさらに
不安定な流入流れとなり、ハブ側１０ｃにおける前縁１
０ａでの流入気流の流入角が前縁１０ａの設計入口角よ
り小さくなった際に、羽根１０の前縁１０ａに丸みを有
する翼型の効果がより発揮され羽根１０の負圧面側１１
ｃでの剥離を抑えるが、羽根１０の外周側１０ｄでは流
入気流が集まりほぼ安定した流入流れとなるので、外周
側１０ｄの羽根入口角の最適化により外周側１０ｄでは
前縁１０ａでの流入気流の流入角と前縁１０ａの設計入
口角が大きく異ならないため、翼型の剥離改善効果が小
さくかつ翼型の作用により羽根１０の負圧面側１１ｄ近
傍の流速が増速され（均一薄肉に対する増速）、羽根１
０の吐出側１０ｂから羽車８外へ吐出される。
【００１３】しかし、元々、羽根１０の外周側１０ｄで
は、回転による遠心力により内部の気流が外周側１０ｄ
に偏り、さらに、周速が速いため羽根１０によって気流
に与える運動エネルギーが大きくため、羽根１０から吐
出する気流の流速はハブ側１０ｃに比べ大幅に速く（図
示せず）、吐出気流がファンガード６の線材を通過する
際、吐出気流の乱れが大きく羽根１０の外周側１０ｄの
後流のファンガード６から流体騒音が発生する。
は、回転による遠心力により内部の気流が外周側１０ｄ
に偏り、さらに、周速が速いため羽根１０によって気流
に与える運動エネルギーが大きくため、羽根１０から吐
出する気流の流速はハブ側１０ｃに比べ大幅に速く（図
示せず）、吐出気流がファンガード６の線材を通過する
際、吐出気流の乱れが大きく羽根１０の外周側１０ｄの
後流のファンガード６から流体騒音が発生する。
【００１４】このことから、羽根１０の外周側１０ｄで
は、羽根１０の断面形状が翼型であるため羽根１０の負
圧面側１１ｄ近傍の流速が増速されると羽根１０の吐出
側１０ｂの吐出気流がさらに増速され、吐出気流がファ
ンガード６の線材を通過する際の吐出気流の乱れがさら
に大きくなり、羽根１０の外周側１０ｄの後流のファン
ガード６からの流体騒音が増加する。
は、羽根１０の断面形状が翼型であるため羽根１０の負
圧面側１１ｄ近傍の流速が増速されると羽根１０の吐出
側１０ｂの吐出気流がさらに増速され、吐出気流がファ
ンガード６の線材を通過する際の吐出気流の乱れがさら
に大きくなり、羽根１０の外周側１０ｄの後流のファン
ガード６からの流体騒音が増加する。
【００１５】よって、羽根車８の羽根１０を翼型化する
ことにより送風機５単独の送風騒音の増加は抑えられる
が、ファンガード６からの流体騒音が増加し、空気調和
機の室外機１としては逆に騒音が増加する。従って、空
気調和機等の送風機において、羽根負圧面側での大きな
剥離を抑え送風機の送風騒音の増加を抑えると共に、フ
ァンガードから発生する流体騒音の増加も抑えることが
要求されている。
ことにより送風機５単独の送風騒音の増加は抑えられる
が、ファンガード６からの流体騒音が増加し、空気調和
機の室外機１としては逆に騒音が増加する。従って、空
気調和機等の送風機において、羽根負圧面側での大きな
剥離を抑え送風機の送風騒音の増加を抑えると共に、フ
ァンガードから発生する流体騒音の増加も抑えることが
要求されている。
【００１６】本発明は、空気調和機等の送風機におい
て、羽根負圧面での大きな剥離を防ぐと共に、吐出気流
の増速を抑え、送風機の送風騒音の増加とファンガード
から発生する流体騒音の増加の両方を抑えることを目的
とする。
て、羽根負圧面での大きな剥離を防ぐと共に、吐出気流
の増速を抑え、送風機の送風騒音の増加とファンガード
から発生する流体騒音の増加の両方を抑えることを目的
とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に、本発明は、羽根車の羽根のハブ側の羽根断面形状を
翼型とし、羽根の外周側の羽根断面形状を薄肉の平板
状、あるいは薄肉の翼型状にすることにより、回転によ
る遠心力により内部の気流が外周側に偏ることで、ハブ
側では流入角が安定しない不安定な流入流れに対し、羽
根前縁に丸みを有する翼型の効果がより発揮され羽根の
負圧面側での大きな剥離を抑え、、また、周速も小さい
ため、翼型により負圧面側で増速された吐出流れがファ
ンガードにて乱れを増加させる影響も外周側に比べ遥か
に小さくなる。
に、本発明は、羽根車の羽根のハブ側の羽根断面形状を
翼型とし、羽根の外周側の羽根断面形状を薄肉の平板
状、あるいは薄肉の翼型状にすることにより、回転によ
る遠心力により内部の気流が外周側に偏ることで、ハブ
側では流入角が安定しない不安定な流入流れに対し、羽
根前縁に丸みを有する翼型の効果がより発揮され羽根の
負圧面側での大きな剥離を抑え、、また、周速も小さい
ため、翼型により負圧面側で増速された吐出流れがファ
ンガードにて乱れを増加させる影響も外周側に比べ遥か
に小さくなる。
【００１８】また、羽根外周側に流入気流が集まりほぼ
安定した流入流れとなるので、羽根入口角の最適化によ
り外周側前縁での流入気流の流入角と前縁の設計入口角
が大きく異ならないため、薄肉の平板状、あるいは薄肉
の翼型状の羽根断面形状でも流れが大きく剥離せず、か
つ、羽根負圧面側近傍の流速が増速されないので、羽根
吐出側の吐出気流が増速されず、吐出気流がファンガー
ドの線材を通過する際の吐出気流の乱れが大きくならな
い。従って、送風機の羽根負圧面側での大きな剥離によ
る送風騒音の増加とファンガードから発生する流体騒音
の増加の両方を抑える空気調和機の室外送風機が得られ
る。
安定した流入流れとなるので、羽根入口角の最適化によ
り外周側前縁での流入気流の流入角と前縁の設計入口角
が大きく異ならないため、薄肉の平板状、あるいは薄肉
の翼型状の羽根断面形状でも流れが大きく剥離せず、か
つ、羽根負圧面側近傍の流速が増速されないので、羽根
吐出側の吐出気流が増速されず、吐出気流がファンガー
ドの線材を通過する際の吐出気流の乱れが大きくならな
い。従って、送風機の羽根負圧面側での大きな剥離によ
る送風騒音の増加とファンガードから発生する流体騒音
の増加の両方を抑える空気調和機の室外送風機が得られ
る。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明の請求項１記載の発明は、
モータと、前記モータに取り付けられたハブと、前記ハ
ブの周囲に設けられた複数の羽根からなる羽根車と、前
記羽根車の外周を囲むオリフィスと、吐出側に設けられ
たファンガードで構成され、前記羽根のハブ側の羽根断
面形状を翼型とし、前記羽根の外周側の羽根断面形状を
薄肉の平板状、あるいは薄肉の翼型状にしたものであ
り、回転による遠心力により内部の気流が外周側に偏る
ことで、ハブ側では流入角が安定しない不安定な流入流
れに対し、羽根前縁に丸みを有する翼型の効果がより発
揮され、羽根の負圧面側での大きな剥離を抑え、また、
周速も小さいため、翼型により負圧面側で増速された吐
出流れがファンガードにて乱れを増加させる影響も外周
側に比べ遥かに小さい。
モータと、前記モータに取り付けられたハブと、前記ハ
ブの周囲に設けられた複数の羽根からなる羽根車と、前
記羽根車の外周を囲むオリフィスと、吐出側に設けられ
たファンガードで構成され、前記羽根のハブ側の羽根断
面形状を翼型とし、前記羽根の外周側の羽根断面形状を
薄肉の平板状、あるいは薄肉の翼型状にしたものであ
り、回転による遠心力により内部の気流が外周側に偏る
ことで、ハブ側では流入角が安定しない不安定な流入流
れに対し、羽根前縁に丸みを有する翼型の効果がより発
揮され、羽根の負圧面側での大きな剥離を抑え、また、
周速も小さいため、翼型により負圧面側で増速された吐
出流れがファンガードにて乱れを増加させる影響も外周
側に比べ遥かに小さい。
【００２０】また、羽根外周側では流入気流が集まりほ
ぼ安定した流入流れとなるので、羽根入口角の最適化に
より外周側前縁での流入気流の流入角と前縁の設計入口
角が大きく異ならないため、薄肉の平板状、あるいは薄
肉の翼型状の羽根断面形状でも流れが大きく剥離せず、
かつ、羽根負圧面側近傍の流速が増速されないので、羽
根吐出側の吐出気流が増速されず、吐出気流がファンガ
ードの線材を通過する際の吐出気流の乱れが大きくなら
ない。従って、送風機の羽根負圧面側での大きな剥離に
よる送風騒音の増加とファンガードから発生する流体騒
音の増加の両方を抑えるという作用を有する。
ぼ安定した流入流れとなるので、羽根入口角の最適化に
より外周側前縁での流入気流の流入角と前縁の設計入口
角が大きく異ならないため、薄肉の平板状、あるいは薄
肉の翼型状の羽根断面形状でも流れが大きく剥離せず、
かつ、羽根負圧面側近傍の流速が増速されないので、羽
根吐出側の吐出気流が増速されず、吐出気流がファンガ
ードの線材を通過する際の吐出気流の乱れが大きくなら
ない。従って、送風機の羽根負圧面側での大きな剥離に
よる送風騒音の増加とファンガードから発生する流体騒
音の増加の両方を抑えるという作用を有する。
【００２１】請求項２記載の発明は、外周側の羽根の負
圧面側に複数の略半球形状のディンプルを設けた請求項
１記載の空気調和機等の送風機であり、羽根外周側に流
入気流が集まりほぼ安定した流入流れとなるため、羽根
入口角の最適化により外周側前縁での流入気流の流入角
と前縁の設計入口角が大きく異ならないので、薄肉の平
板状、あるいは薄肉の翼型状の羽根断面形状でも、羽根
負圧面側を設けたディンプルの作用により負圧面側表面
からの流れの剥離が十分抑制され、流れの乱れが抑えら
れ、かつ、羽根外周側の負圧面側近傍の流速も翼型形状
のように増速しないので羽根吐出気流の流速も増加しな
い。
圧面側に複数の略半球形状のディンプルを設けた請求項
１記載の空気調和機等の送風機であり、羽根外周側に流
入気流が集まりほぼ安定した流入流れとなるため、羽根
入口角の最適化により外周側前縁での流入気流の流入角
と前縁の設計入口角が大きく異ならないので、薄肉の平
板状、あるいは薄肉の翼型状の羽根断面形状でも、羽根
負圧面側を設けたディンプルの作用により負圧面側表面
からの流れの剥離が十分抑制され、流れの乱れが抑えら
れ、かつ、羽根外周側の負圧面側近傍の流速も翼型形状
のように増速しないので羽根吐出気流の流速も増加しな
い。
【００２２】そのため、吐出気流がファンガードの線材
を通過する際の吐出気流の乱れが低減される。従って、
送風機の羽根負圧面側での剥離による送風騒音の増加を
抑制すると共に、ファンガードから発生する流体騒音が
低減するという作用を有する。
を通過する際の吐出気流の乱れが低減される。従って、
送風機の羽根負圧面側での剥離による送風騒音の増加を
抑制すると共に、ファンガードから発生する流体騒音が
低減するという作用を有する。
【００２３】請求項３記載の発明は、外周側の羽根の負
圧面側に、リブレットを設けた請求項１記載の空気調和
機等の送風機であり、羽根外周側に流入気流が集まりほ
ぼ安定した流入流れとなるので、羽根入口角の最適化に
より外周側前縁での流入気流の流入角と前縁の設計入口
角が大きく異ならず、薄肉の平板状、あるいは薄肉の翼
型状の羽根断面形状でも、前縁の負圧面側で流れの剥離
が抑制され、さらに、羽根外周側の負圧面に設けたリブ
レットにより羽根車の回転の遠心力により羽根負圧面側
近傍の乱流境界層が外周側に集積し摩擦抵抗増大により
乱流境界層が増速せず、乱れも抑えられる。
圧面側に、リブレットを設けた請求項１記載の空気調和
機等の送風機であり、羽根外周側に流入気流が集まりほ
ぼ安定した流入流れとなるので、羽根入口角の最適化に
より外周側前縁での流入気流の流入角と前縁の設計入口
角が大きく異ならず、薄肉の平板状、あるいは薄肉の翼
型状の羽根断面形状でも、前縁の負圧面側で流れの剥離
が抑制され、さらに、羽根外周側の負圧面に設けたリブ
レットにより羽根車の回転の遠心力により羽根負圧面側
近傍の乱流境界層が外周側に集積し摩擦抵抗増大により
乱流境界層が増速せず、乱れも抑えられる。
【００２４】そのため、吐出気流がファンガードの線材
を通過する際の吐出気流の乱れが低減される。従って、
送風機の羽根負圧面側での剥離及び乱流境界層の発達に
よるの送風騒音の増加を抑制すると共に、ファンガード
から発生する流体騒音が低減するという作用を有する。
を通過する際の吐出気流の乱れが低減される。従って、
送風機の羽根負圧面側での剥離及び乱流境界層の発達に
よるの送風騒音の増加を抑制すると共に、ファンガード
から発生する流体騒音が低減するという作用を有する。
【００２５】
【実施例】以下、本発明の実施例について図１〜図１２
を用いて説明する。
を用いて説明する。
【００２６】尚、従来例と同一構成の部分については重
複をさけるため、同一符号を付けて説明を省略する。
複をさけるため、同一符号を付けて説明を省略する。
【００２７】（実施例１）図１〜図５は本発明の実施例
の空気調和機等の送風機を示す。図１〜図５において、
１２は、羽根車８のハブ８ａの周囲に設けられた複数の
羽根であり、ハブ側１２ｃの同一半径の円筒断面におけ
る羽根１２の断面形状が羽根１２前縁１２ａに丸みを持
つ翼型であり、外周側１２ｄの同一半径の円筒断面にお
ける羽根１２の断面形状が薄肉の板状であり、ハブ側１
２ｃから外周側１２ｄへの羽根１２の断面形状の変化
は、ハブ側１２ｃから半径方向の略中央にかけ漸次翼型
の肉厚を薄くし、半径方向の略中央から外周側１２ｄに
かけては略均一の肉厚の薄肉の平板状である。
の空気調和機等の送風機を示す。図１〜図５において、
１２は、羽根車８のハブ８ａの周囲に設けられた複数の
羽根であり、ハブ側１２ｃの同一半径の円筒断面におけ
る羽根１２の断面形状が羽根１２前縁１２ａに丸みを持
つ翼型であり、外周側１２ｄの同一半径の円筒断面にお
ける羽根１２の断面形状が薄肉の板状であり、ハブ側１
２ｃから外周側１２ｄへの羽根１２の断面形状の変化
は、ハブ側１２ｃから半径方向の略中央にかけ漸次翼型
の肉厚を薄くし、半径方向の略中央から外周側１２ｄに
かけては略均一の肉厚の薄肉の平板状である。
【００２８】この構成により、羽根車８の回転による遠
心力により羽根車８内部の気流が外周側１２ｄに偏り、
ハブ側１２ｃでは流入角が安定しない不安定な流入流れ
に対し、羽根１２の前縁１２ａに丸みを有する翼型の効
果がより発揮され、図４で示すように羽根の負圧面側１
３ｃでの大きな剥離を抑え、また、周速も小さいため、
翼型により負圧面側１３ｃで増速された吐出流れがファ
ンガード６にて乱れを増加させる影響も外周側１２ｄに
比べ遥かに小さい。
心力により羽根車８内部の気流が外周側１２ｄに偏り、
ハブ側１２ｃでは流入角が安定しない不安定な流入流れ
に対し、羽根１２の前縁１２ａに丸みを有する翼型の効
果がより発揮され、図４で示すように羽根の負圧面側１
３ｃでの大きな剥離を抑え、また、周速も小さいため、
翼型により負圧面側１３ｃで増速された吐出流れがファ
ンガード６にて乱れを増加させる影響も外周側１２ｄに
比べ遥かに小さい。
【００２９】また、図５で示すように、羽根１２の外周
側１２ｄでは流入気流が集まりほぼ安定した流入流れと
なるので、羽根１２の入口角の最適化により外周側１２
ｄの前縁１２ａでの流入気流の流入角と前縁１２ａの設
計入口角が大きく異ならないため、羽根１２の外周側１
２ｄの薄肉の平板形状でも設計の最適化により流れが大
きく剥離せず、かつ、羽根１２の負圧面側１３ｄ近傍の
流速が増速されないので、羽根１２の吐出側１２ｂの吐
出気流が増速されず、吐出気流がファンガード６の線材
を通過する際の吐出気流の乱れが大きくならない。
側１２ｄでは流入気流が集まりほぼ安定した流入流れと
なるので、羽根１２の入口角の最適化により外周側１２
ｄの前縁１２ａでの流入気流の流入角と前縁１２ａの設
計入口角が大きく異ならないため、羽根１２の外周側１
２ｄの薄肉の平板形状でも設計の最適化により流れが大
きく剥離せず、かつ、羽根１２の負圧面側１３ｄ近傍の
流速が増速されないので、羽根１２の吐出側１２ｂの吐
出気流が増速されず、吐出気流がファンガード６の線材
を通過する際の吐出気流の乱れが大きくならない。
【００３０】従って、送風機５の羽根１２の負圧面側１
３ｃ、１３ｄでの大きな剥離による送風騒音の増加とフ
ァンガード６から発生する流体騒音の増加の両方を抑え
る。
３ｃ、１３ｄでの大きな剥離による送風騒音の増加とフ
ァンガード６から発生する流体騒音の増加の両方を抑え
る。
【００３１】（実施例２）図６〜図８は本発明の実施例
２の空気調和機等の送風機を示す。尚、実施例１と同一
構成の部分については重複をさけるため、同一符号を付
けて説明を省略する。
２の空気調和機等の送風機を示す。尚、実施例１と同一
構成の部分については重複をさけるため、同一符号を付
けて説明を省略する。
【００３２】１４は、羽根１２の半径方向の略中央から
外周側１２ｄの負圧面側１３ｄに設けた複数の略半球形
状のディンプルである。
外周側１２ｄの負圧面側１３ｄに設けた複数の略半球形
状のディンプルである。
【００３３】この構成により、図８で示すように、羽根
１２の外周側１２ｄに流入気流が集まりほぼ安定した流
入流れとなるので、羽根１２の入口角の最適化により羽
根１２の外周側１２ｄの前縁１２ａでの流入気流の流入
角と前縁１２ａの設計入口角が大きく異ならず、羽根１
２の外周１２ｄの薄肉の平板形状でも、羽根１２の負圧
面側１３ｄにおいて複数のディンプル１４の作用により
負圧面側１３ｄの表面からの流れの剥離が抑制されるの
で、流れの乱れが抑えられ、かつ、羽根１２の負圧面側
１３ｄ近傍の流速も羽根１２の翼型の断面形状の場合の
ように増速しないので、羽根１２の外周側１２ｄの吐出
気流の流速も増加しない。
１２の外周側１２ｄに流入気流が集まりほぼ安定した流
入流れとなるので、羽根１２の入口角の最適化により羽
根１２の外周側１２ｄの前縁１２ａでの流入気流の流入
角と前縁１２ａの設計入口角が大きく異ならず、羽根１
２の外周１２ｄの薄肉の平板形状でも、羽根１２の負圧
面側１３ｄにおいて複数のディンプル１４の作用により
負圧面側１３ｄの表面からの流れの剥離が抑制されるの
で、流れの乱れが抑えられ、かつ、羽根１２の負圧面側
１３ｄ近傍の流速も羽根１２の翼型の断面形状の場合の
ように増速しないので、羽根１２の外周側１２ｄの吐出
気流の流速も増加しない。
【００３４】そのため、吐出気流がファンガード６の線
材を通過する際の吐出気流の乱れが低減される。従っ
て、送風機５の羽根１２の負圧面側１３ｃ、１３ｄでの
剥離による送風騒音の増加を抑制するとファンガード６
から発生する流体騒音が低減する。
材を通過する際の吐出気流の乱れが低減される。従っ
て、送風機５の羽根１２の負圧面側１３ｃ、１３ｄでの
剥離による送風騒音の増加を抑制するとファンガード６
から発生する流体騒音が低減する。
【００３５】（実施例３）図９〜図１２は本発明の実施
例３の空気調和機等の送風機を示す。尚、実施例１と同
一構成の部分については重複をさけるため、同一符号を
付けて説明を省略する。
例３の空気調和機等の送風機を示す。尚、実施例１と同
一構成の部分については重複をさけるため、同一符号を
付けて説明を省略する。
【００３６】１５は、羽根１２の半径方向の略中央から
外周側１２ｄの負圧面側１３ｄに設けた複数のリブレッ
ト（回転方向に対する縦溝）である。
外周側１２ｄの負圧面側１３ｄに設けた複数のリブレッ
ト（回転方向に対する縦溝）である。
【００３７】この構成により、図１２で示すように、羽
根１２の外周側１２ｄに流入気流が集まりほぼ安定した
流入流れとなるので、羽根１２の入口角の最適化により
羽根１２の外周側１２ｄの前縁１２ａでの流入気流の流
入角と前縁１２ａの設計入口角が大きく異ならず、羽根
１２の外周１２ｄの薄肉の平板状の羽根断面形状でも前
縁１２ａの負圧面側１３ｄで流れの剥離が抑制され、さ
らに、負圧面側１３ｄに設けたリブレット１５により、
羽根車８の回転の遠心力による羽根１２の負圧面側１３
ｄ近傍の乱流境界層が外周側１２ｄに集積し摩擦抵抗の
増大により乱流境界層が発達するのを抑制するので、羽
根１２が翼型形状の場合のように羽根１２の吐出側１２
ｂからの吐出気流が増速せず、乱れも抑えられる。
根１２の外周側１２ｄに流入気流が集まりほぼ安定した
流入流れとなるので、羽根１２の入口角の最適化により
羽根１２の外周側１２ｄの前縁１２ａでの流入気流の流
入角と前縁１２ａの設計入口角が大きく異ならず、羽根
１２の外周１２ｄの薄肉の平板状の羽根断面形状でも前
縁１２ａの負圧面側１３ｄで流れの剥離が抑制され、さ
らに、負圧面側１３ｄに設けたリブレット１５により、
羽根車８の回転の遠心力による羽根１２の負圧面側１３
ｄ近傍の乱流境界層が外周側１２ｄに集積し摩擦抵抗の
増大により乱流境界層が発達するのを抑制するので、羽
根１２が翼型形状の場合のように羽根１２の吐出側１２
ｂからの吐出気流が増速せず、乱れも抑えられる。
【００３８】そのため、吐出気流がファンガード６の線
材を通過する際の吐出気流の乱れが低減される。従っ
て、送風機５の羽根１２の負圧面側１３ｃ、１３ｄでの
剥離による送風騒音の増加と羽根１２の外周側１２ｄの
負圧面側１３ｄでの乱流境界層の発達による送風騒音の
増加を抑制すると共に、ファンガード６から発生する流
体騒音が低減する。
材を通過する際の吐出気流の乱れが低減される。従っ
て、送風機５の羽根１２の負圧面側１３ｃ、１３ｄでの
剥離による送風騒音の増加と羽根１２の外周側１２ｄの
負圧面側１３ｄでの乱流境界層の発達による送風騒音の
増加を抑制すると共に、ファンガード６から発生する流
体騒音が低減する。
【００３９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、羽根車の
回転による遠心力により羽根車内部の気流が羽根の外周
側に偏るため、ハブ側では流入角が安定しない不安定な
流入流れに対し、羽根前縁に丸みを有する翼型の効果に
より羽根の負圧面側での大きな剥離を抑え、また、周速
も小さいため、翼型化による負圧面側での増速した吐出
流れがファンガードにて乱れを増加させる影響も外周側
に比べ遥かに小さい。
回転による遠心力により羽根車内部の気流が羽根の外周
側に偏るため、ハブ側では流入角が安定しない不安定な
流入流れに対し、羽根前縁に丸みを有する翼型の効果に
より羽根の負圧面側での大きな剥離を抑え、また、周速
も小さいため、翼型化による負圧面側での増速した吐出
流れがファンガードにて乱れを増加させる影響も外周側
に比べ遥かに小さい。
【００４０】また、外周側では、流入気流が集まりほぼ
安定した流入流れとなるので、羽根入口角の最適化によ
り薄肉の平板状、あるいは薄肉の翼型状の羽根断面形状
でも流れが大きく剥離せず、かつ、羽根負圧面側近傍の
流速が増速されないので、吐出気流がファンガードの線
材を通過する際の吐出気流の乱れが大きくならない。
安定した流入流れとなるので、羽根入口角の最適化によ
り薄肉の平板状、あるいは薄肉の翼型状の羽根断面形状
でも流れが大きく剥離せず、かつ、羽根負圧面側近傍の
流速が増速されないので、吐出気流がファンガードの線
材を通過する際の吐出気流の乱れが大きくならない。
【００４１】従って、羽根負圧面側での大きな剥離によ
る送風騒音の増加とファンガードから発生する流体騒音
の増加の両方を抑えるという有利な効果が得られる。
る送風騒音の増加とファンガードから発生する流体騒音
の増加の両方を抑えるという有利な効果が得られる。
【００４２】また、外周側において薄肉の平板状、ある
いは薄肉の翼型状の羽根断面形状でも羽根負圧面側にて
ディンプルの作用により負圧面側表面からの流れの剥離
が抑制され、流れの乱れが抑えられ、かつ、羽根負圧面
側近傍の流速も翼型形状のように増速しないので吐出気
流がファンガードの線材を通過する際の吐出気流の乱れ
が低減される。
いは薄肉の翼型状の羽根断面形状でも羽根負圧面側にて
ディンプルの作用により負圧面側表面からの流れの剥離
が抑制され、流れの乱れが抑えられ、かつ、羽根負圧面
側近傍の流速も翼型形状のように増速しないので吐出気
流がファンガードの線材を通過する際の吐出気流の乱れ
が低減される。
【００４３】従って、羽根負圧面側での剥離による送風
騒音の増加を抑制すると共に、ファンガードから発生す
る流体騒音が低減するという有利な効果が得られる。
騒音の増加を抑制すると共に、ファンガードから発生す
る流体騒音が低減するという有利な効果が得られる。
【００４４】また、羽根外周側において、薄肉の平板
状、あるいは薄肉の翼型状の羽根断面形状でも設計の最
適化により前縁の負圧面側で流れの剥離が抑制され、さ
らに、羽根外周部の負圧面側に設けたリブレットにより
乱流境界層が発達するのを抑制するので、吐出気流がフ
ァンガードの線材を通過する際の吐出気流の乱れが低減
される。
状、あるいは薄肉の翼型状の羽根断面形状でも設計の最
適化により前縁の負圧面側で流れの剥離が抑制され、さ
らに、羽根外周部の負圧面側に設けたリブレットにより
乱流境界層が発達するのを抑制するので、吐出気流がフ
ァンガードの線材を通過する際の吐出気流の乱れが低減
される。
【００４５】従って、羽根負圧面側での剥離及び乱流境
界層の発達による送風騒音の増加を抑制すると共に、フ
ァンガードから発生する流体騒音が低減するという有利
な効果が得られる。
界層の発達による送風騒音の増加を抑制すると共に、フ
ァンガードから発生する流体騒音が低減するという有利
な効果が得られる。
【図１】本発明の実施例１における空気調和機等の送風
機の断面図
機の断面図
【図２】本発明の実施例１における空気調和機等の送風
機の正面図
機の正面図
【図３】本発明の実施例１における空気調和機等の送風
機のＸ−Ｘ断面図
機のＸ−Ｘ断面図
【図４】本発明の実施例１における空気調和機等の送風
機のハブ側（Ａ−Ａ）円筒断面展開図
機のハブ側（Ａ−Ａ）円筒断面展開図
【図５】本発明の実施例１における空気調和機等の送風
機の外周側（Ｂ−Ｂ）円筒断面展開図
機の外周側（Ｂ−Ｂ）円筒断面展開図
【図６】本発明の実施例２における空気調和機等の送風
機の正面図
機の正面図
【図７】本発明の実施例２における空気調和機等の送風
機のハブ側（Ａ−Ａ）円筒断面展開図
機のハブ側（Ａ−Ａ）円筒断面展開図
【図８】本発明の実施例２における空気調和機等の送風
機の外周側（Ｂ−Ｂ）円筒断面展開図
機の外周側（Ｂ−Ｂ）円筒断面展開図
【図９】本発明の実施例３における空気調和機等の送風
機の正面図
機の正面図
【図１０】本発明の実施例３における空気調和機等の送
風機のＸ−Ｘ断面図
風機のＸ−Ｘ断面図
【図１１】本発明の実施例３における空気調和機等の送
風機のハブ側（Ａ−Ａ）円筒断面展開図
風機のハブ側（Ａ−Ａ）円筒断面展開図
【図１２】本発明の実施例３における空気調和機等の送
風機の外周側（Ｂ−Ｂ）円筒断面展開図
風機の外周側（Ｂ−Ｂ）円筒断面展開図
【図１３】従来の空気調和機の室外機の断面図
【図１４】従来の空気調和機の室外機に用いられる送風
機の正面図
機の正面図
【図１５】従来の空気調和機の室外送風機のハブ側（Ａ
−Ａ）円筒断面展開図
−Ａ）円筒断面展開図
【図１６】従来の空気調和機の室外送風機の外周側（Ｂ
−Ｂ）円筒断面展開図
−Ｂ）円筒断面展開図
５ 送風機 ６ ファンガード ７ モータ ８ 羽根車 ８ａ ハブ ９ オリフィス １２ 羽根 １２ｃ ハブ側 １２ｄ 外周側 １３ｃ，１３ｄ 負圧面側 １４ ディンプル １５ リブレット
Claims (3)
- 【請求項１】 モータと、前記モータに取り付けられた
ハブと、前記ハブの周囲に設けられた複数の羽根からな
る羽根車と、前記羽根車の外周を囲むオリフィスと、吐
出側に設けられたファンガードで構成され、前記羽根の
ハブ側の羽根断面形状を翼型とし、前記羽根の外周側の
羽根断面形状を薄肉の平板状、あるいは薄肉の翼型状に
した空気調和機等の送風機。 - 【請求項２】 羽根の外周側の負圧面側に複数の略半球
形状のディンプルを設けた請求項１記載の空気調和機等
の送風機。 - 【請求項３】 羽根の外周側の負圧面側に複数のリブレ
ットを設けた請求項１記載の空気調和機等の送風機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9000051A JPH10196590A (ja) | 1997-01-06 | 1997-01-06 | 空気調和機等の送風機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9000051A JPH10196590A (ja) | 1997-01-06 | 1997-01-06 | 空気調和機等の送風機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10196590A true JPH10196590A (ja) | 1998-07-31 |
Family
ID=11463460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9000051A Pending JPH10196590A (ja) | 1997-01-06 | 1997-01-06 | 空気調和機等の送風機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10196590A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005016457A (ja) * | 2003-06-27 | 2005-01-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 送風機及び送風機を備えた熱交換ユニット |
| WO2005052377A1 (ja) * | 2003-11-27 | 2005-06-09 | Daikin Industries, Ltd. | 遠心送風機の羽根車及びそれを備えた遠心送風機 |
| JP2011179331A (ja) * | 2010-02-26 | 2011-09-15 | Panasonic Corp | 送風機とその送風機を用いた空気調和機 |
| WO2024125734A1 (de) * | 2022-12-16 | 2024-06-20 | Ziehl-Abegg Se | Strömungsmaschine und verfahren zur herstellung einer ein strömungsmedium führenden komponente einer strömungsmaschine |
-
1997
- 1997-01-06 JP JP9000051A patent/JPH10196590A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005016457A (ja) * | 2003-06-27 | 2005-01-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 送風機及び送風機を備えた熱交換ユニット |
| WO2005052377A1 (ja) * | 2003-11-27 | 2005-06-09 | Daikin Industries, Ltd. | 遠心送風機の羽根車及びそれを備えた遠心送風機 |
| KR100713996B1 (ko) * | 2003-11-27 | 2007-05-04 | 다이킨 고교 가부시키가이샤 | 원심 송풍기의 날개차 및 그것을 구비한 원심 송풍기 |
| US8007240B2 (en) | 2003-11-27 | 2011-08-30 | Daikin Industries, Ltd. | Impeller of centrifugal fan and centrifugal fan disposed with the impeller |
| JP2011179331A (ja) * | 2010-02-26 | 2011-09-15 | Panasonic Corp | 送風機とその送風機を用いた空気調和機 |
| WO2024125734A1 (de) * | 2022-12-16 | 2024-06-20 | Ziehl-Abegg Se | Strömungsmaschine und verfahren zur herstellung einer ein strömungsmedium führenden komponente einer strömungsmaschine |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3507758B2 (ja) | 多翼ファン | |
| EP3626974B1 (en) | Outdoor unit for an air conditioner | |
| JP4946396B2 (ja) | 遠心送風機 | |
| KR20000023522A (ko) | 축류 송풍기 | |
| KR100323702B1 (ko) | 시로코 팬 | |
| JP2009203897A (ja) | 多翼送風機 | |
| WO2008075467A1 (ja) | 軸流圧縮機の翼列 | |
| JP3969354B2 (ja) | 遠心ファンおよびその用途 | |
| JP3812537B2 (ja) | 遠心式送風機 | |
| JP2002357197A (ja) | 羽根車と、送風機と、冷凍冷蔵庫 | |
| JP6945739B2 (ja) | 多翼送風機及び空気調和装置 | |
| CN102022349A (zh) | 鼓风扇和使用该鼓风扇的鼓风机 | |
| JP6611676B2 (ja) | 送風機および冷凍サイクル装置の室外機 | |
| JP4140236B2 (ja) | 送風装置および空気調和機用室外機 | |
| JP2013053533A (ja) | 軸流送風機及び空気調和機 | |
| CN110914553B (zh) | 叶轮、送风机及空调装置 | |
| JPH102299A (ja) | 遠心送風機 | |
| JPH01193099A (ja) | 遠心送風機の羽根車 | |
| JPH10196590A (ja) | 空気調和機等の送風機 | |
| JP2002357194A (ja) | 貫流ファン | |
| JP2001280288A (ja) | 多翼送風機の羽根車構造 | |
| JP2003013892A (ja) | 送風機及び該送風機を備えた空気調和機 | |
| WO2022191034A1 (ja) | プロペラファンおよび冷凍装置 | |
| JP2003184797A (ja) | 送風装置及び該送風装置を備えた空気調和機 | |
| JP2005016457A (ja) | 送風機及び送風機を備えた熱交換ユニット |