JPH08510054A - 電気自動車等に適した感磁性プローブを用いた電流測定装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 測定すべき電流が流れる少なくとも１本の導体をその中に貫通させるリング形状のコア（3）の、その空隙（2）の中に配設された少なくとも１個の感磁性センサ（1）と、前記コア（3）に巻回された補償巻線（5）と、前記補償巻線と直列に接続された測定用抵抗（6）とを備えた電流測定装置。前記磁性体コアはむくの部材であり、該電流測定装置は更に、前記感磁性センサの出力信号によって制御されて電流の方向の如何にかかわりなく動作する補償巻線供給電流制御回路（U1A，Q1，Q2，U1B，Q3，Q4）を備えている。更に加えて、前記補償巻線の巻数は、該電流測定装置における、測定すべき電流と、得られる最大供給電圧と、前記測定用抵抗の測定範囲とに応じた巻数に選定されている。

Description

【発明の詳細な説明】 電気自動車等に適した感磁性プローブを用いた電流測定装置 本発明は、感磁性プローブを用いた、少なくとも１本の導体を流れている電流 の電流強度を測定するための電流測定装置に関する。 例えば自動車のバッテリの充放電電流の電流強度を測定するという用途をはじ めとする、交流電流または直流電流の電流強度を測定する様々な用途に、ゼロ磁 束式ホール効果電流センサを使用するということが公知となっている。 この種のセンサの一般的な構成について説明すると、この種のセンサは、少な くとも１つの空隙を有し少なくとも１つのゼロ磁束達成用の巻線を備えた積層構 造の磁性体コアと、その空隙の中に収容されたホール効果プローブとを備えてい る。ホール効果プローブには、一対の対称形電源が出力する直流電流を供給し、 このホール効果プローブの出力信号が電子増幅装置の入力に供給されるようにし ている。電子増幅装置の出力は、ゼロ磁束達成用の巻線の一方の端子に接続され ている。この種のセンサは更に、いわゆるゼロ磁束電流の大きさを測定するため の測定用抵抗を備えており、この測定用抵抗はその一方の端子がゼロ磁束達成用 の巻線の他方の端子に接続されており、他方の端子がグラウンドに接続されてい る。 この電流センサの磁性体コアを、測定すべき電流が流れている導体の周囲を取 囲むように配置して使用する。 この種の測定装置の電源としては、広く一般的に、また特に電気自動車の場合 に、定格電圧が１６Ｖのバッテリが使用されており、このようなバッテリでは、 定格電圧こそ１６Ｖであるが、非常にしばしば、実際に供給する電圧は９Ｖから １６Ｖまでの間で一定していない。そのためこの種の電流測定装置は、以上に列 挙した、磁性体コア、ホール効果プローブ、制御ループ回路、及び測定用抵抗の 他に、更に、＋１２Ｖ及び−１２Ｖの電圧を供給するためのＤＣ−ＤＣコンバー タ回路を備えている。このコンバータは、２つの電圧の間のエクスカーションが １８Ｖ以上なければならず、それは、磁気回路の大きさによって、従ってゼロ磁 束達成用の補償巻線によって必要とされるからであり、このようなコンバータの 存在が、測定装置の構造を複雑にし、測定装置の寸法を増大させ、測定装置のコ ストを押し上げていた。 本発明の目的は、これらの短所を克服することにある。 この目的を達成するため、本発明は電流測定装置を主題としており、この電流 測定装置は、測定すべき電流が流れる少なくとも１本の導体をその中に貫通させ るようにした環状のコアの、その空隙の中に配設された少なくとも１個の感磁性 プローブと、前記コアに巻回された補償巻線と、前記補償巻線と直列に接続され た測定用抵抗とを備えた電流測定装置において、前記磁性体コアがむくの部材で あり、該電流測定装置が更に、前記感磁性プローブの出力信号によって制御され て測定すべき電流の方向の如何にかかわりなく前記補償巻線への供給電流を制御 する制御回路を備えており、前記補償巻線の巻数が、該電流測定装置における測 定すべき電流と、得られる最大供給電圧と、前記測定用抵抗の測定範囲とに応じ た巻数であることを特徴とする電流測定装置である。 本発明の第１実施例によれば、前記磁性体コアはリング形状であり、そのリン グ形状の平均直径は１０〜２００mmであり、また測定能力が２００〜１０００Ａ であるときの好ましい平均直径は３０〜５０mmである。 前記むくの部材は、線材から形成した部材とすると有利である。 本発明の別の実施例によれば、前記むくの部材は、扁平な部材である。この扁 平な部材は、その厚さを０．５〜２mmとし、その幅を１〜５mmとすると有利であ る。 本発明の更に別の実施例によれば、前記むくの部材は、帯材から形成された部 材であり、この帯材の両端部が、それらの間に前記空隙を形成しており、また前 記むくの部材の外側へ向かって立上がっており、それによって前記ホール効果プ ローブに対向している。前記帯材は、その厚さを０．１〜０．５mmとし、その幅 を２〜５mmとすると有利である。 前記磁性材料は、鉄−ニッケル合金とすると有利であり、重量％で表したその 組成は、例えば、 鉄：１５％、ニッケル：７５％〜８２％、モリブデン：３％〜７％、及び銅： ０％〜５％、 とすることができる。 前記磁性材料の、好ましい組成の一例は、 鉄：１５％、ニッケル：８０％、及びモリブデン５％、 というものである。 更に加えて、前記磁性材料は、所定の形状に成形して必要に応じて熱処理を施 した後の保磁力が１０mOe以下になるような材料である。 更にその他の特性及び利点は、添付図面に即した、以下の本発明の具体的な実 施例の説明から明らかとなる。添付図面は次の通りである。 −図１は、本発明にかかる装置の回路図、 −図２は、別実施例の磁性体コアの断面図、 −図３及び図４は、本発明の別実施例の正面図及び側面図、そして、 −図５は、本発明の更なる別実施例を示した図である。 図１は電流測定装置を示しており、この電流測定装置は感磁性プローブ１を備 えている。感磁性プローブ１は、図示例ではホール効果プローブであり、環状の コア３の空隙２の中に配設されている。環状のコア３は、図示例ではその全体が リング形状である。 プローブ１として、磁気抵抗素子を用いることも可能である。 測定すべき電流が流れる導体４がコア３の中を貫通しており、コア３には補償 巻線５が巻回されている。 プローブ１は２本の給電線Ｓ１、Ｓ３を備えており、それら給電線を介して、 電圧Ｖccを供給する電源の端子に接続されている。この電源は、例えば電気自動 車の車上で利用可能な電源であって、定格電圧として１６Ｖを供給することにな っているが、実際には、よくあるように、その供給電圧が９Ｖから１６Ｖまでの 間で変動してしまうような電源である。 プローブ１は、夫々バイアス抵抗Ｒ１とＲ２とを介して、この電源に接続され ている。 プローブ１は更に２本の出力線を備えており、それら出力線は制御回路の端子 Ｓ２、Ｓ４に接続されている。この制御回路は、電圧Ｖccを供給されている増幅 器Ｕ１Ａを含んでおり、この増幅器Ｕ１Ａは、その反転端子が抵抗Ｒ４を介して 端子Ｓ２に接続されており、非反転端子が抵抗Ｒ３を介して端子Ｓ４に接続され ている。 増幅器Ｕ１Ａの出力は、抵抗Ｒ６を介して、トランジスタ・ペアを構成してい るＮＰＮ形トランジスタＱ１及びＰＮＰ形トランジスタ１２の夫々のベースに接 続されており、それらトランジスタＱ１及びＱ２の夫々のエミッタ−コレクタ経 路は電源電圧Ｖccとグラウンドとの間に直列に接続されている。 抵抗Ｒ５とキャパシタＣ１とで構成された直列ＲＣ回路が、トランジスタＱ１ 及びＱ２のエミッタどうしの接続点と、増幅器Ｕ１Ａの反転入力との間に接続さ れている。 トランジスタＱ１及びＱ２のエミッタどうしの接続点は更に、測定用抵抗６の 第１端子に接続されており、この測定用抵抗６の第２端子は補償巻線５の第１端 子に接続されている。 増幅器Ｕ１Ａの出力は更に、抵抗Ｒ７を介して、第２の増幅器Ｕ１Ｂの反転入 力に接続されている。抵抗Ｒ８が、この増幅器Ｕ１Ｂの反転入力と出力とを接続 している。 増幅器Ｕ１Ｂの非反転入力は、電源電圧Ｖccとグラウンドとの間に直列に接続 された２個の抵抗Ｒ９とＲ１０とで構成された分圧器に接続されている。 増幅器Ｕ１Ｂにも、電圧Ｖccが供給されている。 増幅器Ｕ１Ｂの出力は、抵抗Ｒ１１を介して、第２トランジスタ・ペアを構成 しているＰＮＰ形トランジスタＱ３及びＮＰＮ形トランジスタＱ４の夫々のベー スに接続されており、それらトランジスタＱ３及びＱ４の夫々のコレクタ−エミ ッタ経路は電源電圧Ｖccとグラウンドとの間に直列に接続されている。また、そ れらトランジスタＱ３及びＱ４の接続点は補償巻線５の第２端子に接続されてい る。 以上に説明した回路は、幾つかの条件を満足していなければならない。 ここで、導体４を流れる測定すべき電流の電流強度をＩ１とし、補償巻線５を 流れる電流、従って測定用抵抗６を流れる電流の電流強度をＩ２とし、補償巻線 ５の巻数をｎとするならば、ゼロ磁束動作を達成するためには次の条件を満足せ ねばならない。 Ｉ２＝Ｉ１／ｎ また、測定用抵抗６の抵抗値をＲｍとし、補償巻線５の抵抗値をＲｃとするな らば、次の関係式を満足せねばならない。 Ｉ２（Ｒｍ＋Ｒｃ）＜Ｖcc 更に、測定した電流がフルスケールであった場合に、測定用抵抗６の両端子間 に発生する電圧Ｖｍ＝１２Ｒｍが、５Ｖになるようにしている。以上から、利用 可能な供給電圧の全範囲に亙って、また全温度範囲に亙って、次の絶対的な関係 式が成り立たねばならない。 Ｒｃ＜（Ｖcc−Ｖｍ）／（Ｉ１×ｎ） 補償巻線５の抵抗値Ｒｃは、補償巻線５の線長に左右されるものでり、従って 補償巻線５を巻回したコア３の断面の直径に左右される。コア３を、磁性材料の むくの部材とすることによって、このコア３の断面積を大幅に減縮することがで きるため、従来の積層構造のコアに補償巻線を巻回した場合と比較して、その巻 数が同じであれば、より小さな抵抗値Ｒｃの補償巻線が得られることになる。 以上に説明した回路は次のように動作する。 先ず最初に、測定すべき電流Ｉ１が導体４の中を第１の方向に流れているもの とする。 この電流Ｉ１が、導体４を囲んでいるコア３の内部に磁界を発生させ、その磁 界がプローブ１によって検出される。プローブ１の出力電圧は端子Ｓ２、Ｓ４に 印加され、そこから増幅器Ｕ１Ａの２つの入力へ伝えられる。増幅器Ｕ１Ａの出 力信号は、トランジスタＱ１及びＱ２の夫々のベースに印加される一方で、増幅 器Ｕ１Ｂで反転された後にトランジスタＱ３及びＱ４の夫々のベースにも印加さ れる。 ここで、このときのプローブ１の出力電圧の極性（信号の正負）が、結果的に 増幅器Ｕ１Ａの出力に発生する信号がトランジスタＱ１を非遮断状態にし、従っ てトランジスタＱ２を遮断状態に維持するような、そういう極性であったものと する。 このような増幅器Ｕ１Ａの出力信号は、増幅器Ｕ１Ｂで反転された後にトラン ジスタＱ４に作用することによって、これを非遮断状態にする。 これらから、電源電圧Ｖccが、導通状態のトランジスタＱ１を経由して測定用 抵抗６に加わり、そこから更に補償巻線５へ加わり、それによって発生する電流 が、同じく導通状態のトランジスタＱ４のエミッタ−コレクタ経路を介してグラ ウンドへ流れる。 導体４を流れている測定すべき電流が、以上に説明したものとは逆方向に流れ ている場合には、プローブ１からの出力信号に応じて増幅器Ｕ１Ａの出力に発生 する信号は、以上に説明したものとは逆極性になり、この信号によってトランジ スタＱ２は導通状態とされ、トランジスタＱ１は遮断状態とされる。 この場合にも、増幅器Ｕ１Ａの出力信号は増幅器Ｕ１Ｂで反転された後にトラ ンジスタＱ３及びＱ４に作用するが、ただしこの場合には、トランジスタＱ３を 導通状態にし、トランジスタＱ４を遮断状態にする。従ってこの場合には、供給 電圧Ｖccが、補償巻線５に加わり、そこから更に測定用抵抗６へ、先の場合とは 逆方向に加わり、それによって発生する電流が、導通状態のトランジスタＱ２を 介してグラウンドへ流れる。 以上から明らかなように、電流測定装置のコア３を貫通している導体４の中を 流れている測定すべき電流の方向の如何にかかわりなく、補償巻線５及び測定用 抵抗６を流れる電流を制御できるようになっている。 特に有利な点として、磁性体コア３を、磁性材料から成るむくの部材として形 成してあるということがあり、図示例では、このむくの部材は断面円形の線材で ある。 断面円形の線材の場合、その直径が１．５〜１０mmのものを使用すればよく、 好ましい直径は２〜４mmであり、図示例では２．４mmのものを使用している。 空隙２に関連して、線材に要求される、またより一般化していえばむくの部材 ３に要求される、寸法的な最低条件は、そのむくの部材の各端面３ａ、３ｂの表 面積が、少なくともホール効果プローブ１のアクティブ部分の各端面の表面積と 同じだけの広さを持つようにするということである。線材３の断面形状は、四角 形をはじめとするその他の適当な形状であってもよい。 コア３のリング形状の、そのリングの平均直径は、１０〜２００mmとすればよ く、また測定能力が２００〜１０００Ａであるときの好ましい平均直径は３０〜 ５０mmであり、図示例ではこの平均直径を３２mmにしている。 このリングの空隙２の空隙幅は、１．７〜２．１mmとすればよく、図示例では １．９mmにしている。 磁性材料には、鉄−ニッケル合金を使用しており、重量％で表したその組成は 次のようなものである： 鉄：１５％、ニッケル：７５％〜８２％、モリブデン：３％〜７％、銅：０％ 〜５％。 この磁性材料の好ましい組成は次の通りである： 鉄：１５％、ニッケル：８０％、モリブデン：５％。 この磁性材料は、所定の形状に成形して必要に応じて熱処理を施した後の保磁 力が１０mOe以下になるようにすべきであり、このことは、電流センサの精度を 全測定レンジにおいて０．１〜１％という十分な精度にするために必要なことで ある。 以上に説明した磁性体コア３の製造方法は、線材を加工する工程、即ち、線材 を切断して所定形状に成形することによってリング形状の部材を製作し、熱処理 を施す工程と、補償巻線５を巻回する工程とに要約することができる。尚、補償 巻線５や一次導体４が磁性材料と直接接触することを防止するために、巻回に先 立って線材に保護塗料を塗布するようにしている。 補償巻線５は銅線で形成してあり、この銅線の直径は０．１５〜０．２５mmと すればよく、図示例では０．２mmにしている。この銅線をリング３に巻回し、そ の巻数は、図示例では２５００回にしている。 この銅線の全長は、その全体としての抵抗値が２０オーム以下におさまるよう な長さになっている。 リング３に保護塗料を塗布してあれば、補償巻線５をリング３に直接巻回する ことができ、そうでない場合には保護ケースが必要である。 従って、従来の製造方法と比較して、磁性体コア３を製造するための工程数が 大幅に減らされて僅か２工程になっており、これによって製造が容易化されてい る。 更に、この直流電流センサの製造方法は、従来の電流センサの製造方法と比較 して、その測定能力の大小に応じて製造コストを５０〜７５％低減することが可 能になっている。 この製造コストの低減の内訳は、素材に関するものと、電流センサの製造工程 に関するものとが略々半々になっている。 更に、磁性体コア３に熱処理を施すことによって、その保磁力を非常に小さく できることをはじめとして、種々の好適な特性を磁性体コア３に付与することが できるが、この熱処理を、コア３をリング形状に成形した後に実行するようにし ているため、従来例のように熱処理後に行われる成形加工によって好適な特性が 損なわれるということもなくなっている。 以上に説明した実施例では、電流強度の測定範囲は２００〜４００Ａであり、 例えば３００Ａ程度の電流が測定され、供給電圧は９〜１６Ｖの範囲内で変動し てかまわない。 本明細書の冒頭に説明したような、従来のゼロ磁束式ホール効果電流センサで は、リング形状の磁性体コアを積層構造のものにしてあり、この積層構造のコア は、具体的には、先に説明したものと同一の磁性材料で製作した、厚さが０．３ ないし０．３５mmで幅が６mmの座金形部品を１０枚積層したものである。 この積層構造のリングは、その平均直径が３２mmであり、ゼロ磁束達成用の巻 線は巻数が２０００回であり、その巻線を構成している線の直径は０．１５mmで ある。 従って、図示例のように線材から製作した本発明にかかる磁性体コア３では、 座金形部材を積層して形成した磁性体コアに匹敵する機械的強度を持ちながら、 しかも、そのコア３を製作するために使用する磁性材料が非常に少なくて済み、 これによって、電流センサの軽量化が可能になっている。このことは、携帯用と いう用途においては常に利点となるものである。 更に、補償巻線５の１巻分の平均線長が、従来の電流センサと比較して大幅に 短縮されており、それによってこの補償巻線５の抵抗値が約３０％低減されてお り、また、電流センサに組合せる電子増幅装置の簡略化が可能となっている。 本発明によれば、ゼロ磁束達成用の補償巻線５に起因する寄生容量を低減する ことができ、従って動作可能周波数を高めることができる。 本発明によれば、更に、測定対象の電流強度と、電流センサの体積と、測定用 抵抗の両端子間に発生するフルスケール電圧Ｕとが同じであれば、電流センサへ の、即ちプローブ１への供給電圧をより低い電圧で済ませることができる。その ため、電流センサへの電圧供給に、−１２Ｖ及び＋１２Ｖを供給する電源を用い る代わりに、例えばバッテリからの９Ｖの供給電圧のような、単一電圧を用いる ことができる。 第２実施例として、磁性体コア３を図２に示したような扁平な部材１１で構成 することも可能である。 この扁平な部材１１は、その厚さを０．５〜２mmとすればよく、図示例では１ mmにしてある。また、その幅を１〜５mmとすればよく、図示例では３mmにしてあ る。 第３実施例においては、図３及び図４に示すように、磁性材料から成るむくの 部材３を、帯材１２を閉じた輸にすることによってリング形状にし、この帯材の 両端部１２ａと１２ｂとが対向してそれらの間に空隙４を形成するようにしたも のにしている。 帯材１２は、その厚さを０．１〜０．５mmとし、その幅を２〜５mmとすればよ い。また図示例では、帯材１２は、その厚さを０．５mmにし、その幅を３mmにし てある。 帯材１２の両端部１２ａ、１２ｂは、この帯材１２の本体部分に対して略々直 角を成して立上がっており、また、そのリング形状の外側へ向かって屈曲してい る（図３）。これによって、この帯材１２の、空隙４の中に収容されているホー ル効果プローブ１のアクティブ部分に対向している部分の表面積を、より大きく している。 立上がった両端部１２ａ及び１２ｂは、互いに高さが等しく、互いに平行であ る。 立上がった両端部１２ａ及び１２ｂの幅は、０．５〜５mmとすればよく、図示 例では３mmにしてある。 立上がった両端部１２ａ及び１２ｂの高さは、０．５〜５mmとすればよく、図 示例では３mmにしてある。 第４実施例においては、図５に示したように、磁性体コア３を、各々がＵ字形 をした２個の部材１３ａ、１３ｂで構成し、それら部材のＵ字形の腕の先端面ど うしが互いに対向して、それらの間に、２個のホール効果プローブ１５を収容す るための２つの空隙１４を形成するようにしている。 同一形状のそれら２個の部材１３ａ、１３ｂは、その各々を線材で製作するよ うにし、図示例ではその線材として、直径が３mmの断面円形のものを使用してい る。 本発明にかかる電流センサは、特に電気自動車に用いるのに適しており、直流 電流、交流電流、直流と交流の重畳した電流、及びパルス電流の電流強度を測定 することができ、また、数十KHzまで、場合によっては数百KHzまでの周波数の電 流を測定することができる。 以上に説明した幾つかの実施例は、本発明がそれらに限定されるというもので はない。容易に理解されるように、磁性体コアの形状は、リング形状や２個のＵ 字形を組合せた形状以外にも、様々な形状にすることができ、また、磁性体コア を製造するために使用するむくの部材の素材形状も、様々な形状のものでよく、 以上に説明しなかった形状のものを使用することも可能である。 更に加えて、この技法は、製造コストが低廉であること、消費電流が少ないこ と、及び電流強度の測定精度が高いことに関連した様々な利点を保持しつつ、そ の他の用途にも十分に利用し得るものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ラオリジャオナ，ルエル フランス共和国エフ―45700 ヴィルマン ドゥー，リュー・ラマルティーヌ 11

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．測定すべき電流が流れる少なくとも１本の導体（4）をその中に貫通させ るようにした環状のコア（3）の、その空隙（2）の中に配設された少なくとも１ 個の感磁性プローブ（1）と、前記コア（3）に巻回された補償巻線（5）と、前 記補償巻線と直列に接続された測定用抵抗（6）とを備えた電流測定装置におい て、 前記磁性体コアがむくの部材であり、該電流測定装置が更に、前記感磁性プロ ーブの出力信号によって制御されて測定すべき電流の方向の如何にかかわりなく 前記補償巻線への供給電流を制御する制御回路（U1A，Q1，Q2，U1B，Q3，Q4）を 備えており、前記補償巻線の巻数が、該電流測定装置における測定すべき電流と 、得られる最大供給電圧と、前記測定用抵抗の測定範囲とに応じた巻数であるこ とを特徴とする電流測定装置。 ２．前記制御回路が、第１増幅器（U1A）を含んでおり、該第１増幅器の入力 端子に前記プローブ（1）が接続されており、該第１増幅器の出力は第１トラン ジスタ・ペア（Q1，Q2）を構成しているＰＮＰ形トランジスタ及びＮＰＮ形トラ ンジスタの夫々のベースに接続されており、それらトランジスタの夫々のエミッ タ−コレクタ経路は電源電圧Ｖccとグラウンドとの間に接続されており、それら トランジスタのコレクタどうしの接続点は前記測定用抵抗（6）と直列に接続さ れた上で前記補償巻線（5）の第１端子に接続されており、前記制御回路が更に 、反転増幅器である第２増幅器（U2A）を含んでおり、該第２増幅器の反転入力 端子に前記第１増幅器（Q1A）の出力が接続されており、該第２増幅器の出力は 第２トランジスタ・ペア（Q3，Q4）を構成しているＰＮＰ形トランジスタ及びＮ ＰＮ形トランジスタの夫々のベースに接続されており、それらトランジスタの夫 々のエミッタ−コレクタ経路は電源電圧Ｖccとグラウンドとの間に直列に接続さ れており、それらトランジスタのコレクタどうしの接続点は前記補償巻線（5） の第２端子に接続されていることを特徴とする請求項１記載の電流測定装置。 ３．前記磁性体コア（3）がリング形状であることを特徴とする請求項１記載 の電流測定装置。 ４．前記リング形状はその平均直径が１０〜２００mmであり、また測定能力が ２００〜１０００Ａであるときの好ましい平均直径が３０〜５０mmであることを 特徴とする請求項３記載の電流測定装置。 ５．前記磁性体コア（3）の前記空隙（2）は、そ空隙幅が１．７〜２．１mmで あることを特徴とする請求項１記載の電流測定装置。 ６．前記むくの部材が、線材から形成された部材であることを特徴とする請求 項１から５までのいずれか記載の電流測定装置。 ７．前記線材は、その断面形状が円形であることを特徴とする請求項６記載の 電流測定装置。 ８．前記線材は、その直径が１．５〜１０mmであり、また好ましい直径が２〜 ４mmであることを特徴とする請求項７記載の電流測定装置。 ９．前記むくの部材が、扁平な部材（11）であることを特徴とする請求項１か ら５までのいずれか記載の電流測定装置。 １０．前記扁平な部材（11）は、その厚さが０．５〜２mmであり、その幅が１ 〜５mmであることを特徴とする請求項９記載の電流測定装置。 １１．前記むくの部材が、帯材（12）から形成された部材であり、該帯材の両 端部（12a，12B）が、それらの間に前記空隙（4）を形成しており、また前記む くの部材の外側へ向かって立上がっており、それによって前記ホール効果プロー ブ（1）に対向していることを特徴とする請求項１から５までのいずれか記載の 電流測定装置。 １２．前記帯材（12）は、その厚さが０．１〜０．５mmであり、その幅が２〜 ５mmであることを特徴とする請求項１１記載の電流測定装置。 １３．前記帯材（12）の前記立上がった両端部（12a，12b）は、測定用の前記 プローブ（1）に対向する対向面を形成しており、該対向面は、その幅が２〜５m mであり、その高さが０．５〜５mmであることを特徴とする請求項１１または１ ２記載の電流測定装置。 １４．前記磁性材料が鉄−ニッケル合金であることを特徴とする請求項１から １３までのいずれか記載の電流測定装置。 １５．前記磁性材料の重量％で表した組成が、鉄：１５％、ニッケル：７５％ 〜８２％、モリブデン：３％〜７％、及び銅：０％〜５％、であることを特徴と する請求項１４記載の電流測定装置。 １６．前記磁性体コア（3）が、各々がＵ字形をした２個の部材（13a，13b） から成り、それら部材のＵ字形の腕の先端面どうしが互いに対向してそれらの間 に２つの空隙（14）を形成しており、それら空隙の各々に測定用のプローブ（15 ）が収容されていることを特徴とする請求項１または２記載の電流測定装置。 １７．前記磁性材料は、所定の形状に成形して必要に応じて熱処理を施した後 の保磁力が１０mOe以下であることを特徴とする請求項１から１６までのいずれ か記載の電流測定装置。