JPH08165520A - 加工性に優れた高珪素無方向性電磁鋼板及びその製造方法 - Google Patents
加工性に優れた高珪素無方向性電磁鋼板及びその製造方法Info
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- JPH08165520A JPH08165520A JP30675294A JP30675294A JPH08165520A JP H08165520 A JPH08165520 A JP H08165520A JP 30675294 A JP30675294 A JP 30675294A JP 30675294 A JP30675294 A JP 30675294A JP H08165520 A JPH08165520 A JP H08165520A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は良加工性・高珪素無方向性電磁鋼板
の製造方法を提供する。 【構成】 Ｓｉが４％以上，８％以下、その他公知の無
方向性電磁鋼成分からなる冷延前素材を製造するに際
し、Ｓｉが３％以下、その他同様の成分からなる表層部
を片面５％以上有し、且つ内表層成分の混合層が片面で
０．０５％以上、５％以下であり、且つ内表層ともＡｌ
＋Ｔｉの含有量が０．０１０％以下であることを特徴と
する。このような材料の場合、冷間圧延時に、割れが防
止できるだけでなく、熱延板の曲げ加工性が良くなるこ
とで連続酸洗ライン通板や冷間圧延でのリール巻き付け
時の、破断トラブルが抑制される。 【効果】 本発明によれば、鉄損特性の優れた高珪素含
有無方向性電磁鋼板を、作業性良く工業的に製造でき
る。
の製造方法を提供する。 【構成】 Ｓｉが４％以上，８％以下、その他公知の無
方向性電磁鋼成分からなる冷延前素材を製造するに際
し、Ｓｉが３％以下、その他同様の成分からなる表層部
を片面５％以上有し、且つ内表層成分の混合層が片面で
０．０５％以上、５％以下であり、且つ内表層ともＡｌ
＋Ｔｉの含有量が０．０１０％以下であることを特徴と
する。このような材料の場合、冷間圧延時に、割れが防
止できるだけでなく、熱延板の曲げ加工性が良くなるこ
とで連続酸洗ライン通板や冷間圧延でのリール巻き付け
時の、破断トラブルが抑制される。 【効果】 本発明によれば、鉄損特性の優れた高珪素含
有無方向性電磁鋼板を、作業性良く工業的に製造でき
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表層低Ｓｉ、内層高Ｓ
ｉ、境界部に混合層を有する、加工性と磁気特性に優れ
た回転機に利用される無方向性電磁鋼板を製造する方法
に関する。
ｉ、境界部に混合層を有する、加工性と磁気特性に優れ
た回転機に利用される無方向性電磁鋼板を製造する方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に電磁鋼板を製造するに際して、素
材Ｓｉ量を増やすと電気抵抗が高くなり製品の渦電流損
の減少が計れるが、加工性が劣化することが良く知られ
ている。ちなみに現在汎用製品としては工業化されてい
るのは、Ｓｉ量が３．５％未満である。
材Ｓｉ量を増やすと電気抵抗が高くなり製品の渦電流損
の減少が計れるが、加工性が劣化することが良く知られ
ている。ちなみに現在汎用製品としては工業化されてい
るのは、Ｓｉ量が３．５％未満である。
【０００３】従ってこの加工性を改善する手段として種
々の試みがなされているが、その一つとして高Ｓｉ材の
表面を加工性の良い低Ｓｉ材で覆う方法が有る。この方
法では、表層Ｓｉが３％以下、内層Ｓｉが３．２〜１０
％の熱延板出発素材として良冷間圧延性・低鉄損無方向
性電磁鋼板を製造することを記述している特開昭５１−
７７５２１号公報や、表層Ｓｉが１％未満、内層Ｓｉが
１．０〜７．０％を有する鋼塊素材を用いて冷間圧延
性、及びスケール層の形成等表面性状の優れた高珪素鋼
板、及びその製造に関する特開昭６３−１１４９４０号
公報や、鋼塊中の珪素濃度が外層から内層に行くに従い
連続的或いは非連続的に高くなっている素材を用いた磁
気特性の良好な一方向性電磁鋼板の製造方法に関して記
載している特開昭５４−１２７８２９号公報、又表層Ｓ
ｉ≦３％、内層が３％＜Ｓｉ≦７％で結晶粒の＜１００
＞軸が板面垂直方向に集積している磁気特性の優れた珪
素鋼板及びその製造方法に関して開示がある特開平３−
１４０４４２号公報が公知になっている。しかしながら
内表層Ｓｉ量（加工性）の差が大きい場合、冷間圧延時
に境界部分からクラックが生じ易い。この問題について
は、上記の何れの場合も触れていない。
々の試みがなされているが、その一つとして高Ｓｉ材の
表面を加工性の良い低Ｓｉ材で覆う方法が有る。この方
法では、表層Ｓｉが３％以下、内層Ｓｉが３．２〜１０
％の熱延板出発素材として良冷間圧延性・低鉄損無方向
性電磁鋼板を製造することを記述している特開昭５１−
７７５２１号公報や、表層Ｓｉが１％未満、内層Ｓｉが
１．０〜７．０％を有する鋼塊素材を用いて冷間圧延
性、及びスケール層の形成等表面性状の優れた高珪素鋼
板、及びその製造に関する特開昭６３−１１４９４０号
公報や、鋼塊中の珪素濃度が外層から内層に行くに従い
連続的或いは非連続的に高くなっている素材を用いた磁
気特性の良好な一方向性電磁鋼板の製造方法に関して記
載している特開昭５４−１２７８２９号公報、又表層Ｓ
ｉ≦３％、内層が３％＜Ｓｉ≦７％で結晶粒の＜１００
＞軸が板面垂直方向に集積している磁気特性の優れた珪
素鋼板及びその製造方法に関して開示がある特開平３−
１４０４４２号公報が公知になっている。しかしながら
内表層Ｓｉ量（加工性）の差が大きい場合、冷間圧延時
に境界部分からクラックが生じ易い。この問題について
は、上記の何れの場合も触れていない。
【０００４】一方Ｓｉの混合領域を有する公知例として
は、連続鋳造中にＳｉ又はＦｅ−Ｓｉ粉を鋳型中心部に
ワイヤー添加して表層低Ｓｉ、内層高Ｓｉの良冷間圧延
性・低鉄損一方向性電磁鋼板を製造する特公昭５８−３
７３６７号公報及び特開昭５７−７５２７４号公報があ
るが、これらの方法ではいずれも混合領域が全板厚の１
０％以上と大き過ぎ、成分分離が不十分な難点がある。
は、連続鋳造中にＳｉ又はＦｅ−Ｓｉ粉を鋳型中心部に
ワイヤー添加して表層低Ｓｉ、内層高Ｓｉの良冷間圧延
性・低鉄損一方向性電磁鋼板を製造する特公昭５８−３
７３６７号公報及び特開昭５７−７５２７４号公報があ
るが、これらの方法ではいずれも混合領域が全板厚の１
０％以上と大き過ぎ、成分分離が不十分な難点がある。
【０００５】この問題を解決するために本発明者らは特
願平４−６５３８４号において、内表層Ｓｉの混合領域
を有することで、冷間圧延時に境界部分から発生し易い
クラックを防げる、加工性に優れ且つ磁気特性の良好な
高珪素含有無方向性電磁鋼板及びその製造方法を提供し
た。しかしながらこの方法は、熱延板の曲げ加工性改善
の点で今一歩であり、連続酸洗ライン通板や冷間圧延で
のリール巻き付けの作業性に難点が残った。
願平４−６５３８４号において、内表層Ｓｉの混合領域
を有することで、冷間圧延時に境界部分から発生し易い
クラックを防げる、加工性に優れ且つ磁気特性の良好な
高珪素含有無方向性電磁鋼板及びその製造方法を提供し
た。しかしながらこの方法は、熱延板の曲げ加工性改善
の点で今一歩であり、連続酸洗ライン通板や冷間圧延で
のリール巻き付けの作業性に難点が残った。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、内表
層Ｓｉ量（加工性）の差が大きい場合、連続酸洗ライン
通板や冷間圧延でのリール巻き付けの作業性に関わる、
熱延板の曲げ加工性に優れ且つ磁気特性の良好な高珪素
含有無方向性電磁鋼板の製造方法を提供することにあ
る。
層Ｓｉ量（加工性）の差が大きい場合、連続酸洗ライン
通板や冷間圧延でのリール巻き付けの作業性に関わる、
熱延板の曲げ加工性に優れ且つ磁気特性の良好な高珪素
含有無方向性電磁鋼板の製造方法を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく種々検討した結果、析出物や酸化介在物に
着目して、熱延板曲げ加工性と深い関係があることを明
らかにした。すなわち内表層部の加工性が著しく異なる
場合は、内表層Ｓｉの混合領域を有することで冷間圧延
時の境界層でのクラック発生を防止できるが、このよう
な方法でも熱延板の曲げ加工性は十分改善されない。し
かし素材の析出物や酸化介在物を極端に減少させること
で、熱延板の曲げ加工性が著しく改善されることがわか
った。
を解決すべく種々検討した結果、析出物や酸化介在物に
着目して、熱延板曲げ加工性と深い関係があることを明
らかにした。すなわち内表層部の加工性が著しく異なる
場合は、内表層Ｓｉの混合領域を有することで冷間圧延
時の境界層でのクラック発生を防止できるが、このよう
な方法でも熱延板の曲げ加工性は十分改善されない。し
かし素材の析出物や酸化介在物を極端に減少させること
で、熱延板の曲げ加工性が著しく改善されることがわか
った。
【０００８】本発明はこのような知見に基づくものであ
って、その要旨とするところは、重量比で、Ｓｉ：４．
０〜８．０％、残部通常公知の成分からなる無方向性電
磁鋼板を製造するに際し、Ｓｉ：３．０％以下で残部通
常公知の無方向性電磁鋼成分からなる表層部を片面５％
以上有し、且つ、内表層成分の混合層が片面で０．０５
％以上、５％以下であり、且つ内表層ともＡｌ＋Ｔｉの
含有量が０．０１００％以下とする加工性に優れた高珪
素含有無方向性電磁鋼板及びその製造方法にある。
って、その要旨とするところは、重量比で、Ｓｉ：４．
０〜８．０％、残部通常公知の成分からなる無方向性電
磁鋼板を製造するに際し、Ｓｉ：３．０％以下で残部通
常公知の無方向性電磁鋼成分からなる表層部を片面５％
以上有し、且つ、内表層成分の混合層が片面で０．０５
％以上、５％以下であり、且つ内表層ともＡｌ＋Ｔｉの
含有量が０．０１００％以下とする加工性に優れた高珪
素含有無方向性電磁鋼板及びその製造方法にある。
【０００９】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。本発明の特徴
である、素材の析出物や酸化介在物量と、熱延板の曲げ
加工性の関係について述べる。図１は曲げ加工性と素材
成分Ａｌ，Ｔｉ（内表層平均値）との関係を示したもの
で、図から明らかなように、Ａｌ＋Ｔｉの含有量が０．
０１００％以下、好ましくは０．００５０％以下、すな
わち素材を著しく高純化することで、熱延板の曲げ加工
性は大幅に改善された。これは熱延板中（内表層とも）
のＡｌやＴｉの窒化物や酸化物が非常に少ないことによ
り、析出硬化が抑制された為と考えられる。ただしこの
場合でも、熱延板は連続酸洗ライン通板や冷間圧延での
リール巻き付け時に、あらかじめ加熱（好ましくは５０
℃以上）した方が作業性がさらに良い。
である、素材の析出物や酸化介在物量と、熱延板の曲げ
加工性の関係について述べる。図１は曲げ加工性と素材
成分Ａｌ，Ｔｉ（内表層平均値）との関係を示したもの
で、図から明らかなように、Ａｌ＋Ｔｉの含有量が０．
０１００％以下、好ましくは０．００５０％以下、すな
わち素材を著しく高純化することで、熱延板の曲げ加工
性は大幅に改善された。これは熱延板中（内表層とも）
のＡｌやＴｉの窒化物や酸化物が非常に少ないことによ
り、析出硬化が抑制された為と考えられる。ただしこの
場合でも、熱延板は連続酸洗ライン通板や冷間圧延での
リール巻き付け時に、あらかじめ加熱（好ましくは５０
℃以上）した方が作業性がさらに良い。
【００１０】次に内表層成分の混合層の役割について述
べる。通常内表層部のＳｉ量の差が大きい、すなわち延
性が著しく異なる場合は、冷間圧延時に境界層にクラッ
クが生じる。しかしこのような材料でも、内表層の成分
混合層を製品板で０．０５％以上有する場合には、クラ
ックが生じることなく優れた冷間圧延性を示す。又この
成分混合層によって、製品板の打ち抜き性（割れ）改善
効果も認められる。一方内表層の成分混合層の厚みを製
品板で５％以下と限定したのは、十分な内表層の成分分
離を確保する為である。なおこの成分混合層の厚みは、
下記の関係式を満足するＳｉ濃度領域で定義される。 ＣＳ＋０．２×（ＣＩ−ＣＳ）≦境界層Ｓｉ濃度 ≦ＣＳ＋０．８×（ＣＩ−ＣＳ） ここで ＣＩ：内層部Ｓｉ濃度最大値 ＣＳ：表層部Ｓｉ濃度最小値
べる。通常内表層部のＳｉ量の差が大きい、すなわち延
性が著しく異なる場合は、冷間圧延時に境界層にクラッ
クが生じる。しかしこのような材料でも、内表層の成分
混合層を製品板で０．０５％以上有する場合には、クラ
ックが生じることなく優れた冷間圧延性を示す。又この
成分混合層によって、製品板の打ち抜き性（割れ）改善
効果も認められる。一方内表層の成分混合層の厚みを製
品板で５％以下と限定したのは、十分な内表層の成分分
離を確保する為である。なおこの成分混合層の厚みは、
下記の関係式を満足するＳｉ濃度領域で定義される。 ＣＳ＋０．２×（ＣＩ−ＣＳ）≦境界層Ｓｉ濃度 ≦ＣＳ＋０．８×（ＣＩ−ＣＳ） ここで ＣＩ：内層部Ｓｉ濃度最大値 ＣＳ：表層部Ｓｉ濃度最小値
【００１１】この出発素材である、高Ｓｉ材の表面に加
工性の良い低Ｓｉ材で覆い、且つ内表層成分の混合層を
製品板で０．０５％以上相当を有する冷延前素材を得る
には、次のような方法がある。 （１）鋳造方向に垂直に鋳片全幅に静磁場を形成させ、
これを境界としてＳｉ量の異なる溶鋼を供給すること
で、内表層成分の混合層を製品板で０．０５％以上、５
％以下相当を有する連続鋼塊を得る。 （２）まず表層又は内層に相当する部分を凝固させた
後、残りの部分を異なる成分材にて凝固させて、複層鋼
塊を得る。しかる後に鋼塊又は熱延板の状態で１０００
℃以上の温度で焼鈍しＳｉを拡散させ、製品板で０．０
５％以上、５％以下相当の内表層成分の混合層を形成さ
せる。 （３）二種の鋼成分三層構造の熱延板を、圧延圧着法で
製造する。この際熱延板の状態で１０００℃以上の温度
で焼鈍しＳｉを拡散させ、製品板で０．０５％以上、５
％以下相当の内表層成分の混合層を形成させる。
工性の良い低Ｓｉ材で覆い、且つ内表層成分の混合層を
製品板で０．０５％以上相当を有する冷延前素材を得る
には、次のような方法がある。 （１）鋳造方向に垂直に鋳片全幅に静磁場を形成させ、
これを境界としてＳｉ量の異なる溶鋼を供給すること
で、内表層成分の混合層を製品板で０．０５％以上、５
％以下相当を有する連続鋼塊を得る。 （２）まず表層又は内層に相当する部分を凝固させた
後、残りの部分を異なる成分材にて凝固させて、複層鋼
塊を得る。しかる後に鋼塊又は熱延板の状態で１０００
℃以上の温度で焼鈍しＳｉを拡散させ、製品板で０．０
５％以上、５％以下相当の内表層成分の混合層を形成さ
せる。 （３）二種の鋼成分三層構造の熱延板を、圧延圧着法で
製造する。この際熱延板の状態で１０００℃以上の温度
で焼鈍しＳｉを拡散させ、製品板で０．０５％以上、５
％以下相当の内表層成分の混合層を形成させる。
【００１２】つぎに鋼成分の限定理由及び熱間圧延以降
の製造方法について述べる。ＡｌとＴｉは、前述のよう
に析出物や介在物を極端に減少させ、熱延板の曲げ加工
性を良くし、連続酸洗ライン通板や冷間圧延でのリール
巻き付けの作業性を優れたものにする為、内表層ともＡ
ｌ＋Ｔｉ≦０．０１０％にする。内層Ｓｉは固有抵抗を
高めて鉄損を良くする為４．０％以上、８．０％以下と
する。表層Ｓｉは冷延時の表面及び境界部の割れ防止の
為、３．０％以下とする。
の製造方法について述べる。ＡｌとＴｉは、前述のよう
に析出物や介在物を極端に減少させ、熱延板の曲げ加工
性を良くし、連続酸洗ライン通板や冷間圧延でのリール
巻き付けの作業性を優れたものにする為、内表層ともＡ
ｌ＋Ｔｉ≦０．０１０％にする。内層Ｓｉは固有抵抗を
高めて鉄損を良くする為４．０％以上、８．０％以下と
する。表層Ｓｉは冷延時の表面及び境界部の割れ防止の
為、３．０％以下とする。
【００１３】Ｃは、冷間圧延後の工程で必要に応じて脱
炭焼鈍を行っても良いので０．１％以下が好ましい。し
かしＣは磁気特性を劣化させる元素である為、製品で
０．００５％を超えると磁気時効が生じ、磁気特性が著
しく劣化するので、０．００５％以下が更に好ましい。
Ｓ，Ｎは、含有量が多くなると不純物を生成し、磁気特
性を劣化させる元素である為、それぞれ上限を４０ppm
が好ましい。２０ppm 以下だと更に良い。
炭焼鈍を行っても良いので０．１％以下が好ましい。し
かしＣは磁気特性を劣化させる元素である為、製品で
０．００５％を超えると磁気時効が生じ、磁気特性が著
しく劣化するので、０．００５％以下が更に好ましい。
Ｓ，Ｎは、含有量が多くなると不純物を生成し、磁気特
性を劣化させる元素である為、それぞれ上限を４０ppm
が好ましい。２０ppm 以下だと更に良い。
【００１４】以上のような鋼塊素材を、加熱、熱間圧延
する。次に必要に応じ焼鈍を行った後、一回の冷間圧
延、又は中間焼鈍を含む二回以上の冷間圧延を施し、製
品板厚とする。この際、本発明の高純鋼複層材の場合
は、連続酸洗ライン通板や冷間圧延でのリール巻き付け
時の、熱延板の割れによる破断トラブルが抑制され、作
業性が優れている。次いで変態温度以下で結晶粒成長の
ための仕上焼鈍を行うことで、磁気特性に優れた高珪素
含有無方向性電磁鋼板が製造される。
する。次に必要に応じ焼鈍を行った後、一回の冷間圧
延、又は中間焼鈍を含む二回以上の冷間圧延を施し、製
品板厚とする。この際、本発明の高純鋼複層材の場合
は、連続酸洗ライン通板や冷間圧延でのリール巻き付け
時の、熱延板の割れによる破断トラブルが抑制され、作
業性が優れている。次いで変態温度以下で結晶粒成長の
ための仕上焼鈍を行うことで、磁気特性に優れた高珪素
含有無方向性電磁鋼板が製造される。
【００１５】
［実施例１］鋳造方向に垂直に鋳片全幅に静磁場を形成
させ、これを境界として表１に示す鋼成分を含有する溶
鋼を供給することで、表２に示す複層条件を有する連続
鋼塊Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄを得た。次にこれらの鋼塊を加熱し
熱間圧延で１．８mm厚の熱延板とし、さらに熱延板焼鈍
を９５０℃で２分間行った後、０．３５mmの製品厚みま
で１００℃予熱後冷間圧延した。ここで熱延板の曲げ加
工性及び冷間圧延性についての評価結果を表３に示す。
させ、これを境界として表１に示す鋼成分を含有する溶
鋼を供給することで、表２に示す複層条件を有する連続
鋼塊Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄを得た。次にこれらの鋼塊を加熱し
熱間圧延で１．８mm厚の熱延板とし、さらに熱延板焼鈍
を９５０℃で２分間行った後、０．３５mmの製品厚みま
で１００℃予熱後冷間圧延した。ここで熱延板の曲げ加
工性及び冷間圧延性についての評価結果を表３に示す。
【００１６】加工性の評価では、鋼塊Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄい
ずれの場合も、冷間圧延時の割れ発生は無く良好であっ
た。しかし熱延板の曲げ加工性については、本発明の範
囲に入る鋼塊Ａ，Ｂ，Ｃの場合は良好であったが、鋼塊
Ｄでは、わずかの曲げ回数で割れてしまった。
ずれの場合も、冷間圧延時の割れ発生は無く良好であっ
た。しかし熱延板の曲げ加工性については、本発明の範
囲に入る鋼塊Ａ，Ｂ，Ｃの場合は良好であったが、鋼塊
Ｄでは、わずかの曲げ回数で割れてしまった。
【００１７】次に冷延板を１０５０℃で３０秒仕上げ焼
鈍を行い、磁気測定を行った。結果は表３に示すよう
に、本発明材は優れた低鉄損特性を示した。また製品打
ち抜き性は、本発明材では割れが認められずいずれも良
好であった。
鈍を行い、磁気測定を行った。結果は表３に示すよう
に、本発明材は優れた低鉄損特性を示した。また製品打
ち抜き性は、本発明材では割れが認められずいずれも良
好であった。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】［実施例２］鋳造段階で表層又は内層に相
当する部分を凝固させた後、残りの部分を異なる成分材
にて凝固させて、表４，５に示す鋼成分、複層条件を有
する複層鋼塊Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ−１，Ｈ−２を得た。次に
これらの鋼塊を加熱し熱間圧延で１．８mm厚の熱延板と
し、さらに熱延板焼鈍を９５０℃で２分間行った後、
０．３５mmの製品厚みまで１００℃予熱後冷間圧延し
た。ここで熱延板の曲げ加工性及び冷間圧延性について
の評価結果を、表６に示す。
当する部分を凝固させた後、残りの部分を異なる成分材
にて凝固させて、表４，５に示す鋼成分、複層条件を有
する複層鋼塊Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ−１，Ｈ−２を得た。次に
これらの鋼塊を加熱し熱間圧延で１．８mm厚の熱延板と
し、さらに熱延板焼鈍を９５０℃で２分間行った後、
０．３５mmの製品厚みまで１００℃予熱後冷間圧延し
た。ここで熱延板の曲げ加工性及び冷間圧延性について
の評価結果を、表６に示す。
【００２２】加工性の評価では、鋼塊Ｈ−２以外、Ｅ，
Ｆ，Ｇ，Ｈ−１いずれの場合も、冷間圧延時の割れ発生
は無く良好であった。しかし熱延板の曲げ加工性につい
ては、本発明の範囲に入る鋼塊Ｅ，Ｆ，Ｇの場合は良好
であったが、鋼塊Ｈ−１，Ｈ−２では、わずかの曲げ回
数で割れてしまった。
Ｆ，Ｇ，Ｈ−１いずれの場合も、冷間圧延時の割れ発生
は無く良好であった。しかし熱延板の曲げ加工性につい
ては、本発明の範囲に入る鋼塊Ｅ，Ｆ，Ｇの場合は良好
であったが、鋼塊Ｈ−１，Ｈ−２では、わずかの曲げ回
数で割れてしまった。
【００２３】次に冷延板を１０５０℃で３０秒仕上げ焼
鈍を行い、磁気測定を行った。結果は表６に示すよう
に、本発明材は優れた低鉄損特性を示した。また製品打
ち抜き性は、本発明材では割れが認められずいずれも良
好であった。
鈍を行い、磁気測定を行った。結果は表６に示すよう
に、本発明材は優れた低鉄損特性を示した。また製品打
ち抜き性は、本発明材では割れが認められずいずれも良
好であった。
【００２４】
【表４】
【００２５】
【表５】
【００２６】
【表６】
【００２７】［実施例３］表７，８に示す二種の鋼成分
三層構造の１．８mm厚の熱延板Ｉ，Ｊ，Ｋ，Ｌを、圧延
圧着法で製造した。さらに熱延板焼鈍を９５０℃で２分
間行った後、０．３５mmの製品厚みまで１００℃予熱後
冷間圧延した。ここで熱延板の曲げ加工性及び冷間圧延
性についての評価結果を、表９に示す。
三層構造の１．８mm厚の熱延板Ｉ，Ｊ，Ｋ，Ｌを、圧延
圧着法で製造した。さらに熱延板焼鈍を９５０℃で２分
間行った後、０．３５mmの製品厚みまで１００℃予熱後
冷間圧延した。ここで熱延板の曲げ加工性及び冷間圧延
性についての評価結果を、表９に示す。
【００２８】加工性の評価では、鋼塊Ｌ−２以外、Ｉ，
Ｊ，Ｋ，Ｌ−１いずれの場合も、冷間圧延時の割れ発生
は無く良好であった。しかし熱延板の曲げ加工性につい
ては、本発明の範囲に入る鋼塊Ｉ，Ｊ，Ｋの場合は良好
であったが、鋼塊Ｌ−１，Ｌ−２では、わずかの曲げ回
数で割れてしまった。
Ｊ，Ｋ，Ｌ−１いずれの場合も、冷間圧延時の割れ発生
は無く良好であった。しかし熱延板の曲げ加工性につい
ては、本発明の範囲に入る鋼塊Ｉ，Ｊ，Ｋの場合は良好
であったが、鋼塊Ｌ−１，Ｌ−２では、わずかの曲げ回
数で割れてしまった。
【００２９】次に冷延板を１０５０℃で３０秒仕上げ焼
鈍を行い、磁気測定を行った。結果は表９に示すよう
に、本発明材は優れた低鉄損特性を示した。また製品打
ち抜き性は、本発明材では割れが認められずいずれも良
好であった。
鈍を行い、磁気測定を行った。結果は表９に示すよう
に、本発明材は優れた低鉄損特性を示した。また製品打
ち抜き性は、本発明材では割れが認められずいずれも良
好であった。
【００３０】
【表７】
【００３１】
【表８】
【００３２】
【表９】
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、高純鋼複層材にするこ
とで、連続酸洗ライン通板や冷間圧延でのリール巻き付
け時の、熱延板の割れによる破断トラブルが抑制され、
作業性が優れ、且つ高Ｓｉ材の表面を加工性の良い低Ｓ
ｉ材で覆い且つ内表層成分の混合層を製品板で０．０５
％以上、５％以下有することによって、冷間加工性およ
び製品打ち抜き性が良く（割れ発生抑制）且つ磁気特性
の良好な高珪素無方向性電磁鋼板を製造することができ
る。
とで、連続酸洗ライン通板や冷間圧延でのリール巻き付
け時の、熱延板の割れによる破断トラブルが抑制され、
作業性が優れ、且つ高Ｓｉ材の表面を加工性の良い低Ｓ
ｉ材で覆い且つ内表層成分の混合層を製品板で０．０５
％以上、５％以下有することによって、冷間加工性およ
び製品打ち抜き性が良く（割れ発生抑制）且つ磁気特性
の良好な高珪素無方向性電磁鋼板を製造することができ
る。
【図１】熱延板の曲げ加工性と素材成分Ａｌ，Ｔｉ（内
表層平均値）との関係を示したグラフである。
表層平均値）との関係を示したグラフである。
Claims (4)
- 【請求項１】 内層が重量比で、Ｓｉ：４．０〜８．０
％、表層が重量比でＳｉ：３．０％以下でその厚みが片
面５％以上であり、且つ、内表層成分の混合層が片面で
０．０５％以上、５％以下であり、更に内表層ともＡｌ
＋Ｔｉの含有量が０．０１００％以下であることを特徴
とする加工性に優れた高珪素含有無方向性電磁鋼板。 - 【請求項２】 内層が重量比で、Ｓｉ：４．０〜８．０
％、表層が重量比でＳｉ：３．０％以下でその厚みが片
面５％以上であり、且つ、内表層成分の混合層が片面で
０．０５％以上、５％以下であり、更に内表層ともＡｌ
＋Ｔｉの含有量が０．０１００％以下である素材を冷延
し、焼鈍することを特徴とする加工性に優れた高珪素含
有無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 内層が重量比で、Ｓｉ：４．０〜８．０
％、Ｃ：０．１００％以下、及びＳ，Ｎの含有量がそれ
ぞれ０．００４０％以下であり、表層が重量比でＳｉ：
３．０％以下、Ｃ：０．１００％以下、及びＳ，Ｎの含
有量がそれぞれ０．００４０％以下でその厚みが片面５
％以上であり、且つ内表層成分の混合層が片面で０．０
５％以上、５％以下であり、更に内表層ともＡｌ＋Ｔｉ
の含有量がそれぞれ０．０１００％以下であることを特
徴とする加工性に優れた高珪素含有無方向性電磁鋼板。 - 【請求項４】 内層が重量比で、Ｓｉ：４．０〜８．０
％、Ｃ：０．１００％以下、及びＳ，Ｎの含有量がそれ
ぞれ０．００４０％以下であり、表層が重量比でＳｉ：
３．０％以下、Ｃ：０．１００％以下、及びＳ，Ｎの含
有量がそれぞれ０．００４０％以下でその厚みが片面５
％以上であり、且つ、内表層成分の混合層が冷延前素材
の片面で０．０５％以上、５％以下であり、更に内表層
ともＡｌ＋Ｔｉの含有量が０．０１００％以下である素
材を冷延し、焼鈍することを特徴とする加工性に優れた
高珪素含有無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30675294A JPH08165520A (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 加工性に優れた高珪素無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30675294A JPH08165520A (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 加工性に優れた高珪素無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08165520A true JPH08165520A (ja) | 1996-06-25 |
Family
ID=17960892
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30675294A Withdrawn JPH08165520A (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 加工性に優れた高珪素無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08165520A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004029318A1 (de) * | 2002-09-19 | 2004-04-08 | Sms Demag Aktiengesellschaft | Verfahren zum herstellen von flachstahl-produkten mit hoher magnetisierungsfähigkeit |
| WO2010010836A1 (ja) | 2008-07-22 | 2010-01-28 | 新日本製鐵株式会社 | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| KR100940717B1 (ko) * | 2002-12-24 | 2010-02-08 | 주식회사 포스코 | 알루미늄 함유 저철손 무방향성 전기강판 정련방법 |
| JP6519725B1 (ja) * | 2017-12-12 | 2019-05-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 複層型電磁鋼板 |
| WO2019117096A1 (ja) * | 2017-12-12 | 2019-06-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 複層型電磁鋼板 |
| WO2019117089A1 (ja) * | 2017-12-12 | 2019-06-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 複層型電磁鋼板 |
| JP2020090720A (ja) * | 2018-12-07 | 2020-06-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2020190026A (ja) * | 2019-05-15 | 2020-11-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-12-09 JP JP30675294A patent/JPH08165520A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| RU2742292C1 (ru) * | 2017-12-12 | 2021-02-04 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Многослойный лист из электротехнической стали |
| US11355271B2 (en) | 2017-12-12 | 2022-06-07 | Jfe Steel Corporation | Multilayer electrical steel sheet |
| US11401589B2 (en) | 2017-12-12 | 2022-08-02 | Jfe Steel Corporation | Multilayer electrical steel sheet |
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| JP2020190026A (ja) * | 2019-05-15 | 2020-11-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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