JPH08107306A

JPH08107306A - ダイバシティアンテナ

Info

Publication number: JPH08107306A
Application number: JP24129694A
Authority: JP
Inventors: Tatsuaki Taniguchi; 龍昭谷口; Kenji Kubota; 健治久保田; Kazuo Shigeta; 一生重田
Original assignee: Mazda Motor Corp
Current assignee: Mazda Motor Corp
Priority date: 1994-10-05
Filing date: 1994-10-05
Publication date: 1996-04-23

Abstract

(57)【要約】【目的】給電点およびフィーダ線の数を減らしたダイ
バシティ式ガラスアンテナを提案する。【構成】デフォッガの熱線と直流的に接続する垂直ア
ンテナ素子１７０と、デフォッガの熱戦を介して、垂直
アンテナ素子１７０と容量結合するループ状アンテナ素
子１７１と、このループアンテナ１７１に接続されたピ
ンダイオード１７５と、ダイオード１７５にオン／オフ
信号を供給する回路と、ループ状アンテナ素子１７１か
ら出力信号を取り出すフィーダ線１７２とからなるダイ
バシティアンテナシステム。ピンダイオードのオン／オ
フ状態によって、指向性を制御する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、車両等のウィンドガ
ラスに設置されるガラスアンテナに関し、詳しくは、２
つ以上の受信特性（例えば、受信周波数帯域）を１つの
ガラス上で実現するガラスアンテナに関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、車両用アンテナとして、そのボ
ディにポール（ロッド）を絶縁状態で突設してこれに給
電するようにしたポールアンテナが広く知られている
が、このポールアンテナは、ポールの折れ曲がりや破損
を招き易く、しかも走行時に風切り音が発生するという
問題があることから、これに代わるアンテナとしてガラ
スアンテナが実用化されている。

【０００３】このガラスアンテナは、例えば実開昭６３
−９２４０９号公報等に開示されるように、車両のウィ
ンドガラスに設けられるデフォッガの側部に近接してア
ンテナ線を配置し、それに給電するようにしたものであ
る。しかし、この従来のガラスアンテナでは、アンテナ
線をデフォッガに対し近接配置してアンテナの受信性能
をチューニングしており、そのアンテナの性能を向上さ
せるための方法が定性的でなく、チューニングが不明確
で予測し難いとともに、アンテナ自体の構成が複雑にな
るという問題がある。

【０００４】一方、これとは別に、特開昭６２−１３１
６０６号公報に開示されるように、ガラス面に透明電導
膜を設けるとともに、この電動膜上側のガラス面に、給
電点を有するアンテナ体を配置し、このアンテナ体と透
明電動膜とを容量結合させてアンテナとするようにした
ものが提案されている。また、米国特許第５，０２９，
３０８号では、デフォッガ熱線が張られた領域内におい
てデフォッガ領域の略中央で上下方向に延びた第１のア
ンテナ導体を設け、この第１のアンテナ導体と交差する
熱線を電気的に接続する。さらに、デフォッガの最上位
（若しくは最下位）の熱線に接続させるようにして、デ
フォッガの上部（若しくは下部）において第２のアンテ
ナ導体を設ける。即ち、前記第１のアンテナ導体と第２
のアンテナ導体とが１つのアンテナとして機能するよう
にしているのである。しかしながら、第１，第２のアン
テナ導体を接続すると、デフォッガに流れる直流電流が
第１のアンテナ導体に分流してしまい、上記接続点近傍
において曇り除去の効果が落ちてしまう。そこで、この
米国特許では、第１のアンテナ導体と第２のアンテナ導
体との間にコンデンサを設け、デフォッガに流れる電流
が第１のアンテナ導体に分流しないようにしている。
尚、このコンデンサの容量は、第１のアンテナ導体と第
２のアンテナ導体とが１つのアンテナとして機能するよ
うに、受信周波数帯域において、高いインピーダンスを
持たないような値を有するものが選択されている。

【０００５】また、さらに、特開昭５５−６０３０４号
は、デフォッガ領域内に上下方向に第１のアンテナ導体
を、デフォッガ領域外に第２のアンテナ導体を設ける。
そして、第１の導体に接続し且つこの第１の導体に直交
（即ち、デフォッガ熱線に平行するように）するように
して設けた第１の導線と、この第１の導線に平行させ前
記第２のアンテナ導体に接続された第２の導線とをガラ
ス面上に設け、これらの第１，第２の導線同士を近接さ
せて容量結合させるというものである。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記提案の従来例（実
開昭６３−９２４０９号や特開昭６２−１３１６０６
号）では、アンテナ体を透明電導膜と容量結合させてい
るものの、ガラスの透明性を確保すべく、この電導膜の
透明度を確保しようとして薄膜のものを利用すると、そ
の電気抵抗値が極めて高くならざるを得ず、受信電流が
流れ難くなり、実用上は良好なアンテナ性能を期待でき
ない虞れがある。

【０００７】また、米国特許第５，０２９，３０８号で
は、設けられたコンデンサが受信電波の周波数帯域にお
いて低インピーダンスとなるように選ばれているため
に、デフォッガ熱線がアンテナとして機能してしまい、
そのために、熱線に流れる加熱電流がアンテナに影響し
てしまい、結局のところアンテナ性能が劣化してしまう
という欠点がある。

【０００８】また、特開昭５５−６０３０４号において
も、上記米国特許第５，０２９，３０８号と同じよう
に、デフォッガ領域外に設けられたアンテナ形状に配慮
がないために、換言すれば、デフォッガ熱線がアンテナ
として機能させないようにすることを考慮していないた
めにアンテナ性能が劣化していた。また、こうした従来
のガラスアンテナは、本来的にアンテナ受信性能が劣る
ために、実用化に当たっては、アンテナに誘起される電
圧を増幅するアンテナ・ブースタや、アンテナの持つイ
ンピーダンスをラジオのインピーダンスと同値に変換す
るマッチング回路を付加するなどの、受信性能を向上さ
せるための工夫が必要となり、組み付け工数やコストの
増大、構造の大型化・複雑化を招いていた。

【０００９】特に、近年では、自動車が建造物の込み入
ったマルチパスの多い地域を通行することが多いことに
鑑みて、ダイバシティアンテナシステムとすることが多
い。このようなダイバシティアンテナシステムでは、少
なくとも２つの独立したアンテナをガラスに装着する必
要があり、それ故に夫々の給電点を設ける必要がある。
高周波領域において、給電点はフィーダ線を介して給電
する必要があり、このフィーダ線がコストを高くする要
因になっていた。

【００１０】本発明は斯かる点に鑑みてなされたもので
あり、その目的とするところは、１本のフィーダ線と１
つの給電点で２つの異なる指向性を持ったダイバシティ
アンテナを提案するものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成すべ
く、請求項１に係る本発明の、互いに離間した第１のア
ンテナパターンと第２のアンテナパターンとがガラス上
に延設されたダイバシティアンテナは、給電点が設けら
れた前記第１のアンテナパターンと、一端が終端状態若
しくは開放状態のいずれかに制御された前記第２のアン
テナパターンとを具備する。

【００１２】上記構成の２つのアンテナパターンが別々
とされたダイバシティアンテナによれば、第２のアンテ
ナパターンの前記一端を終端状態若しくは開放状態のい
ずれかに制御することにより、前記第１のアンテナパタ
ーンの指向特性が変更され、ダイバシティアンテナが供
給される。また、第２のアンテナパターンにはフィーダ
線を設けることが不要となる。

【００１３】請求項２のダイバシティアンテナは、第１
のアンテナパターンと第２のアンテナパターンとがガラ
ス上に延設されたダイバシティアンテナであって、給電
点が設けられた前記第１のアンテナパターンと、一端が
短絡状態若しくは開放状態のいずれかに制御された前記
第２のアンテナパターンとを具備することを特徴とす
る。

【００１４】上記構成の２つのアンテナパターンが一体
となったダイバシティアンテナによれば、前記第２のア
ンテナパターンの前記一端を前記第１のアンテナと短絡
状態若しくは開放状態のいずれかに制御することによ
り、前記第１のアンテナパターンの指向特性を変更する
こと、即ちダイバシティアンテナを提供することができ
る。また、第２のアンテナパターンには給電点およびフ
ィーダ線を設けることが不要となる。

【００１５】請求項３のダイバシティアンテナは、長い
実効長を有する第１のアンテナパターンと短い実効長を
有する第２のアンテナパターンとがガラス上に延設され
たダイバシティアンテナであって、給電点が設けられた
前記第１のアンテナパターンと、一端が終端状態若しく
は開放状態のいずれかに制御された前記第２のアンテナ
パターンとを具備することを特徴とする。

【００１６】上記構成のダイバシティアンテナによれ
ば、第２のアンテナパターンの前記一端を終端状態若し
くは開放状態のいずれかに制御することにより、前記第
１のアンテナパターンの指向特性を変更する、即ちダイ
バシティ機能を実現できると共に、感度の高い第１のア
ンテナパターンをアンテナとして、感度の低い第２のア
ンテナパターンを指向性制御に用いることができるの
で、アンテナ感度を落とすことなくダイバシティシステ
ムを提供できる。

【００１７】請求項４のダイバシティアンテナによれ
ば、第２のアンテナパターンは導電線若しくは同軸ケー
ブル等を介して終端されるので、フィーダ線を１つに減
らすことができる。請求項５のダイバシティアンテナに
よれば、前記第１のアンテナパターン及び第２のアンテ
ナパターンが配されていないガラス上の領域にデフォッ
ガとしての複数の熱線が延設され、前記第１のアンテナ
パターンは前記熱線と容量結合するので、ポールアンテ
ナ並の特性のアンテナを得ることができる。

【００１８】請求項６のダイバシティアンテナによれ
ば、前記第２のアンテナパターンの前記一端には、高周
波スイッチとしてのピンダイオードが接続され、前記第
２のアンテナパターンを終端するとき、若しくは、前記
第１のアンテナパターンと前記第２のアンテナパターン
とを短絡するときはこのピンダイオードに直流電流を流
すことを特徴とする。直流電流でピンダイオードを制御
できるので、第２のアンテナパターン用のフィーダ線は
不要である。

【００１９】請求項７のダイバシティアンテナによれ
ば、前記第２のアンテナパターンは前記ピンダイオード
を介してデフォッガのバスバーに接続されている。請求
項８のダイバシティアンテナによれば、前記ピンダイオ
ードと並列にコイルが設けられていることを特徴とす
る。コイルを設けることにより、第２のアンテナパター
ンが拾った低周波の信号（例えばＡＭ信号）を活かすこ
とができる。

【００２０】請求項９のダイバシティアンテナによれ
ば、前記コイルと直列に抵抗が設けられていることを特
徴とする。ピンダイオードがオンしているときに、ピン
ダイオードのバイアス電圧を得るためのものである。

【００２１】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。先ず、デフォッガが設けられたリヤウインドガラ
スの構造（図１，図２）について説明し、次に本発明の
ガラスアンテナの基礎をなす容量結合型ガラスアンテナ
について、図３〜図１１を用いて、その設計方法の原理
を説明する。次に、この原理に基づいて設計されたガラ
スアンテナが有する性質（モノポール型アンテナの位置
に依存する性質や給電点の有無に依存する性質）につい
て図１２〜図３４を用いて説明する。そして、次に、本
発明の実施例のダイバシティ式ガラスアンテナとして２
つの実施例を挙げて説明する。

【００２２】尚、以下の説明における車両用ガラスアン
テナは、特にリアガラスのアンテナに適用したものであ
る。各実施例の説明では、「左」は車両のボディの左側
を、また「右」は同右側を、また「上」は上側を、さら
に「下」は下側をそれぞれ示すものとする。〈デフォッガ付ガラスアンテナの構造〉図１は本明細書
に於いてガラスアンテナが適用される車両の後部を示
し、１は車両のボディであって、このボディ１の後部に
はリヤウィンド２が開口され、このリヤウィンド２には
リヤウィンドガラス３（以下、単にウィンドガラスとい
う）が略気密状に嵌装されている。

【００２３】図２に示すように、自動車のリヤウインド
ガラス３にはデフォッガ５の熱線が、ウィンドガラス３
の上端部（ウィンド２周囲上側のボディ１）から所定の
大きさの空白部４だけ隔てられ、さらに左右方向におけ
る中央部がウィンドガラス３の左右中央部と略一致する
ように配置されて取り付けられている。このデフォッガ
５は、上下段部５ａ，５ｂを有するコ字状のもので、車
幅方向に左右に延びる複数本のヒータ線６，６，…（熱
線）を上下２段に分け、上段側ヒータ線６，６，…及び
下段側ヒータ線６，６，…の各一側（右側）の端部同士
をそれぞれ独立バスバー７，８で接続し、全体のヒータ
線６，６，…の他側（左側）の端部同士を共通バスバー
９で接続したものである。

【００２４】尚、図示しないが、上側独立バスバー７は
ボディ１にアースされてデフォッガ５のアース側とされ
ている。また、下側独立バスバー８は図外のスイッチを
介して車載バッテリーの＋電源に接続されており、スイ
ッチをＯＮ操作することで、バッテリーからデフォッガ
５の各ヒータ線６に給電して発熱させ、その発熱により
ウィンドガラス３面の曇りを除去するようになってい
る。

【００２５】尚、本明細書中では、上段側ヒータ線６，
６，…及び下段側ヒータ線６，６，…の各左側の端部同
士を夫々独立バスバー７，８で接続し、全体のヒータ線
６，６，…の右側の端部同士を共通バスバー９で接続し
たもの、即ち、左右逆形状のデフォッガも「コ」字状と
呼ぶことにする。〈容量結合型アンテナの原理〉デフォッガは、ガラスア
ンテナの性能に大きな影響を与える。特に、デフォッガ
に流れる直流電流はノイズ成分が多くこのノイズがアン
テナに載らないことが好ましい。さらに、デフォッガの
熱線がアンテナ導体素子として機能してしまい、目標の
性能のガラスアンテナを設計することはなかなか難しか
った。

【００２６】容量結合型アンテナは、従来のガラスアン
テナよりも飛躍的に性能を高めるために、本発明の発明
者達が、デフォッガからのノイズ成分をカットし、さら
に、デフォッガ熱線がアンテナ素子として機能しないよ
うにされたもので、特願平６−２０５７６７号として提
案されたものである。この特願平６−２０５７６７号に
提案されたガラスアンテナの設計方法およびその設計方
法によって構成されたガラスアンテナの構造を先に説明
することにより、デフォッガの熱線がアンテナの動作に
影響を与えないようにすることができる理由について説
明する。

【００２７】図３は、デフォッガの熱線が配された領域
において熱線６に交差して導体４１が配線されていると
ころを示す。最上位の熱線６に平行して導体４２が配さ
れ、この導体４２に直交して導体４０が配されている。
導体４０は、第２実施例におけるループ状アンテナ素子
１７１などに相当する。また、導体４１は第２実施例な
どの垂直アンテナ素子１７０に相当する。導体４０の給
電点からの長さをＬ、デフォッガの熱線（最上位の熱線
６ａ）の長さを２Ｙとする。導体４０と熱線６との関係
を見るために、図４のような等価回路図を考える。図４
でコンデンサは導体４２と熱線６ａとによる結合容量で
ある。コンデンサ４３によるアンテナ短縮率をαで表
す。今、結合容量Ｃ＝１１ｐＦ（８４ＭHz)、Ｌ＝１２c
m、Ｙ＝２８cmとすると、コンデンサ４３による短縮効
果により、図４のアンテナは図５に示したアンテナと等
価となる。この例では、コンデンサ４３以降のアンテナ
導体の長さが２８cmから２２cmに短縮したので、コンデ
ンサ短縮率αは、 α＝２２／２８となる。短縮率αと結合容量との関係を実験的に求めれ
ば、図６及び図７のようになる。図６のグラフによれ
ば、結合容量Ｃが増えれば短縮率αは増加する。しか
し、短縮率αは、結合容量Ｃが４０ｐＦを超えると、Ｃ
が増えても１を超えない。このことは、結合容量を４０
ｐＦを超えて増やすことは意味がないことを物語ってい
る。

【００２８】長さ２Ｙの熱線６がアンテナに大きく影響
しなくなるためには、その熱線のインピーダンスが極め
て大きくなればよい。発明者達による実験の結果、熱線
６のインピーダンスが極めて大きくなるためには、 β・λ／４＝Ｌ＋α・Ｙ …（１）の関係を満足するように、導体（アンテナの一部）の長
さＬと、熱線（最上位の熱線）の長さＹと、容量結合に
よる短縮率αとの関係を設定すれば良いことを見いだし
た。ここで、λは受信しようとする電波の波長であり、
βはガラスによるアンテナ短縮率であり、自動車用のガ
ラスであれば、通常、β＝０．６程度であることが知ら
れている。

【００２９】（１）式を変形すると、 α＝（β・λ／４ −Ｌ）・１／Ｙ …（２）となる。（２）式を使って、車両が異なる場合について
考察する。車両によって、Ｌが長くなる場合は、（２）
式からαは小さくなることが分かるから、デフォッガの
影響を少なくするためには、図６のグラフに従って結合
容量Ｃを低くする。一方、Ｙの長さが短いような車両で
は、（２）式からαが大きくなることが分かるから、容
量Ｃを大きく設定する。

【００３０】このような手法により決定された、デフォ
ッガがアンテナ特性にほとんど影響しなくなるような設
定は、ＦＭ周波数域の波長であれば、７０cm≦λ／４≦１００cm であり、車載状態ではガラス短縮率（β＝０．６）を掛
けて、４２cm≦β・λ／４≦６０cm、即ち、４２cm≦Ｌ＋α・Ｙ≦６０cm となる。

【００３１】尚、上記式（１）の関係はデフォッガのバ
スバー端部が車体ボデイに短絡されている理想状態を想
定した場合に成り立つもので、実際の車両においては、
バスバーとボデイ間とはある程度の容量結合によって接
続されている構成と見做されえることから、ＦＭラジオ
用としての、上記のＬ＋α・Ｙの取るべき好ましい範囲
としては、２０cm≦Ｌ＋α・Ｙ≦７０cm …（３）であることが実験的に得られた。また、ＦＭラジオの周
波数帯域が８８MHz〜１０８MHzの北米に於て使用するに
特に相応しいアンテナについては、４０cm≦Ｌ＋α・Ｙ≦５０cm となり、一方、日本におけるＦＭ電波の周波数帯域７６
MHz〜９０MHzについては、５０cm≦Ｌ＋α・Ｙ≦６０cm に設定されるガラスアンテナが特に好ましい性能を示
す。

【００３２】また、実際にはＦＭラジオ用電波等広がり
を有する周波数帯域の電波を受信するので、全域に亘っ
て受信性能を確保するためには、Ｌ＋α・Ｙは受信しよ
うとする周波数帯域の略中央部分の周波数にあわせた長
さとするのが良いことは勿論である。図３のアンテナに
於て、第１の導体４０部分をループ４５に変更した場合
のアンテナを図８，図９に示す。ループ導体の特徴は、
車幅方向に幅Ｗを有することであり、このようなループ
導体を用いると、結合容量の設定がＷを変えることによ
り簡単に行なうことができる。図１０に、ループ導体４
５の幅Ｗを色々と変えたときに、そして、ループ導体４
５とデフォッガ熱線６との距離ｄを色々と変えたとき
に、結合容量がどのように変わるかを示す。

【００３３】図８のような形状のガラスアンテナはアン
テナ性能として十分なものが得られるもので、従来のリ
アポールアンテナ（９０cmのロッドアンテナ）に比して
保守性の面や風切り音等の面で圧倒的に優れているの
で、実用的な価値は特に大きい。

【００３４】次に、図９のように、ループ導体４５（Ｗ
＝２０cm）をデフォッガの下部に配し、デフォッガの中
央位置に於てこのアンテナ４５に給電した例でも、高性
能が得られる。モノポール型アンテナをガラスアンテナ
として車両に搭載した場合、モノポール型アンテナの長
さをＬ_xとすると、２０cm≦Ｌ_x≦７０cm …（４）の範囲で高性能のアンテナが得られる。

【００３５】また、上記のアンテナシステムは、前述し
たように（１）式を満足するように設定すれば、ＴＶの
ＶＨＦ帯にも適用が可能である。

【００３６】ＴＶのＶＨＦ帯域の波長（９２MHz〜２２
２MHz）に於ては、デフォッガがアンテナ特性に殆ど影
響しなくなる設定は、３４cm≦λ／４≦８２cm であり、車載状態ではガラス短縮率（β＝０．６）を掛
けて、２０cm≦β・λ／４≦５０cm 即ち、２０cm≦Ｌ＋α・Ｙ≦５０cm となる。

【００３７】前述のように、（１）式はデフォッガのバ
スバーの端部が車体ボデイに短絡されている理想状態を
考えた場合に成り立ち、実際の車載状態に於いてはバス
バーとボデイとの間はある程度の容量結合によって接続
されていると見做すことができるから、上記ＴＶのＶＨ
Ｆ帯域用としてのＬ＋α・Ｙの取り得る好ましい範囲と
してはＦＭ周波数用のアンテナと同様に理想状態よりも
若干の広がりを有することとなり、１０cm以上６０cm以
下である。さらに、実用上ＶＨＦ帯全域に亘って受信性
能を確保するためには、Ｌ＋α・ＹはＶＨＦ帯の略中央
部分の周波数にマッチした長さとするのが良いことは勿
論である。

【００３８】図９のガラスアンテナにおいては、導体４
５は、下部においてデフォッガと容量結合すると共に、
さらにもう一本の熱線によって囲まれている。導体４５
は熱線によって囲まれてはいるものの、熱線とは接して
いない。従って、導体４５は熱線の直流電流の影響を受
けることはほとんどない。そして、導体４５の周辺のガ
ラス領域はこの熱線によって暖められ曇ることはない。

【００３９】〈ダイバシテイアンテナへの拡張〉以上説
明したガラスアンテナを拡張発展して、実際の自動車に
適用可能な２つのアンテナを組み込んだガラスアンテナ
を図１１Ａ，図１１Ｂに従って説明する。尚、図１１
Ａ，図１１Ｂは、図３のガラスアンテナなどと異なり、
自動車内部から見たときの図である。従って左右が逆に
なっている。

【００４０】具体例１デフォッガは２つの領域１３０，１４０に分割されてい
る。デフォッガ１３０の中央に導体１００が複数の熱線
６と交差するように配設されている。長さＸの導体１０
０は、熱線６の車幅方向の中央において各熱線６と接続
されているので、ヒータ電流が内部を流れることはな
い。２つのアンテナを組み込んだアンテナシステムを構
成するために、デフォッガが配設されていない領域にお
いて、２つのアンテナ素子１１０，１２０が、最上位の
熱線１０８と容量結合すべく配設されている。各アンテ
ナの給電点は、同軸フィーダ線を介して、アンテナブー
スタ等を介さずに直接ラジオ受信機、そしてスピーカに
接続される。

【００４１】メインアンテナ素子としてのアンテナ１１
０は、「目」の字形状を有している。また、サブアンテ
ナ素子としてのアンテナ１２０は「日」の字形状を有し
ている。アンテナ１１０の高さはＬであり、幅はＷであ
る。従って、Ｌ，Ｗ，ｄ等は前記（１）〜（３）式を満
たす最適な値（Ｗ，ｄによってαを決定）に決定され
る。

【００４２】具体的なアンテナの設定に当たっては、先
ず、前記（１）式の関係を基に、受信しようとする電波
の波長（中心）λとガラスに配されるデフォッガの長さ
Ｙとから、デフォッガの影響を受けにくい最適な第１ア
ンテナ導体素子（メインアンテナ素子１１０）の高さＬ
と結合容量Ｃ（短縮率αに関連する）の組み合わせを決
定する。幅Ｗ，ｄの寸法は、この結合容量Ｃの値に基づ
いて決定される。

【００４３】次に、導体１００の長さＸが車両毎に実験
等により求められる最適なモノポール型アンテナ長（Ｌ
_x）との関係式Ｌ＋α・Ｘ＝Ｌ_x …（６）に基づいて決定される。尚、Ｌ_xの値は、ＦＭラジオ電
波を受信する場合は、通常の使用形態において、２０cm
〜７０cmの範囲内に入り、この範囲は前述の範囲と同じ
である。また、メインアンテナの幅Ｗの値としては５０
mm〜３００mmの範囲が好ましく、より好ましくは１００
mm〜２５０mmの範囲に設定されるのが良い。高さＬの値
としては４０mm〜３００mmの範囲内が好ましい。

【００４４】メインアンテナ１１０の給電点から導電線
１２５が伸びてデフォッガ１３０のバスバーに接続され
ている。本来はＦＭ用のアンテナである１１０が導電線
１２５によってデフォッガのバスバーに接続されること
により、アンテナ１１０の共振点がＡＭ領域にも生ま
れ、ＡＭアンテナとしても使うことができる。具体例２図１１Ｂに示されたアンテナシステムは、図１１Ａのア
ンテナシステムに対して、デフォッガ１３０内に配設さ
れたアンテナ導体１００に加えて、デフォッガ１４０内
において導体１５０が追加されている。アンテナ１１０
の高さをＬ₁、アンテナ１２０の高さをＬ₁’、アンテナ
１１０と熱線との距離をｄ₁’、アンテナ１２０と熱線
との距離をｄ₁”、導体１００の長さをＸ1、導体１５０
の長さをＸ₁’とし、デフォッガ１３０とデフォッガ１
４０との間の距離をｄ₂とすると、アンテナ１１０に対
して、２０cm≦Ｌ₁＋α₁・（Ｘ₁＋α₂・Ｘ₁’）≦７０cm …（７）アンテナ１２０に対して、２０cm≦Ｌ₁’＋α₁’・（Ｘ₁＋α₂・Ｘ₁’）≦７０cm …（８）が成り立つと、好ましいアンテナ長として、性能の良い
ガラスアンテナが提供される。但し、α₁はアンテナ１
１０のデフォッガ１３０による短縮率であり、α₁’は
アンテナ１２０のデフォッガ１３０による短縮率であ
り、α₂は、導体１５０の、デフォッガ１３０と１４０
との容量結合による短縮率である。

【００４５】以上が、本発明の基礎をなす、ガラスアン
テナの設計方法およびその方法によって設計されたガラ
スアンテナである。そこで、以下に、上述の手法をベー
スにしてなされた本発明の発明者が見い出した指向性切
り替え可能なダイバシティアンテナの設計手法を説明す
る。〈ダイバシティアンテナ設計の原理〉図１２は、車両の
窓ガラスに１本のモノポール型アンテナを場所を変えて
装着した様子を示す。同図において、アンテナ１５０は
窓ガラスの中央に設置された場合を示し、１５１は中央
から左にｙcm移動したアンテナを示し、１５１は中央か
ら左にｙcm移動したアンテナを示す。

【００４６】図１３〜図１５に、一本のアンテナを色々
と移動した場合において受信感度(POWER AVERAGE)がど
のように変化するかを示す。図１３において、実線Iは
長さ４０cmのアンテナを中央に配置したときの受信強
度、破線IIは４０cmのアンテナを中央から左に２０cm移
動したときの受信強度を、一点鎖線IIIは長さ２０cmの
アンテナを中央から右に２０cm移動したときの受信強度
を、一点鎖線IVは長さ４０cmのアンテナを中央から右に
４０cm移動したときの受信強度を、破線Vは４０cmのア
ンテナを中央から左に４０cm移動したときの受信強度を
夫々示す。

【００４７】図１４は、垂直偏波の電波を、中央に置か
れた１本の長さ４０cmのモノポール型アンテナが受信し
た時の指向特性（実線I）、そのアンテナを左に２０cm
移動した時の指向特性（細かい破線II）、そのアンテナ
を左に４０cm移動した時の指向特性（粗い破線III）を
示す。同じく、図１５は、中央に置かれた１本の長さ４
０cmのモノポール型アンテナが受信した時の指向特性
（実線I）、そのアンテナを右に２０cm移動した時の指
向特性（細かい破線II）、そのアンテナを右に４０cm移
動した時の指向特性（粗い破線III）を示す。

【００４８】図１３の実線Iに対して、一点鎖線IVと破
線Vを比較してみても、一本のモノポール型アンテナを
ガラス上において左右に移動することは特性に大きな変
化を与えるものではないことがわかる。又、図１４，図
１５を見ても、アンテナの設置位置は指向特性に影響し
ないことがわかる。図１６は、ガラスの中央に配置され
た一本のモノポール型アンテナに給電したガラスアンテ
ナの構成を示す。この図１６のガラスアンテナの受信強
度特性を図１８の実線Iとして示す。又、図１７は、左
右に離間させた２本のモノポール型アンテナのうち、左
側（中央位置から２５cm）のモノポール型アンテナを給
電し、他方のモノポール型アンテナを開放にしたような
構成のガラスアンテナを示す。図１８において、図１７
の給電されている方のモノポール型アンテナ（左側モノ
ポール型アンテナ）の受信強度を破線IIとして示す。図
１９に、図１６のガラスアンテナの指向特性を実線Iと
して、図１７の給電されている方のモノポール型アンテ
ナ（左側モノポール型アンテナ）の指向特性を破線IIと
して示す。

【００４９】図１８，図１９の特性図から明らかなこと
は、図１７のガラスアンテナの特性は、図１６のガラス
アンテナの特性に略等しいということである。即ち、２
本のモノモノポール型アンテナがガラスに設置されてい
る場合に、一方のモノポール型アンテナを開放し他方の
モノポール型アンテナを給電していれば、給電されてい
るモノポール型アンテナがどこに設置されようとも、シ
ステムとしてのアンテナ特性は一本のモノモノポール型
アンテナの特性に略等しいということである。

【００５０】図２０は、給電された２本のモノポール型
アンテナ（長さ４０cm）をガラスの左右（一方は中央か
ら右に４０cm、他方は左に４０cm）に配置した構成のガ
ラスアンテナシステムを示す。図２１〜図２８は、図２
０のアンテナシステムの特性を示す。即ち、図２１は、
夫々、垂直偏波の電波を受信する場合において、アンテ
ナの位置および長さを変えたときの受信強度特性を示
す。図２２は、水平偏波に対する同じく受信強度特性を
示す。

【００５１】図２１，図２２において、一点鎖線Iは中
央から右に４０cmの位置に配置された長さ４０cmのモノ
ポール型アンテナの受信強度を示し、破線IIは中央から
左に２０cmの位置に配置された長さ４０cmのモノポール
型アンテナの受信強度を示し、実線IIIは中央から左に
４０cmの位置に配置された長さ４０cmのモノポール型ア
ンテナの受信強度を示し、破線IVは中央から右に４０cm
の位置に配置された長さ４０cmのモノポール型アンテナ
の受信強度を示し、二点鎖線Vは中央から左に４０cmの
位置に配置された長さ３０cmのモノポール型アンテナの
受信強度を示し、一点鎖線VIは中央から右に２０cmの位
置に配置された長さ４０cmのモノポール型アンテナの受
信強度を示す。但し、これらのアンテナ特性は、一点鎖
線Iと二点鎖線V、破線IIと一点鎖線VI、実線IIIと破線I
Vの組み合わせでダイバシテイアンテナが構成され、同
時に給電されたときの特性である。

【００５２】尚、後述するように、図２１，図２２にお
いて、２点鎖線Vは他のモノポール型アンテナに比して
感度が落ちているが、これは意図的に感度を落とすため
にモノポール型アンテナの長さを４０cmから３０cmに短
くしたものである。図２１，図２２の特性から、一点鎖
線Iと二点鎖線Vを除いて、一点鎖線I，破線II，実線II
I，破線IV，一点鎖線VIは概ね同じ受信強度特性示して
いることがわかる。

【００５３】図２３〜図２８は、図２０のアンテナシス
テムにおいて、モノポール型アンテナの長さや位置を色
々に変えたときの指向特性の変化を示す。即ち、図２３
は、垂直偏波された電波を受信するときにおいて、同じ
長さの２本のモノポール型アンテナ（長さ４０cm）のう
ち、中央から左４０cmに置いたほうのモノポール型アン
テナの指向特性（実線I）と、中央から右４０cmに置い
たほうのモノポール型アンテナの指向特性（実線II）と
を示す。図２４は、同じ２本のモノポール型アンテナに
ついて水平偏波された電波に対する指向特性を示す。

【００５４】図２５は、垂直偏波された電波を受信する
ときにおいて、同じ長さの２本のモノポール型アンテナ
（長さ４０cm）のうち、中央から左２０cmに置いたほう
のモノポール型アンテナの指向特性（実線I）と、中央
から右２０cmに置いたほうのモノポール型アンテナの指
向特性（実線II）とを示す。図２６は、同じ２本のモノ
ポール型アンテナについて水平偏波された電波に対する
指向特性を示す。

【００５５】図２３〜図２６から明らかなことは、図２
０のガラスアンテナシステムでは、均整のとれたフロン
トバック比と相互に補間し合う指向特性を得ることがで
きることがわかる。ところで、図２０のように、左右対
称位置に同じ長さの２本のモノポール型アンテナを設定
すると、一本のモノポール型アンテナを配置した場合に
比して、平均受信感度は低下する。

【００５６】そこで、図２７に示すように一方のアンテ
ナの長さを短くする（左側のアンテナを３０cmに、右側
のアンテナを４０cm）と、図２８，図２９に示すような
左右方向に相互に補間し合う指向特性を得ることができ
る。即ち、図２８（垂直偏波），図２９（水平偏波）に
おいて、実線Iは右側の長い方のモノポール型アンテナ
の指向特性を、破線IIは左側の短い方のモノポール型ア
ンテナの指向特性を示す。図２８，図２９によれば、図
２０のアンテナシステムで一方のアンテナの長さを短く
しても、指向特性が左右方向に補間されることがわか
る。

【００５７】又、図２０のアンテナシステムで一方のア
ンテナの長さを短くすると、さらに次のような長所を示
すことがわかった。即ち、長い方のモノポール型アンテ
ナの受信感度は、１本だけのモノポール型アンテナのア
ンテナシステムのときの受信感度に復帰すると言うこと
である。このことは、図２１，図２２のグラフからも明
らかである。そこで、具体的に、図３０のような、左側
に意図的に受信感度を落とした形状が目の字のループ状
アンテナ素子を配し、右側に左側よりも相対的に受信感
度の高い形状が目の字のループ状アンテナ素子を配する
と、感度の高い方（右側のループ状アンテナ素子）の受
信感度は、図３１（垂直偏波），図３２（水平偏波）に
示すように、一本だけのアンテナシステムのときの受信
感度に復帰する。尚、図３１，図３２において、実線が
感度の高い方（右側のメインのループ状アンテナ素子）
の受信強度を、破線が感度の低い方（左側のサブのルー
プ状アンテナ素子）の受信強度を示す。又、さらに、図
３３（水平偏波），図３４（垂直偏波）に、図３０のア
ンテナシステムの指向特性を示す。

【００５８】〈指向性可変型ガラスアンテナ〉以上のこ
とを総合すると、２つ（又は２つ以上）のモノポール型
アンテナを備えたガラスアンテナシステムにおいて、一
方のモノポール型アンテナの受信感度を他方のモノポー
ル型アンテナに比して高く設定して常時給電すると、：他方のモノポール型アンテナを開放にする（図１７
の状態）と、その感度の高い方のモノポール型アンテナ
の受信感度は、一本だけのモノポール型アンテナシステ
ムに匹敵する受信感度を得ることができる。

【００５９】：前記他方のモノポール型アンテナを終
端（例えば７５オームで）した時には、アンテナシステ
ムは、左右方向に相互に補間し合う指向性の優れたもの
となる。〈第１実施例〉図３５は、以上の原理を踏まえて設計し
たダイバシティアンテナシステムである。同図におい
て、左側のモノポール型アンテナ１６０は同軸ケーブル
１６２を介して給電される。右側のモノポール型アンテ
ナ１６１は抵抗１６３（７５オーム）、ピンダイオード
１６４、コイル１６５（１０μＨ）で構成されるところ
の終端／開放切換回路を介して車両のダイバシティ切り
替え装置（図３５には不図示）に接続されている。

【００６０】周知のように、ピンダイオードは直流電流
（約３mA程度）を流すとオンする性質がある。そこで、
図３５のシステムにおいて、切り替え装置から直流電流
（オン信号）を流すと、モノポール型アンテナ１６１は
給電状態となる。又、このような電流を流さないと、ダ
イオード１６４はオフ状態になり、モノポール型アンテ
ナ１６１は開放状態となる。かくして、ピンダイオード
１６４をオン／オフ制御することにより、受信感度の低
いモノポール型アンテナを指向性を制御する制御素子と
して利用することができる。

【００６１】このような第１実施例によると、：従来では２本必要であった同軸ケーブルのフィーダ
線が一本ですむようになり、コストダウンの効果は顕著
である。：従来のダイバシティ機能を有するラジオに比較し
て、前記ダイバシテイアンテナに用いるラジオは構造が
簡単でコストダウンに寄与する。：一方、ダイバシティ機能のないラジオであっても接
続できる。：既存のガラスアンテナシステムであってダイバシテ
ィ機能を有さないモノであっても、上記設計手法を使え
ば簡単にダイバシティシステムに設計変更ができる。

【００６２】〈第２実施例〉第１実施例のガラスアンテ
ナシステムは、２つの独立したモノポール型アンテナを
有したガラスアンテナであって、一方のモノポール型ア
ンテナを指向性制御素子として利用するものであった。
第２実施例のガラスアンテナシステムは、ガラスにデフ
ォッガ熱線が張られていて、デフォッガが上部に配設さ
れた目の字状のループ形アンテナ素子とデフォッガの略
中央に配設された垂直のアンテナ素子とで構成されるモ
ノポール型アンテナが設けられているようなガラスアン
テナシステム（即ち図８のガラスアンテナシステム）に
本発明を適用したものである。

【００６３】図３６において、垂直のアンテナ素子１７
０はデフォッガの熱線と電気的に直流的に接続されてい
る。１７１は目の字形状のループ状アンテナ素子であ
る。図３，図８で説明したように、ループ状アンテナ素
子１７１は垂直アンテナ素子１７０と容量結合してい
る。さらに図３６において、１７５はピンダイオードで
あり、その一方はデフォッガのマイナス側バスバーに終
端されている。ダイオード１７５と並列に、コイル１７
３および抵抗１７４が直列に接続されている。

【００６４】ここで、ピンダイオード１７５に直流電流
を流すと、ピンダイオードはオン状態になり、ループ状
アンテナ素子１７１およびデフォッガ全体がアンテナと
して作用する。一方、ピンダイオード１７５をオフにす
ると、ループ状アンテナ素子１７１は垂直アンテナ素子
１７０と容量結合して全体として１つのアンテナとして
機能することになる。即ち、図３６のシステムにおいて
も、ダイオード１７５のオン／オフ制御がアンテナシス
テムの指向性を制御することになる。

【００６５】コイル１７３の作用について説明する。こ
のコイルは約１０μＨのインダクタンスを有する。ダイ
オード１７５がオフになると、ＡＭ電波成分だけがコイ
ル１７３，抵抗１７４を介して流れる。即ち、コイル
は、ＦＭ電波のみならず、ＡＭ電波を受信する場合にお
いて有効である。従って、ＡＭを受信する必要のないと
きは、コイルなどは不要である。又、抵抗１７４の代わ
りにコンデンサであってもよい。ここで、抵抗１７４や
コンデンサは、ピンダイオードをオンさせるためのバイ
アス電圧を得るためのものである。

【００６６】図３７は従来のガラスアンテナシステムを
チューナに接続したときの結線を示した。一方、図３８
は第１実施例又は第２実施例のガラスアンテナシステム
をチューナに接続したものである。図３８のシステム構
成の簡略さ、即ち、コストダウンへの寄与が明らかであ
る。図３９は、図３６のガラスアンテナシステムにおけ
るピンダイオードの制御を一例を示す。ダイバシテイ切
換回路は、アンテナ出力をモニタし、ピンダイオードが
オフの時に受信電圧がＶ0よりも小さくなればピンダイ
オードをオン状態にするまた、ピンダイオードがオンの
時に、受信電圧がＶ0より小さくなればピンダイオード
をオフ状態にする。

【００６７】〈変形〉本発明はその主旨を逸脱しない範
囲でさらに変形することができる。上述の種々の実施例
のガラスアンテナは、想定される使用状態として、ＦＭ
ラジオおよびＴＶのＶＨＦ帯に適用されるものとしてい
るが、これらの周波数帯を用いる他の通信装置（例え
ば、キーレスエントリーシステム）にも適用可能である
ことは勿論である。

【００６８】また、上述の種々の実施例においては、ア
ンテナ素子間の容量結合を、互いに離間させてガラス面
上に配置することにより得ているが、アンテナ導体素子
間にチップコンデンサを設けて容量結合を得る構成とし
てもよい。さらにこのチップコンデンサを容量を変化で
きる可変コンデンサとすれば、結合容量の調整がガラス
を車体に取り付けた後でも可能になり、受信周波数に対
するマッチング、また車体個体差から必要となる最適ア
ンテナ長の微調整が、車体が生産ラインからラインオフ
した後でも可能となり、その効果は絶大である。

【００６９】又、上記実施例では、モノポール型アンテ
ナ又は目の字状のループ状アンテナ素子と垂直アンテナ
素子が容量結合したアンテナであったが、本発明の性質
上、垂直アンテナ素子と容量結合するアンテナ導体素子
として、特願平６−２０５７６７号の金属板からなるア
ンテナ導体素子、ロの字状のループ状アンテナ素子、田
の字状のループ状アンテナ素子、逆Ｔ字状アンテナ素
子、逆Ｌ字状アンテナ素子、コの字状アンテナ素子であ
ってもよい。

【００７０】また、上記実施例で、デフォッガが２つ以
上の領域に分割されて、デフォッガ領域内のアンテナ導
体がこれらの領域にまたがる必要性があるときは、アン
テナシステムを設計するときは、上述の（７），（８）
式を適用する。

【００７１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明のアンテナ
によれば、給電点の数を減らすことができ、コストダウ
ンを達成できる。特に、請求項１に係る本発明の、互い
に離間した第１のアンテナパターンと第２のアンテナパ
ターンとがガラス上に延設されたダイバシティアンテナ
は、給電点が設けられた前記第１のアンテナパターン
と、一端が終端状態若しくは開放状態のいずれかに制御
された前記第２のアンテナパターンとを具備する。

【００７２】上記構成の２つのアンテナパターンが別々
とされたダイバシティアンテナによれば、第２のアンテ
ナパターンの前記一端を終端状態若しくは開放状態のい
ずれかに制御することにより、前記第１のアンテナパタ
ーンの指向特性が変更され、ダイバシティアンテナが供
給される。また、第２のアンテナパターンにはフィーダ
線を設けることが不要となる。

【００７３】請求項２のダイバシティアンテナは、第１
のアンテナパターンと第２のアンテナパターンとがガラ
ス上に延設されたダイバシティアンテナであって、給電
点が設けられた前記第１のアンテナパターンと、一端が
短絡状態若しくは開放状態のいずれかに制御された前記
第２のアンテナパターンとを具備することを特徴とす
る。

【００７４】上記構成の２つのアンテナパターンが一体
となったダイバシティアンテナによれば、前記第２のア
ンテナパターンの前記一端を短絡状態若しくは開放状態
のいずれかに制御することにより、前記第１のアンテナ
パターンの指向特性を変更すること、即ちダイバシティ
アンテナを提供することができる。また、第２のアンテ
ナパターンには給電点およびフィーダ線を設けることが
不要となる。

【００７５】請求項３のダイバシティアンテナは、長い
実効長を有する第１のアンテナパターンと短い実効長を
有する第２のアンテナパターンとがガラス上に延設され
たダイバシティアンテナであって、給電点が設けられた
前記第１のアンテナパターンと、一端が終端状態若しく
は開放状態のいずれかに制御された前記第２のアンテナ
パターンとを具備することを特徴とする。

【００７６】上記構成のダイバシティアンテナによれ
ば、第２のアンテナパターンの前記一端を終端状態若し
くは開放状態のいずれかに制御することにより、前記第
１のアンテナパターンの指向特性を変更する、即ちダイ
バシティ機能を実現できると共に、感度の高い第１のア
ンテナパターンをアンテナとして、感度の低い第２のア
ンテナパターンを指向性制御に用いることができるの
で、アンテナ感度を落とすことなくダイバシティシステ
ムを提供できる。

【００７７】請求項４のダイバシティアンテナによれ
ば、第２のアンテナパターンは導電線若しくは同軸線を
介して終端されるので、フィーダ線を１つに減らすこと
ができる。請求項５のダイバシティアンテナによれば、
前記第１のアンテナパターン及び第２のアンテナパター
ンが配されていないガラス上の領域にデフォッガとして
の複数の熱線が延設され、前記第１のアンテナパターン
は前記熱線と容量結合するので、ポールアンテナ並の特
性のアンテナを得ることができる。

【００７８】請求項６のダイバシティアンテナによれ
ば、前記第２のアンテナパターンの前記一端には、高周
波スイッチとしてのピンダイオードが接続され、前記第
２のアンテナパターンを終端するとき若しくは前記第１
のアンテナパターンと前記第２のアンテナパターンとを
短絡するときは、このピンダイオードに直流電流を流す
ことを特徴とする。直流電流でピンダイオードを制御で
きるので、第２のアンテナパターン用のフィーダ線は不
要である。

【００７９】請求項７のダイバシティアンテナによれ
ば、前記第２のアンテナパターンは前記ピンダイオード
を介してデフォッガのバスバーに接続されている。請求
項８のダイバシティアンテナによれば、前記ピンダイオ
ードと並列にコイルが設けられていることを特徴とす
る。コイルを設けることにより、第２のアンテナパター
ンが拾った低周波の信号（例えばＡＭ信号）を活かすこ
とができる。

【００８０】請求項９のダイバシティアンテナによれ
ば、前記コイルと直列に抵抗が設けられていることを特
徴とする。ピンダイオードがオンしているときに、ピン
ダイオードのバイアス電圧を得るためのものである。即
ち、ピンダイオードがオンしている場合でも、ダイバシ
ティ機能を活かすことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ガラスアンテナが設置される車両の後部を示す
斜視図である。

【図２】実施例が適用される車両のリヤウィンドをウィ
ンドガラス面と直交する方向から見た平面図である。

【図３】デフォッガの影響が極小化される原理を説明す
るためのアンテナの構成を原理的に示す図。

【図４】デフォッガの影響が極小化される原理を説明す
るためのアンテナの構成をモデル化した図。

【図５】デフォッガの影響が極小化される原理を説明す
るためのアンテナの構成をモデル化した図。

【図６】短縮率αと結合容量Ｃとの関係を示す図。

【図７】短縮率αと結合容量Ｃとの関係を例示した図。

【図８】図３〜図７に示された原理により構成したガラ
スアンテナを示す図。

【図９】図３〜図７に示された原理により構成したガラ
スアンテナの他の例の構成を示す図。

【図１０】実施例における、結合容量Ｃと間隔ｄとの関
係を説明する図。

【図１１Ａ】図３〜図１０の原理を発展させて、２つの
容量結合を並列に配列したときのアンテナシステム（具
体例１）の構成を示す図。

【図１１Ｂ】図３〜図１０の原理を発展させて、２つの
容量結合を並列に配列したときのアンテナシステム（具
体例２）の構成を示す図。

【図１２】本発明のダイバシティアンテナシステムの設
計方法の原理において、１本のモノポール型アンテナを
位置を変えてガラス上に配した状態を示す図。

【図１３】図１２のアンテナシステムの受信感度特性を
示す図。

【図１４】図１２のアンテナシステムの指向性特性を示
す図。

【図１５】図１２のアンテナシステムの指向性特性を示
す図。

【図１６】上記原理において、一本のモノポール型アン
テナに給電したガラスアンテナシステムの構成を示す
図。

【図１７】上記原理において、二本のモノポール型アン
テナの一方に給電し、他方を開放とした構成のガラスア
ンテナシステムの構成を示す図。

【図１８】図１７のアンテナシステムの受信感度特性を
示す特性図である。

【図１９】図１７のアンテナシステムの指向特性を示す
特性図である。

【図２０】上記原理において、二本のモノポール型アン
テナの両方に給電した構成のガラスアンテナシステムの
構成を示す図。

【図２１】図２０のアンテナシステムの受信感度特性を
示す特性図である。

【図２２】図２０のアンテナシステムの受信感度特性を
示す特性図である。

【図２３】図２０のアンテナシステムの指向特性を示す
特性図である。

【図２４】図２０のアンテナシステムの指向特性を示す
特性図である。

【図２５】図２０のアンテナシステムの指向特性を示す
特性図である。

【図２６】図２０のアンテナシステムの指向特性を示す
特性図である。

【図２７】上記原理において、二本のモノポール型アン
テナの両方に給電し、一方の方のモノポール型アンテナ
の長さを他方よりも短くした構成のガラスアンテナシス
テムの構成を示す図。

【図２８】図２７のアンテナシステムの指向特性を示す
図。

【図２９】図２７のアンテナシステムの指向特性を示す
図。

【図３０】上記原理を適用したループ状アンテナ素子２
つと垂直アンテナ素子１つを含むガラスアンテナシステ
ムの構成を示す特性図である。

【図３１】図３０のアンテナシステムの受信感度特性を
示す図。

【図３２】図３０のアンテナシステムの受信感度特性を
示す図。

【図３３】図３０のアンテナシステムの指向特性を示す
図。

【図３４】図３０のアンテナシステムの指向特性を示す
図。

【図３５】本発明の第１実施例に係るガラスアンテナシ
ステムの構成を示す図。

【図３６】本発明の第２実施例に係るガラスアンテナシ
ステムの構成を示す図。

【図３７】従来のガラスアンテナシステムを使用したと
きの受信機の構成を示す図。

【図３８】実施例のガラスアンテナシステムを使用した
ときの受信機の構成を示す図。

【図３９】図３６のガラスアンテナシステムにおけるピ
ンダイオードの制御を一例を示す図。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】互いに離間した第１のアンテナパターン
と第２のアンテナパターンとがガラス上に延設されたダ
イバシティアンテナであって、給電点が設けられた前記第１のアンテナパターンと、一端が終端状態若しくは開放状態のいずれかに制御され
た前記第２のアンテナパターンとを具備することによ
り、前記第２のアンテナパターンの前記一端を終端状態若し
くは開放状態のいずれかに制御することが前記第１のア
ンテナパターンの指向特性を変更することを特徴とした
ダイバシティアンテナ。
【請求項２】第１のアンテナパターンと第２のアンテ
ナパターンとがガラス上に延設されたダイバシティアン
テナであって、給電点が設けられた前記第１のアンテナパターンと、一端が短絡状態若しくは開放状態のいずれかに制御され
た前記第２のアンテナパターンとを具備することによ
り、前記第２のアンテナパターンの前記一端を前記第１のア
ンテナパターンと短絡状態若しくは開放状態のいずれか
に制御することが前記第１のアンテナパターンの指向特
性を変更することを特徴としたダイバシティアンテナ。
【請求項３】長い実効長を有する第１のアンテナパタ
ーンと短い実効長を有する第２のアンテナパターンとが
ガラス上に延設されたダイバシティアンテナであって、給電点が設けられた前記第１のアンテナパターンと、一端が終端状態若しくは開放状態のいずれかに制御され
た前記第２のアンテナパターンとを具備することによ
り、前記第２のアンテナパターンの前記一端を終端状態若し
くは開放状態のいずれかに制御することが前記第１のア
ンテナパターンの指向特性を変更すると共に、感度の高
い第１のアンテナパターンをアンテナとして、感度の低
い第２のアンテナパターンを指向性制御に用いることを
特徴としたダイバシティアンテナ。
【請求項４】請求項１乃至３のいずれかに記載のダイ
バシティアンテナにおいて、前記第１のアンテナパターンはフィーダ線を介して給電
され、前記第２のアンテナパターンは導電線若しくは同
軸ケーブルを介して終端されたことを特徴とするダイバ
シティアンテナ。
【請求項５】請求項１乃至４のいずれかに記載のダイ
バシティアンテナにおいて、前記第１のアンテナパターン及び第２のアンテナパター
ンが配されていないガラス上の領域にデフォッガとして
の複数の熱線が延設され、前記第１のアンテナパターン
は前記熱線と容量結合することを特徴とするダイバシテ
ィアンテナ。
【請求項６】請求項１乃至５のいずれかに記載のダイ
バシティアンテナにおいて、前記第２のアンテナパターンの前記一端には、高周波ス
イッチとしてのピンダイオードが接続され、前記第２の
アンテナパターンを終端するとき若しくは前記第１のア
ンテナパターンと前記第２のアンテナパターンを短絡す
るときはこのピンダイオードに直流電流を流すことを特
徴とするダイバシティアンテナ。
【請求項７】請求項６に記載のダイバシティアンテナ
において、前記第２のアンテナパターンは前記ピンダイオードを介
してデフォッガのバスバーに接続されていることを特徴
とするダイバシティアンテナ。
【請求項８】請求項６または７に記載のダイバシティ
アンテナにおいて、前記ピンダイオードと並列にコイルが設けられているこ
とを特徴とするダイバシティアンテナ。
【請求項９】請求項８に記載のダイバシティアンテナ
において、前記コイルと直列にコンデンサ若しくは抵抗が設けられ
ていることを特徴とするダイバシティアンテナ。
【請求項１０】請求項１乃至３のいずれかに記載のダ
イバシティアンテナにおいて、前記第２のアンテナパターンの終端又は開放状態、若し
くは短絡又は開放状態を制御する回路をガラス面上に設
けたことを特徴とするダイバシティアンテナ。