JPH0790230B2 - 生物学的廃水浄化方法 - Google Patents
生物学的廃水浄化方法Info
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- JPH0790230B2 JPH0790230B2 JP1121087A JP1121087A JPH0790230B2 JP H0790230 B2 JPH0790230 B2 JP H0790230B2 JP 1121087 A JP1121087 A JP 1121087A JP 1121087 A JP1121087 A JP 1121087A JP H0790230 B2 JPH0790230 B2 JP H0790230B2
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- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】 発明の技術分野 本発明は廃水が反応装置内で支持材料に固定されたバイ
オマス（Biomasse）の存在下に空気及び／又は純粋な酸
素によってガス処理され、引続いて後浄化によって浄化
水及び汚泥に分離され、汚泥が少なくとも部分的に反応
装置に戻され、又前記反応装置内にバイオマスの支持材
料として塊状及び／又は粒状の形態の物質片が供給さ
れ、廃水中には自由に運動可能の量が供給されるように
なされている有機並びに窒素含有不純物を含む廃水の生
物学的廃水浄化方法に関する。
オマス（Biomasse）の存在下に空気及び／又は純粋な酸
素によってガス処理され、引続いて後浄化によって浄化
水及び汚泥に分離され、汚泥が少なくとも部分的に反応
装置に戻され、又前記反応装置内にバイオマスの支持材
料として塊状及び／又は粒状の形態の物質片が供給さ
れ、廃水中には自由に運動可能の量が供給されるように
なされている有機並びに窒素含有不純物を含む廃水の生
物学的廃水浄化方法に関する。
このような方法に類似するものには、従来技術として、
例えばEP−B75298がある。この方法に於ては、廃水が完
全に混合を行う旋回方向を有する活性槽又は渦流ベッド
反応装置又は浮遊ベッド反応装置として構成された反応
装置を通して導かれるようになっている。特に大いに負
荷された廃水（hochbelastetes Abwasser）の高い浄化
を達成する為に、反応装置内に合成有機重合体化合物よ
り成る定められた大きさの支持片（Traegerteilchen）
が配置される。更に、少なくとも後浄化装置からの活性
汚泥が時々反応装置内に戻され、反応装置内に支持片に
固定されたバイオマスと共に自由な活性汚泥も正しく保
持されるのである。支持片は、これのマクロ孔（Makrop
ore）の為に分散した生長を強制されるバイオマスの住
み着く為の大きい表面積を与えるのである。これによっ
て従来の活性汚泥薄片よりも実質的に増大された物質交
換面が得られるのである。バイオマスは物質部片の孔に
固く住み着き、又、容易に反応装置に戻されることが出
来るのである。これによって甚だ高い廃水の負荷状態に
於ても、卓越したBSB5（BOD5）−分解が得られるのであ
る。個々の支持片（５乃至50mmの直径、10乃至200kg/m3
の比重、0.1乃至3mmの開放されたマクロ孔）の与えられ
た大きさによって安定したバクテリアの住み着きが得ら
れ、夫々の部片の内部への酸素の供給及び物質移送を保
証する。従って、この方法によって確実にBSB5−負荷廃
水の経済的な浄化が得られるのである。公知の方法では
僅かな窒素化合物の分解しか行い得ないのである。
例えばEP−B75298がある。この方法に於ては、廃水が完
全に混合を行う旋回方向を有する活性槽又は渦流ベッド
反応装置又は浮遊ベッド反応装置として構成された反応
装置を通して導かれるようになっている。特に大いに負
荷された廃水（hochbelastetes Abwasser）の高い浄化
を達成する為に、反応装置内に合成有機重合体化合物よ
り成る定められた大きさの支持片（Traegerteilchen）
が配置される。更に、少なくとも後浄化装置からの活性
汚泥が時々反応装置内に戻され、反応装置内に支持片に
固定されたバイオマスと共に自由な活性汚泥も正しく保
持されるのである。支持片は、これのマクロ孔（Makrop
ore）の為に分散した生長を強制されるバイオマスの住
み着く為の大きい表面積を与えるのである。これによっ
て従来の活性汚泥薄片よりも実質的に増大された物質交
換面が得られるのである。バイオマスは物質部片の孔に
固く住み着き、又、容易に反応装置に戻されることが出
来るのである。これによって甚だ高い廃水の負荷状態に
於ても、卓越したBSB5（BOD5）−分解が得られるのであ
る。個々の支持片（５乃至50mmの直径、10乃至200kg/m3
の比重、0.1乃至3mmの開放されたマクロ孔）の与えられ
た大きさによって安定したバクテリアの住み着きが得ら
れ、夫々の部片の内部への酸素の供給及び物質移送を保
証する。従って、この方法によって確実にBSB5−負荷廃
水の経済的な浄化が得られるのである。公知の方法では
僅かな窒素化合物の分解しか行い得ないのである。
又、DE−OS 31 31 989（西独国公開公報第31 31 989
号）によって、BSB5−分解のみでなく硝化も行い得る方
法が公知である。この為に廃水は多数の処理区域に順次
導かれ、活性汚泥の存在下にガス処理が行われる。最初
の処理区域に於て、公知の方法で炭素化合物の分解が行
われ、この分解は排出される廃水−活性汚泥−混合物が
極めて僅かな負荷しか有しないようになるまで行われる
のである。又最後の処理区域に於ては、支持材料に固定
された硝化されるバクテリアの存在下に硝化が行われ
る。後に続く後浄化に於て、清浄化された水が汚泥から
分離されて排出される。汚泥は一部分最初の処理区域
（Ｃ−分解）に戻され、一部分過剰汚泥として排出され
る。この公知の方法に於ては、硝化区域から排出される
廃水−活性汚泥−混合物の一部分を後浄化の前に最初の
処理区域（Ｃ−分解）に戻して、廃水の脱窒をを行うこ
とも可能である。従って窒素化合物の著しい分解を行う
為には、後浄化から活性汚泥を戻し、硝化区域から廃水
−活性汚泥−混合物を戻してBSB5−分解区域に導く為に
大なるエネルギーの必要量が要求されるのである。更
に、このような方法によっては完全な脱窒は得られない
のである。
号）によって、BSB5−分解のみでなく硝化も行い得る方
法が公知である。この為に廃水は多数の処理区域に順次
導かれ、活性汚泥の存在下にガス処理が行われる。最初
の処理区域に於て、公知の方法で炭素化合物の分解が行
われ、この分解は排出される廃水−活性汚泥−混合物が
極めて僅かな負荷しか有しないようになるまで行われる
のである。又最後の処理区域に於ては、支持材料に固定
された硝化されるバクテリアの存在下に硝化が行われ
る。後に続く後浄化に於て、清浄化された水が汚泥から
分離されて排出される。汚泥は一部分最初の処理区域
（Ｃ−分解）に戻され、一部分過剰汚泥として排出され
る。この公知の方法に於ては、硝化区域から排出される
廃水−活性汚泥−混合物の一部分を後浄化の前に最初の
処理区域（Ｃ−分解）に戻して、廃水の脱窒をを行うこ
とも可能である。従って窒素化合物の著しい分解を行う
為には、後浄化から活性汚泥を戻し、硝化区域から廃水
−活性汚泥−混合物を戻してBSB5−分解区域に導く為に
大なるエネルギーの必要量が要求されるのである。更
に、このような方法によっては完全な脱窒は得られない
のである。
更に水及び廃水処理に関する「ガス及び水部門」を略示
する西独国のジャーナル誌であるgwf124（1983）、第９
巻、第410乃至427頁によって同時に炭素分解及び窒素分
解を行う活性処理方法が公知である。硝化及び脱窒の為
の１段階活性設備の寸法決めの可能性を示しているこの
論文に於ては、汚泥の年齢、炭素の呼吸及び汚泥の負荷
に対する硝化又は脱窒の関係が扱われている。その場合
この論文の著者は次の結果を得ている。即ち最良の消化
は0.5kg/m3・ｄのBSB5−空間負荷の場合に得られるとし
ている。同時に脱窒が行われる場合には、槽の容積が約
30％増大され、完全な窒素の分離は0.3kg/m3・ｄのBSB5
−空間負荷の場合に得られるとしている。この場合同時
の硝化及び脱窒の為のTKN−空間負荷（TKN＝キエルダー
ルの窒素、被酸化性の窒素：有機Ｎ＋NH4−Ｎ）はBSB5
−空間負荷の約1/4に達し、又約0.07kg/m3・ｄに達する
（硝化の為のTKN−空間負荷は約0.1kg/m3・ｄ）。
する西独国のジャーナル誌であるgwf124（1983）、第９
巻、第410乃至427頁によって同時に炭素分解及び窒素分
解を行う活性処理方法が公知である。硝化及び脱窒の為
の１段階活性設備の寸法決めの可能性を示しているこの
論文に於ては、汚泥の年齢、炭素の呼吸及び汚泥の負荷
に対する硝化又は脱窒の関係が扱われている。その場合
この論文の著者は次の結果を得ている。即ち最良の消化
は0.5kg/m3・ｄのBSB5−空間負荷の場合に得られるとし
ている。同時に脱窒が行われる場合には、槽の容積が約
30％増大され、完全な窒素の分離は0.3kg/m3・ｄのBSB5
−空間負荷の場合に得られるとしている。この場合同時
の硝化及び脱窒の為のTKN−空間負荷（TKN＝キエルダー
ルの窒素、被酸化性の窒素：有機Ｎ＋NH4−Ｎ）はBSB5
−空間負荷の約1/4に達し、又約0.07kg/m3・ｄに達する
（硝化の為のTKN−空間負荷は約0.1kg/m3・ｄ）。
この論文から、更に硝化の為の実質的な限界的な要因は
硝化されるバクテリアの比較的僅かな増殖率であること
が判る。従って良好な硝化能率を得る為には、汚泥の年
齢が対応して高く設定されなければならないのである。
更に全体の槽の容積が充分に酸素を供給されなければな
らず、その際に通常のように少なくとも2mg/lのO2−濃
度が設定されるのである。
硝化されるバクテリアの比較的僅かな増殖率であること
が判る。従って良好な硝化能率を得る為には、汚泥の年
齢が対応して高く設定されなければならないのである。
更に全体の槽の容積が充分に酸素を供給されなければな
らず、その際に通常のように少なくとも2mg/lのO2−濃
度が設定されるのである。
NH4−窒素の酸化を意味する硝化とは反対に、脱窒は、
溶解された、即ち曝気によって導入された酸素の代りに
呼吸の為の硝酸塩−酸素を使用するのである。従って脱
窒の為の条件は、溶解された酸素がないことである。そ
れでも硝化に必要なO2−含有量の高々1/4の溶解された
僅かな酸素成分がある場合にも硝化される活性槽内で脱
窒現象が行われる。特にこの論文の著者によれば、酸化
槽内でも脱窒現象が行われる。何故ならば、曝気装置か
ら或る定められた距離では溶解された酸素が存在しない
からである。
溶解された、即ち曝気によって導入された酸素の代りに
呼吸の為の硝酸塩−酸素を使用するのである。従って脱
窒の為の条件は、溶解された酸素がないことである。そ
れでも硝化に必要なO2−含有量の高々1/4の溶解された
僅かな酸素成分がある場合にも硝化される活性槽内で脱
窒現象が行われる。特にこの論文の著者によれば、酸化
槽内でも脱窒現象が行われる。何故ならば、曝気装置か
ら或る定められた距離では溶解された酸素が存在しない
からである。
同時脱窒の基本原理は著者によれば、分割されていない
活性槽内に硝化によって酸素のない区域が作られ、その
中で脱窒が行われることが出来ることにある。このこと
は、同時の脱窒が目的に適した曝気の制御を導くことを
意味するのである。その場合同時の硝化／脱窒の欠点
は、槽の容積が大きくなることにある。何故ならば、脱
窒され、従って溶解された酸素がない容積内では硝化が
行われ得ず、更に脱窒速度が比較的低いからである。従
って処理の経過中に僅かな窒素値を投入する為には硝化
／脱窒容積の大規模な寸法決めを行わなければならない
のである。
活性槽内に硝化によって酸素のない区域が作られ、その
中で脱窒が行われることが出来ることにある。このこと
は、同時の脱窒が目的に適した曝気の制御を導くことを
意味するのである。その場合同時の硝化／脱窒の欠点
は、槽の容積が大きくなることにある。何故ならば、脱
窒され、従って溶解された酸素がない容積内では硝化が
行われ得ず、更に脱窒速度が比較的低いからである。従
って処理の経過中に僅かな窒素値を投入する為には硝化
／脱窒容積の大規模な寸法決めを行わなければならない
のである。
発明の目的 本発明の目的は、冒頭に述べた種類の方法を、簡単で経
済的な方法で高い有機化合物分解のみならず高い窒素化
合物分解が定常的に得られるようになし、その際に公知
の方法の欠点を排除するように構成することである。
済的な方法で高い有機化合物分解のみならず高い窒素化
合物分解が定常的に得られるようになし、その際に公知
の方法の欠点を排除するように構成することである。
発明の概要 上述の目的は本発明によって、反応装置内に同時に0.4
乃至2.5kg/m3・ｄのBSB5空間負荷及び0.1乃至0.8kg/m3
・ｄのTKN空間負荷の状態でBSB5の分解、硝化及び脱窒
が行われ、その際に0.5乃至4mg/lの液体内の酸素濃度が
調節され、支持材料が反応容積の15乃至35％を占めるよ
うになされることによって解決される。
乃至2.5kg/m3・ｄのBSB5空間負荷及び0.1乃至0.8kg/m3
・ｄのTKN空間負荷の状態でBSB5の分解、硝化及び脱窒
が行われ、その際に0.5乃至4mg/lの液体内の酸素濃度が
調節され、支持材料が反応容積の15乃至35％を占めるよ
うになされることによって解決される。
このようにして本発明による方法によって同時に炭素化
合物の分解のみでなく窒素化合物の分解が唯１つの活性
作用段にて行われ、その際に活性槽内に自由な活性汚泥
及び多孔性の運動可能の支持片に固定された活性汚泥が
存在するようになされるのである。窒素化合物の除去
は、交互に硝化及び脱窒が行われ、その際に常に溶解さ
れた酸素が活性槽内に存在することを意味するのであ
る。その場合公知の方法とは反対にBSB5−空間負荷並び
にTKN−空間負荷は僅かに高くなるのである。しかし、
この技術分野を支配している意味とは反対にこのような
高い空間負荷及びO2濃度に於ても驚く程の浄化作用が得
られるのである。
合物の分解のみでなく窒素化合物の分解が唯１つの活性
作用段にて行われ、その際に活性槽内に自由な活性汚泥
及び多孔性の運動可能の支持片に固定された活性汚泥が
存在するようになされるのである。窒素化合物の除去
は、交互に硝化及び脱窒が行われ、その際に常に溶解さ
れた酸素が活性槽内に存在することを意味するのであ
る。その場合公知の方法とは反対にBSB5−空間負荷並び
にTKN−空間負荷は僅かに高くなるのである。しかし、
この技術分野を支配している意味とは反対にこのような
高い空間負荷及びO2濃度に於ても驚く程の浄化作用が得
られるのである。
廃水は処理の前に活性槽内で粗い物質（Grob−stoff）
によって清浄化されるが、これは例えば格子（Rechen）
又は沈澱槽内にて行われることが出来る。
によって清浄化されるが、これは例えば格子（Rechen）
又は沈澱槽内にて行われることが出来る。
従って廃水は粗い物質から解放された後で、炭素化合物
のみならず窒素化合物が分解されるように反応装置内で
活性汚泥処理を受ける。その為に、有利な方法で反応装
置内に種々の曝気区域特に強い曝気及び弱い曝気区域が
正しく保持されるのである。活性槽に空気及び／又は工
業酸素の形態の酸素含有ガスを供給する方法は公知の方
法で行われることが出来る。従って酸素含有ガスは反応
装置の底部に例えば従来からの細かい泡のガス処理、中
間の泡のガス処理及び粗い泡のガス処理によって導入さ
れることが出来、その際に弱い曝気区域では酸素の導入
が強い曝気区域よりも低く保持されるのである。
のみならず窒素化合物が分解されるように反応装置内で
活性汚泥処理を受ける。その為に、有利な方法で反応装
置内に種々の曝気区域特に強い曝気及び弱い曝気区域が
正しく保持されるのである。活性槽に空気及び／又は工
業酸素の形態の酸素含有ガスを供給する方法は公知の方
法で行われることが出来る。従って酸素含有ガスは反応
装置の底部に例えば従来からの細かい泡のガス処理、中
間の泡のガス処理及び粗い泡のガス処理によって導入さ
れることが出来、その際に弱い曝気区域では酸素の導入
が強い曝気区域よりも低く保持されるのである。
この場合、支持片に固定されたバイオマス及び自由なバ
イオマスは目的に適するようにこれらの強い曝気区域及
び弱い曝気区域の間を旋回されるのである。このような
作動方法によって、自由なバイオマス内に溶解された酸
素の最終的な含有量が槽全体に存在するようになるが、
固定されたバイオマスは浄化的及び場所的に一部分無酸
素の状態になされるのである。著しく有利な方法でO2−
濃度は強い曝気区域にて１乃至4mg/の値に調節され、
弱い曝気区域にて0.5乃至1mg/の値に調節されるので
ある。従って弱い曝気区域に於ては、優先的に炭素化合
物の分解及び硝化が行われ、一方弱い曝気区域に於ては
脱窒が行われる。
イオマスは目的に適するようにこれらの強い曝気区域及
び弱い曝気区域の間を旋回されるのである。このような
作動方法によって、自由なバイオマス内に溶解された酸
素の最終的な含有量が槽全体に存在するようになるが、
固定されたバイオマスは浄化的及び場所的に一部分無酸
素の状態になされるのである。著しく有利な方法でO2−
濃度は強い曝気区域にて１乃至4mg/の値に調節され、
弱い曝気区域にて0.5乃至1mg/の値に調節されるので
ある。従って弱い曝気区域に於ては、優先的に炭素化合
物の分解及び硝化が行われ、一方弱い曝気区域に於ては
脱窒が行われる。
使用される反応装置の構造に対しては、それ自体公知の
ものが使用される。長さ／幅の比が少なくとも３を有す
る長手方向流過の処理槽を使用するのが有利である。こ
れらの処理槽に於て流過方向に交互に配置される強い曝
気区域及び弱い曝気区域を設定するのが望ましい。
ものが使用される。長さ／幅の比が少なくとも３を有す
る長手方向流過の処理槽を使用するのが有利である。こ
れらの処理槽に於て流過方向に交互に配置される強い曝
気区域及び弱い曝気区域を設定するのが望ましい。
長手方向流過の処理槽の場合には更に槽の流過量に対し
て20乃至100％の槽内容物の部分が槽の終端から始端に
戻されるのが目的に適している。このように本発明の方
法を実施することによって廃水の完全な脱窒が保証され
るのである。
て20乃至100％の槽内容物の部分が槽の終端から始端に
戻されるのが目的に適している。このように本発明の方
法を実施することによって廃水の完全な脱窒が保証され
るのである。
本発明による方法に於ては支持片としてポリウレタン軟
質発泡体、尿素／フォルムアルデヒド樹脂、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、シリコーン重合体等の物質片が使
用される。２つまたはそれ以上のこれらの材料の混合物
又は合成物質加工工業にて得られるような開放した孔を
有する同様の物質より成る物質片も使用出来る。その場
合支持片の比重は10乃至200kg/m3であるのが目的に適し
いる。
質発泡体、尿素／フォルムアルデヒド樹脂、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、シリコーン重合体等の物質片が使
用される。２つまたはそれ以上のこれらの材料の混合物
又は合成物質加工工業にて得られるような開放した孔を
有する同様の物質より成る物質片も使用出来る。その場
合支持片の比重は10乃至200kg/m3であるのが目的に適し
いる。
この場合の本発明による方法の望ましい実施形態に於て
は、平均的な孔の直径に対する支持片の平均直径の比が
5:1乃至30:1に調節されるのである。活性槽内に異なる
支持片直径及び孔直径を有する２つの異なる種類の支持
片を使用することが特に有利である。この場合本発明に
よる更に他の実施形態により平均的な孔の直径に対する
支持片の平均直径の比が5:1乃至15:1である支持片及び
平均的な孔の直径に対する支持片の平均直径の比が20:1
乃至30:1である支持片が使用される場合最も好都合であ
ることが確認されている。研究の結果判ったように、硝
化に対しては小さい比5:1乃至15:1特に10:1乃至15:1が
適している。この場合５乃至15mmの辺の長さを有する立
方体形の支持片が硝化に適当であることが判った。これ
に反して約20乃至40mmの辺の長さを有する立方体即ち2
0:1乃至30:1の直径比を有する立方体が脱窒に適してい
る。若干大きい支持片の場合には内部に無酸素区域が生
じて、内部で脱窒が行われ、支持片の外側で硝化及びBS
B5−分解が行われる。この場合注目されることは、この
ような生物学的現象が、唯１種類の支持片しか使用され
ない場合にも生じ得ることである。
は、平均的な孔の直径に対する支持片の平均直径の比が
5:1乃至30:1に調節されるのである。活性槽内に異なる
支持片直径及び孔直径を有する２つの異なる種類の支持
片を使用することが特に有利である。この場合本発明に
よる更に他の実施形態により平均的な孔の直径に対する
支持片の平均直径の比が5:1乃至15:1である支持片及び
平均的な孔の直径に対する支持片の平均直径の比が20:1
乃至30:1である支持片が使用される場合最も好都合であ
ることが確認されている。研究の結果判ったように、硝
化に対しては小さい比5:1乃至15:1特に10:1乃至15:1が
適している。この場合５乃至15mmの辺の長さを有する立
方体形の支持片が硝化に適当であることが判った。これ
に反して約20乃至40mmの辺の長さを有する立方体即ち2
0:1乃至30:1の直径比を有する立方体が脱窒に適してい
る。若干大きい支持片の場合には内部に無酸素区域が生
じて、内部で脱窒が行われ、支持片の外側で硝化及びBS
B5−分解が行われる。この場合注目されることは、この
ような生物学的現象が、唯１種類の支持片しか使用され
ない場合にも生じ得ることである。
本発明による方法は、槽の容積が公知の方法に比して小
さく構成出来、これによって設備費用の節約が可能にな
り、又還流を行う際のエネルギーの節約が可能になり、
更に又高い窒素除去率を得られる簡単な単一汚泥処理方
法（Ein−Schlammverfahren）となされる利点を有する
のである。１つの活性槽又は１つの槽部分を作動させる
為に空気及び／又は純粋な酸素を使用出来る。既存の設
備も、空間負荷、O2−濃度及び支持片に対する本発明に
よるパラメーターが保持される場合には改修して使用出
来るのである。
さく構成出来、これによって設備費用の節約が可能にな
り、又還流を行う際のエネルギーの節約が可能になり、
更に又高い窒素除去率を得られる簡単な単一汚泥処理方
法（Ein−Schlammverfahren）となされる利点を有する
のである。１つの活性槽又は１つの槽部分を作動させる
為に空気及び／又は純粋な酸素を使用出来る。既存の設
備も、空間負荷、O2−濃度及び支持片に対する本発明に
よるパラメーターが保持される場合には改修して使用出
来るのである。
発明の実施例 以下に概略的に図示された実施例によって本発明を詳細
に説明する。
に説明する。
符号１によって完全に混合を行った活性槽として構成さ
れた反応装置が示されている。この活性槽１内にはハッ
チングによって示されるようにバイオマスの為の支持材
料として約25mmの直径と、50kg/m3の比重と、1mmの直径
の開放した孔を有し、特にポリウレタン軟質発泡体より
成る物質片９が活性槽１の容積の25％の容積部分に相当
する量で自由に運動可能に配置されるのである。
れた反応装置が示されている。この活性槽１内にはハッ
チングによって示されるようにバイオマスの為の支持材
料として約25mmの直径と、50kg/m3の比重と、1mmの直径
の開放した孔を有し、特にポリウレタン軟質発泡体より
成る物質片９が活性槽１の容積の25％の容積部分に相当
する量で自由に運動可能に配置されるのである。
処理される廃水は導入導管２を経て活性槽１内に導入さ
れ、一方処理された廃水は活性槽１の上部に配置された
排出導管３及び例えば簡単な篩となし得る個々の物質片
を抑止保持する為の分離装置４を経て排出される。活性
槽１の排出導管３は沈澱槽として構成された後浄化装置
５に連結され、この後浄化装置は浄化された廃水の排出
導管６、汚泥を活性槽１に戻す為のポンプを有する汚泥
戻し導管７並びに汚泥排出導管８を有する。
れ、一方処理された廃水は活性槽１の上部に配置された
排出導管３及び例えば簡単な篩となし得る個々の物質片
を抑止保持する為の分離装置４を経て排出される。活性
槽１の排出導管３は沈澱槽として構成された後浄化装置
５に連結され、この後浄化装置は浄化された廃水の排出
導管６、汚泥を活性槽１に戻す為のポンプを有する汚泥
戻し導管７並びに汚泥排出導管８を有する。
活性槽１はこの実施例では４つの異なる区域ａ、ｂ、
ｃ、ｄに分割されている。分離壁等によって互いに分離
されていないこれらの区域は夫々それ自体の空気導入装
置10a、10b、10c、10dを有する。これらの区域内には適
当な空気導入装置を経て次のようなO2−濃度が正しく保
持されるのである。
ｃ、ｄに分割されている。分離壁等によって互いに分離
されていないこれらの区域は夫々それ自体の空気導入装
置10a、10b、10c、10dを有する。これらの区域内には適
当な空気導入装置を経て次のようなO2−濃度が正しく保
持されるのである。
区域a:0.5乃至1mg/l 区域b:1 乃至4mg/l 区域c:0.5乃至1mg/l 区域d:1 乃至4mg/l 空気導入装置から上昇するガス泡は、バイオマスを負荷
された比重が一般に僅かに水の比重よりも大なる物質片
９を浮遊状態に保持して夫々の隣接する区域の間で充分
に旋回を生じさせる為に充分な上昇駆動力を発生する。
された比重が一般に僅かに水の比重よりも大なる物質片
９を浮遊状態に保持して夫々の隣接する区域の間で充分
に旋回を生じさせる為に充分な上昇駆動力を発生する。
槽の区域ｄには更にポンプを有する導管11が接続され、
この導管を通って廃水−活性汚泥−支持片−混合物が区
域ａに戻されるようになっている。その際、Ｑの廃水流
過量の場合に廃水−活性汚泥−支持片−混合物の戻し量
QR＝１×Ｑである。後浄化装置から戻される活性汚泥の
量はQRS＝１×Ｑで表される。
この導管を通って廃水−活性汚泥−支持片−混合物が区
域ａに戻されるようになっている。その際、Ｑの廃水流
過量の場合に廃水−活性汚泥−支持片−混合物の戻し量
QR＝１×Ｑである。後浄化装置から戻される活性汚泥の
量はQRS＝１×Ｑで表される。
添付の表には、本発明によって作動される活性作用設備
Ａ、gwfからの論文による従来の活性作用設備Ｂ及びEP
−B75 298による活性作用設備Ｃに対する比較の説明例
が示されている。
Ａ、gwfからの論文による従来の活性作用設備Ｂ及びEP
−B75 298による活性作用設備Ｃに対する比較の説明例
が示されている。
発明の効果 上述のように本発明によって、反応装置内に同時に0.4
乃至2.5kg/m3・ｄのBSB5空間負荷及び0.1乃至0.8kg/m3
・ｄのTKN空間負荷の状態でBSB5の分解、硝化及び脱窒
を行い、その際に0.5乃至4mg/lの液体内の酸素濃度の調
節を行い、支持材料が反応容積の15乃至35％を占めるよ
うになすことにより、簡単で経済的な方法で高い有機化
合物分解のみならず高い窒素化合物分解を定常的に得ら
れる優れた効果が得られるのである。
乃至2.5kg/m3・ｄのBSB5空間負荷及び0.1乃至0.8kg/m3
・ｄのTKN空間負荷の状態でBSB5の分解、硝化及び脱窒
を行い、その際に0.5乃至4mg/lの液体内の酸素濃度の調
節を行い、支持材料が反応容積の15乃至35％を占めるよ
うになすことにより、簡単で経済的な方法で高い有機化
合物分解のみならず高い窒素化合物分解を定常的に得ら
れる優れた効果が得られるのである。
【図面の簡単な説明】 添付図面は本発明の方法を実施する装置の概略的説明
図。
図。
Claims (7)
- 【請求項１】廃水が、反応装置内で支持材料に固定され
たバイオマスの存在下に、空気及び／又は酸素によって
ガス処理され、引続いて後浄化によって浄化水および汚
泥に分離され、汚泥が少なくとも部分的に反応装置に戻
され、又前記反応装置内にバイオマスの支持材料として
塊状及び／又は粒状の形態の物質片が供給され、廃水中
には自由に運動可能の量が供給されるようになされてい
る有機化合物並びに窒素含有不純物を含む廃水の生物学
的廃水浄化方法に於て、前記反応装置内に同時に0.4乃
至2.5kg/m3・ｄのBSB5空間負荷及び0.1乃至0.8kg/m3・
ｄのTKN空間負荷の状態でBSB5の分解、硝化及び脱窒が
行われ、その際に強い曝気の反応区域内の酸素濃度が１
乃至4mg/の間の値に調節され、弱い曝気の反応区域内
で酸素濃度が0.5乃至1mg/の間の値に調節され、廃水
の流れの方向にそって流過を行う処理槽内に交互に、強
い曝気及び弱い曝基の反応区域が調節され、且つ、支持
材料が反応容積の15乃至35％を占めるようになされるこ
とを特徴とする、生物学的廃水浄化方法。 - 【請求項２】強い曝気及び弱い曝気の反応区域が、反応
装置内に正しく保持されていることを特徴とする、特許
請求の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項３】自由なバイオマス及び固定されたバイオマ
スが、強い曝気及び弱い曝気の反応区域の間を旋回させ
られていることを特徴とする、特許請求の範囲第２項記
載の方法。 - 【請求項４】流れの方向にそって流過を行う処理槽内に
て処理槽を流過する量の20乃至100％の処理槽内容物の
部分が、処理槽の開始点に戻されることを特徴とする、
特許請求の範囲第１項乃至第３項の何れか１項に記載の
方法。 - 【請求項５】平均孔直径に対する支持片の平均直径の比
率が、5:1乃至30:1に調節されていることを特徴とす
る、特許請求の範囲第１項乃至第４項の何れか１項に記
載の方法。 - 【請求項６】異なる支持片直径及び孔直径を有する２種
類の支持片が、使用されていることを特徴とする、特許
請求の範囲第１項乃至第５項の何れか１項に記載の方
法。 - 【請求項７】5:1乃至15:1の平均孔直径に対する平均支
持片直径の比率を有する支持片、及び20:1乃至30:1の平
均孔直径に対する平均支持片直径の比率を有する支持片
が、使用されていることを特徴とする、特許請求の範囲
第６項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19863601669 DE3601669A1 (de) | 1986-01-21 | 1986-01-21 | Verfahren zur biologischen abwasserreinigung |
| DE3601669.1 | 1986-01-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62225297A JPS62225297A (ja) | 1987-10-03 |
| JPH0790230B2 true JPH0790230B2 (ja) | 1995-10-04 |
Family
ID=6292298
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1121087A Expired - Lifetime JPH0790230B2 (ja) | 1986-01-21 | 1987-01-20 | 生物学的廃水浄化方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
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| EP (1) | EP0233466B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0790230B2 (ja) |
| CN (1) | CN1012360B (ja) |
| AT (1) | ATE58360T1 (ja) |
| DD (1) | DD253247A5 (ja) |
| DE (2) | DE3601669A1 (ja) |
| ES (1) | ES2018658B3 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| DE3737309A1 (de) * | 1987-09-03 | 1989-03-16 | Tecon Gmbh | Anlage zur aeroben biologischen reinigung von schadstoffhaltigem wasser |
| DE4039198A1 (de) * | 1990-12-08 | 1992-06-11 | Boehringer Mannheim Gmbh | Verfahren zur entfernung von nitrat aus poroesen anorganischen baustoffen und schuettguetern und dafuer geeignetes medium |
| WO1992019547A1 (en) * | 1991-05-01 | 1992-11-12 | Level Valley Dairy Company | Wastewater treatment system |
| FR2720736B1 (fr) * | 1994-06-02 | 1998-05-07 | Degremont | Procédé de traitement d'effluents liquides par boue activée. |
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| EP0933334B1 (en) * | 1995-05-23 | 2003-03-19 | Ebara Corporation | Treatment tank for AEROBICALLY TREATING WASTEWATER comprising carriers |
| US5876603A (en) * | 1995-08-10 | 1999-03-02 | Hitachi Plant Engineering & Construction Co., Ltd. | Method of biologically removing nitrogen and system therefor |
| DE29615824U1 (de) * | 1996-09-11 | 1996-12-12 | Kürschner, Kerstin, Dipl.-Ing., 06766 Wolfen | Anlage zur aeroben und/oder anoxischen und/oder anaeroben Behandlung von Abwässern |
| KR100309570B1 (ko) * | 1996-10-29 | 2002-02-28 | 야마오카 요지로 | 담체분리용스크린장치,담체분리용스크린의산기방법과그산기장치,이들장치를사용한폐수처리방법및그폐수처리장치 |
| EE04670B1 (et) * | 1997-09-16 | 2006-08-15 | Kr�ger A/S | Meetod reovee bioloogiliseks puhastuseks aktiivmuda meetodil |
| GB2333522B (en) * | 1998-01-23 | 2002-12-04 | Aw Creative Technologies Ltd | Water treatment |
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| CN111153455A (zh) * | 2020-01-09 | 2020-05-15 | 安徽晋煤中能化工股份有限公司 | 一种尿素装置副产热水工艺技术 |
| WO2021165980A1 (en) * | 2020-02-19 | 2021-08-26 | Anna University, Chennai | A multi-zone attached growth batch bio-reactor & method of biological treatment of domestic wastewater |
| CN111675327B (zh) * | 2020-05-26 | 2024-09-17 | 温州市排水有限公司 | 曝气生物滤池优势滤料遴选工艺以及应用于该工艺的滤池模拟系统 |
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| JPS5518747B2 (ja) * | 1972-10-26 | 1980-05-21 | ||
| JPS5424455A (en) * | 1977-07-27 | 1979-02-23 | Doriko Kk | Method of treating biological waste water by fluidized contact process |
| NL7808555A (nl) * | 1978-08-18 | 1980-02-20 | Stamicarbon | Werkwijze voor het zuiveren van afvalwater. |
| DE3131989A1 (de) * | 1981-08-13 | 1983-02-24 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren und vorrichtung zur biologischen reinigung von abwasser |
| DE3137055A1 (de) * | 1981-09-17 | 1983-03-24 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | "verfahren und vorrichtung zur biologischen reinigung von abwasser" |
| DE3137062A1 (de) * | 1981-09-17 | 1983-03-24 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | "verfahren zur biologischen denitrifikation von abwasser" |
| DE3228365A1 (de) * | 1982-07-29 | 1984-02-02 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren und vorrichtung zur biologischen reinigung von abwasser |
| JPS5949895A (ja) * | 1982-09-14 | 1984-03-22 | Mamoru Uchimizu | 有機性廃水の生物学的処理用曝気槽 |
| DE3301643A1 (de) * | 1983-01-19 | 1984-07-19 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren und vorrichtung zur biologischen reinigung von abwasser |
| DE3441664A1 (de) * | 1984-11-14 | 1986-05-15 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren und vorrichtung zur biologischen reinigung von abwasser |
-
1986
- 1986-01-21 DE DE19863601669 patent/DE3601669A1/de not_active Withdrawn
-
1987
- 1987-01-12 CN CN87100172A patent/CN1012360B/zh not_active Expired
- 1987-01-14 DE DE8787100377T patent/DE3766120D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-01-14 AT AT87100377T patent/ATE58360T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-01-14 EP EP19870100377 patent/EP0233466B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-01-14 ES ES87100377T patent/ES2018658B3/es not_active Expired - Lifetime
- 1987-01-20 DD DD87299358A patent/DD253247A5/de not_active IP Right Cessation
- 1987-01-20 JP JP1121087A patent/JPH0790230B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1987-01-21 US US07/005,985 patent/US4786413A/en not_active Expired - Lifetime
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| DD253247A5 (de) | 1988-01-13 |
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| EP0233466B1 (de) | 1990-11-14 |
| DE3601669A1 (de) | 1987-07-23 |
| JPS62225297A (ja) | 1987-10-03 |
| ATE58360T1 (de) | 1990-11-15 |
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