JPH0788334A - 低温脱硝方法 - Google Patents
低温脱硝方法Info
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- JPH0788334A JPH0788334A JP5257467A JP25746793A JPH0788334A JP H0788334 A JPH0788334 A JP H0788334A JP 5257467 A JP5257467 A JP 5257467A JP 25746793 A JP25746793 A JP 25746793A JP H0788334 A JPH0788334 A JP H0788334A
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Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、窒素酸化物を含む排ガス中から窒
素酸化物を除去，低減するにあたり、９０℃〜１５０℃
の低温度領域で有効な脱硝方法を提供する。 【構成】 含有する二酸化マンガン（ＭｎＯ2 ）重量分
率と比表面積の積が５ｍ2 ／ｇ以上のマンガン鉱石、ま
たはＸ線回折で回折面間隔２．１５±０．０５Å，２．
３９±０．０５Å，３．１１±０．０５Åにピークを有
し、かつ三つのピークのうち２．３９±０．０５Åのピ
ーク強度が最も強く、このピークに対する他の二つのピ
ークの強度比が０．２以上の構造を有するマンガン鉱石
を触媒として用い、９０℃以上１５０℃以下の温度で脱
硝を行う。 【効果】 マンガン鉱石を利用して安価な脱硝触媒を提
供することができる。
素酸化物を除去，低減するにあたり、９０℃〜１５０℃
の低温度領域で有効な脱硝方法を提供する。 【構成】 含有する二酸化マンガン（ＭｎＯ2 ）重量分
率と比表面積の積が５ｍ2 ／ｇ以上のマンガン鉱石、ま
たはＸ線回折で回折面間隔２．１５±０．０５Å，２．
３９±０．０５Å，３．１１±０．０５Åにピークを有
し、かつ三つのピークのうち２．３９±０．０５Åのピ
ーク強度が最も強く、このピークに対する他の二つのピ
ークの強度比が０．２以上の構造を有するマンガン鉱石
を触媒として用い、９０℃以上１５０℃以下の温度で脱
硝を行う。 【効果】 マンガン鉱石を利用して安価な脱硝触媒を提
供することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば製鉄所や発電所
等で発生する窒素酸化物を含む排ガス中から窒素酸化物
を除去ないし低減するための脱硝方法に関するものであ
る。
等で発生する窒素酸化物を含む排ガス中から窒素酸化物
を除去ないし低減するための脱硝方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に排ガス中の窒素酸化物除去には、
「触媒講座」第７巻（触媒学会）２５３ページ５行目
に示されるように、アンモニア還元脱硝触媒としてＶ2
Ｏ5 −ＴｉＯ2 触媒が利用されている。製鉄原料を利用
する方法として、特開昭５７−１５８２４号公報に見
られるような、鉄鉱石を脱硝触媒として利用する方法も
考えられている。
「触媒講座」第７巻（触媒学会）２５３ページ５行目
に示されるように、アンモニア還元脱硝触媒としてＶ2
Ｏ5 −ＴｉＯ2 触媒が利用されている。製鉄原料を利用
する方法として、特開昭５７−１５８２４号公報に見
られるような、鉄鉱石を脱硝触媒として利用する方法も
考えられている。
【０００３】また特開昭５１−６２１８１号公報に見
られるように、二酸化マンガンは脱硝触媒として低温で
高活性であることが知られている。
られるように、二酸化マンガンは脱硝触媒として低温で
高活性であることが知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし「触媒講座」
第７巻に示される方法は、バナジウムを使用するため触
媒が非常に高価であるという問題点があった。さらに
特開昭５７−１５８２４号公報に示される方法では、反
応温度が３００〜３７０℃であり、製鉄所焼結排ガスの
ような、１５０℃以下の低温排ガスに適用するためには
加熱が必要であった。また特開昭５１−６２１８１号
公報に示される二酸化マンガンを利用する方法では、
と同様に触媒が高価であるという問題点があった。
第７巻に示される方法は、バナジウムを使用するため触
媒が非常に高価であるという問題点があった。さらに
特開昭５７−１５８２４号公報に示される方法では、反
応温度が３００〜３７０℃であり、製鉄所焼結排ガスの
ような、１５０℃以下の低温排ガスに適用するためには
加熱が必要であった。また特開昭５１−６２１８１号
公報に示される二酸化マンガンを利用する方法では、
と同様に触媒が高価であるという問題点があった。
【０００５】本発明は、窒素酸化物を含む排ガスから窒
素酸化物を除去ないし低減するに当たり、安価でかつ９
０℃〜１５０℃の低温度領域で有効に除去ないし低減さ
せ得る低温脱硝方法を提供することを目的とする。
素酸化物を除去ないし低減するに当たり、安価でかつ９
０℃〜１５０℃の低温度領域で有効に除去ないし低減さ
せ得る低温脱硝方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、かかる課題を
解決するために低温脱硝触媒として有効な二酸化マンガ
ンを含有するマンガン鉱石に着目し、種々のマンガン鉱
石について脱硝活性の調査および様々な方法で解析を行
った結果、本発明に至った。
解決するために低温脱硝触媒として有効な二酸化マンガ
ンを含有するマンガン鉱石に着目し、種々のマンガン鉱
石について脱硝活性の調査および様々な方法で解析を行
った結果、本発明に至った。
【０００７】すなわち第１の本発明は、窒素酸化物（Ｎ
Ｏｘ）含有排ガスからアンモニアを還元剤とし、触媒を
用いて窒素酸化物を除去ないし低減する低温脱硝方法に
おいて、含有する二酸化マンガン（ＭｎＯ2 ）重量分率
と比表面積の積が５ｍ2 ／ｇ以上のマンガン鉱石を触媒
として用い、９０℃以上１５０℃以下の温度で脱硝を行
う低温脱硝方法である。
Ｏｘ）含有排ガスからアンモニアを還元剤とし、触媒を
用いて窒素酸化物を除去ないし低減する低温脱硝方法に
おいて、含有する二酸化マンガン（ＭｎＯ2 ）重量分率
と比表面積の積が５ｍ2 ／ｇ以上のマンガン鉱石を触媒
として用い、９０℃以上１５０℃以下の温度で脱硝を行
う低温脱硝方法である。
【０００８】また第２の本発明は、窒素酸化物（ＮＯ
ｘ）含有排ガスからアンモニアを還元剤とし、触媒を用
いて窒素酸化物を除去ないし低減する低温脱硝方法にお
いて、Ｘ線回折で回折面間隔２．１５±０．０５Å，
２．３９±０．０５Å，３．１１±０．０５Åにピーク
を有し、かつ三つのピークのうち２．３９±０．０５Å
のピーク強度が最も強く、このピークに対する他の二つ
のピークの強度比が０．２以上の構造を有するマンガン
鉱石を触媒として用い、９０℃以上１５０℃以下の温度
で脱硝を行う低温脱硝方法である。
ｘ）含有排ガスからアンモニアを還元剤とし、触媒を用
いて窒素酸化物を除去ないし低減する低温脱硝方法にお
いて、Ｘ線回折で回折面間隔２．１５±０．０５Å，
２．３９±０．０５Å，３．１１±０．０５Åにピーク
を有し、かつ三つのピークのうち２．３９±０．０５Å
のピーク強度が最も強く、このピークに対する他の二つ
のピークの強度比が０．２以上の構造を有するマンガン
鉱石を触媒として用い、９０℃以上１５０℃以下の温度
で脱硝を行う低温脱硝方法である。
【０００９】なおここで用いるマンガン鉱石は、製鉄プ
ロセスにおいて用いられるものを流用し、整粒，粉砕せ
ずに使用可能であるが、通気性を確保するために整粒，
粉砕が望ましい。
ロセスにおいて用いられるものを流用し、整粒，粉砕せ
ずに使用可能であるが、通気性を確保するために整粒，
粉砕が望ましい。
【００１０】
【作用】二酸化マンガンを含む種々のマンガン鉱石を用
いて様々な温度条件で脱硝性能評価を行ったところ、二
酸化マンガン重量分率がほぼ同じ鉱石でも低温領域で脱
硝性能が大きく異なることを見出した。
いて様々な温度条件で脱硝性能評価を行ったところ、二
酸化マンガン重量分率がほぼ同じ鉱石でも低温領域で脱
硝性能が大きく異なることを見出した。
【００１１】この原因を調査した結果、９０℃以上１５
０℃以下の温度条件では、脱硝性能に二酸化マンガン重
量分率だけでなく比表面積が関与しており、この温度条
件においては比表面積と二酸化マンガン重量分率の積
が、脱硝性能と非常に相関がよいことが判った。
０℃以下の温度条件では、脱硝性能に二酸化マンガン重
量分率だけでなく比表面積が関与しており、この温度条
件においては比表面積と二酸化マンガン重量分率の積
が、脱硝性能と非常に相関がよいことが判った。
【００１２】また脱硝性能評価に用いたマンガン鉱石に
ついてＸ線回折を行ったところ、上記温度条件で脱硝性
能が良かったマンガン鉱石が、特有の回折パターンを有
することを見出した。
ついてＸ線回折を行ったところ、上記温度条件で脱硝性
能が良かったマンガン鉱石が、特有の回折パターンを有
することを見出した。
【００１３】ここで比表面積は、吸着ガスに窒素を用い
ＢＥＴ法（「触媒講座」第３巻（触媒学会）２０４ペー
ジ）により測定を行った。また二酸化マンガン重量分率
は、しゅう酸ナトリウム分解過マンガン酸カリウム滴定
法（ＪＩＳ−Ｍ８２３３マンガン鉱石中の活性酸素定量
方法）により活性酸素の定量を行い、下記数１に示す換
算式を用いて二酸化マンガン量とした。
ＢＥＴ法（「触媒講座」第３巻（触媒学会）２０４ペー
ジ）により測定を行った。また二酸化マンガン重量分率
は、しゅう酸ナトリウム分解過マンガン酸カリウム滴定
法（ＪＩＳ−Ｍ８２３３マンガン鉱石中の活性酸素定量
方法）により活性酸素の定量を行い、下記数１に示す換
算式を用いて二酸化マンガン量とした。
【００１４】
【数１】 （二酸化マンガン量）＝（活性酸素）×５．４３４
【００１５】以下に述べる実施例では、すべてこれらの
方法に依った。しかし本発明における比表面積及び二酸
化マンガン重量分率は、これらの方法によらなくともほ
ぼ同等の測定結果が得られる測定方法ならば、何れの方
法で調べても良い。
方法に依った。しかし本発明における比表面積及び二酸
化マンガン重量分率は、これらの方法によらなくともほ
ぼ同等の測定結果が得られる測定方法ならば、何れの方
法で調べても良い。
【００１６】
【実施例】以下に実施例を用いて本発明を具体的に説明
する。
する。
【００１７】実施例１として、比表面積と二酸化マンガ
ン重量分率を測定したマンガン鉱石ａ（比表面積；２８
ｍ2 ／ｇ，二酸化マンガン重量分率；６７％）を用い
て、８０〜２００℃，空間速度約５０００ｈｒ-1，ＮＯ
ｘ（ＮＯ＋ＮＯ2 ）；２００ｐｐｍ（ＮＯ；１９５ｐｐ
ｍ，ＮＯ2 ；５ｐｐｍ），Ｈ2 Ｏ；１０％，Ｏ2 ；１５
％，Ｎ2 ；７５％のモデルガスにＮＨ3 を２００ｐｐｍ
添加して脱硝試験を行い、各温度における脱硝性能（脱
硝率）と比表面積，二酸化マンガン重量分率の相関を調
べた。
ン重量分率を測定したマンガン鉱石ａ（比表面積；２８
ｍ2 ／ｇ，二酸化マンガン重量分率；６７％）を用い
て、８０〜２００℃，空間速度約５０００ｈｒ-1，ＮＯ
ｘ（ＮＯ＋ＮＯ2 ）；２００ｐｐｍ（ＮＯ；１９５ｐｐ
ｍ，ＮＯ2 ；５ｐｐｍ），Ｈ2 Ｏ；１０％，Ｏ2 ；１５
％，Ｎ2 ；７５％のモデルガスにＮＨ3 を２００ｐｐｍ
添加して脱硝試験を行い、各温度における脱硝性能（脱
硝率）と比表面積，二酸化マンガン重量分率の相関を調
べた。
【００１８】表１に示すように、９０℃以上１５０℃以
下で、脱硝性能に対して比表面積，二酸化マンガン重量
分率個々の相関よりも、二酸化マンガン重量分率と比表
面積の積の相関の方が良くなる。
下で、脱硝性能に対して比表面積，二酸化マンガン重量
分率個々の相関よりも、二酸化マンガン重量分率と比表
面積の積の相関の方が良くなる。
【００１９】ここで９０℃未満では、温度が低すぎるた
めに脱硝性能が極端に低下し、脱硝性能に対する相関も
悪くなる。また１５０℃超では脱硝性能に対する比表面
積の影響が小さくなり、二酸化マンガン重量分率が脱硝
性能を決定する最も強い因子となる。
めに脱硝性能が極端に低下し、脱硝性能に対する相関も
悪くなる。また１５０℃超では脱硝性能に対する比表面
積の影響が小さくなり、二酸化マンガン重量分率が脱硝
性能を決定する最も強い因子となる。
【００２０】
【表１】
【００２１】一例として、９０℃における二酸化マンガ
ン重量分率と比表面積の積と脱硝率の関係を、図１に示
す。使用した二酸化マンガンの比表面積および二酸化マ
ンガン重量分率を、表２に示す。
ン重量分率と比表面積の積と脱硝率の関係を、図１に示
す。使用した二酸化マンガンの比表面積および二酸化マ
ンガン重量分率を、表２に示す。
【００２２】図１に示すように、マンガン鉱石は脱硝性
能に対して３つのグループに分類できた。すなわち、二
酸化マンガン重量分率と比表面積の積が５ｍ2 ／ｇ以上
で脱硝率が３０％以上のＡグループ，二酸化マンガン重
量分率と比表面積の積が３以上５ｍ2 ／ｇ未満で脱硝率
が１０％以上２０％未満のＢグループ，二酸化マンガン
重量分率と比表面積の積が３ｍ2 ／ｇ未満で脱硝率が１
０％未満のＣグループに分類できる。
能に対して３つのグループに分類できた。すなわち、二
酸化マンガン重量分率と比表面積の積が５ｍ2 ／ｇ以上
で脱硝率が３０％以上のＡグループ，二酸化マンガン重
量分率と比表面積の積が３以上５ｍ2 ／ｇ未満で脱硝率
が１０％以上２０％未満のＢグループ，二酸化マンガン
重量分率と比表面積の積が３ｍ2 ／ｇ未満で脱硝率が１
０％未満のＣグループに分類できる。
【００２３】これらの関係は９０℃以上１５０℃以下の
温度範囲では成立する。従って、Ａグループに属するマ
ンガン鉱石を触媒として用いることにより、９０℃以上
１５０℃以下の温度領域における脱硝を効率的に進める
ことができる。
温度範囲では成立する。従って、Ａグループに属するマ
ンガン鉱石を触媒として用いることにより、９０℃以上
１５０℃以下の温度領域における脱硝を効率的に進める
ことができる。
【００２４】
【表２】
【００２５】実施例２として、実施例１のマンガン鉱石
に対してＸ線回折を行い、含まれるマンガンの形態を調
べた。マンガン鉱石は鉱石であるので、マンガンの他に
鉄をはじめとする多くの元素で構成されているため、回
折ピークの高さや位置は純粋なマンガン化合物のＸ線回
折パターンと厳密には一致しないが、実施例１で示した
３つのグループは、それぞれ特徴的なＸ線回折パターン
を有することを見出した。
に対してＸ線回折を行い、含まれるマンガンの形態を調
べた。マンガン鉱石は鉱石であるので、マンガンの他に
鉄をはじめとする多くの元素で構成されているため、回
折ピークの高さや位置は純粋なマンガン化合物のＸ線回
折パターンと厳密には一致しないが、実施例１で示した
３つのグループは、それぞれ特徴的なＸ線回折パターン
を有することを見出した。
【００２６】表３に、マンガン化合物のピークと推定さ
れるピークのうちピーク強度で３番目までの回折面間隔
と、これらのピークのうち最強回折面間隔のピーク強度
を１とした時のピーク強度比を示す。
れるピークのうちピーク強度で３番目までの回折面間隔
と、これらのピークのうち最強回折面間隔のピーク強度
を１とした時のピーク強度比を示す。
【００２７】
【表３】
【００２８】すなわち表２に示すように、低温脱硝性能
の良いＡグループでは回折面間隔２．１５±０．０５
Å，２．３９±０．０５Å，３．１１±０．０５Åにピ
ークを有し、かつ三つのピークのうち２．３９±０．０
５Åのピーク強度が最も強く、このピークに対する他の
二つのピークの強度比が０．２以上である。このピーク
はα−ＭｎＯ2 と推定される。
の良いＡグループでは回折面間隔２．１５±０．０５
Å，２．３９±０．０５Å，３．１１±０．０５Åにピ
ークを有し、かつ三つのピークのうち２．３９±０．０
５Åのピーク強度が最も強く、このピークに対する他の
二つのピークの強度比が０．２以上である。このピーク
はα−ＭｎＯ2 と推定される。
【００２９】これに対して脱硝性能の低いＢグループで
はＡグループと２箇所共通する位置に回折面間隔ピーク
を有するが、ピーク強度のパターンが異なっており、Ａ
グループの２．１５±０．０５Åにおけるピークも存在
するが、そのピーク強度は最強回折面間隔に対する強度
比で０．１で小さい。ＢグループではＡグループと同じ
種類のマンガン化合物も含有しているが、主成分は別の
マンガン化合物（β−ＭｎＯ2 と推定される）であると
考えられる。
はＡグループと２箇所共通する位置に回折面間隔ピーク
を有するが、ピーク強度のパターンが異なっており、Ａ
グループの２．１５±０．０５Åにおけるピークも存在
するが、そのピーク強度は最強回折面間隔に対する強度
比で０．１で小さい。ＢグループではＡグループと同じ
種類のマンガン化合物も含有しているが、主成分は別の
マンガン化合物（β−ＭｎＯ2 と推定される）であると
考えられる。
【００３０】また脱硝性能をほとんど示さないＣグルー
プでは、Ａ，Ｂグループとひとつだけ共通するピークを
有しているが、ピークパターンも全く異なっており、主
成分はＡ，Ｂグループと全く異なっていると考えられる
（Ｍｎ2 Ｏ3 、Ｍｎ3 Ｏ4 と推定）。
プでは、Ａ，Ｂグループとひとつだけ共通するピークを
有しているが、ピークパターンも全く異なっており、主
成分はＡ，Ｂグループと全く異なっていると考えられる
（Ｍｎ2 Ｏ3 、Ｍｎ3 Ｏ4 と推定）。
【００３１】以上のことより、回折面間隔２．１５±
０．０５Å，２．３９±０．０５Å，３．１１±０．０
５Åにピークを有し、かつ三つのピークのうち２．３９
±０．０５Åのピーク強度が最も強く、このピークに対
する他の二つのピークの強度比が０．２以上のマンガン
鉱石を触媒として用いることにより、９０℃以上１５０
℃以下の温度領域における脱硝を効率的に進めることが
できる。
０．０５Å，２．３９±０．０５Å，３．１１±０．０
５Åにピークを有し、かつ三つのピークのうち２．３９
±０．０５Åのピーク強度が最も強く、このピークに対
する他の二つのピークの強度比が０．２以上のマンガン
鉱石を触媒として用いることにより、９０℃以上１５０
℃以下の温度領域における脱硝を効率的に進めることが
できる。
【００３２】
【発明の効果】本発明による低温脱硝方法を適用する場
合、以下の効果がある。 （１）マンガン鉱石を利用することにより、安価な脱硝
触媒を提供することができる。 （２）製鉄所等の排煙脱硝に使用する場合、劣化した鉱
石を製鉄のマンガン源として再利用できる。
合、以下の効果がある。 （１）マンガン鉱石を利用することにより、安価な脱硝
触媒を提供することができる。 （２）製鉄所等の排煙脱硝に使用する場合、劣化した鉱
石を製鉄のマンガン源として再利用できる。
【図１】二酸化マンガン重量分率と比表面積の積と脱硝
率の関係を示す図である。
率の関係を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年１１月２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２４】
【表２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 23/34 ＺＡＢ Ａ 8017−4Ｇ Ｆ０１Ｎ 3/08 Ｂ 3/10 Ａ
Claims (2)
- 【請求項１】 窒素酸化物（ＮＯｘ）含有排ガスからア
ンモニアを還元剤とし、触媒を用いて窒素酸化物を除去
ないし低減する低温脱硝方法において、含有する二酸化
マンガン（ＭｎＯ2 ）重量分率と比表面積の積が５ｍ2
／ｇ以上のマンガン鉱石を触媒として用い、９０℃以上
１５０℃以下の温度で脱硝を行う低温脱硝方法。 - 【請求項２】 窒素酸化物（ＮＯｘ）含有排ガスからア
ンモニアを還元剤とし、触媒を用いて窒素酸化物を除去
ないし低減する低温脱硝方法において、Ｘ線回折で回折
面間隔２．１５±０．０５Å，２．３９±０．０５Å，
３．１１±０．０５Åにピークを有し、かつ三つのピー
クのうち２．３９±０．０５Åのピーク強度が最も強
く、このピークに対する他の二つのピークの強度比が
０．２以上の構造を有するマンガン鉱石を触媒として用
い、９０℃以上１５０℃以下の温度で脱硝を行う低温脱
硝方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5257467A JPH0788334A (ja) | 1993-09-22 | 1993-09-22 | 低温脱硝方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5257467A JPH0788334A (ja) | 1993-09-22 | 1993-09-22 | 低温脱硝方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0788334A true JPH0788334A (ja) | 1995-04-04 |
Family
ID=17306722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5257467A Withdrawn JPH0788334A (ja) | 1993-09-22 | 1993-09-22 | 低温脱硝方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0788334A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08173796A (ja) * | 1994-09-02 | 1996-07-09 | Sakai Chem Ind Co Ltd | 窒素酸化物酸化吸着剤及び窒素酸化物除去法 |
| WO1998052681A1 (en) * | 1997-05-17 | 1998-11-26 | Korea Power Engineering Company, Inc. | Method for removing nitrogen oxides using natural manganese ores |
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| KR20030023344A (ko) * | 2001-09-13 | 2003-03-19 | 주식회사 매그린 | 천연망간광석 촉매를 이용한 오존 제거 방법 |
| KR100473080B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-03-08 | 한국전력기술 주식회사 | 천연망간광석을 이용하여, 향상된 배연탈질 효율을 갖고암모니아의 소비 및 이산화질소의 배출을 감소시키는질소산화물의 제거방법 |
| KR100686381B1 (ko) * | 2005-09-27 | 2007-02-22 | 한국전력기술 주식회사 | 넓은 활성온도 대역에서 질소산화물 및 다이옥신을제거하기 위한 천연망간광석을 포함하는 바나듐/티타니아계촉매 및 이의 사용방법 |
| CN116272962A (zh) * | 2023-03-21 | 2023-06-23 | 张永生 | 一种汽车尾气处理催化材料 |
-
1993
- 1993-09-22 JP JP5257467A patent/JPH0788334A/ja not_active Withdrawn
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| WO2007037593A1 (en) * | 2005-09-27 | 2007-04-05 | Korea Power Engineering Company, Inc. | Vanadium/titania catalyst comprising natural manganese ore for removing nitrogen oxides and dioxin in wide operating temperature rangeand method of using the same |
| CN116272962A (zh) * | 2023-03-21 | 2023-06-23 | 张永生 | 一种汽车尾气处理催化材料 |
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