JPH07316696A - 鋳造用Ｎｉ基合金 - Google Patents
鋳造用Ｎｉ基合金Info
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- JPH07316696A JPH07316696A JP13826694A JP13826694A JPH07316696A JP H07316696 A JPH07316696 A JP H07316696A JP 13826694 A JP13826694 A JP 13826694A JP 13826694 A JP13826694 A JP 13826694A JP H07316696 A JPH07316696 A JP H07316696A
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- sulfuric acid
- based alloy
- corrosion resistance
- dew point
- casting
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 湯流れ性および耐硫酸露点腐食性に優れた鋳
造用Ｎｉ基合金を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：１７
〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜６
％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｃ：
０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含有
し、さらに必要に応じて（ａ）Ｂ：０．００１〜０．１
％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜
０．０１％のうち少なくとも１種、（ｂ）Ｎｂ：０．１
〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち
少なくとも１種、（ｃ）Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：
０．１〜０．５％のうち少なくとも１種を含有し、残部
がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有する鋳造用
Ｎｉ基合金。
造用Ｎｉ基合金を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：１７
〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜６
％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｃ：
０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含有
し、さらに必要に応じて（ａ）Ｂ：０．００１〜０．１
％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜
０．０１％のうち少なくとも１種、（ｂ）Ｎｂ：０．１
〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％のうち
少なくとも１種、（ｃ）Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：
０．１〜０．５％のうち少なくとも１種を含有し、残部
がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有する鋳造用
Ｎｉ基合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、耐硫酸露点腐食性に
優れかつ湯流れ性に優れた鋳造用Ｎｉ基合金に関するも
のである。
優れかつ湯流れ性に優れた鋳造用Ｎｉ基合金に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、火力発電所では、ボイラーの燃
焼室内でＢ重油、Ｃ重油、石炭などの化石燃料を燃焼さ
せており、燃焼の結果生ずる排ガスにはＳＯ2 、Ｓ
Ｏ3 、ＣＯ2 、Ｈ2 Ｏ、Ｏ2 、Ｎ2 などの多種類のガス
を含み、さらにスス、ダストなども含んでいる。このボ
イラーから出た排ガスは、電気集塵機、空気予熱機、脱
硫装置を通って最終的に煙突から排出される。前記電気
集塵機、空気予熱機、脱硫装置の排ガス通路の一部は鋳
造部品で作製されており、排ガスと接する鋳造部品の金
属表面温度が１５０℃以下になると、鋳造部品表面に排
ガス中の水分（Ｈ2 Ｏ）とＳＯ3 が反応して硫酸が結露
することも知られている。
焼室内でＢ重油、Ｃ重油、石炭などの化石燃料を燃焼さ
せており、燃焼の結果生ずる排ガスにはＳＯ2 、Ｓ
Ｏ3 、ＣＯ2 、Ｈ2 Ｏ、Ｏ2 、Ｎ2 などの多種類のガス
を含み、さらにスス、ダストなども含んでいる。このボ
イラーから出た排ガスは、電気集塵機、空気予熱機、脱
硫装置を通って最終的に煙突から排出される。前記電気
集塵機、空気予熱機、脱硫装置の排ガス通路の一部は鋳
造部品で作製されており、排ガスと接する鋳造部品の金
属表面温度が１５０℃以下になると、鋳造部品表面に排
ガス中の水分（Ｈ2 Ｏ）とＳＯ3 が反応して硫酸が結露
することも知られている。
【０００３】従って、ボイラーで発生した排ガスが電気
集塵機、空気予熱機、脱硫装置を通って最終的に煙突か
ら排出される工程において、排ガス通路の一部鋳造部品
の金属表面温度が１５０℃以下になる空気予熱機から下
流側の設備において、鋳造部品の金属表面に硫酸が結露
する。この時、鋳造部品の金属表面に結露する硫酸の濃
度は、温度によって異なるが、例えば、１３０℃におい
ては８０％以上の濃硫酸が生成する。
集塵機、空気予熱機、脱硫装置を通って最終的に煙突か
ら排出される工程において、排ガス通路の一部鋳造部品
の金属表面温度が１５０℃以下になる空気予熱機から下
流側の設備において、鋳造部品の金属表面に硫酸が結露
する。この時、鋳造部品の金属表面に結露する硫酸の濃
度は、温度によって異なるが、例えば、１３０℃におい
ては８０％以上の濃硫酸が生成する。
【０００４】さらに排ガス中のスス本体である微細な炭
素やダストに含まれる酸化性イオンのＦｅ2+、Ｆｅ3+な
どが付着するために、硫酸結露部分は炭素、Ｆｅ2+、Ｆ
ｅ3+などを含んだ濃硫酸が生成し、硫酸のみならず多数
の腐食因子が複雑に影響しあって、一層過酷な腐食環境
を作り出している。この環境で起こる腐食現象は、硫酸
が結露する減少が特徴的であるところから硫酸露点腐食
と言われており、通常の硫酸腐食よりも腐食が激しいと
言われている。
素やダストに含まれる酸化性イオンのＦｅ2+、Ｆｅ3+な
どが付着するために、硫酸結露部分は炭素、Ｆｅ2+、Ｆ
ｅ3+などを含んだ濃硫酸が生成し、硫酸のみならず多数
の腐食因子が複雑に影響しあって、一層過酷な腐食環境
を作り出している。この環境で起こる腐食現象は、硫酸
が結露する減少が特徴的であるところから硫酸露点腐食
と言われており、通常の硫酸腐食よりも腐食が激しいと
言われている。
【０００５】この様な硫酸露点腐食環境においては、低
合金鋼やＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６Ｌといったステン
レス鋼からなる鋳造部品では十分な耐蝕性を示さない。
従って、耐蝕性が一層良好なハステロイＣ（商品名）と
呼ばれる重量％（以下、％は、重量％を示す）で、Ｎｉ
−１８％Ｃｒ−１７％Ｍｏ−５％Ｆｅ−４％Ｗの成分組
成を有するＮｉ基合金で作製した鋳造部品が使用されて
いる。
合金鋼やＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６Ｌといったステン
レス鋼からなる鋳造部品では十分な耐蝕性を示さない。
従って、耐蝕性が一層良好なハステロイＣ（商品名）と
呼ばれる重量％（以下、％は、重量％を示す）で、Ｎｉ
−１８％Ｃｒ−１７％Ｍｏ−５％Ｆｅ−４％Ｗの成分組
成を有するＮｉ基合金で作製した鋳造部品が使用されて
いる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来のハ
ステロイＣは鋳造性に優れているものの、硫酸露点腐食
環境においては十分な耐蝕性を発揮せず、従って鋳造性
に優れかつ硫酸露点腐食環境において優れた耐蝕性を示
すＮｉ基合金が求められていた。
ステロイＣは鋳造性に優れているものの、硫酸露点腐食
環境においては十分な耐蝕性を発揮せず、従って鋳造性
に優れかつ硫酸露点腐食環境において優れた耐蝕性を示
すＮｉ基合金が求められていた。
【０００７】
【課題を解決する手段】本発明者等は、耐硫酸露点腐食
性および鋳造性に共に優れたＮｉ基合金を得るべく鋭意
研究の結果、重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：１
７〜３５％を含有するＮｉ基合金にＴａ：１．１〜８％
およびＳｉ：０．３超〜５％を含有せしめ、さらにＮ含
有量を０．０００１〜０．１％に規制し、その他、Ｆ
ｅ：０．０１〜６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：
０．１〜３％、Ｃ：０．１超〜２％を含有せしめ、さら
にＢ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｎｂ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｃ
ｏ、Ｖ、Ｈｆ、Ｒｅ、Ｏｓ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｐｄ、Ｌａ、
Ｃｅ、Ｙなどをバランス良く添加したＮｉ基合金は、鋳
造性に優れ、かつ耐硫酸露点腐食性にも優れているとい
う知見を得たのである。
性および鋳造性に共に優れたＮｉ基合金を得るべく鋭意
研究の結果、重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：１
７〜３５％を含有するＮｉ基合金にＴａ：１．１〜８％
およびＳｉ：０．３超〜５％を含有せしめ、さらにＮ含
有量を０．０００１〜０．１％に規制し、その他、Ｆ
ｅ：０．０１〜６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：
０．１〜３％、Ｃ：０．１超〜２％を含有せしめ、さら
にＢ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｎｂ、Ｗ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｃ
ｏ、Ｖ、Ｈｆ、Ｒｅ、Ｏｓ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｐｄ、Ｌａ、
Ｃｅ、Ｙなどをバランス良く添加したＮｉ基合金は、鋳
造性に優れ、かつ耐硫酸露点腐食性にも優れているとい
う知見を得たのである。
【０００８】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、 （１） 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：１７〜
３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜６％、
Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｃ：０．
１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含有し、残
部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有する鋳造
用Ｎｉ基合金、 （２） 前記Ｎｉ基合金に、さらに、下記の（ａ）〜
（ｄ）の内のいずれかのグループに含まれる少なくとも
１種を含有した鋳造用Ｎｉ基合金、（ａ） Ｂ：０．０
０１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：
０．００１〜０．０１％のうち少なくとも１種、（ｂ）
Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．
１〜４％のうち少なくとも１種、（ｃ） Ｔｉ：０．０
５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、Ｃｏ：０．
１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうち少なくとも１
種、 （３） 前記（１）または（２）記載のＮｉ基合金に、
さらに、下記の（ｄ）〜（ｆ）の内のいずれかのグルー
プに含まれる少なくとも１種を含有した鋳造用Ｎｉ基合
金、（ｄ） Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒｅ：０．０１〜３
％のうち少なくとも１種、（ｅ） Ｏｓ：０．０１〜
０．１％、Ｐｔ：０．０１〜０．１％、Ｒｕ：０．０１
〜０．１％、Ｐｄ：０．０１〜０．１％のうち少なくと
も１種、（ｆ） Ｌａ：０．０１〜０．１％、Ｃｅ：
０．０１〜０．１％、Ｙ：０．０１〜０．１％のうち少
なくとも１種、に特徴を有するものである。
たものであって、 （１） 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：１７〜
３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜６％、
Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｃ：０．
１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含有し、残
部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有する鋳造
用Ｎｉ基合金、 （２） 前記Ｎｉ基合金に、さらに、下記の（ａ）〜
（ｄ）の内のいずれかのグループに含まれる少なくとも
１種を含有した鋳造用Ｎｉ基合金、（ａ） Ｂ：０．０
０１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：
０．００１〜０．０１％のうち少なくとも１種、（ｂ）
Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．
１〜４％のうち少なくとも１種、（ｃ） Ｔｉ：０．０
５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、Ｃｏ：０．
１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうち少なくとも１
種、 （３） 前記（１）または（２）記載のＮｉ基合金に、
さらに、下記の（ｄ）〜（ｆ）の内のいずれかのグルー
プに含まれる少なくとも１種を含有した鋳造用Ｎｉ基合
金、（ｄ） Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒｅ：０．０１〜３
％のうち少なくとも１種、（ｅ） Ｏｓ：０．０１〜
０．１％、Ｐｔ：０．０１〜０．１％、Ｒｕ：０．０１
〜０．１％、Ｐｄ：０．０１〜０．１％のうち少なくと
も１種、（ｆ） Ｌａ：０．０１〜０．１％、Ｃｅ：
０．０１〜０．１％、Ｙ：０．０１〜０．１％のうち少
なくとも１種、に特徴を有するものである。
【０００９】次に、この発明のＮｉ基合金の合金組成に
おける各元素の限定理由について詳述する。
おける各元素の限定理由について詳述する。
【００１０】Ｃｒ Ｃｒ成分には、耐硫酸露点腐食性を向上させる作用があ
るが、その含有量が１７％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、３５％を越えて含有すると、耐硫酸露点腐食
性が劣化するので好ましくない。従って、Ｃｒの含有量
を１７〜３５％に定めた。Ｃｒの一層好ましい含有量は
１７〜２４％である。
るが、その含有量が１７％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、３５％を越えて含有すると、耐硫酸露点腐食
性が劣化するので好ましくない。従って、Ｃｒの含有量
を１７〜３５％に定めた。Ｃｒの一層好ましい含有量は
１７〜２４％である。
【００１１】Ｍｏ Ｍｏ成分には、耐硫酸露点腐食性を向上させる作用があ
るが、その含有量が１７％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、３５％を越えて含有すると、ＴＣＰ相（σ
相、Ｐ相、Ｌａｖａｓ相などの有害な金属間化合物）の
析出量の許容範囲を越え、耐硫酸露点腐食性が飽和する
と同時にＮｉ基合金の湯流れ性が低下するので好ましく
ない。従って、Ｍｏ含有量は１７〜３５％に定めた。Ｍ
ｏの一層好ましい含有量は１８〜２４％である。
るが、その含有量が１７％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、３５％を越えて含有すると、ＴＣＰ相（σ
相、Ｐ相、Ｌａｖａｓ相などの有害な金属間化合物）の
析出量の許容範囲を越え、耐硫酸露点腐食性が飽和する
と同時にＮｉ基合金の湯流れ性が低下するので好ましく
ない。従って、Ｍｏ含有量は１７〜３５％に定めた。Ｍ
ｏの一層好ましい含有量は１８〜２４％である。
【００１２】Ｔａ Ｔａ成分には、素地に固溶して不働態被膜を安定化させ
ると同時に不働態化を促進させる効果がある。すなわ
ち、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金が形成する不働態被膜はＮ
ｉＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 からなり、保護被膜として緻密なＣｒ
2 Ｏ3 の寄与が大きいことが知られているが、Ｔａを添
加すると不働態被膜中にＣｒ2 Ｏ3 より強力なＴａ2 Ｏ
5 を形成して不働態被膜をより安定化させ、耐硫酸露点
腐食性を一段と向上させる作用がある。しかし、その含
有量が１．１％未満では所望の効果が得られず、一方、
８％を越えて含有すると、湯流れ性が著しく低下するこ
とからその含有量を１．１〜８％に定めた。Ｔａの一層
好ましい含有量は１．１〜３％である。
ると同時に不働態化を促進させる効果がある。すなわ
ち、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金が形成する不働態被膜はＮ
ｉＯ−Ｃｒ2 Ｏ3 からなり、保護被膜として緻密なＣｒ
2 Ｏ3 の寄与が大きいことが知られているが、Ｔａを添
加すると不働態被膜中にＣｒ2 Ｏ3 より強力なＴａ2 Ｏ
5 を形成して不働態被膜をより安定化させ、耐硫酸露点
腐食性を一段と向上させる作用がある。しかし、その含
有量が１．１％未満では所望の効果が得られず、一方、
８％を越えて含有すると、湯流れ性が著しく低下するこ
とからその含有量を１．１〜８％に定めた。Ｔａの一層
好ましい含有量は１．１〜３％である。
【００１３】Ｎ Ｎ成分には、素地に固溶してＦＣＣ相を安定化させると
同時に有害相であるＴＣＰ相（σ相、Ｐ相、Ｌａｖａｓ
相などの有害な金属間化合物）の析出を抑制するため、
耐蝕性を向上させる作用がある。すなわち、この発明の
Ｎｉ基合金の必須元素であるＣｒ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｓｉは
いずれも素地であるＦＣＣ相を不安定化させる元素であ
るが、Ｎの固溶によってＴＣＰ相の析出の潜伏期間を引
き延ばし、素地であるＦＣＣ相の安定化に寄与すること
により、耐蝕性の低下を防ぐことができるようになる。
しかし、Ｎの含有量が０．０００１％未満では所望の効
果が得られず、一方、０．１％を越えて含有すると、Ｃ
ｒ2 Ｎ相などの窒化物の析出量の許容量を越えて合金の
素地中に析出し、耐硫酸露点腐食性を低下させることか
らその含有量を０．０００１〜０．１％に定めた。Ｎの
一層好ましい含有量は０．００５〜０．０５％である。
同時に有害相であるＴＣＰ相（σ相、Ｐ相、Ｌａｖａｓ
相などの有害な金属間化合物）の析出を抑制するため、
耐蝕性を向上させる作用がある。すなわち、この発明の
Ｎｉ基合金の必須元素であるＣｒ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｓｉは
いずれも素地であるＦＣＣ相を不安定化させる元素であ
るが、Ｎの固溶によってＴＣＰ相の析出の潜伏期間を引
き延ばし、素地であるＦＣＣ相の安定化に寄与すること
により、耐蝕性の低下を防ぐことができるようになる。
しかし、Ｎの含有量が０．０００１％未満では所望の効
果が得られず、一方、０．１％を越えて含有すると、Ｃ
ｒ2 Ｎ相などの窒化物の析出量の許容量を越えて合金の
素地中に析出し、耐硫酸露点腐食性を低下させることか
らその含有量を０．０００１〜０．１％に定めた。Ｎの
一層好ましい含有量は０．００５〜０．０５％である。
【００１４】Ｓｉ Ｓｉは、耐硫酸露点腐食性および湯流れ性を向上させる
作用があるが、Ｓｉの含有量が０．３％以下では所望の
効果が得られず、一方、５％を越えて含有すると、耐硫
酸露点腐食性が低下し、好ましくないことからその含有
量を０．３超〜５％に定めた。Ｓｉの一層好ましい含有
量は０．３超〜１．４％である。
作用があるが、Ｓｉの含有量が０．３％以下では所望の
効果が得られず、一方、５％を越えて含有すると、耐硫
酸露点腐食性が低下し、好ましくないことからその含有
量を０．３超〜５％に定めた。Ｓｉの一層好ましい含有
量は０．３超〜１．４％である。
【００１５】Ｆｅ Ｆｅは合金表面への保護被膜となる耐蝕性に優れたＳｉ
Ｏ2 被膜の形成能を高める作用を有するが、その含有量
が０．０１％未満では所望の効果が得られず、一方、６
％を越えて含有すると、耐硫酸露点腐食性を著しく低下
させることからその含有量を０．０１〜６％に定めた。
Ｆｅの一層好ましい含有量は０．０１〜４％である。
Ｏ2 被膜の形成能を高める作用を有するが、その含有量
が０．０１％未満では所望の効果が得られず、一方、６
％を越えて含有すると、耐硫酸露点腐食性を著しく低下
させることからその含有量を０．０１〜６％に定めた。
Ｆｅの一層好ましい含有量は０．０１〜４％である。
【００１６】Ｍｎ Ｍｎ成分は、Ｎほどではないが素地のＦＣＣ相を安定化
させて耐硫酸露点腐食性を向上させ、また湯流れ性を改
善する作用があるが、その含有量が０．１％未満では所
望の効果が得られず、一方、３％を越えて含有すると、
ＴＣＰ相の析出量の許容範囲を越えて耐硫酸露点腐食性
を低下させることからその含有量を０．１〜３％に定め
た。Ｍｎの一層好ましい含有量は０．０１〜１％であ
る。
させて耐硫酸露点腐食性を向上させ、また湯流れ性を改
善する作用があるが、その含有量が０．１％未満では所
望の効果が得られず、一方、３％を越えて含有すると、
ＴＣＰ相の析出量の許容範囲を越えて耐硫酸露点腐食性
を低下させることからその含有量を０．１〜３％に定め
た。Ｍｎの一層好ましい含有量は０．０１〜１％であ
る。
【００１７】Ｃ Ｃは、湯流れ性を改善する作用があるが、Ｃの含有量が
０．１％未満では所望の効果が得られず、一方、２％を
越えて含有すると、炭化物の析出量が許容範囲を越えて
著しく増加し、耐食性を低下させることからその含有量
を０．１〜２％に定めた。Ｃの一層好ましい含有量は
０．１〜１％である。
０．１％未満では所望の効果が得られず、一方、２％を
越えて含有すると、炭化物の析出量が許容範囲を越えて
著しく増加し、耐食性を低下させることからその含有量
を０．１〜２％に定めた。Ｃの一層好ましい含有量は
０．１〜１％である。
【００１８】Ｂ、Ｚｒ、Ｃａ これらの成分は、湯流れ性を向上させる効果があるの
で、さらに優れた湯流れ性が要求される場合に必要に応
じて添加されるが、その含有量がＢ：０．００１％未
満、Ｚｒ：０．００１％未満、Ｃａ：０．００１％未満
では所望の効果が得られず、一方、Ｂ：０．１％を越
え、Ｚｒ：０．１％を越え、Ｃａ：０．１％を越えて含
有すると、ＴＣＰ相の析出量の許容範囲を越え、耐食性
を定価させるので好ましくない。したがって、Ｂ：０．
００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１％〜０．１％、Ｃ
ａ：０．００１〜０．１％に定めた。これら成分の一層
好ましい範囲はそれぞれＢ：０．００２〜０．０１％、
Ｚｒ：０．００２％〜０．０１％、Ｃａ：０．００２〜
０．０１％である。
で、さらに優れた湯流れ性が要求される場合に必要に応
じて添加されるが、その含有量がＢ：０．００１％未
満、Ｚｒ：０．００１％未満、Ｃａ：０．００１％未満
では所望の効果が得られず、一方、Ｂ：０．１％を越
え、Ｚｒ：０．１％を越え、Ｃａ：０．１％を越えて含
有すると、ＴＣＰ相の析出量の許容範囲を越え、耐食性
を定価させるので好ましくない。したがって、Ｂ：０．
００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１％〜０．１％、Ｃ
ａ：０．００１〜０．１％に定めた。これら成分の一層
好ましい範囲はそれぞれＢ：０．００２〜０．０１％、
Ｚｒ：０．００２％〜０．０１％、Ｃａ：０．００２〜
０．０１％である。
【００１９】Ｎｂ、Ｗ、Ｃｕ これらの成分は、耐硫酸露点腐食性を向上させる効果が
あるので、必要に応じて添加するが、その含有量がＮ
ｂ：０．１％未満、Ｗ：０．１％未満、Ｃｕ：０．１％
未満では所望の効果が得られず、一方、Ｎｂ：１％を越
え、Ｗ：４％を越え、Ｃｕ：４％を越えるとＴＣＰ相の
析出量の許容範囲を越え、耐硫酸露点腐食性が低下する
ので好ましくない。したがって、Ｎｂ：０．１〜１％、
Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％に定めた。これ
ら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＮｂ：０．１〜
０．５％、Ｗ：０．２〜２％、Ｃｕ：０．２〜２％であ
る。
あるので、必要に応じて添加するが、その含有量がＮ
ｂ：０．１％未満、Ｗ：０．１％未満、Ｃｕ：０．１％
未満では所望の効果が得られず、一方、Ｎｂ：１％を越
え、Ｗ：４％を越え、Ｃｕ：４％を越えるとＴＣＰ相の
析出量の許容範囲を越え、耐硫酸露点腐食性が低下する
ので好ましくない。したがって、Ｎｂ：０．１〜１％、
Ｗ：０．１〜４％、Ｃｕ：０．１〜４％に定めた。これ
ら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＮｂ：０．１〜
０．５％、Ｗ：０．２〜２％、Ｃｕ：０．２〜２％であ
る。
【００２０】Ｔｉ、Ａｌ、Ｃｏ、Ｖ これらの成分は、耐硫酸露点腐食性および湯流れ性を向
上させる効果があるので必要に応じて添加されるが、そ
の含有量がＴｉ：０．０５％未満、Ａｌ：０．０１％未
満、Ｃｏ：０．１％未満、Ｖ：０．１％未満では所望の
効果が得られず、一方、Ｔｉ：０．８％を越え、Ａｌ：
０．８％を越え、Ｃｏ：５％を越え、Ｖ：０．５％を越
えると、ＴＣＰ相の析出量の許容範囲を越え、耐硫酸露
点腐食性が低下するので好ましくない。したがって、Ｔ
ｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、
Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％に定めた。
これら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＴｉ：０．０
５〜０．４％、Ａｌ：０．０５〜０．４％、Ｃｏ：０．
２〜２％、Ｖ：０．１〜０．４％である。
上させる効果があるので必要に応じて添加されるが、そ
の含有量がＴｉ：０．０５％未満、Ａｌ：０．０１％未
満、Ｃｏ：０．１％未満、Ｖ：０．１％未満では所望の
効果が得られず、一方、Ｔｉ：０．８％を越え、Ａｌ：
０．８％を越え、Ｃｏ：５％を越え、Ｖ：０．５％を越
えると、ＴＣＰ相の析出量の許容範囲を越え、耐硫酸露
点腐食性が低下するので好ましくない。したがって、Ｔ
ｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜０．８％、
Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％に定めた。
これら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＴｉ：０．０
５〜０．４％、Ａｌ：０．０５〜０．４％、Ｃｏ：０．
２〜２％、Ｖ：０．１〜０．４％である。
【００２１】Ｈｆ、Ｒｅ これらの成分は、耐硫酸露点腐食性を向上させる作用と
湯流れ性を向上させる作用があるので必要に応じて添加
されるが、Ｈｆ：０．１％未満、Ｒｅ：０．０１％未満
では所望の効果が得られず、一方、Ｈｆ：２％を越え、
Ｒｅ：３％を越えて含有すると有害相であるＴＣＰ相の
析出量の許容範囲を越えて析出し、耐硫酸露点腐食性を
著しく低下させ、さらに湯流れ性も低下させることか
ら、Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒｅ：０．０１〜３％に定め
た。これら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＨｆ：
０．３〜１％、Ｒｅ：０．１〜２％である。
湯流れ性を向上させる作用があるので必要に応じて添加
されるが、Ｈｆ：０．１％未満、Ｒｅ：０．０１％未満
では所望の効果が得られず、一方、Ｈｆ：２％を越え、
Ｒｅ：３％を越えて含有すると有害相であるＴＣＰ相の
析出量の許容範囲を越えて析出し、耐硫酸露点腐食性を
著しく低下させ、さらに湯流れ性も低下させることか
ら、Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒｅ：０．０１〜３％に定め
た。これら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＨｆ：
０．３〜１％、Ｒｅ：０．１〜２％である。
【００２２】Ｏｓ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｐｄ これらの成分は、少なくとも１種の添加により合金の湯
流れ性を向上させる作用があるので必要に応じて添加さ
れるが、Ｏｓ：０．０１％未満、Ｐｔ：０．０１％未
満、Ｒｕ：０．０１％未満、Ｐｄ：０．０１％未満では
所望の効果が得られず、一方、Ｏｓ：１％を越え、Ｐ
ｔ：１％を越え、Ｒｕ：１％を越え、Ｐｄ：１％を越え
て含有すると湯流れ性が低下する傾向が現れるので好ま
しくない。したがって、Ｏｓ：０．０１〜１％、Ｐｔ：
０．０１〜１％、Ｒｕ：０．０１〜１％、Ｐｄ：０．０
１〜１％に定めた。これら成分の一層好ましい範囲はそ
れぞれＯｓ：０．０２〜０．５％、Ｐｔ：０．０２〜
０．５％、Ｒｕ：０．０２〜０．５％、Ｐｄ：０．０２
〜０．５％である。
流れ性を向上させる作用があるので必要に応じて添加さ
れるが、Ｏｓ：０．０１％未満、Ｐｔ：０．０１％未
満、Ｒｕ：０．０１％未満、Ｐｄ：０．０１％未満では
所望の効果が得られず、一方、Ｏｓ：１％を越え、Ｐ
ｔ：１％を越え、Ｒｕ：１％を越え、Ｐｄ：１％を越え
て含有すると湯流れ性が低下する傾向が現れるので好ま
しくない。したがって、Ｏｓ：０．０１〜１％、Ｐｔ：
０．０１〜１％、Ｒｕ：０．０１〜１％、Ｐｄ：０．０
１〜１％に定めた。これら成分の一層好ましい範囲はそ
れぞれＯｓ：０．０２〜０．５％、Ｐｔ：０．０２〜
０．５％、Ｒｕ：０．０２〜０．５％、Ｐｄ：０．０２
〜０．５％である。
【００２３】Ｌａ、Ｃｅ、Ｙ これらの成分は、耐硫酸露点腐食性を向上させる効果が
あるが、その含有量がＬａ：０．０１％未満、Ｃｅ：
０．０１％未満、Ｙ：０．０１％未満では所望の効果が
得られず、一方、Ｌａ：０．１％を越え、Ｃｅ：０．１
％を越え、Ｙ：０．１％を越えるとＴＣＰ相の析出量の
許容範囲を越え、耐硫酸露点腐食性を低下させるので好
ましくない。したがって、Ｌａ：０．０１〜０．１％、
Ｃｅ：０．０１〜０．１％、Ｙ：０．０１〜０．１％に
定めた。これら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＬ
ａ：０．０２〜０．０８％、Ｃｅ：０．０２〜０．０８
％、Ｙ：０．０２〜０．０８％である。
あるが、その含有量がＬａ：０．０１％未満、Ｃｅ：
０．０１％未満、Ｙ：０．０１％未満では所望の効果が
得られず、一方、Ｌａ：０．１％を越え、Ｃｅ：０．１
％を越え、Ｙ：０．１％を越えるとＴＣＰ相の析出量の
許容範囲を越え、耐硫酸露点腐食性を低下させるので好
ましくない。したがって、Ｌａ：０．０１〜０．１％、
Ｃｅ：０．０１〜０．１％、Ｙ：０．０１〜０．１％に
定めた。これら成分の一層好ましい範囲はそれぞれＬ
ａ：０．０２〜０．０８％、Ｃｅ：０．０２〜０．０８
％、Ｙ：０．０２〜０．０８％である。
【００２４】不可避不純物 不可避不純物としてＳ、Ｓｎ、ＺｎおよびＰｂの含有は
避けられない。しかし、Ｓ：０．０１％以下、Ｓｎ：
０．０１％以下、Ｚｎ：０．０１％以下およびＰｂ：
０．０１％以下であれば、合金特性はなんら損なわれる
ものではない。
避けられない。しかし、Ｓ：０．０１％以下、Ｓｎ：
０．０１％以下、Ｚｎ：０．０１％以下およびＰｂ：
０．０１％以下であれば、合金特性はなんら損なわれる
ものではない。
【００２５】
【実施例】表１〜表１０に示される成分組成となるよう
に成分調整された本発明鋳造用Ｎｉ基合金（以下、本発
明Ｎｉ基合金という）１〜５４、比較鋳造用Ｎｉ基合金
（以下、比較Ｎｉ基合金という）１〜５および従来鋳造
用Ｎｉ基合金（以下、従来Ｎｉ基合金という）１をＡｒ
ガスとＮ2 ガスの混合ガス雰囲気またはＡｒ雰囲気の高
周波溶解炉を用いて溶解し、得られた溶湯を図１に示さ
れる直径：６０ｍｍ×深さ：２００ｍｍの円柱部１から
なるキャビティおよび前記円柱部１の上部に左右対称に
Ｔ字型に設けられた幅：２０ｍｍ×深さ：２０ｍｍ×長
さ：１００ｍｍの形状の水平溝２からなるキャビティを
有する砂型３に鋳造し、Ｔ型形状のインゴットを作製し
た。
に成分調整された本発明鋳造用Ｎｉ基合金（以下、本発
明Ｎｉ基合金という）１〜５４、比較鋳造用Ｎｉ基合金
（以下、比較Ｎｉ基合金という）１〜５および従来鋳造
用Ｎｉ基合金（以下、従来Ｎｉ基合金という）１をＡｒ
ガスとＮ2 ガスの混合ガス雰囲気またはＡｒ雰囲気の高
周波溶解炉を用いて溶解し、得られた溶湯を図１に示さ
れる直径：６０ｍｍ×深さ：２００ｍｍの円柱部１から
なるキャビティおよび前記円柱部１の上部に左右対称に
Ｔ字型に設けられた幅：２０ｍｍ×深さ：２０ｍｍ×長
さ：１００ｍｍの形状の水平溝２からなるキャビティを
有する砂型３に鋳造し、Ｔ型形状のインゴットを作製し
た。
【００２６】
【表１】 本発明Ｎｉ基合金元素 １ ２ ３ ４ ５ ６ Ｃｒ 17.2 23.7 20.3 18.6 19.3 21.0 Ｍｏ 21.3 19.8 18.2 23.8 20.7 21.5 Ｔａ 1.28 1.89 2.07 2.32 1.16 2.96 Ｆｅ 0.11 0.36 0.47 1.89 0.73 0.88 Ｓｉ 0.45 0.52 0.67 0.44 0.52 0.36 Ｍｎ 0.23 0.45 0.53 0.32 0.73 0.86 Ｎ 0.0324 0.0165 0.0018 0.0422 0.0241 0.0198 Ｃ 0.31 0.13 0.23 0.56 0.82 0.43 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）
【００２７】
【表２】 本発明Ｎｉ基合金元素 ７ ８ ９ 10 11 12 Ｃｒ 22.4 23.2 21.5 17.8 18.8 19.6 Ｍｏ 20.4 20.0 19.5 22.6 23.1 22.9 Ｔａ 1.35 1.65 2.22 1.42 1.55 2.88 Ｆｅ 0.02 3.97 2.19 1.45 0.57 2.72 Ｓｉ 0.72 1.07 0.31 1.38 1.15 1.22 Ｍｎ 0.66 0.73 0.82 0.34 0.12 0.98 Ｎ 0.0086 0.0141 0.0431 0.0450 0.0280 0.0392 Ｃ 0.45 0.29 0.41 0.61 0.44 0.72 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）
【００２８】
【表３】 本発明Ｎｉ基合金元素 13 14 15 16 17 18 Ｃｒ 19.6 19.8 21.1 19.2 34.8 17.2 Ｍｏ 21.2 20.4 19.3 19.8 17.3 34.7 Ｔａ 1.95 2.37 1.57 1.94 2.96 1.18 Ｆｅ 3.34 1.02 1.51 1.13 0.05 0.18 Ｓｉ 1.31 0.59 0.61 0.73 1.25 1.13 Ｍｎ 0.89 0.18 0.58 0.41 1.08 0.39 Ｎ 0.0002 0.0483 0.0028 0.0067 0.6521 0.5218 Ｃ 0.86 0.73 0.42 0.97 0.81 0.55 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）
【００２９】
【表４】 本発明Ｎｉ基合金元素 19 20 21 22 23 24 Ｃｒ 17.8 23.6 31.7 19.5 18.8 19.2 Ｍｏ 17.2 22.3 21.6 28.2 17.5 32.1 Ｔａ 7.92 2.57 3.01 5.19 2.03 1.88 Ｆｅ 0.02 5.94 1.95 5.37 4.61 3.29 Ｓｉ 0.72 0.82 1.29 0.44 4.95 1.10 Ｍｎ 0.80 1.24 2.96 0.57 1.13 2.07 Ｎ 0.7321 0.5955 0.4064 0.0983 0.0002 0.0712 Ｃ 0.37 0.624 0.176 0.432 0.132 1.954 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）
【００３０】
【表５】 本発明Ｎｉ基合金元素 25 26 27 28 29 30 Ｃｒ 22.1 26.5 24.4 27.6 28.2 24.8 Ｍｏ 27.3 25.6 24.1 22.2 22.8 23.0 Ｔａ 7.18 7.55 6.27 6.04 5.52 5.15 Ｆｅ 3.15 2.97 2.18 2.55 1.08 1.27 Ｓｉ 1.29 1.07 1.09 1.09 1.14 0.38 Ｍｎ 2.38 1.04 0.91 1.30 1.95 1.47 Ｎ 0.0312 0.0344 0.0253 0.4971 0.5318 0.4650 Ｃ 0.723 0.194 0.173 0.201 0.653 0.427 Ｂ 0.097 − − 0.001 − − Ｚｒ − 0.093 − 0.002 − − Ｃａ − − 0.094 0.002 − − Ｎｂ − − − − 0.96 − Ｗ − − − − − 3.88 Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）
【００３１】
【表６】 本発明Ｎｉ基合金元素 31 32 33 34 35 36 Ｃｒ 20.4 21.8 32.6 28.6 26.4 28.4 Ｍｏ 28.1 27.3 18.4 22.6 24.3 21.8 Ｔａ 2.10 5.34 4.21 4.42 3.51 2.52 Ｆｅ 3.42 4.56 2.82 1.52 0.64 1.24 Ｓｉ 1.10 1.24 1.03 0.95 0.90 1.35 Ｍｎ 0.27 1.41 1.70 1.53 1.84 0.55 Ｎ 0.0311 0.0104 0.0143 0.0082 0.0041 0.0852 Ｃ 0.140 0.121 0.293 0.462 0.195 0.156 Ｂ − 0.005 − − − − Ｚｒ − − − − 0.008 − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − 0.13 − − 0.42 − Ｗ − 0.15 − − − − Ｃｕ 3.95 0.14 − − − − Ｔｉ − − 0.791 − 0.053 − Ａｌ − − − 0.786 0.014 − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − 0.48 Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）
【００３２】
【表７】 本発明Ｎｉ基合金元素 37 38 39 40 41 42 Ｃｒ 21.2 20.6 17.4 22.7 24.5 21.6 Ｍｏ 24.4 29.1 31.2 26.7 30.5 28.3 Ｔａ 3.63 2.88 1.56 2.73 2.27 1.80 Ｆｅ 3.67 4.79 2.22 1.39 0.77 0.62 Ｓｉ 1.19 0.50 0.61 0.54 0.82 1.12 Ｍｎ 1.05 2.19 1.34 2.05 1.11 1.22 Ｎ 0.0785 0.0568 0.0652 0.0336 0.0210 0.0251 Ｃ 0.739 0.194 0.371 0.452 0.274 0.337 Ｂ − − − 0.011 − 0.019 Ｚｒ − − − 0.021 − − Ｃａ − 0.007 − − − 0.005 Ｎｂ − − − − − 0.30 Ｗ − 1.13 − − − 1.88 Ｃｕ − − − 1.26 − − Ｔｉ − 0.14 − − − − Ａｌ − − − 0.151 − − Ｃｏ 4.88 0.12 − − − 1.25 Ｖ − 0.13 − 0.22 − − Ｈｆ − − 1.89 0.12 − 0.73 Ｒｅ − − − − 2.88 0.03 Os,Pt, − − − − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）
【００３３】
【表８】 本発明Ｎｉ基合金元素 43 44 45 46 47 48 Ｃｒ 27.6 20.8 32.1 28.1 26.8 25.2 Ｍｏ 22.1 25.7 18.2 19.8 17.9 24.3 Ｔａ 2.08 1.66 2.37 2.56 3.19 3.58 Ｆｅ 1.88 4.13 1.36 4.25 2.86 1.73 Ｓｉ 0.48 0.44 1.07 1.19 1.04 1.21 Ｍｎ 1.87 1.54 2.32 2.05 2.66 0.48 Ｎ 0.0128 0.0435 0.0114 0.0907 0.0251 0.0335 Ｃ 0.453 0.189 0.123 0.136 0.725 0.246 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − 0.027 − Ｃａ − − − − 0.005 − Ｎｂ − − − − 0.29 − Ｗ − − − − − − Ｃｕ − − − − 1.10 − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − − Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − − Os,Pt, Os:0.95 Pt:0.93 − − Os:0.02 − Pd,Ru − − Pd:0.93 Ru:0.94 Ru:0.01 − La,Ce,Y − − − − − La:0.09 Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）
【００３４】
【表９】 本発明Ｎｉ基合金元素 49 50 51 52 53 54 Ｃｒ 28.1 24.5 22.2 20.5 17.9 18.9 Ｍｏ 21.9 22.8 26.5 19.2 23.1 24.6 Ｔａ 1.66 1.78 1.93 7.28 4.31 2.56 Ｆｅ 2.47 2.88 0.06 3.01 4.77 2.23 Ｓｉ 0.79 0.87 1.08 4.183 0.619 0.325 Ｍｎ 0.77 1.51 1.25 0.3843 0.8215 0.7221 Ｎ 0.0453 0.0415 0.0372 0.0142 0.0431 0.0388 Ｃ 0.653 0.126 0.849 1.01 0.65 0.43 Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − 0.005 − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − 1.25 − 1.15 − Ｃｕ − − 0.88 − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − 3.0 Ｖ − − − − − − Ｈｆ − − − 0.38 1.56 − Ｒｅ − − − − 0.32 − Os,Pt, − − Pt:0.26 − − − Pd,Ru − − − − − − La,Ce,Y Ce:0.08 Y:0.09 La:0.04 − − La:0.07 Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示す）
【００３５】
【表１０】 比較Ｎｉ基合金 従来Ｎｉ基合金 元素 １ ２ ３ ４ ５ １ Ｃｒ 28.2 30.4 24.1 22.4 20.6 18.2 Ｍｏ 22.2 23.6 35.6* 30.6 23.2 17.5 Ｔａ 2.81 2.56 2.92 8.52* 1.97 − Ｆｅ 1.73 2.15 1.98 3.02 2.12 4.7 Ｓｉ 0.11* 0.63 0.329 0.421 0.505 − Ｍｎ 0.1257 0.0573 0.0533 0.0876 0.08* − Ｎ 0.0276 0.0312 0.0453 0.1254 0.2571 − Ｃ 0.59 0.058* 0.19 0.83 0.50 − Ｂ − − − − − − Ｚｒ − − − − − − Ｃａ − − − − − − Ｎｂ − − − − − − Ｗ − − − − − 4.1 Ｃｕ − − − − − − Ｔｉ − − − − − − Ａｌ − − − − − − Ｃｏ − − − − − 1.9 Ｖ − − − − − 0.2 Ｈｆ − − − − − − Ｒｅ − − − − − −Ｎｉ＋imp 残り 残り 残り 残り 残り 残り （ただし、imp は不可避不純物を示し、＊印は、この発
明の範囲から外れた値を示す）
明の範囲から外れた値を示す）
【００３６】表１および表２に示される本発明Ｎｉ基合
金１〜５４、比較Ｎｉ基合金１〜５および従来Ｎｉ基合
金１を用いて作製したＴ型形状インゴットを用い、下記
の評価および試験を行った。
金１〜５４、比較Ｎｉ基合金１〜５および従来Ｎｉ基合
金１を用いて作製したＴ型形状インゴットを用い、下記
の評価および試験を行った。
【００３７】（１） 湯流れ性の評価試験 前記本発明Ｎｉ基合金１〜５４、比較Ｎｉ基合金１〜５
および従来Ｎｉ基合金１の溶湯を砂型３に鋳造した際に
Ｔ型インゴットの２本の水平溝２に沿って流れた湯の長
さ（以下、湯動長という）を測定し、従来Ｎｉ基合金１
（ハステロイＣ）がＴ型の２本の水平溝２に沿って流れ
た湯動長の平均値を１とし、この従来Ｎｉ基合金１に対
する前記本発明Ｎｉ基合金１〜５４および比較Ｎｉ基合
金１〜５の湯動長の平均値の比を求め、その結果を表１
１〜１４に示した。
および従来Ｎｉ基合金１の溶湯を砂型３に鋳造した際に
Ｔ型インゴットの２本の水平溝２に沿って流れた湯の長
さ（以下、湯動長という）を測定し、従来Ｎｉ基合金１
（ハステロイＣ）がＴ型の２本の水平溝２に沿って流れ
た湯動長の平均値を１とし、この従来Ｎｉ基合金１に対
する前記本発明Ｎｉ基合金１〜５４および比較Ｎｉ基合
金１〜５の湯動長の平均値の比を求め、その結果を表１
１〜１４に示した。
【００３８】耐硫酸腐食試験 前記Ｔ型インゴットの２本の水平溝２に鋳込まれた棒状
部分を切除し、円柱部１を厚さ：３ｍｍにスライスして
薄板とし、これを、縦：３５ｍｍ×横：３５ｍｍ×厚
さ：３ｍｍの寸法に切断して基板を作製した。この基板
の全表面を湿式研磨により＃４００まで研磨し、この試
料を濃度：６０％の硫酸溶液に３００ｇ／ｌの活性炭を
混合した温度：１２０℃の硫酸露点腐食環境および濃
度：８０％の硫酸溶液に３００ｇ／ｌの活性炭を混合し
た温度：１２０℃の硫酸露点腐食環境を模擬した試験溶
液に２４時間浸漬し、浸漬前後の重量変化を測定し、重
量減から腐食速度を算出し、その結果を表１１〜１４に
示した。
部分を切除し、円柱部１を厚さ：３ｍｍにスライスして
薄板とし、これを、縦：３５ｍｍ×横：３５ｍｍ×厚
さ：３ｍｍの寸法に切断して基板を作製した。この基板
の全表面を湿式研磨により＃４００まで研磨し、この試
料を濃度：６０％の硫酸溶液に３００ｇ／ｌの活性炭を
混合した温度：１２０℃の硫酸露点腐食環境および濃
度：８０％の硫酸溶液に３００ｇ／ｌの活性炭を混合し
た温度：１２０℃の硫酸露点腐食環境を模擬した試験溶
液に２４時間浸漬し、浸漬前後の重量変化を測定し、重
量減から腐食速度を算出し、その結果を表１１〜１４に
示した。
【００３９】
【表１１】
【００４０】
【表１２】
【００４１】
【表１３】
【００４２】
【表１４】
【００４３】表１〜表１４に示された結果から、本発明
Ｎｉ基合金１〜５４は従来Ｎｉ基合金１に比べて、湯流
れ性はほぼ同等であるが耐硫酸露点腐食性は格段に優れ
ていることが分かる。しかし、この発明の範囲から外れ
た比較Ｎｉ基合金１〜５は湯流れ性が劣っており好まし
くないことが分かる。
Ｎｉ基合金１〜５４は従来Ｎｉ基合金１に比べて、湯流
れ性はほぼ同等であるが耐硫酸露点腐食性は格段に優れ
ていることが分かる。しかし、この発明の範囲から外れ
た比較Ｎｉ基合金１〜５は湯流れ性が劣っており好まし
くないことが分かる。
【００４４】
【発明の効果】上述のように、この発明の鋳造用Ｎｉ基
合金を用いて、火力発電所設備で使用する鋳造部品を製
造すると、火力発電所設備で生じる硫酸露点腐食を主と
する湿潤な腐食環境下においても長期間使用することが
できる鋳造部品を製造することができ、産業上優れた効
果をもたらすものである。
合金を用いて、火力発電所設備で使用する鋳造部品を製
造すると、火力発電所設備で生じる硫酸露点腐食を主と
する湿潤な腐食環境下においても長期間使用することが
できる鋳造部品を製造することができ、産業上優れた効
果をもたらすものである。
【図１】湯流れ性を評価するための斜視図である。
１ 円柱部 ２ 水平溝 ３ 砂型
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 豊蔵 康司 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社中央研究所内
Claims (11)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、残部がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有
することを特徴とする鋳造用Ｎｉ基合金。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％のうち少な
くとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可避不純物か
らなる組成を有することを特徴とする、鋳造用Ｎｉ基合
金。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、残部
がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有することを
特徴とする、鋳造用Ｎｉ基合金。 - 【請求項４】 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、鋳造
用Ｎｉ基合金。 - 【請求項５】 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％のうち少な
くとも１種を含有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、残部
がＮｉおよび不可避不純物からなる組成を有することを
特徴とする、鋳造用Ｎｉ基合金。 - 【請求項６】 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％のうち少な
くとも１種を含有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、鋳造
用Ｎｉ基合金。 - 【請求項７】 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｓｉ：０．３超〜５％、Ｍｎ：０．１〜３％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、鋳造
用Ｎｉ基合金。 - 【請求項８】 重量％で、Ｃｒ：１７〜３５％、Ｍｏ：
１７〜３５％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｆｅ：０．０１〜
６％、Ｍｎ：０．１〜３％、Ｓｉ：０．３超〜５％、
Ｃ：０．１超〜２％、Ｎ：０．０００１〜０．１％を含
有し、 さらに、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１
〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％のうち少な
くとも１種を含有し、 さらに、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、Ｃ
ｕ：０．１〜４％のうち少なくとも１種を含有し、 さらに、Ｔｉ：０．０５〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜
０．８％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％
のうち少なくとも１種を含有し、残部がＮｉおよび不可
避不純物からなる組成を有することを特徴とする、鋳造
用Ｎｉ基合金。 - 【請求項９】 重量％で、Ｈｆ：０．１〜２％、Ｒｅ：
０．０１〜３％のうち少なくとも１種を含有することを
特徴とする、請求項１〜８記載の内のいずれかの鋳造用
Ｎｉ基合金。 - 【請求項１０】 重量％で、Ｏｓ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｐｄの
内の１種または２種以上を０．０１〜１％を含有するこ
とを特徴とする、請求項１〜８記載の内のいずれかの鋳
造用Ｎｉ基合金。 - 【請求項１１】 重量％で、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙの内の１種
または２種以上を０．０１〜０．１％を含有することを
特徴とする、請求項１〜８記載の内のいずれかの鋳造用
Ｎｉ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13826694A JPH07316696A (ja) | 1994-05-27 | 1994-05-27 | 鋳造用Ｎｉ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13826694A JPH07316696A (ja) | 1994-05-27 | 1994-05-27 | 鋳造用Ｎｉ基合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07316696A true JPH07316696A (ja) | 1995-12-05 |
Family
ID=15217918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13826694A Withdrawn JPH07316696A (ja) | 1994-05-27 | 1994-05-27 | 鋳造用Ｎｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07316696A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008501073A (ja) * | 2004-05-28 | 2008-01-17 | プラックセアー エス．ティ．テクノロジー、 インコーポレイテッド | 耐摩耗性合金粉末および被覆 |
| JPWO2021201118A1 (ja) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 |
-
1994
- 1994-05-27 JP JP13826694A patent/JPH07316696A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008501073A (ja) * | 2004-05-28 | 2008-01-17 | プラックセアー エス．ティ．テクノロジー、 インコーポレイテッド | 耐摩耗性合金粉末および被覆 |
| JPWO2021201118A1 (ja) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 | ||
| WO2021201118A1 (ja) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 | 日立金属株式会社 | 合金、合金粉末、合金部材および複合部材 |
| CN114450426A (zh) * | 2020-03-31 | 2022-05-06 | 日立金属株式会社 | 合金、合金粉末、合金构件和复合构件 |
| US11883880B2 (en) | 2020-03-31 | 2024-01-30 | Proterial, Ltd. | Alloy, alloy powder, alloy member, and composite member |
| EP4129533A4 (en) * | 2020-03-31 | 2024-02-21 | Proterial, Ltd. | Alloy, alloy powder, alloy member, and composite member |
| US12134127B2 (en) | 2020-03-31 | 2024-11-05 | Proterial, Ltd. | Composite member |
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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