JPH07213864A - 亜酸化窒素の除去方法 - Google Patents
亜酸化窒素の除去方法Info
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- JPH07213864A JPH07213864A JP6009569A JP956994A JPH07213864A JP H07213864 A JPH07213864 A JP H07213864A JP 6009569 A JP6009569 A JP 6009569A JP 956994 A JP956994 A JP 956994A JP H07213864 A JPH07213864 A JP H07213864A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/10—Capture or disposal of greenhouse gases of nitrous oxide (N2O)
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 低温度でも高い除去率で亜酸化窒素を除去す
る。 【構成】 シリカアルミナ比が１０以上のモルデナイト
又はＺＳＭ−５に遷移金属を担持させ、これにハイドロ
カーボンの還元性ガスを混合した亜酸化窒素を含む被処
理ガスを接触させて、亜酸化窒素をＮ2 ，Ｈ2 Ｏ，ＣＯ
2 に分解して無害化除去する。
る。 【構成】 シリカアルミナ比が１０以上のモルデナイト
又はＺＳＭ−５に遷移金属を担持させ、これにハイドロ
カーボンの還元性ガスを混合した亜酸化窒素を含む被処
理ガスを接触させて、亜酸化窒素をＮ2 ，Ｈ2 Ｏ，ＣＯ
2 に分解して無害化除去する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガス中に含まれる亜酸
化窒素を除去する亜酸化窒素の除去方法に関するもので
ある。
化窒素を除去する亜酸化窒素の除去方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】近年、人工的に排出される二酸化炭素
（ＣＯ2 ）などの温室効果による気候の温暖化や、フロ
ンなどの安定化合物によるオゾン層の破壊等、地球レベ
ルでの環境破壊が問題となっている。特にオゾン層の破
壊は、地表面に到達する紫外線を増加させ、皮膚ガンな
どを多発させ人類の健康に重大な影響を与えると言われ
ている。
（ＣＯ2 ）などの温室効果による気候の温暖化や、フロ
ンなどの安定化合物によるオゾン層の破壊等、地球レベ
ルでの環境破壊が問題となっている。特にオゾン層の破
壊は、地表面に到達する紫外線を増加させ、皮膚ガンな
どを多発させ人類の健康に重大な影響を与えると言われ
ている。
【０００３】オゾン層の破壊を引き起こす物質として、
従来は人工的に合成された各種フロンが主体であると考
えられており、ボイラ，ディーゼル機関，焼却炉などの
各種燃焼装置から排出されるガスなどに含まれる亜酸化
窒素（Ｎ2 Ｏ）はそれ程注目されていなかった。だが、
Ｎ2 Ｏの増加量が近年になって上昇傾向にあり、しか
も、最近の調査では、Ｎ2 Ｏは成層圏へ拡散してオゾン
層を破壊すると共に、温室効果の寄与も大きいことが明
らかになり、地球環境問題の一つとしてクローズアップ
されつつある。
従来は人工的に合成された各種フロンが主体であると考
えられており、ボイラ，ディーゼル機関，焼却炉などの
各種燃焼装置から排出されるガスなどに含まれる亜酸化
窒素（Ｎ2 Ｏ）はそれ程注目されていなかった。だが、
Ｎ2 Ｏの増加量が近年になって上昇傾向にあり、しか
も、最近の調査では、Ｎ2 Ｏは成層圏へ拡散してオゾン
層を破壊すると共に、温室効果の寄与も大きいことが明
らかになり、地球環境問題の一つとしてクローズアップ
されつつある。
【０００４】ボイラなどから排出されるＮ2 Ｏの除去技
術としては、燃焼方式の改良によるＮ2 Ｏ発生の低
減、プラズマ照射によるＮ2 Ｏの分解、触媒による
Ｎ2 Ｏの除去などが考えられる。しかし、及びは高
温材料、熱効率、コストなどの面で実用化に問題があ
る。は触媒によるＮ2 Ｏの除去が可能になれば、比較
的実用性が高いと考えられるが、現在多くの発電プラン
トに適用されている触媒ではＮ2 Ｏは除去できないこと
が確認されている。
術としては、燃焼方式の改良によるＮ2 Ｏ発生の低
減、プラズマ照射によるＮ2 Ｏの分解、触媒による
Ｎ2 Ｏの除去などが考えられる。しかし、及びは高
温材料、熱効率、コストなどの面で実用化に問題があ
る。は触媒によるＮ2 Ｏの除去が可能になれば、比較
的実用性が高いと考えられるが、現在多くの発電プラン
トに適用されている触媒ではＮ2 Ｏは除去できないこと
が確認されている。
【０００５】このため、新触媒の開発が必要になり、例
えば、シリカアルミナ比が１０以上のモルデナイト、又
は鉄置換型モルデナイトを触媒として使用しＮ2 Ｏを還
元除去することが提案されている（特開平 2-68120号公
報等）。
えば、シリカアルミナ比が１０以上のモルデナイト、又
は鉄置換型モルデナイトを触媒として使用しＮ2 Ｏを還
元除去することが提案されている（特開平 2-68120号公
報等）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
モルデナイトを触媒としてＮ2 Ｏを除去する場合、高い
除去率例えば80％以上を得るためには反応温度を約 600
℃以上と高くしなければならず、効率が悪い。
モルデナイトを触媒としてＮ2 Ｏを除去する場合、高い
除去率例えば80％以上を得るためには反応温度を約 600
℃以上と高くしなければならず、効率が悪い。
【０００７】そこで、本発明は、このような事情を考慮
してなされたものであり、その目的は、低温度でも高い
除去率で亜酸化窒素を除去することができる亜酸化窒素
の除去方法を提供することにある。
してなされたものであり、その目的は、低温度でも高い
除去率で亜酸化窒素を除去することができる亜酸化窒素
の除去方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、亜酸化窒
素（Ｎ2 Ｏ）を効率よく除去するために種々の研究開発
を行った結果、亜酸化窒素を含む被処理ガスにハイドロ
カーボンの還元性ガスを混入することにより亜酸化窒素
の除去性能の向上を図れることに着目し、本発明を完成
するに至ったのであり、本発明の亜酸化窒素の除去方法
は、シリカアルミナ比が１０以上のモルデナイト又はＺ
ＳＭ−５に遷移金属を担持させ、これにハイドロカーボ
ンの還元性ガスを混合した亜酸化窒素を含む被処理ガス
を接触させるものである。
素（Ｎ2 Ｏ）を効率よく除去するために種々の研究開発
を行った結果、亜酸化窒素を含む被処理ガスにハイドロ
カーボンの還元性ガスを混入することにより亜酸化窒素
の除去性能の向上を図れることに着目し、本発明を完成
するに至ったのであり、本発明の亜酸化窒素の除去方法
は、シリカアルミナ比が１０以上のモルデナイト又はＺ
ＳＭ−５に遷移金属を担持させ、これにハイドロカーボ
ンの還元性ガスを混合した亜酸化窒素を含む被処理ガス
を接触させるものである。
【０００９】すなわち、先ず種々の触媒（現在多くの発
電プラントに適用されているアンモニア還元触媒（ＳＣ
Ｒ），チタニア担持貴金属系触媒，ゼオライト系触媒
等）を用いてＮ2 Ｏを分解する実験を行った結果、ゼオ
ライト系触媒が有用であることが確かめられた。そし
て、数種のモルデナイトにコバルト，鉄，ニッケル等の
遷移元素をイオン交換等によって調整し、これらの触媒
のＮ2 Ｏの直接分解活性について調べた結果、触媒の活
性温度が低くなることが分った。さらに低温度でもＮ2
Ｏを高除去率で除去させるために研究開発を行った結
果、亜酸化窒素を含む被処理ガスにハイドロカーボンの
還元性ガスを混入し、これを、遷移金属カチオンで交換
したシリカアルミナ比が１０以上のモルデナイト又はＺ
ＳＭ−５の触媒と接触させることにより低温域での活性
が向上することを知見したのである。
電プラントに適用されているアンモニア還元触媒（ＳＣ
Ｒ），チタニア担持貴金属系触媒，ゼオライト系触媒
等）を用いてＮ2 Ｏを分解する実験を行った結果、ゼオ
ライト系触媒が有用であることが確かめられた。そし
て、数種のモルデナイトにコバルト，鉄，ニッケル等の
遷移元素をイオン交換等によって調整し、これらの触媒
のＮ2 Ｏの直接分解活性について調べた結果、触媒の活
性温度が低くなることが分った。さらに低温度でもＮ2
Ｏを高除去率で除去させるために研究開発を行った結
果、亜酸化窒素を含む被処理ガスにハイドロカーボンの
還元性ガスを混入し、これを、遷移金属カチオンで交換
したシリカアルミナ比が１０以上のモルデナイト又はＺ
ＳＭ−５の触媒と接触させることにより低温域での活性
が向上することを知見したのである。
【００１０】本発明においてモルデナイトとしては、一
般式Ｎａ8 Ａｌ8 Ｓｉ40Ｏ96・２４Ｈ2 Ｏのものなどが
あり、そのシリカアルミナ比（ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 の
モル比）は１０以上にする必要があり、そのモル比が小
さいと耐熱性に劣る。
般式Ｎａ8 Ａｌ8 Ｓｉ40Ｏ96・２４Ｈ2 Ｏのものなどが
あり、そのシリカアルミナ比（ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 の
モル比）は１０以上にする必要があり、そのモル比が小
さいと耐熱性に劣る。
【００１１】ＺＳＭ−５としては、一般式Ｍ12/nＡｌ2
Ｓｉ94Ｏ192 ・１６Ｈ2 Ｏ（Ｍはカチオン，ｎはその価
数をそれぞれ示す。）のものなどがあり、そのシリカア
ルミナ比は１０以上にする必要があり、そのモル比が小
さいと耐熱性に劣る。
Ｓｉ94Ｏ192 ・１６Ｈ2 Ｏ（Ｍはカチオン，ｎはその価
数をそれぞれ示す。）のものなどがあり、そのシリカア
ルミナ比は１０以上にする必要があり、そのモル比が小
さいと耐熱性に劣る。
【００１２】遷移金属としては、コバルト，鉄，ニッケ
ル，マンガン，ルテニウム，ロジウム，イリジウムなど
があげられ、これら遷移金属をイオン交換等によってモ
ルデナイト又はＺＳＭ−５の触媒に担持させる。
ル，マンガン，ルテニウム，ロジウム，イリジウムなど
があげられ、これら遷移金属をイオン交換等によってモ
ルデナイト又はＺＳＭ−５の触媒に担持させる。
【００１３】ハイドロカーボンの還元性ガスとしては、
プロパン，エチレン，プロピレンなどがあげられ、その
混合量は、Ｎ2 Ｏを分解する反応における必要なモル数
以上であり、例えばプロパンの場合にはＮ2 Ｏに対して
１／５以上の量が必要になる。
プロパン，エチレン，プロピレンなどがあげられ、その
混合量は、Ｎ2 Ｏを分解する反応における必要なモル数
以上であり、例えばプロパンの場合にはＮ2 Ｏに対して
１／５以上の量が必要になる。
【００１４】Ｎ2 Ｏの分解反応は例えばプロパンの場合
は下記式のようになると考えられる。
は下記式のようになると考えられる。
【００１５】１０Ｎ2 Ｏ＋２Ｃ3 Ｈ8 ＋５Ｏ2 →１０Ｎ
2 ＋６ＣＯ2 ＋８Ｈ2 Ｏ
2 ＋６ＣＯ2 ＋８Ｈ2 Ｏ
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。
【００１７】モルデナイト（シリカアルミナ比：15.2）
にコバルト（Ｃｏ），鉄（Ｆｅ），ニッケル（Ｎｉ），
マンガン（Ｍｎ），ルテニウム（Ｒｕ），ロジウム（Ｒ
ｈ），イリジウム（Ｉｒ）を、ＺＳＭ−５（シリカアル
ミナ比：30）に鉄をそれぞれイオン交換して、Ｃｏ／モ
ルデナイト，Ｆｅ／モルデナイト，Ｎｉ／モルデナイ
ト，Ｍｎ／モルデナイト，Ｒｕ／モルデナイト，Ｒｈ／
モルデナイト，Ｉｒ／モルデナイト，Ｆｅ／ＺＳＭ−５
の各種触媒を調整した。この調整は、10％金属塩水溶液
を 100ｇ作成し、これにモルデナイト、ＺＳＭ−５を30
g 加え、80℃で保温しながら２日間撹拌する。撹拌後、
水洗、ろ過し、これを 110℃で 1hr乾燥した後、 350℃
で 2hrの焼成を行い、それぞれモルデナイト、ＺＳＭ−
５の触媒を調整した。
にコバルト（Ｃｏ），鉄（Ｆｅ），ニッケル（Ｎｉ），
マンガン（Ｍｎ），ルテニウム（Ｒｕ），ロジウム（Ｒ
ｈ），イリジウム（Ｉｒ）を、ＺＳＭ−５（シリカアル
ミナ比：30）に鉄をそれぞれイオン交換して、Ｃｏ／モ
ルデナイト，Ｆｅ／モルデナイト，Ｎｉ／モルデナイ
ト，Ｍｎ／モルデナイト，Ｒｕ／モルデナイト，Ｒｈ／
モルデナイト，Ｉｒ／モルデナイト，Ｆｅ／ＺＳＭ−５
の各種触媒を調整した。この調整は、10％金属塩水溶液
を 100ｇ作成し、これにモルデナイト、ＺＳＭ−５を30
g 加え、80℃で保温しながら２日間撹拌する。撹拌後、
水洗、ろ過し、これを 110℃で 1hr乾燥した後、 350℃
で 2hrの焼成を行い、それぞれモルデナイト、ＺＳＭ−
５の触媒を調整した。
【００１８】このように調整した各種の触媒に、プロパ
ン，アンモニアの還元性ガスを混入した亜酸化窒素を含
む被処理ガスを接触させ、そのＮ2 Ｏの分解活性を調
べ、その結果を図１〜図４に示した。
ン，アンモニアの還元性ガスを混入した亜酸化窒素を含
む被処理ガスを接触させ、そのＮ2 Ｏの分解活性を調
べ、その結果を図１〜図４に示した。
【００１９】Ｎ2 Ｏの分解率は次のようにして調べた。
【００２０】電気炉により温度調節可能な内径 4mmの石
英ガラス製反応器に、秤量した触媒50mgを充填して触媒
層を形成し、これを 600℃に維持しながらＨｅを一晩流
して前処理を行った。次に、サンプルガス（反応ガス）
が所定の組成比（Ｎ2 Ｏ0.78%,C3 Ｈ8 0.77％，Ｏ2 5.6
6％−Ｈｅバランス）になるようにテドラーバックに採
取し、これを反応器の注入口にセットした。そして、所
定の測定温度に反応器を設定した後、サンプルガスを反
応器に30ml/minの流量で流した。反応温度は250〜500
℃にした。このときの反応器にガスを導入させるバイパ
スラインのＮ2 Ｏピーク面積、すなわち触媒層入口Ｎ2
Ｏ濃度と、触媒層接触後のガスをガスクロマトグラフで
分析してこのＮ2 Ｏピーク面積の比とによりＮ2 Ｏの分
解率を求めた。ガスクロマトグラフは、検出器；ＴＣ
Ｄ、カラム；ポラパックＱ（3m・3mmφ）を用いて、カ
ラム温度；80℃又は40℃，ディテクター温度； 120℃，
ディテクター電流； 140mA，キャリーガス流量；45ml/m
in,36ml/min の各条件で分析を行った。
英ガラス製反応器に、秤量した触媒50mgを充填して触媒
層を形成し、これを 600℃に維持しながらＨｅを一晩流
して前処理を行った。次に、サンプルガス（反応ガス）
が所定の組成比（Ｎ2 Ｏ0.78%,C3 Ｈ8 0.77％，Ｏ2 5.6
6％−Ｈｅバランス）になるようにテドラーバックに採
取し、これを反応器の注入口にセットした。そして、所
定の測定温度に反応器を設定した後、サンプルガスを反
応器に30ml/minの流量で流した。反応温度は250〜500
℃にした。このときの反応器にガスを導入させるバイパ
スラインのＮ2 Ｏピーク面積、すなわち触媒層入口Ｎ2
Ｏ濃度と、触媒層接触後のガスをガスクロマトグラフで
分析してこのＮ2 Ｏピーク面積の比とによりＮ2 Ｏの分
解率を求めた。ガスクロマトグラフは、検出器；ＴＣ
Ｄ、カラム；ポラパックＱ（3m・3mmφ）を用いて、カ
ラム温度；80℃又は40℃，ディテクター温度； 120℃，
ディテクター電流； 140mA，キャリーガス流量；45ml/m
in,36ml/min の各条件で分析を行った。
【００２１】尚、図１中、Ａは触媒がＣｏ／モルデナイ
トで還元ガスがプロパンの場合、Ｂは触媒がＦｅ／モル
デナイトで還元ガスがプロパンの場合、Ｃは触媒がＮｉ
／モルデナイトで還元ガスがプロパンの場合、Ｄは触媒
がＣｏ／モルデナイトで還元ガスがアンモニアの場合を
それぞれ示す。図２中、Ｅは触媒がＭｎ／モルデナイト
で還元ガスがプロパンの場合、Ｆは触媒がＭｎ／モルデ
ナイトで還元ガスがアンモニアの場合をそれぞれ示す。
図３中、Ｇは触媒がＲｕ／モルデナイトで還元ガスがプ
ロパンの場合、Ｈは触媒がＲｈ／モルデナイトで還元ガ
スがプロパンの場合、Ｊは触媒がＩｒ／モルデナイトで
還元ガスがプロパンの場合をそれぞれ示す。図４中、Ｋ
は触媒がＦｅ／ＺＳＭ−５で還元ガスがプロパンの場
合、Ｌは触媒がＦｅ／ＺＳＭ−５で還元ガスがアンモニ
アの場合をそれぞれ示す。
トで還元ガスがプロパンの場合、Ｂは触媒がＦｅ／モル
デナイトで還元ガスがプロパンの場合、Ｃは触媒がＮｉ
／モルデナイトで還元ガスがプロパンの場合、Ｄは触媒
がＣｏ／モルデナイトで還元ガスがアンモニアの場合を
それぞれ示す。図２中、Ｅは触媒がＭｎ／モルデナイト
で還元ガスがプロパンの場合、Ｆは触媒がＭｎ／モルデ
ナイトで還元ガスがアンモニアの場合をそれぞれ示す。
図３中、Ｇは触媒がＲｕ／モルデナイトで還元ガスがプ
ロパンの場合、Ｈは触媒がＲｈ／モルデナイトで還元ガ
スがプロパンの場合、Ｊは触媒がＩｒ／モルデナイトで
還元ガスがプロパンの場合をそれぞれ示す。図４中、Ｋ
は触媒がＦｅ／ＺＳＭ−５で還元ガスがプロパンの場
合、Ｌは触媒がＦｅ／ＺＳＭ−５で還元ガスがアンモニ
アの場合をそれぞれ示す。
【００２２】図１〜図４に示される結果からも明らかな
通り、還元ガスにプロパンを用いる場合（プロパン還元
法の場合）、約 400℃以下の低温度でもＮ2 Ｏを80％以
上の高効率でＮ2 ，Ｈ2 Ｏ，ＣＯ2 に分解することがで
きる。特にＦｅ／モルデナイト，Ｒｈ／モルデナイト及
びＦｅ／ＺＳＭ−５の触媒は、約 300℃の温度で80％以
上のＮ2 Ｏを分解することができ、低温域の活性に優れ
ている。また、還元ガスにアンモニアを用いた場合、触
媒によっては例えばＣｏ／モルデナイトやＦｅ／ＺＳＭ
−５の触媒はプロパンを用いた場合よりは温度が高いが
450℃で80％以上のＮ2 Ｏを分解することができる。
通り、還元ガスにプロパンを用いる場合（プロパン還元
法の場合）、約 400℃以下の低温度でもＮ2 Ｏを80％以
上の高効率でＮ2 ，Ｈ2 Ｏ，ＣＯ2 に分解することがで
きる。特にＦｅ／モルデナイト，Ｒｈ／モルデナイト及
びＦｅ／ＺＳＭ−５の触媒は、約 300℃の温度で80％以
上のＮ2 Ｏを分解することができ、低温域の活性に優れ
ている。また、還元ガスにアンモニアを用いた場合、触
媒によっては例えばＣｏ／モルデナイトやＦｅ／ＺＳＭ
−５の触媒はプロパンを用いた場合よりは温度が高いが
450℃で80％以上のＮ2 Ｏを分解することができる。
【００２３】従って、シリカアルミナ比が１０以上のモ
ルデナイト又はＺＳＭ−５に遷移金属を担持させ、これ
にハイドロカーボンであるプロパンを混合した亜酸化窒
素を含む被処理ガスを接触させることにより、アンモニ
アを混合する場合よりも大幅に除去性能が向上してお
り、ガス中の亜酸化窒素を約 400℃以下の低温度で80％
以上除去することができる。
ルデナイト又はＺＳＭ−５に遷移金属を担持させ、これ
にハイドロカーボンであるプロパンを混合した亜酸化窒
素を含む被処理ガスを接触させることにより、アンモニ
アを混合する場合よりも大幅に除去性能が向上してお
り、ガス中の亜酸化窒素を約 400℃以下の低温度で80％
以上除去することができる。
【００２４】また、プロパンはアンモニアに比べ安価で
有害性も少なく、取り扱いなどの運用面も容易であるた
め、本発明に係るプロパン還元法は、ボイラの他の燃焼
装置例えばディーゼル機関，焼却炉，発電プラントにも
適用可能となり工業性に優れる。
有害性も少なく、取り扱いなどの運用面も容易であるた
め、本発明に係るプロパン還元法は、ボイラの他の燃焼
装置例えばディーゼル機関，焼却炉，発電プラントにも
適用可能となり工業性に優れる。
【００２５】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、シリカア
ルミナ比が１０以上のモルデナイト又はＺＳＭ−５に遷
移金属を担持させ、これにハイドロカーボンの還元性ガ
スを混合した亜酸化窒素を含む被処理ガスを接触させる
ことにより、低温度でも高い除去率で亜酸化窒素を除去
できるという優れた効果を発揮する。
ルミナ比が１０以上のモルデナイト又はＺＳＭ−５に遷
移金属を担持させ、これにハイドロカーボンの還元性ガ
スを混合した亜酸化窒素を含む被処理ガスを接触させる
ことにより、低温度でも高い除去率で亜酸化窒素を除去
できるという優れた効果を発揮する。
【図１】反応温度とＮ2 Ｏ分解率との関係を示す図であ
る。
る。
【図２】Ｍｎ／モルデナイト触媒を用いた場合の反応温
度とＮ2 Ｏ分解率との関係を示す図である。
度とＮ2 Ｏ分解率との関係を示す図である。
【図３】反応温度とＮ2 Ｏ分解率との関係を示す図であ
る。
る。
【図４】Ｆｅ／ＺＳＭ−５触媒を用いた場合の反応温度
とＮ2 Ｏ分解率との関係を示す図である。
とＮ2 Ｏ分解率との関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 29/20 ＺＡＢ Ａ
Claims (2)
- 【請求項１】 シリカアルミナ比が１０以上のモルデナ
イトに遷移金属を担持させ、これにハイドロカーボンの
還元性ガスを混合した亜酸化窒素を含む被処理ガスを接
触させることを特徴とする亜酸化窒素の除去方法。 - 【請求項２】 シリカアルミナ比が１０以上のＺＳＭ−
５に遷移金属を担持させ、これにハイドロカーボンの還
元性ガスを混合した亜酸化窒素を含む被処理ガスを接触
させることを特徴とする亜酸化窒素の除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6009569A JPH07213864A (ja) | 1994-01-31 | 1994-01-31 | 亜酸化窒素の除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6009569A JPH07213864A (ja) | 1994-01-31 | 1994-01-31 | 亜酸化窒素の除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07213864A true JPH07213864A (ja) | 1995-08-15 |
Family
ID=11723938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6009569A Pending JPH07213864A (ja) | 1994-01-31 | 1994-01-31 | 亜酸化窒素の除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07213864A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100527963B1 (ko) * | 1999-12-31 | 2005-11-09 | 현대자동차주식회사 | 열적 안정성이 향상된 철/지.에스.엠-5 제올라이트 촉매의제조방법 |
| JP2008540094A (ja) * | 2005-05-11 | 2008-11-20 | ウーデ・ゲーエムベーハー | ガス中の窒素酸化物濃度の低減方法 |
| BG65640B1 (bg) * | 1999-09-06 | 2009-04-30 | Stichting Energieonderzoek Centrum Nederland | Редукция на емисии на n2o |
-
1994
- 1994-01-31 JP JP6009569A patent/JPH07213864A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BG65640B1 (bg) * | 1999-09-06 | 2009-04-30 | Stichting Energieonderzoek Centrum Nederland | Редукция на емисии на n2o |
| KR100527963B1 (ko) * | 1999-12-31 | 2005-11-09 | 현대자동차주식회사 | 열적 안정성이 향상된 철/지.에스.엠-5 제올라이트 촉매의제조방법 |
| JP2008540094A (ja) * | 2005-05-11 | 2008-11-20 | ウーデ・ゲーエムベーハー | ガス中の窒素酸化物濃度の低減方法 |
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