JPH07207316A - 脱硫効率が高い溶銑脱硫用ワイヤ - Google Patents
脱硫効率が高い溶銑脱硫用ワイヤInfo
- Publication number
- JPH07207316A JPH07207316A JP464094A JP464094A JPH07207316A JP H07207316 A JPH07207316 A JP H07207316A JP 464094 A JP464094 A JP 464094A JP 464094 A JP464094 A JP 464094A JP H07207316 A JPH07207316 A JP H07207316A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- hot metal
- alloy
- desulfurization
- sheath
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 title claims abstract description 50
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 title claims abstract description 50
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 27
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 23
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 84
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 84
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 19
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 7
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 5
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 27
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 abstract description 16
- 239000000843 powder Substances 0.000 abstract description 10
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 abstract description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 2
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000005987 sulfurization reaction Methods 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000004073 vulcanization Methods 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 酸素ポテンシャルが低い溶銑にＭｇ又はＭｇ
合金を接触させることにより、高い脱硫効率で溶銑を脱
硫する。 【構成】 Ｍｇ又はＭｇ合金と共に脱酸能が高い物質を
溶銑に送り込む溶銑脱硫ワイヤであり、粉末状，粒状，
カットワイヤ状，線材状等のＭｇ又はＭｇ合金１，５と
フラックス４，Ａｌ線材６等の脱酸能が高い物質をシー
ス３に収容している。シース３は、鉄系又はＡｌ系の何
れでも良い。 【効果】 脱酸能が高い物質により溶銑の酸素ポテンシ
ャルが下げられるため、Ｍｇ＋［Ｏ］→ＭｇＯの反応が
抑制され、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの脱硫反応にＭｇ又は
Ｍｇ合金が効率よく消費される。
合金を接触させることにより、高い脱硫効率で溶銑を脱
硫する。 【構成】 Ｍｇ又はＭｇ合金と共に脱酸能が高い物質を
溶銑に送り込む溶銑脱硫ワイヤであり、粉末状，粒状，
カットワイヤ状，線材状等のＭｇ又はＭｇ合金１，５と
フラックス４，Ａｌ線材６等の脱酸能が高い物質をシー
ス３に収容している。シース３は、鉄系又はＡｌ系の何
れでも良い。 【効果】 脱酸能が高い物質により溶銑の酸素ポテンシ
ャルが下げられるため、Ｍｇ＋［Ｏ］→ＭｇＯの反応が
抑制され、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの脱硫反応にＭｇ又は
Ｍｇ合金が効率よく消費される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶銑脱硫に消費される
Ｍｇの割合を高めた溶銑脱硫用ワイヤに関する。
Ｍｇの割合を高めた溶銑脱硫用ワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉から出銑された溶銑は、比較的多量
の不純物を含んでいる。この溶銑を転炉で精錬するに先
立って、脱Ｓｉ，脱Ｓ，脱Ｐ等の各種処理が施されてい
る。特に、溶銑に含まれるＳは、鋼材の加工性や耐食性
を低下させる原因となることから、溶銑段階で低レベル
まで下げることが必要である。溶銑の脱硫には、取鍋，
混銑車等に収容された溶銑に脱硫剤を添加する方式が採
用されている。脱硫剤には、ＣａＯ，ＣａＣ2 ，Ｎａ2
ＣＯ3 ，金属Ｍｇ，希土類金属等が使用されている。た
とえば、特開平３−３０１４６１号公報は、金属Ｍｇ粉
末及びＣａＣ2 粉末を含むフラックスを溶銑にガスイン
ジェクションする脱硫方法を紹介している。なかでも、
金属Ｍｇ又はＭｇ合金は、溶銑の［Ｓ］に対する反応性
が高いことから、効率的な脱硫剤として検討されてい
る。しかし、沸点が低く活性な元素であるＭｇは、溶銑
に接触すると同時に爆発的に気化反応を生じ易い。その
結果、反応によって金属Ｍｇが溶銑に対する脱硫作用を
呈さなくなるばかりでなく、脱硫処理を危険な作業にす
る。
の不純物を含んでいる。この溶銑を転炉で精錬するに先
立って、脱Ｓｉ，脱Ｓ，脱Ｐ等の各種処理が施されてい
る。特に、溶銑に含まれるＳは、鋼材の加工性や耐食性
を低下させる原因となることから、溶銑段階で低レベル
まで下げることが必要である。溶銑の脱硫には、取鍋，
混銑車等に収容された溶銑に脱硫剤を添加する方式が採
用されている。脱硫剤には、ＣａＯ，ＣａＣ2 ，Ｎａ2
ＣＯ3 ，金属Ｍｇ，希土類金属等が使用されている。た
とえば、特開平３−３０１４６１号公報は、金属Ｍｇ粉
末及びＣａＣ2 粉末を含むフラックスを溶銑にガスイン
ジェクションする脱硫方法を紹介している。なかでも、
金属Ｍｇ又はＭｇ合金は、溶銑の［Ｓ］に対する反応性
が高いことから、効率的な脱硫剤として検討されてい
る。しかし、沸点が低く活性な元素であるＭｇは、溶銑
に接触すると同時に爆発的に気化反応を生じ易い。その
結果、反応によって金属Ｍｇが溶銑に対する脱硫作用を
呈さなくなるばかりでなく、脱硫処理を危険な作業にす
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】溶銑に添加されたＭｇ
は、Ｍｇ（ｇ）＋［Ｓ］→ＭｇＳ（ｓ）及びＭｇ（ｌ）
＋［Ｓ］→ＭｇＳ（ｓ）の脱硫反応に従って溶銑中の
［Ｓ］と反応し、反応生成物ＭｇＳをスラグに移行させ
ることにより溶銑を脱硫する。この脱硫反応は、他の脱
硫剤を使用した場合に比較し、溶銑の［Ｓ］を極めて低
いレベルまで下げることに有効である。しかし、ガスイ
ンジェクション方式によるとき、溶銑に吹き込まれたＭ
ｇのうち、Ｍｇ蒸気となったものがキャリアガスによっ
て希釈され、脱硫に寄与するＭｇ蒸気の割合が低下す
る。また、ガスインジェクション方式では、溶銑の深部
に脱硫剤が送り込まれるようにキャリアガスの圧力を高
く設定し、溶銑との反応性を高めるためＭｇ系脱硫剤を
細粒にしている。高圧のキャリアガスは、脱硫剤の吹込
みに有効であるものの、無数の気泡となって溶銑中を上
昇し系外に放出される。他方、蒸気圧が大きなＭｇは、
細粒になるほど短時間でＭｇ蒸気になる。
は、Ｍｇ（ｇ）＋［Ｓ］→ＭｇＳ（ｓ）及びＭｇ（ｌ）
＋［Ｓ］→ＭｇＳ（ｓ）の脱硫反応に従って溶銑中の
［Ｓ］と反応し、反応生成物ＭｇＳをスラグに移行させ
ることにより溶銑を脱硫する。この脱硫反応は、他の脱
硫剤を使用した場合に比較し、溶銑の［Ｓ］を極めて低
いレベルまで下げることに有効である。しかし、ガスイ
ンジェクション方式によるとき、溶銑に吹き込まれたＭ
ｇのうち、Ｍｇ蒸気となったものがキャリアガスによっ
て希釈され、脱硫に寄与するＭｇ蒸気の割合が低下す
る。また、ガスインジェクション方式では、溶銑の深部
に脱硫剤が送り込まれるようにキャリアガスの圧力を高
く設定し、溶銑との反応性を高めるためＭｇ系脱硫剤を
細粒にしている。高圧のキャリアガスは、脱硫剤の吹込
みに有効であるものの、無数の気泡となって溶銑中を上
昇し系外に放出される。他方、蒸気圧が大きなＭｇは、
細粒になるほど短時間でＭｇ蒸気になる。
【０００４】そのため、吹き込まれたＭｇ系脱硫剤が未
反応状態の蒸気として系外に持ち去られる傾向が強く、
脱硫効率が依然として低い値を示す。また、Ｍｇは、溶
銑に含まれている［Ｏ］と反応して脱硫能のないＭｇＯ
となることによっても、反応効率を低下させる。本発明
は、このような問題を解消すべく案出されたものであ
り、溶銑の深部まで供給可能なワイヤ状で脱硫剤を使用
すると共に、脱酸剤を同時添加することにより、反応生
成物ＭｇＳがＭｇＳ＋［Ｏ］→ＭｇＯ＋［Ｓ］の反応に
よって再び溶銑中に［Ｓ］が戻ることを抑え、高い効率
でＭｇを脱硫反応に利用することを目的とする。
反応状態の蒸気として系外に持ち去られる傾向が強く、
脱硫効率が依然として低い値を示す。また、Ｍｇは、溶
銑に含まれている［Ｏ］と反応して脱硫能のないＭｇＯ
となることによっても、反応効率を低下させる。本発明
は、このような問題を解消すべく案出されたものであ
り、溶銑の深部まで供給可能なワイヤ状で脱硫剤を使用
すると共に、脱酸剤を同時添加することにより、反応生
成物ＭｇＳがＭｇＳ＋［Ｏ］→ＭｇＯ＋［Ｓ］の反応に
よって再び溶銑中に［Ｓ］が戻ることを抑え、高い効率
でＭｇを脱硫反応に利用することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の溶銑脱硫用ワイ
ヤは、その目的を達成するため、粉末状，粒状，カット
ワイヤ状又は線材状のＭｇ又はＭｇ合金を、脱酸能の高
い物質と共にシースに収容し、或いは脱酸能が高い金属
又は合金のシースで被覆したワイヤである。脱硫反応及
び脱酸反応を考慮するとき、Ｍｇ又はＭｇ合金を中心に
配置し、その周囲を脱酸能の高い物質で取り囲むことが
好ましい。この溶銑脱硫用ワイヤは、更にＭｇＳ吸収能
が高い物質を含むこともできる。脱酸能が高い物質とし
ては、Ａｌ，Ａｌ合金の他に、Ｚｒ，Ｈｆ，Ｙ，希土類
金属等があるが、溶銑中に残留しても除去又は無害化が
容易で且つ処理コストを低く抑える上から、Ａｌ又はＡ
ｌ合金が好適である。Ａｌ又はＡｌ合金は、粉末状，粒
状，カットワイヤ状又は線材状でシースに収容される。
ヤは、その目的を達成するため、粉末状，粒状，カット
ワイヤ状又は線材状のＭｇ又はＭｇ合金を、脱酸能の高
い物質と共にシースに収容し、或いは脱酸能が高い金属
又は合金のシースで被覆したワイヤである。脱硫反応及
び脱酸反応を考慮するとき、Ｍｇ又はＭｇ合金を中心に
配置し、その周囲を脱酸能の高い物質で取り囲むことが
好ましい。この溶銑脱硫用ワイヤは、更にＭｇＳ吸収能
が高い物質を含むこともできる。脱酸能が高い物質とし
ては、Ａｌ，Ａｌ合金の他に、Ｚｒ，Ｈｆ，Ｙ，希土類
金属等があるが、溶銑中に残留しても除去又は無害化が
容易で且つ処理コストを低く抑える上から、Ａｌ又はＡ
ｌ合金が好適である。Ａｌ又はＡｌ合金は、粉末状，粒
状，カットワイヤ状又は線材状でシースに収容される。
【０００６】ＭｇＳ吸収能が高い物質としては、ＣａＯ
−Ａｌ2 Ｏ3 系，ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系，Ｃ
ａＯ−ＣａＦ2 系，ＣａＣＯ3 −ＣａＦ2 系フラックス
等がある。これらのフラックスは、脱酸能が高い物質と
配合され、或いはＭｇ又はＭｇ合金にコーティングされ
る。本発明に従った溶銑脱硫用ワイヤは、図１に示すよ
うに種々の形態でＭｇ又はＭｇ合金を脱酸能の高い金属
又は合金と組み合せることができる。図１（ａ）は、Ｍ
ｇ又はＭｇ合金１を脱酸能のある金属又は合金２と共
に、鉄製のシース３に挿入した溶銑脱硫用ワイヤであ
る。シース３には、更に脱硫能及び／又は脱酸能のある
フラックス４を必要に応じて充填する。フラックス４で
十分な復硫抑制能が得られるとき、図１（ｂ）に示すよ
うに、Ｍｇ又はＭｇ合金１をシース３に充填した構成を
とることもできる。Ａｌ又はＡｌ合金製のシース３を使
用するとき、フラックス４の充填を省略できる。この場
合には、Ｍｇ又はＭｇ合金１とシース３との間に隙間が
生じないように、コーティング，クラッド等によってＭ
ｇ又はＭｇ合金にシース３を密着させることが好まし
い。或いは、フラックス４をコーティングしたＭｇ又は
Ｍｇ合金１をシース３に充填又は挿入しても良い。
−Ａｌ2 Ｏ3 系，ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系，Ｃ
ａＯ−ＣａＦ2 系，ＣａＣＯ3 −ＣａＦ2 系フラックス
等がある。これらのフラックスは、脱酸能が高い物質と
配合され、或いはＭｇ又はＭｇ合金にコーティングされ
る。本発明に従った溶銑脱硫用ワイヤは、図１に示すよ
うに種々の形態でＭｇ又はＭｇ合金を脱酸能の高い金属
又は合金と組み合せることができる。図１（ａ）は、Ｍ
ｇ又はＭｇ合金１を脱酸能のある金属又は合金２と共
に、鉄製のシース３に挿入した溶銑脱硫用ワイヤであ
る。シース３には、更に脱硫能及び／又は脱酸能のある
フラックス４を必要に応じて充填する。フラックス４で
十分な復硫抑制能が得られるとき、図１（ｂ）に示すよ
うに、Ｍｇ又はＭｇ合金１をシース３に充填した構成を
とることもできる。Ａｌ又はＡｌ合金製のシース３を使
用するとき、フラックス４の充填を省略できる。この場
合には、Ｍｇ又はＭｇ合金１とシース３との間に隙間が
生じないように、コーティング，クラッド等によってＭ
ｇ又はＭｇ合金にシース３を密着させることが好まし
い。或いは、フラックス４をコーティングしたＭｇ又は
Ｍｇ合金１をシース３に充填又は挿入しても良い。
【０００７】鉄製のシース３は、溶銑脱硫用ワイヤを溶
銑に送り込むとき、ワイヤ先端の溶落ちを溶銑の浴深部
とする点で有効である。溶込み深さは、鉄製シース３の
厚みで調整できる。Ａｌ又はＡｌ合金製のシース３は、
鉄製シース３に比較して溶銑に脱流用ワイヤを迅速に溶
融させる上で有用である。また、未溶解のシースが溶銑
の湯面に堆積し、精錬反応の妨げになったり、処理後の
ハンドリングに支障を来すことも、Ａｌ又はＡｌ合金製
シース３の使用により解消される。脱酸能の高い物質
は、溶銑の［Ｏ］と反応して、脱硫反応域を酸素ポテン
シャルの低い状態にする。この作用を考慮するとき、脱
酸能の高い物質が溶銑に先ず反応し、次いでＭｇ又はＭ
ｇ合金が溶銑に接触するように、Ｍｇ又はＭｇ合金をワ
イヤの中心に配置することが好ましい。図１（ｃ）で
は、Ｍｇ又はＭｇ合金製芯線５とシース３との間の環状
間隙にフラックス４を充填している。フラックス４とし
ては、たとえば脱酸能が高く且つＭｇＳ吸収能をもつＣ
ａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系，ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系
等が使用される。Ａｌ又はＡｌ合金のシース３を使用す
るとき、ＭｇＳ吸収能を高くすることを重点においてフ
ラックス４を成分調整することができる。脱酸能が高い
Ａｌ又はＡｌ合金は、コーティング層６とすることな
く、たとえば図１（ｄ）に示すように、Ｍｇ又はＭｇ合
金製芯線５の周囲に複数本配置されたＡｌ又はＡｌ合金
製線材６として使用してもよい。この場合、Ｆｅ系シー
ス又はＡｌ系シースの使用が可能である。
銑に送り込むとき、ワイヤ先端の溶落ちを溶銑の浴深部
とする点で有効である。溶込み深さは、鉄製シース３の
厚みで調整できる。Ａｌ又はＡｌ合金製のシース３は、
鉄製シース３に比較して溶銑に脱流用ワイヤを迅速に溶
融させる上で有用である。また、未溶解のシースが溶銑
の湯面に堆積し、精錬反応の妨げになったり、処理後の
ハンドリングに支障を来すことも、Ａｌ又はＡｌ合金製
シース３の使用により解消される。脱酸能の高い物質
は、溶銑の［Ｏ］と反応して、脱硫反応域を酸素ポテン
シャルの低い状態にする。この作用を考慮するとき、脱
酸能の高い物質が溶銑に先ず反応し、次いでＭｇ又はＭ
ｇ合金が溶銑に接触するように、Ｍｇ又はＭｇ合金をワ
イヤの中心に配置することが好ましい。図１（ｃ）で
は、Ｍｇ又はＭｇ合金製芯線５とシース３との間の環状
間隙にフラックス４を充填している。フラックス４とし
ては、たとえば脱酸能が高く且つＭｇＳ吸収能をもつＣ
ａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系，ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 系
等が使用される。Ａｌ又はＡｌ合金のシース３を使用す
るとき、ＭｇＳ吸収能を高くすることを重点においてフ
ラックス４を成分調整することができる。脱酸能が高い
Ａｌ又はＡｌ合金は、コーティング層６とすることな
く、たとえば図１（ｄ）に示すように、Ｍｇ又はＭｇ合
金製芯線５の周囲に複数本配置されたＡｌ又はＡｌ合金
製線材６として使用してもよい。この場合、Ｆｅ系シー
ス又はＡｌ系シースの使用が可能である。
【０００８】
【作用】本発明の溶銑脱硫用ワイヤは、溶銑の脱酸反応
に消費される割合を抑えてＭｇ又はＭｇ合金の優れた脱
酸能を活用するため、脱酸能が高い物質を配合してい
る。脱酸能が高い物質は、たとえばＡｌ＋［Ｏ］→Ａｌ
2 Ｏ3 の反応に従って溶銑の［Ｏ］を減少させ、酸素ポ
テンシャルが低下した溶銑に対するＭｇの接触を可能に
する。したがって、Ｍｇ＋［Ｏ］→ＭｇＯとして消費さ
れるＭｇが少なく、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの反応が効率
よく進行する。特にＭｇ又はＭｇ合金の周囲に脱酸能が
高い物質を充填又はコーティングした溶銑脱硫用ワイヤ
は、脱硫反応に先立って脱酸反応が進行するため、Ｍｇ
の有効消費効率が一層高くなる。
に消費される割合を抑えてＭｇ又はＭｇ合金の優れた脱
酸能を活用するため、脱酸能が高い物質を配合してい
る。脱酸能が高い物質は、たとえばＡｌ＋［Ｏ］→Ａｌ
2 Ｏ3 の反応に従って溶銑の［Ｏ］を減少させ、酸素ポ
テンシャルが低下した溶銑に対するＭｇの接触を可能に
する。したがって、Ｍｇ＋［Ｏ］→ＭｇＯとして消費さ
れるＭｇが少なく、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの反応が効率
よく進行する。特にＭｇ又はＭｇ合金の周囲に脱酸能が
高い物質を充填又はコーティングした溶銑脱硫用ワイヤ
は、脱硫反応に先立って脱酸反応が進行するため、Ｍｇ
の有効消費効率が一層高くなる。
【０００９】Ｍｇ又はＭｇ合金は、周囲がシースで覆わ
れているので、雰囲気中の酸素や水分による悪影響を受
けず、脱硫反応に有効に消費される。シースに収容され
ているＭｇ源は、溶銑の湯面に到達する前に溶銑からの
輻射熱で気化することもある。しかし、生成したＭｇ蒸
気は、シース内に閉じ込められているので、ワイヤの送
給に従って溶銑内部に逐次送り込まれる。溶銑脱流用ワ
イヤに配合されるＭｇＳ吸収能が高い物質は、溶銑と接
触した後、湯面に浮上する。この過程で、たとえば低融
点ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスは、脱硫反応で生じ
たＭｇＳを吸収し、湯面に浮遊するフラックス層とな
る。ＭｇＳは本来不安定な物質であり、ＭｇＳ＋Ｏ2 →
ＭｇＯ＋［Ｓ］の復硫反応が生じ易いものであるが、フ
ラックス層に吸収させることにより復硫反応が抑制され
る。また、ＭｇＳが脱硫反応域から取り除かれるため、
Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの反応も促進される。
れているので、雰囲気中の酸素や水分による悪影響を受
けず、脱硫反応に有効に消費される。シースに収容され
ているＭｇ源は、溶銑の湯面に到達する前に溶銑からの
輻射熱で気化することもある。しかし、生成したＭｇ蒸
気は、シース内に閉じ込められているので、ワイヤの送
給に従って溶銑内部に逐次送り込まれる。溶銑脱流用ワ
イヤに配合されるＭｇＳ吸収能が高い物質は、溶銑と接
触した後、湯面に浮上する。この過程で、たとえば低融
点ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系フラックスは、脱硫反応で生じ
たＭｇＳを吸収し、湯面に浮遊するフラックス層とな
る。ＭｇＳは本来不安定な物質であり、ＭｇＳ＋Ｏ2 →
ＭｇＯ＋［Ｓ］の復硫反応が生じ易いものであるが、フ
ラックス層に吸収させることにより復硫反応が抑制され
る。また、ＭｇＳが脱硫反応域から取り除かれるため、
Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの反応も促進される。
【００１０】
【実施例】次の構造を持つ溶銑脱硫用ワイヤを用意し
た。 Ｍｇ合金粉末及びＡｌ粉末を鉄系シースに充填した
ワイヤ（図１ａ） 外径６ｍｍ及び肉厚０．２ｍｍの普通鋼製シースに、平
均粒径２００μｍの金属Ｍｇと平均粒径２００μｍ及び
純度９９％のＡｌ合金粉末とを、それぞれ１４ｇ／ｍ及
び３２．５ｇ／ｍの割合で充填した。また、融点が１２
６５℃で組成がＣａＯ：３７％，Ａｌ2 Ｏ3 ：２０％及
びＳｉＯ2 ：４３％のフラックスを４０ｇ／ｍの割合で
充填した。 Ｍｇ合金粉末及びフラックスをＡｌシースに充填し
たワイヤ（図１ｂ） 肉厚０．３ｍｍのＡｌ合金１１００製シースに、ワイヤ
と同じ金属Ｍｇ及びフラックスをそれぞれ１４ｇ／ｍ
及び４０ｇ／ｍの割合で充填した。
た。 Ｍｇ合金粉末及びＡｌ粉末を鉄系シースに充填した
ワイヤ（図１ａ） 外径６ｍｍ及び肉厚０．２ｍｍの普通鋼製シースに、平
均粒径２００μｍの金属Ｍｇと平均粒径２００μｍ及び
純度９９％のＡｌ合金粉末とを、それぞれ１４ｇ／ｍ及
び３２．５ｇ／ｍの割合で充填した。また、融点が１２
６５℃で組成がＣａＯ：３７％，Ａｌ2 Ｏ3 ：２０％及
びＳｉＯ2 ：４３％のフラックスを４０ｇ／ｍの割合で
充填した。 Ｍｇ合金粉末及びフラックスをＡｌシースに充填し
たワイヤ（図１ｂ） 肉厚０．３ｍｍのＡｌ合金１１００製シースに、ワイヤ
と同じ金属Ｍｇ及びフラックスをそれぞれ１４ｇ／ｍ
及び４０ｇ／ｍの割合で充填した。
【００１１】 Ｍｇ合金ワイヤを中心に配置したワイ
ヤ（図１ｃ） 外径６ｍｍ及び肉厚０．３ｍｍのＡｌ製シースに直径
４．５ｍｍのＭｇ合金ワイヤを挿入し、シースとの間に
ＭｇＳ吸収能のあるＣａＯ５０％−Ａｌ2 Ｏ3 ５０％の
フラックスを４０ｇ／ｍの割合で充填した。 Ｍｇ合金芯線の回りに複数本のＡｌ合金線材を配置
したワイヤ（図１ｄ） 外径６ｍｍ及び肉厚０．２ｍｍの普通鋼製シースにＭｇ
合金芯線を挿入し、Ｍｇ合金芯線を中心として直径１ｍ
ｍ及び純度９９％のＡｌ線材を同心円状に６本配置し
た。そして、シース内の空隙を、ＣａＯ：３７％，Ａｌ
2 Ｏ3 ：２０％及びＳｉＯ2 ：４３％の組成を持つフラ
ックスで充填した。 脱酸能のある物質を含まないワイヤ（比較例） ワイヤと同じ組成及び粒径のＭｇ粉末を、ＣａＯ：５
０％−Ａｌ2 Ｏ3 ：５０％のフラックスと共に、外径６
ｍｍ及び肉厚０．２ｍｍの普通鋼製シースに充填した。
Ｍｇ粉末及びフラックスの充填量は、それぞれ１４ｇ／
ｍ及び４０ｇ／ｍとした。
ヤ（図１ｃ） 外径６ｍｍ及び肉厚０．３ｍｍのＡｌ製シースに直径
４．５ｍｍのＭｇ合金ワイヤを挿入し、シースとの間に
ＭｇＳ吸収能のあるＣａＯ５０％−Ａｌ2 Ｏ3 ５０％の
フラックスを４０ｇ／ｍの割合で充填した。 Ｍｇ合金芯線の回りに複数本のＡｌ合金線材を配置
したワイヤ（図１ｄ） 外径６ｍｍ及び肉厚０．２ｍｍの普通鋼製シースにＭｇ
合金芯線を挿入し、Ｍｇ合金芯線を中心として直径１ｍ
ｍ及び純度９９％のＡｌ線材を同心円状に６本配置し
た。そして、シース内の空隙を、ＣａＯ：３７％，Ａｌ
2 Ｏ3 ：２０％及びＳｉＯ2 ：４３％の組成を持つフラ
ックスで充填した。 脱酸能のある物質を含まないワイヤ（比較例） ワイヤと同じ組成及び粒径のＭｇ粉末を、ＣａＯ：５
０％−Ａｌ2 Ｏ3 ：５０％のフラックスと共に、外径６
ｍｍ及び肉厚０．２ｍｍの普通鋼製シースに充填した。
Ｍｇ粉末及びフラックスの充填量は、それぞれ１４ｇ／
ｍ及び４０ｇ／ｍとした。
【００１２】高炉から出銑された温度１３２０℃の溶銑
を取鍋に収容し、各溶銑脱硫用ワイヤを８０ｍ／分の供
給速度で送り込み、初期濃度［Ｓ］inが０．０２０重量
％の溶銑を脱硫した。脱硫開始から１０分後に溶銑の
［Ｓ］fiを測定し、脱硫率（＝［Ｓ］in−［Ｓ］fi）／
［Ｓ］in×１００）％を算出した。脱硫後の溶銑温度は
１３１０℃であり、脱硫による温度降下は１０℃に過ぎ
なかった。そのため、後続する工程での熱負荷が軽減さ
れた。脱硫率は、表１に示すように溶銑脱硫用ワイヤの
種類に応じて変化した。本発明に従ったワイヤ〜を
使用した溶銑脱硫では、脱酸能のある物質を含まないワ
イヤに比較し脱硫率が大幅に改善されていた。これ
は、溶銑の［Ｏ］がＡｌと反応し、Ａｌ2 Ｏ3 として脱
硫反応域から取り除かれ、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの脱硫
反応にＭｇが効率よく消費されたことを示す。なお、表
１におけるＭｇ，Ａｌは脱硫用ワイヤに含まれるＭｇ，
Ａｌ分を基準としてｋｇ／トン−溶銑で、［Ｓ］in，
［Ｓ］fiは重量％で、脱硫率は％で表す。
を取鍋に収容し、各溶銑脱硫用ワイヤを８０ｍ／分の供
給速度で送り込み、初期濃度［Ｓ］inが０．０２０重量
％の溶銑を脱硫した。脱硫開始から１０分後に溶銑の
［Ｓ］fiを測定し、脱硫率（＝［Ｓ］in−［Ｓ］fi）／
［Ｓ］in×１００）％を算出した。脱硫後の溶銑温度は
１３１０℃であり、脱硫による温度降下は１０℃に過ぎ
なかった。そのため、後続する工程での熱負荷が軽減さ
れた。脱硫率は、表１に示すように溶銑脱硫用ワイヤの
種類に応じて変化した。本発明に従ったワイヤ〜を
使用した溶銑脱硫では、脱酸能のある物質を含まないワ
イヤに比較し脱硫率が大幅に改善されていた。これ
は、溶銑の［Ｏ］がＡｌと反応し、Ａｌ2 Ｏ3 として脱
硫反応域から取り除かれ、Ｍｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの脱硫
反応にＭｇが効率よく消費されたことを示す。なお、表
１におけるＭｇ，Ａｌは脱硫用ワイヤに含まれるＭｇ，
Ａｌ分を基準としてｋｇ／トン−溶銑で、［Ｓ］in，
［Ｓ］fiは重量％で、脱硫率は％で表す。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の溶銑脱
硫用ワイヤは、脱硫能が高いＭｇ又はＭｇ合金と脱酸能
が高い物質とを含んでいる。このワイヤを溶銑に送り込
むと、溶銑中の［Ｏ］が脱酸能の高い物質と反応し脱硫
反応域から除去されるため、酸素ポテンシャルの低い溶
銑にＭｇ又はＭｇ合金が接触する。そのため、Ｍｇ＋
［Ｏ］→ＭｇＯとして消費される割合が少なく、高い反
応効率で溶銑の脱硫反応にＭｇが消費される。また、Ｍ
ｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの迅速な脱硫反応と相俟つて、大幅
な温度降下をきたすことなく高効率で溶銑が脱硫され
る。このようにして、［Ｓ］を極めて低下した高品質の
溶銑が得られ、後続する工程に対する熱負荷も軽減され
る。
硫用ワイヤは、脱硫能が高いＭｇ又はＭｇ合金と脱酸能
が高い物質とを含んでいる。このワイヤを溶銑に送り込
むと、溶銑中の［Ｏ］が脱酸能の高い物質と反応し脱硫
反応域から除去されるため、酸素ポテンシャルの低い溶
銑にＭｇ又はＭｇ合金が接触する。そのため、Ｍｇ＋
［Ｏ］→ＭｇＯとして消費される割合が少なく、高い反
応効率で溶銑の脱硫反応にＭｇが消費される。また、Ｍ
ｇ＋［Ｓ］→ＭｇＳの迅速な脱硫反応と相俟つて、大幅
な温度降下をきたすことなく高効率で溶銑が脱硫され
る。このようにして、［Ｓ］を極めて低下した高品質の
溶銑が得られ、後続する工程に対する熱負荷も軽減され
る。
【図１】 本発明実施例で使用した各種溶銑脱硫用ワイ
ヤ
ヤ
１：Ｍｇ又はＭｇ合金 ２：脱酸用金属 ３：シー
ス ４：フラックス ５：Ｍｇ又はＭｇ合金製芯線 ６：Ａｌ又はＡｌ合金線材
ス ４：フラックス ５：Ｍｇ又はＭｇ合金製芯線 ６：Ａｌ又はＡｌ合金線材
Claims (6)
- 【請求項１】 粉末状，粒状，カットワイヤ状又は線材
状のＭｇ又はＭｇ合金が、脱酸能の高い物質と共にシー
スに収容されている溶銑脱硫用ワイヤ。 - 【請求項２】 Ｍｇ又はＭｇ合金製ワイヤを中心に配置
し、該ワイヤとシースとの間に脱酸能の高い物質が配置
されている溶銑脱硫用ワイヤ。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載のシースが鉄製シー
スである溶銑脱硫用ワイヤ。 - 【請求項４】 請求項１又は２記載のシースが脱酸能の
高い金属又は合金製のシースである溶銑脱硫用ワイヤ。 - 【請求項５】 脱酸能が高い物質が、粉末状，粒状，カ
ットワイヤ状又は線材状のＡｌ又はＡｌ合金である請求
項１〜４の何れかに記載の溶銑脱硫用ワイヤ。 - 【請求項６】 ＭｇＳ吸収能が高いＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3
系，ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3 −ＳｉＯ2 系，ＣａＯ−ＣａＦ2
系及びＣａＣＯ3 −ＣａＦ2 系から選ばれた１種又は
２種以上のフラックスが更に配合又はコーティングされ
ている請求項１〜４の何れかに記載の溶銑脱硫用ワイ
ヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP464094A JPH07207316A (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | 脱硫効率が高い溶銑脱硫用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP464094A JPH07207316A (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | 脱硫効率が高い溶銑脱硫用ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07207316A true JPH07207316A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11589594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP464094A Withdrawn JPH07207316A (ja) | 1994-01-20 | 1994-01-20 | 脱硫効率が高い溶銑脱硫用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07207316A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007031810A (ja) * | 2005-07-29 | 2007-02-08 | Jfe Steel Kk | 溶銑の脱硫処理方法 |
| JP2007254843A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Jfe Steel Kk | 溶銑の脱硫処理方法 |
| JP2008095136A (ja) * | 2006-10-10 | 2008-04-24 | Jfe Steel Kk | 金属帯被覆脱硫用ワイヤー及び溶鉄の脱硫処理方法 |
| JP2013147693A (ja) * | 2012-01-18 | 2013-08-01 | Osaka Kohai Kk | 精錬剤 |
| KR20140070086A (ko) * | 2012-11-30 | 2014-06-10 | 인젝션 알로이스 리미티드 | 용탕 정련용 와이어 및 그 제조방법 |
| KR101475321B1 (ko) * | 2012-12-21 | 2014-12-22 | (주)에스엔엔씨 | 페로니켈 탈황방법 |
-
1994
- 1994-01-20 JP JP464094A patent/JPH07207316A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007031810A (ja) * | 2005-07-29 | 2007-02-08 | Jfe Steel Kk | 溶銑の脱硫処理方法 |
| JP2007254843A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Jfe Steel Kk | 溶銑の脱硫処理方法 |
| JP2008095136A (ja) * | 2006-10-10 | 2008-04-24 | Jfe Steel Kk | 金属帯被覆脱硫用ワイヤー及び溶鉄の脱硫処理方法 |
| JP2013147693A (ja) * | 2012-01-18 | 2013-08-01 | Osaka Kohai Kk | 精錬剤 |
| KR20140070086A (ko) * | 2012-11-30 | 2014-06-10 | 인젝션 알로이스 리미티드 | 용탕 정련용 와이어 및 그 제조방법 |
| KR101475321B1 (ko) * | 2012-12-21 | 2014-12-22 | (주)에스엔엔씨 | 페로니켈 탈황방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07207316A (ja) | 脱硫効率が高い溶銑脱硫用ワイヤ | |
| US9023126B2 (en) | Additive for treating resulphurized steel | |
| JP2004169147A (ja) | 非金属介在物の極めて少ない清浄鋼の精錬方法 | |
| JP4079190B2 (ja) | 低窒素、低酸素および低イオウの鋼を製錬するためのフラックス | |
| JPH10237533A (ja) | 耐ｈｉｃ鋼の製造方法 | |
| JP2007270178A (ja) | 極低硫鋼の製造方法 | |
| US20010010181A1 (en) | Method and system for producing steel having low nitrogen content | |
| JP3250459B2 (ja) | 溶接部の低温靱性に優れた耐ｈｉｃ鋼およびその製造方法 | |
| US3922166A (en) | Alloying steel with highly reactive materials | |
| JP3417311B2 (ja) | 高清浄耐ｈｉｃ鋼の製造方法 | |
| JP3230070B2 (ja) | 溶鋼へのＭｇ添加方法 | |
| JPH07207318A (ja) | Ｍｇ−Ａｌ合金ワイヤを使用した溶銑脱硫方法及び脱硫用ワイヤ | |
| KR100336855B1 (ko) | 고청정알루미늄탈산강제조용후럭스와이어 | |
| JP2616928B2 (ja) | 鉄−稀土類金属母合金およびその製造方法 | |
| JPH07207320A (ja) | 脱硫効率を高めた溶銑脱硫方法 | |
| JP2684307B2 (ja) | 溶鋼中Ａｌ２ Ｏ３ の高効率凝集防止方法 | |
| JPS62158835A (ja) | Ａｌ−Ｌｉ系合金の溶製方法 | |
| JPH1121613A (ja) | 低温靭性および耐サワー性に優れた鋼の製造方法 | |
| JPH0127135B2 (ja) | ||
| JPH06322431A (ja) | 溶鋼の脱硫脱窒方法 | |
| JPH07207317A (ja) | 溶銑脱硫用Ｍｇ−Ａｌ合金ワイヤ | |
| RU2044063C1 (ru) | Способ производства низколегированной стали с ниобием | |
| JP3673409B2 (ja) | 高強度極細線用鋼およびその製造方法 | |
| JPH1192819A (ja) | 高清浄極低窒素鋼の真空精錬方法 | |
| JPS61149414A (ja) | 溶鉄の脱銅・脱錫法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010403 |