JPH0672258B2 - 均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法 - Google Patents
均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法Info
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- JPH0672258B2 JPH0672258B2 JP60192260A JP19226085A JPH0672258B2 JP H0672258 B2 JPH0672258 B2 JP H0672258B2 JP 60192260 A JP60192260 A JP 60192260A JP 19226085 A JP19226085 A JP 19226085A JP H0672258 B2 JPH0672258 B2 JP H0672258B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法に関し、
詳しくは、圧延後の焼きならし処理を要せずして、熱間
圧延ままにて断面にわたつて均質微細なフエライト・パ
ーライト組織を有し、焼きならし処理を施したと同等又
はそれ以上にすぐれた機械的性質を有する圧延棒鋼の製
造方法に関する。
詳しくは、圧延後の焼きならし処理を要せずして、熱間
圧延ままにて断面にわたつて均質微細なフエライト・パ
ーライト組織を有し、焼きならし処理を施したと同等又
はそれ以上にすぐれた機械的性質を有する圧延棒鋼の製
造方法に関する。
（従来の技術） 低中炭素棒鋼及び低中炭素低合金棒鋼は、機械構造用鋼
として軸類、ボルト、ナツト類等の製造に広く用いられ
ている。これらの棒鋼は、従来、熱間圧延した後、焼き
ならし処理を施し、その組織を均一微細にして、切削、
切断、引抜等の加工に供されるが、近年、省エネルギー
や省工程を目的として、熱間圧延後の焼きならし処理を
省略するために、圧延を低温で行なつて、圧延ままで微
細な均一組織を有する棒鋼を製造する方法が開発されて
いる。例えば、特公昭58−9816号公報には、中炭素鋼及
び中炭素低合金鋼を850〜1050℃の温度で圧延を行なう
と共に、仕上圧延を850〜950℃の温度で行なつて、非調
質圧延棒鋼を製造する方法が開示されている。このよう
な低温圧延によれば、鋼片を1100〜1200℃の温度に加熱
し、900〜1100℃の温度で圧延して得られる従来の通常
の圧延棒鋼に比較すれば、幾分改善されているとはい
え、尚、中心部における結晶粒は粗く、この中心部と表
層部における組織の均質性に劣る。
として軸類、ボルト、ナツト類等の製造に広く用いられ
ている。これらの棒鋼は、従来、熱間圧延した後、焼き
ならし処理を施し、その組織を均一微細にして、切削、
切断、引抜等の加工に供されるが、近年、省エネルギー
や省工程を目的として、熱間圧延後の焼きならし処理を
省略するために、圧延を低温で行なつて、圧延ままで微
細な均一組織を有する棒鋼を製造する方法が開発されて
いる。例えば、特公昭58−9816号公報には、中炭素鋼及
び中炭素低合金鋼を850〜1050℃の温度で圧延を行なう
と共に、仕上圧延を850〜950℃の温度で行なつて、非調
質圧延棒鋼を製造する方法が開示されている。このよう
な低温圧延によれば、鋼片を1100〜1200℃の温度に加熱
し、900〜1100℃の温度で圧延して得られる従来の通常
の圧延棒鋼に比較すれば、幾分改善されているとはい
え、尚、中心部における結晶粒は粗く、この中心部と表
層部における組織の均質性に劣る。
（発明の目的） 本発明者らは、上記したような従来の非調質圧延棒鋼の
製造における問題を解決するために鋭意研究した結果、
仕上圧延前に所定の温度から所定の温度まで冷却すると
共に、仕上圧延終了温度を所定の温度とすることによつ
て、焼きならし処理を要せずして、断面にわたつて均一
微細なフエライト・パーライト組織を有する均質な棒鋼
を得ることができることを見出して、本発明に至つたも
のである。従つて、本発明は、焼きならし処理を要せず
して、断面にわたつて均一微細なフエライト・パーライ
ト組織を有する均質な棒鋼を製造する方法を提供するこ
とを目的とする。
製造における問題を解決するために鋭意研究した結果、
仕上圧延前に所定の温度から所定の温度まで冷却すると
共に、仕上圧延終了温度を所定の温度とすることによつ
て、焼きならし処理を要せずして、断面にわたつて均一
微細なフエライト・パーライト組織を有する均質な棒鋼
を得ることができることを見出して、本発明に至つたも
のである。従つて、本発明は、焼きならし処理を要せず
して、断面にわたつて均一微細なフエライト・パーライ
ト組織を有する均質な棒鋼を製造する方法を提供するこ
とを目的とする。
（発明の構成） 本発明による均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法は、
重量％で Ｃ 0.10〜0.60％、 Si 0.10〜0.35％、 Mn 0.30〜1.80％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を熱間圧延する
に際して、仕上圧延前に850〜1000℃の温度から、850℃
以下であつて、且つ、Ms点より高い範囲の温度まで冷却
すると共に、仕上圧延終了温度を700〜900℃の温度とし
て、表層部及び内部共に結晶粒度番号７番以上の均一微
細なフエライト・パーライト組織とすることを特徴とす
る。
重量％で Ｃ 0.10〜0.60％、 Si 0.10〜0.35％、 Mn 0.30〜1.80％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を熱間圧延する
に際して、仕上圧延前に850〜1000℃の温度から、850℃
以下であつて、且つ、Ms点より高い範囲の温度まで冷却
すると共に、仕上圧延終了温度を700〜900℃の温度とし
て、表層部及び内部共に結晶粒度番号７番以上の均一微
細なフエライト・パーライト組織とすることを特徴とす
る。
先ず、本発明において用いる鋼における化学成分につい
て説明する。
て説明する。
Ｃは、得られる棒鋼に所要の強度、例えば、35kgf/mm2
以上の引張強度を付与すると共に、フエライト・パーラ
イト組織を形成させるために、少なくとも0.10％を添加
することが必要である。しかし、過多に添加するとき
は、鋼の靭性を低下させ、圧延ままでの使用を不可能と
するので、添加量の上限は0.60％とする。特に好ましい
Ｃ添加料は0.30〜0.60％の範囲である。
以上の引張強度を付与すると共に、フエライト・パーラ
イト組織を形成させるために、少なくとも0.10％を添加
することが必要である。しかし、過多に添加するとき
は、鋼の靭性を低下させ、圧延ままでの使用を不可能と
するので、添加量の上限は0.60％とする。特に好ましい
Ｃ添加料は0.30〜0.60％の範囲である。
Siは、脱酸剤として0.10％以上を添加することが必要で
あるが、0.35％を越えて多量に添加しても、脱酸効果が
飽和するのみならず、経済的にも不利であるので、添加
量は0.10〜0.35％の範囲とする。
あるが、0.35％を越えて多量に添加しても、脱酸効果が
飽和するのみならず、経済的にも不利であるので、添加
量は0.10〜0.35％の範囲とする。
Mnは、不純物としてのＳによる有害な作用を抑制して、
鋼の強度及び靭性を向上させる効果を有する。圧延まま
にて高靭性を有する圧延棒鋼を製造する本発明において
は重要な元素であつて、上記効果を有効に得るために
は、少なくとも0.30％を添加することが必要である。し
かし、1.80％を越えて過多に添加するときは、脆い金属
組織を形成して、鋼が脆化するので、添加量の上限は1.
8％とする。
鋼の強度及び靭性を向上させる効果を有する。圧延まま
にて高靭性を有する圧延棒鋼を製造する本発明において
は重要な元素であつて、上記効果を有効に得るために
は、少なくとも0.30％を添加することが必要である。し
かし、1.80％を越えて過多に添加するときは、脆い金属
組織を形成して、鋼が脆化するので、添加量の上限は1.
8％とする。
本発明においては、鋼には上記した元素に加えて、Nb、
Ｖ、Ti、Al及びＮよりなる群から選ばれる少なくとも１
種の元素を添加してもよい。これらの元素は、いずれも
微細な炭窒化物を形成して、組織を微細化させるのに有
効であり、特に、Nb、Ｖ、Ti及びAlから選ばれる少なく
とも１種をＮと共に添加するとき、組織の微細化が安定
して達成されるので好ましい。
Ｖ、Ti、Al及びＮよりなる群から選ばれる少なくとも１
種の元素を添加してもよい。これらの元素は、いずれも
微細な炭窒化物を形成して、組織を微細化させるのに有
効であり、特に、Nb、Ｖ、Ti及びAlから選ばれる少なく
とも１種をＮと共に添加するとき、組織の微細化が安定
して達成されるので好ましい。
かかる効果を有効に得るためには、 Nb 0.10％以下、 Ｖ 0.20％以下、 Ti 0.10％以下、 Al 0.10％以下、 Ｎ 0.015％以下 の範囲で添加される。この範囲を越えて過多に添加して
も、効果が飽和するのみならず、靭性に有害な影響を与
える介在物が増加するので好ましくない。
も、効果が飽和するのみならず、靭性に有害な影響を与
える介在物が増加するので好ましくない。
更に、本発明においては上記した組織微細化元素と共
に、又はこれらとは別に、鋼にCr及び／又はMoを添加す
ることができる。Cr及びMoは、共に焼入れ性調整元素で
あつて、焼入れ焼戻しによつて高強度靭性を得る場合に
添加される。しかし、過多量の添加は、圧延後に硬くて
脆いベイナイトやマルテンサイト組織を生成させる結
果、圧延ままでは使用し難くなるので、かかる弊害を避
けつつ、上記効果を有効に得るために、Crについては1.
50％以下、また、Moについては0.30％以下の範囲で添加
される。尚、Cr及び／又はMoを添加する場合は、Ｃ量は
0.10〜0.45％の範囲が好ましい。
に、又はこれらとは別に、鋼にCr及び／又はMoを添加す
ることができる。Cr及びMoは、共に焼入れ性調整元素で
あつて、焼入れ焼戻しによつて高強度靭性を得る場合に
添加される。しかし、過多量の添加は、圧延後に硬くて
脆いベイナイトやマルテンサイト組織を生成させる結
果、圧延ままでは使用し難くなるので、かかる弊害を避
けつつ、上記効果を有効に得るために、Crについては1.
50％以下、また、Moについては0.30％以下の範囲で添加
される。尚、Cr及び／又はMoを添加する場合は、Ｃ量は
0.10〜0.45％の範囲が好ましい。
本発明による均質性にすぐれた棒鋼の製造方法は、上記
したような化学成分を有する鋼片を熱間圧延するに際し
て、仕上圧延前に850〜1000℃の範囲の温度から、850℃
以下であつて、且つ、Ms点より高い範囲の温度まで冷却
すると共に、仕上圧延終了温度を700〜900℃の温度とし
て、表層部及び内部共に均一微細なフエライト・パーラ
イト組織とするものである。
したような化学成分を有する鋼片を熱間圧延するに際し
て、仕上圧延前に850〜1000℃の範囲の温度から、850℃
以下であつて、且つ、Ms点より高い範囲の温度まで冷却
すると共に、仕上圧延終了温度を700〜900℃の温度とし
て、表層部及び内部共に均一微細なフエライト・パーラ
イト組織とするものである。
鋼片の加熱温度は、通常の加熱温度であつて、850〜120
0℃の範囲であり、粗列及び中間列圧延機にて、好まし
くは80％以上の全圧下率にて圧延した後、本発明の方法
においては、仕上圧延前に、冷却開始温度を850〜1000
℃の範囲の温度とし、冷却停止温度を850℃以下であつ
て、且つ、Ms点より高い範囲の温度として、圧延材を所
謂中間水冷する。この中間水冷においては、通常、圧延
が可能である限界温度として、上記冷却開始温度の下限
が850℃と規定され、他方、この中間水冷によつて、圧
延材の表層部と内部とが共に850℃以下の温度となるよ
うに、冷却開始温度の上限が1000℃と規定される。ま
た、冷却停止温度の上限は、仕上圧延によつて微細な組
織を得るための限界温度として規定され、他方、冷却停
止温度がMs点以下であるときは、組織がマルテンサイト
組織となつて、仕上圧延が不可能となるので、冷却停止
の下限温度はMs点より高い温度に規定される。
0℃の範囲であり、粗列及び中間列圧延機にて、好まし
くは80％以上の全圧下率にて圧延した後、本発明の方法
においては、仕上圧延前に、冷却開始温度を850〜1000
℃の範囲の温度とし、冷却停止温度を850℃以下であつ
て、且つ、Ms点より高い範囲の温度として、圧延材を所
謂中間水冷する。この中間水冷においては、通常、圧延
が可能である限界温度として、上記冷却開始温度の下限
が850℃と規定され、他方、この中間水冷によつて、圧
延材の表層部と内部とが共に850℃以下の温度となるよ
うに、冷却開始温度の上限が1000℃と規定される。ま
た、冷却停止温度の上限は、仕上圧延によつて微細な組
織を得るための限界温度として規定され、他方、冷却停
止温度がMs点以下であるときは、組織がマルテンサイト
組織となつて、仕上圧延が不可能となるので、冷却停止
の下限温度はMs点より高い温度に規定される。
次いで、本発明の方法においては、このように中間水冷
した圧延材を700〜900℃の範囲の温度にて、仕上圧延に
おける圧下率を通常20％以上として、仕上圧延を終了
し、均一微細なフエライト・パーライト組織を得る。仕
上圧延終了温度が900℃を越える場合は、粗大なフエラ
イト・パーライト組織が形成され、他方、仕上圧延終了
温度が700℃よりも低い場合は、針状のフエライトやベ
イナイトが生成し、このように、いずれの場合も、均一
微細なフエライト・パーライト組織を得ることが困難で
ある。特に、本発明の方法においては、仕上圧延終了温
度が高い場合は、仕上圧延終了温度から600℃までを５
℃／秒以上の速度にて冷却することによつて、圧延後の
放冷による再結晶に基づく組織の粗大化を防止すること
ができ、このようにして、安定して均一微細なフエライ
ト・パーライト組織を得ることができる。
した圧延材を700〜900℃の範囲の温度にて、仕上圧延に
おける圧下率を通常20％以上として、仕上圧延を終了
し、均一微細なフエライト・パーライト組織を得る。仕
上圧延終了温度が900℃を越える場合は、粗大なフエラ
イト・パーライト組織が形成され、他方、仕上圧延終了
温度が700℃よりも低い場合は、針状のフエライトやベ
イナイトが生成し、このように、いずれの場合も、均一
微細なフエライト・パーライト組織を得ることが困難で
ある。特に、本発明の方法においては、仕上圧延終了温
度が高い場合は、仕上圧延終了温度から600℃までを５
℃／秒以上の速度にて冷却することによつて、圧延後の
放冷による再結晶に基づく組織の粗大化を防止すること
ができ、このようにして、安定して均一微細なフエライ
ト・パーライト組織を得ることができる。
（発明の効果） 以上のようにして、本発明の方法によれば、仕上圧延前
に中間水冷を行ない、所定の低温にて仕上圧延するの
で、鋼片加熱温度や粗列圧延加熱温度を下げたり、或い
は圧延速度を下げる必要がなく、従つて、生産性高く圧
延棒鋼を製造することができる。しかも、かかる本発明
の方法によつて得られる棒鋼は、表層部及び内部共に断
面にわたつて、結晶粒度番号７番以上の均質微細なフエ
ライト・パーライト組織を有し、その機械的性質も焼き
ならし処理を施した圧延鋼材と同等又はそれ以上であ
る。
に中間水冷を行ない、所定の低温にて仕上圧延するの
で、鋼片加熱温度や粗列圧延加熱温度を下げたり、或い
は圧延速度を下げる必要がなく、従つて、生産性高く圧
延棒鋼を製造することができる。しかも、かかる本発明
の方法によつて得られる棒鋼は、表層部及び内部共に断
面にわたつて、結晶粒度番号７番以上の均質微細なフエ
ライト・パーライト組織を有し、その機械的性質も焼き
ならし処理を施した圧延鋼材と同等又はそれ以上であ
る。
（実施例） 以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明は、
これら実施例によつて何ら限定されるものではない。
これら実施例によつて何ら限定されるものではない。
実施例１ 第１表鋼番号１に示す化学組成を有する155mm角鋼片を
図面に示す条件にて40mm径棒鋼に圧延した。これら棒鋼
の表層部、D/4部（Ｄは棒鋼直径）及びD/2部の結晶粒度
を図面に示す。また、これらの棒鋼のD/4部からJIS ４
号試験片を採取し、その機械的性質を測定した。結果を
第２表に示す。
図面に示す条件にて40mm径棒鋼に圧延した。これら棒鋼
の表層部、D/4部（Ｄは棒鋼直径）及びD/2部の結晶粒度
を図面に示す。また、これらの棒鋼のD/4部からJIS ４
号試験片を採取し、その機械的性質を測定した。結果を
第２表に示す。
また、比較のために、上記と同じ鋼片を図示した条件に
て圧延して、同様にその断面における結晶粒度とD/4部
の機械的性質を測定した。結果を図面及び第２表に示
す。
て圧延して、同様にその断面における結晶粒度とD/4部
の機械的性質を測定した。結果を図面及び第２表に示
す。
本発明の方法による棒鋼Ａ〜Ｃが表層部及び内部共に結
晶粒度番号７番以上の均一微細なフエライト・パーライ
ト組織を有し、また、機械的性質もすぐれているのに対
して、比較例による棒鋼Ｄ〜Ｇは、仕上圧延前の温度が
850℃を越えており、仕上圧延温度が900℃を越えている
ため、目的とする均質微細な組織を有する棒鋼を得るこ
とができない。特に、比較鋼Ｄ、Ｅ及びＦでは、表層部
に比較して内部の組織が粗い。従来鋼は焼ならし処理品
であり、本発明棒鋼は焼ならし処理品とほぼ同等の機械
的性質を有する。
晶粒度番号７番以上の均一微細なフエライト・パーライ
ト組織を有し、また、機械的性質もすぐれているのに対
して、比較例による棒鋼Ｄ〜Ｇは、仕上圧延前の温度が
850℃を越えており、仕上圧延温度が900℃を越えている
ため、目的とする均質微細な組織を有する棒鋼を得るこ
とができない。特に、比較鋼Ｄ、Ｅ及びＦでは、表層部
に比較して内部の組織が粗い。従来鋼は焼ならし処理品
であり、本発明棒鋼は焼ならし処理品とほぼ同等の機械
的性質を有する。
実施例２ 第１表鋼番号２に示す化学成分を有する155mm角鋼片を8
70℃に加熱し、仕上圧延前に860℃から740℃まで中間水
冷し、仕上圧延を770℃で終了して、径25mm棒鋼に圧延
して、本発明棒鋼Ｉを得た。
70℃に加熱し、仕上圧延前に860℃から740℃まで中間水
冷し、仕上圧延を770℃で終了して、径25mm棒鋼に圧延
して、本発明棒鋼Ｉを得た。
比較のために、同じ鋼片を960℃に加熱し、中間水冷な
しにて、仕上圧延を980℃で終了して、径25mm棒鋼に圧
延して、比較例棒鋼Ｊを得た。
しにて、仕上圧延を980℃で終了して、径25mm棒鋼に圧
延して、比較例棒鋼Ｊを得た。
このようにして得られたそれぞれの棒鋼について、断面
にわたる結晶粒度と機械的性質を第３表に示す。本発明
による棒鋼は、表層部及び内部共に結晶粒度番号７番以
上の均一微細なフエライト・パーライト組織を有する。
また、機械的性質がすぐれていることが明らかである。
にわたる結晶粒度と機械的性質を第３表に示す。本発明
による棒鋼は、表層部及び内部共に結晶粒度番号７番以
上の均一微細なフエライト・パーライト組織を有する。
また、機械的性質がすぐれていることが明らかである。
実施例３ 第１表鋼番号３に示す化学組成を有する150mm角鋼片を8
75℃に加熱し、仕上圧延前に880℃から725℃まで冷却
し、仕上圧延を808℃として、本発明圧延棒鋼Ｋを得
た。断面の結晶粒度と機械的性質を第３表に示す。
75℃に加熱し、仕上圧延前に880℃から725℃まで冷却
し、仕上圧延を808℃として、本発明圧延棒鋼Ｋを得
た。断面の結晶粒度と機械的性質を第３表に示す。
実施例４ 第１表鋼番号４に示す化学組成を有する150mm角鋼片を9
83℃に加熱し、仕上圧延前に853℃から759℃まで冷却
し、仕上圧延を781℃として、本発明圧延棒鋼Ｌを得
た。断面の結晶粒度と機械的性質を第３表に示す。
83℃に加熱し、仕上圧延前に853℃から759℃まで冷却
し、仕上圧延を781℃として、本発明圧延棒鋼Ｌを得
た。断面の結晶粒度と機械的性質を第３表に示す。
実施例５ 第１表鋼番号５に示す化学組成を有する150mm角鋼片を9
80℃に加熱し、仕上圧延前に950℃から825℃まで冷却
し、仕上圧延を805℃として、本発明圧延棒鋼Ｍを得
た。断面の結晶粒度と機械的性質を第３表に示す。
80℃に加熱し、仕上圧延前に950℃から825℃まで冷却
し、仕上圧延を805℃として、本発明圧延棒鋼Ｍを得
た。断面の結晶粒度と機械的性質を第３表に示す。
図面は本発明の方法及び比較例としての方法における圧
延条件、及び得られた棒鋼における表層部と内部の結晶
粒度を示すグラフである。
延条件、及び得られた棒鋼における表層部と内部の結晶
粒度を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森高 満 兵庫県神戸市東灘区深江本町３丁目９番１ ―190 (72)発明者 和田 幸夫 兵庫県神戸市須磨区神の谷５−７―７ (56)参考文献 特開 昭54−143716（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−245722（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で Ｃ 0.10〜0.60％、 Si 0.10〜0.35％、 Mn 0.30〜1.80％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を熱間圧延する
に際して、仕上圧延前に850〜1000℃の温度から、850℃
以下であつて、且つ、Ms点より高い範囲の温度まで冷却
すると共に、仕上圧延終了温度を700〜900℃の温度とし
て、表層部及び内部共に結晶粒度番号７番以上の均一微
細なフエライト・パーライト組織とすることを特徴とす
る均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法。 - 【請求項２】重量％で （ａ）Ｃ 0.10〜0.60％、 Si 0.10〜0.35％、 Mn 0.30〜1.80％を含有すると共に、 （ｂ）Nb 0.10％以下、 Ｖ 0.20％以下、 Ti 0.10％以下、 Al 0.10％以下、及び Ｎ 0.015％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を熱間圧延する
に際して、仕上圧延前に850〜1000℃の温度から、850℃
以下であつて、且つ、Ms点より高い範囲の温度まで冷却
すると共に、仕上圧延終了温度を700〜900℃の温度とし
て、表層部及び内部共に結晶粒度番号７番以上の均一微
細なフエライト・パーライト組織とすることを特徴とす
る均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法。 - 【請求項３】重量％で （ａ）Ｃ 0.10〜0.60％、 Si 0.10〜0.35％、 Mn 0.30〜1.80％を含有すると共に、 （ｂ）Cr 1.50％以下、及び Mo 0.30％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を熱間圧延する
に際して、仕上圧延前に850〜1000℃の温度から、850℃
以下であつて、且つ、Ms点より高い範囲の温度まで冷却
すると共に、仕上圧延終了温度を700〜900℃の温度とし
て、表層部及び内部共に結晶粒度番号７番以上の均一微
細なフエライト・パーライト組織とすることを特徴とす
る均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法。 - 【請求項４】重量％で （ａ）Ｃ 0.10〜0.60％、 Si 0.10〜0.35％、 Mn 0.30〜1.80％を含有し、更に、 （ｂ）Nb 0.10％以下、 Ｖ 0.20％以下、 Ti 0.10％以下、 Al 0.10％以下、及び Ｎ 0.015％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ）Cr 1.50％以下、及び Mo 0.30％以下 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含有
し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を熱間圧延する
に際して、仕上圧延前に850〜1000℃の温度から、850℃
以下であつて、且つ、Ms点より高い範囲の温度まで冷却
すると共に、仕上圧延終了温度を700〜900℃の温度とし
て、表層部及び内部共に結晶粒度番号７番以上の均一微
細なフエライト・パーライト組織とすることを特徴とす
る均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP60192260A JPH0672258B2 (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | 均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60192260A JPH0672258B2 (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | 均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
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| JPS6250411A JPS6250411A (ja) | 1987-03-05 |
| JPH0672258B2 true JPH0672258B2 (ja) | 1994-09-14 |
Family
ID=16288326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60192260A Expired - Fee Related JPH0672258B2 (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | 均質性にすぐれた圧延棒鋼の製造方法 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JPH0672258B2 (ja) |
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-
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- 1985-08-30 JP JP60192260A patent/JPH0672258B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPS6250411A (ja) | 1987-03-05 |
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