JPH0633423Y2 - ブラツグセル - Google Patents
ブラツグセルInfo
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- JPH0633423Y2 JPH0633423Y2 JP11427686U JP11427686U JPH0633423Y2 JP H0633423 Y2 JPH0633423 Y2 JP H0633423Y2 JP 11427686 U JP11427686 U JP 11427686U JP 11427686 U JP11427686 U JP 11427686U JP H0633423 Y2 JPH0633423 Y2 JP H0633423Y2
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- JP
- Japan
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- electrode
- width
- positive electrode
- elastic wave
- ground
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この考案は、弾性波と光との相互作用を利用して周波数
分析を行うために用いられるブラッグセルに関するもの
である。
分析を行うために用いられるブラッグセルに関するもの
である。
第４図は、例えば文献:1983,フォースインターナショナ
ル コンファレンス オン インテグレィテッド オプ
ティクス アンド オプティカル ファイバー コミニ
ュケーション，テクニカル ダイジェスト 29C5−５
40〜41頁（1983 Fourth International Conference
on Integrated Optics and Optical fiber Com
munication,Technical Digest 29C5−5,pp.40〜41）
に示されている従来のこの種のブラッグセルを示す図で
ある。
ル コンファレンス オン インテグレィテッド オプ
ティクス アンド オプティカル ファイバー コミニ
ュケーション，テクニカル ダイジェスト 29C5−５
40〜41頁（1983 Fourth International Conference
on Integrated Optics and Optical fiber Com
munication,Technical Digest 29C5−5,pp.40〜41）
に示されている従来のこの種のブラッグセルを示す図で
ある。
図中、１は圧電体基板であり、２は圧電体基板１の表面
に設けられたすだれ状電極である。３は櫛形の正電極、
４は櫛歯が正電極３の櫛歯と並列になるように設けられ
た櫛形の接地電極、５は正電極３の櫛歯部および接地電
極４の櫛歯部に併設された折れ曲り形状を有する中間電
位電極（以下、ドッグレッグ電極という）であり、すだ
れ状電極２はこれらにより構成されている。６は正電極
３と接地電極４間に接続された交流の信号源、７は弾性
波である。従来のこの種のブラッグセルでは、すだれ状
電極２のドツグレッグ電極５と正電極３との併設幅ｗ１
を、ドツグレッグ電極５と接地電極４との併設幅ｗ１と
等しくしていた。なお、８は光導電波路、９は光導電波
路８中を伝搬する光、9Aは入射光、9Bはその回折光、9C
はその非回折光である。
に設けられたすだれ状電極である。３は櫛形の正電極、
４は櫛歯が正電極３の櫛歯と並列になるように設けられ
た櫛形の接地電極、５は正電極３の櫛歯部および接地電
極４の櫛歯部に併設された折れ曲り形状を有する中間電
位電極（以下、ドッグレッグ電極という）であり、すだ
れ状電極２はこれらにより構成されている。６は正電極
３と接地電極４間に接続された交流の信号源、７は弾性
波である。従来のこの種のブラッグセルでは、すだれ状
電極２のドツグレッグ電極５と正電極３との併設幅ｗ１
を、ドツグレッグ電極５と接地電極４との併設幅ｗ１と
等しくしていた。なお、８は光導電波路、９は光導電波
路８中を伝搬する光、9Aは入射光、9Bはその回折光、9C
はその非回折光である。
次に動作について説明する。折れ曲り形状を有するドツ
グレッグ電極５を用いたすだれ状電極２の特性は、電極
配列間隔がすべて同一の場合について、文献：アイイ−
イ−イ−トランザクション．エムテ−テ−−22,No.8,19
74年763頁〜768頁（IEEE Trans.MTT−22,No.8,1974,pp7
63〜768）にて述べられている。すなわち、信号源６の
電気信号は、正電極３と接地電極４との間に電位差を生
じさせる。このとき、ドツグレッグ電極５は、正電極３
側の併設部と接地電極４側の併設部とに、入力電圧を分
圧する。このときの分圧比は、それぞれの併設幅によっ
て決まり、各併設部にて励振される弾性波７の振幅は、
各併設部に印加される電圧に比例する。電極の配列間隔
がすべて同一の場合には、正電極３側の併設幅と接地電
極４側の併設幅との比率に無関係に、各併設部で励振さ
れる弾性波７の位相は等しい。これは、電極の配列間隔
がどの電極についても同一であるので、静電極３側の併
設部および接地電極４側の併設部で、ともに印加電圧の
位相が等しいからである。
グレッグ電極５を用いたすだれ状電極２の特性は、電極
配列間隔がすべて同一の場合について、文献：アイイ−
イ−イ−トランザクション．エムテ−テ−−22,No.8,19
74年763頁〜768頁（IEEE Trans.MTT−22,No.8,1974,pp7
63〜768）にて述べられている。すなわち、信号源６の
電気信号は、正電極３と接地電極４との間に電位差を生
じさせる。このとき、ドツグレッグ電極５は、正電極３
側の併設部と接地電極４側の併設部とに、入力電圧を分
圧する。このときの分圧比は、それぞれの併設幅によっ
て決まり、各併設部にて励振される弾性波７の振幅は、
各併設部に印加される電圧に比例する。電極の配列間隔
がすべて同一の場合には、正電極３側の併設幅と接地電
極４側の併設幅との比率に無関係に、各併設部で励振さ
れる弾性波７の位相は等しい。これは、電極の配列間隔
がどの電極についても同一であるので、静電極３側の併
設部および接地電極４側の併設部で、ともに印加電圧の
位相が等しいからである。
さて、すだれ状電極２をブラッグセル用として用いる場
合には、第４図に示すように、広帯域にわたり弾性波７
を励振するために電極配列間隔を変化させて用いる。こ
の結果、１つのドツグレッグ電極５に注目すると、これ
に隣り合った２つの正電極３との間の２つの間隔が、同
じドツグレッグ電極５に隣り合った２つの接地電極４と
の間の２つの間隔に一部等しくならず、正電極３側と接
地電極４側とが非対称な構造となる。このため、正電極
３側の併設部と接地電極４側の併設部とで励振される弾
性波７に、振幅差，位相差が生じる。
合には、第４図に示すように、広帯域にわたり弾性波７
を励振するために電極配列間隔を変化させて用いる。こ
の結果、１つのドツグレッグ電極５に注目すると、これ
に隣り合った２つの正電極３との間の２つの間隔が、同
じドツグレッグ電極５に隣り合った２つの接地電極４と
の間の２つの間隔に一部等しくならず、正電極３側と接
地電極４側とが非対称な構造となる。このため、正電極
３側の併設部と接地電極４側の併設部とで励振される弾
性波７に、振幅差，位相差が生じる。
ところで、光導波路８中を伝搬する光９は、弾性波７と
の音響光学相互作用によりその一部が回折されて、入射
光9Aの方向と異なる方向へ伝搬する。この回折光9Bの方
向と非回折光9Cの方向とのなす角度は弾性波７の周波数
に依存するために、回折光9Bの方向と非回折光9Cの方向
とのなす角を知ることにより、信号源６の周波数を知る
ことができる。
の音響光学相互作用によりその一部が回折されて、入射
光9Aの方向と異なる方向へ伝搬する。この回折光9Bの方
向と非回折光9Cの方向とのなす角度は弾性波７の周波数
に依存するために、回折光9Bの方向と非回折光9Cの方向
とのなす角を知ることにより、信号源６の周波数を知る
ことができる。
従来のブラッグセルは以上のように構成されているの
で、すだれ状電極２により励振される弾性波７には場所
によって振幅差，位相差がある。
で、すだれ状電極２により励振される弾性波７には場所
によって振幅差，位相差がある。
回折した時点での（第４図における弾性波７と光９の重
なり部分に対応）回折した光の振幅は弾性波７の振幅に
依存する。また、回折した光の位相は弾性波７の位相に
依存する。
なり部分に対応）回折した光の振幅は弾性波７の振幅に
依存する。また、回折した光の位相は弾性波７の位相に
依存する。
回折光9Bは、上記重なり部分で回折した各光のベクトル
和として表現される。交差幅ｗ１の部分で励振された弾
性波７の位相と交差幅ｗ２の部分で励振された弾性波７
の位相とが異なると、回折した各光の中に位相が互いに
異なるものが出てくる。例えば、互いに逆相のものも出
てくる。すると、それらのベクトル和である回折光9Bの
強度は、弾性波７の振幅および位相が均一である場合に
比べて小さくなってしまう。その結果、周波数分析の際
の信号対雑音比が悪化するなどの問題点があった。
和として表現される。交差幅ｗ１の部分で励振された弾
性波７の位相と交差幅ｗ２の部分で励振された弾性波７
の位相とが異なると、回折した各光の中に位相が互いに
異なるものが出てくる。例えば、互いに逆相のものも出
てくる。すると、それらのベクトル和である回折光9Bの
強度は、弾性波７の振幅および位相が均一である場合に
比べて小さくなってしまう。その結果、周波数分析の際
の信号対雑音比が悪化するなどの問題点があった。
この考案は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、ドツグレッグ電極の正電極側併設部と接地電
極側併設部とで励振される弾性波の振幅差，位相差を低
減し、より大きな回折光強度を得て、より大きな信号対
雑音比を有するブラッグセルを得ることを目的とする。
たもので、ドツグレッグ電極の正電極側併設部と接地電
極側併設部とで励振される弾性波の振幅差，位相差を低
減し、より大きな回折光強度を得て、より大きな信号対
雑音比を有するブラッグセルを得ることを目的とする。
この考案に係るブラッグセルでは、ドツグレッグ電極の
正電極側併設部の併設幅ｗ１と、接地電極側併設部の併
設幅ｗ２とが異なるようにしてすだれ状電極を構成する
ことにより、より大きな回折光強度を得て、より大きな
信号対雑音比を有するようにしたものである。
正電極側併設部の併設幅ｗ１と、接地電極側併設部の併
設幅ｗ２とが異なるようにしてすだれ状電極を構成する
ことにより、より大きな回折光強度を得て、より大きな
信号対雑音比を有するようにしたものである。
この考案におけるブラッグセルでは、ドツグレッグ電極
の正電極側併設部の併設幅ｗ１と接地電極側併設部の併
設幅ｗ２とを異ならせることにより、正電極側の併設部
と接地電極側の併設部で励振される弾性波の振幅差およ
び位相差を低減することができることを利用している。
の正電極側併設部の併設幅ｗ１と接地電極側併設部の併
設幅ｗ２とを異ならせることにより、正電極側の併設部
と接地電極側の併設部で励振される弾性波の振幅差およ
び位相差を低減することができることを利用している。
以下、この考案の一実施例を図について説明する。第１
図において、第４図と同符号の部分は従来例と同様のも
のであり、2Aは圧電体基板１の表面上に設けられたすだ
れ状電極、3Aはそれの正電極、4Aは同じく接地電極、5A
は同じくドツグレッグ電極、7Aは弾性波である。このす
だれ状電極2Aは、符号3A〜5Aで示される構成要素から構
成され、その形状および配置は従来例のものに類似して
いる。しかし、すだれ状電極2Aは、ドツグレッグ電極5A
と接地電極4Aとの併設部の併設幅ｗ１と、ドツグレッグ
電極5Aと正電極2Aとの併設部の併設幅ｗ２とが異なるよ
うに構成されている。
図において、第４図と同符号の部分は従来例と同様のも
のであり、2Aは圧電体基板１の表面上に設けられたすだ
れ状電極、3Aはそれの正電極、4Aは同じく接地電極、5A
は同じくドツグレッグ電極、7Aは弾性波である。このす
だれ状電極2Aは、符号3A〜5Aで示される構成要素から構
成され、その形状および配置は従来例のものに類似して
いる。しかし、すだれ状電極2Aは、ドツグレッグ電極5A
と接地電極4Aとの併設部の併設幅ｗ１と、ドツグレッグ
電極5Aと正電極2Aとの併設部の併設幅ｗ２とが異なるよ
うに構成されている。
次に、この実施例の動作について説明する。従来と同様
に、信号源６の電気信号は、正電極3Aと接地電極4Aとの
間に電位差を生じさせる。このとき、ドツグレッグ電極
5Aは、正電極3Aとの併設部と接地電極4Aとの併設部とに
入力電圧を分圧する。電極配列間隔を変化させたすだれ
状電極2Aでは、正電極3Aとの併設部で励振される弾性波
7Aと、接地電極4Aとの併設部で励振される弾性波7Aとの
間に振幅差，位相差が生じるが、この振幅差，位相差
は、前述したように、併設幅ｗ１,w２の比率を変化させ
ることにより調整することができる。すなわち、併設幅
ｗ１.w２を調整することにより、各併設部にて励振され
る弾性波7Aの振幅差，位相差を低減することができる。
この結果、各併設部にて励振された弾性波7Aにより回折
された光9Bの振幅差，位相差も同様に低減され、より大
きな回折光9Bの強度が得られ、より大きな信号対雑音比
を得ることができる。
に、信号源６の電気信号は、正電極3Aと接地電極4Aとの
間に電位差を生じさせる。このとき、ドツグレッグ電極
5Aは、正電極3Aとの併設部と接地電極4Aとの併設部とに
入力電圧を分圧する。電極配列間隔を変化させたすだれ
状電極2Aでは、正電極3Aとの併設部で励振される弾性波
7Aと、接地電極4Aとの併設部で励振される弾性波7Aとの
間に振幅差，位相差が生じるが、この振幅差，位相差
は、前述したように、併設幅ｗ１,w２の比率を変化させ
ることにより調整することができる。すなわち、併設幅
ｗ１.w２を調整することにより、各併設部にて励振され
る弾性波7Aの振幅差，位相差を低減することができる。
この結果、各併設部にて励振された弾性波7Aにより回折
された光9Bの振幅差，位相差も同様に低減され、より大
きな回折光9Bの強度が得られ、より大きな信号対雑音比
を得ることができる。
第２図（ａ）において、7a,7bは併設幅ｗ１,w２に各々
対応して非光入射側に向けてすだれ状電極2Aの一端から
各々発生する弾性波7Aの一部、7c,7dは併設幅ｗ１,w２
の各々に対応して光入射側に向けてすだれ状電極7Aの他
端から各々発生する弾性波の他部、10はドツグレッグ電
極5Aを１つとその併設部分を示す１ドツグレッグ電極併
設部、11は入力電源端子である。第２図（ｂ）におい
て、12〜15は音響端子、Ａ１〜Ａ４,B１〜Ｂ４はインピ
ーダンス値、Ｃ１,C２は容量値、1:1は変成器の変成比
を示したものである。第２図（ａ）に示す１ドツグレッ
グ電極併設部10を第２図（ｂ）に示すような等価回路に
置換えて考え、この等価回路を縦続接続することにより
すだれ状電極2Aの弾性波7A励振特性を求める。第２図
（ｂ）に示した特価回路の各素子値は、使用する圧電体
基板１および電極配列間隔，併設幅により決定され、こ
れらの関係は、「弾性表面波工学」電子通信学会編p.63
にて詳しく述べられている。第２図（ｂ）における各端
子と第２図（ａ）における弾性波との対応関係は、端子
12a,12bは弾性波7a,端子13a,13bは弾性波7b,端子14a,14
bは弾性波7c,端子15a,15bは弾性波7dにそれぞれ対応し
ている。従来の形状によれば、Ａ１,A３,B１,B３と
Ａ２,A４,B２,B４との差異によって、弾性波7a,7b間、
および弾性波7c,7d間に、位相差および振幅差があっ
た。しかし、併設幅ｗ１,w２に比例する容量値Ｃ１,C２
の値を調整すれば、位相差および振幅差を小さくでき
る。
対応して非光入射側に向けてすだれ状電極2Aの一端から
各々発生する弾性波7Aの一部、7c,7dは併設幅ｗ１,w２
の各々に対応して光入射側に向けてすだれ状電極7Aの他
端から各々発生する弾性波の他部、10はドツグレッグ電
極5Aを１つとその併設部分を示す１ドツグレッグ電極併
設部、11は入力電源端子である。第２図（ｂ）におい
て、12〜15は音響端子、Ａ１〜Ａ４,B１〜Ｂ４はインピ
ーダンス値、Ｃ１,C２は容量値、1:1は変成器の変成比
を示したものである。第２図（ａ）に示す１ドツグレッ
グ電極併設部10を第２図（ｂ）に示すような等価回路に
置換えて考え、この等価回路を縦続接続することにより
すだれ状電極2Aの弾性波7A励振特性を求める。第２図
（ｂ）に示した特価回路の各素子値は、使用する圧電体
基板１および電極配列間隔，併設幅により決定され、こ
れらの関係は、「弾性表面波工学」電子通信学会編p.63
にて詳しく述べられている。第２図（ｂ）における各端
子と第２図（ａ）における弾性波との対応関係は、端子
12a,12bは弾性波7a,端子13a,13bは弾性波7b,端子14a,14
bは弾性波7c,端子15a,15bは弾性波7dにそれぞれ対応し
ている。従来の形状によれば、Ａ１,A３,B１,B３と
Ａ２,A４,B２,B４との差異によって、弾性波7a,7b間、
および弾性波7c,7d間に、位相差および振幅差があっ
た。しかし、併設幅ｗ１,w２に比例する容量値Ｃ１,C２
の値を調整すれば、位相差および振幅差を小さくでき
る。
「弾性表面波工学」によれば、第２図（ｂ）における下
側の等価回路の電気的等価インピーダンスは、 で表される。上側の等価回路の電気的等価インピーダン
スは、 で表される。ここで、Ｚ１,Z２は音響インピーダンス、
ω０は中心角周波数、Ｋ２は電気機械結合係数、ｈは圧
電定数である。
側の等価回路の電気的等価インピーダンスは、 で表される。上側の等価回路の電気的等価インピーダン
スは、 で表される。ここで、Ｚ１,Z２は音響インピーダンス、
ω０は中心角周波数、Ｋ２は電気機械結合係数、ｈは圧
電定数である。
等価回路中の各容量値が併設幅ｗ１,w２に依存するため
に、併設幅ｗ１,w２の比率を変えることにより、等価回
路各容量値も変化し、その結果として、端子（12a,12
b），（13a,13b），（14a,14b），（15a,15b）における
弾性波の振幅および位相が変化する。従って、ｗ１とｗ
２との比率を様々に変化させて電気的等価インピーダン
スＲ１,R２を算出し、算出結果にもとづいて位相差およ
び振幅差を検定すれば、位相差および振幅差を小さくす
るｗ１とｗ２との比率が求められる。
に、併設幅ｗ１,w２の比率を変えることにより、等価回
路各容量値も変化し、その結果として、端子（12a,12
b），（13a,13b），（14a,14b），（15a,15b）における
弾性波の振幅および位相が変化する。従って、ｗ１とｗ
２との比率を様々に変化させて電気的等価インピーダン
スＲ１,R２を算出し、算出結果にもとづいて位相差およ
び振幅差を検定すれば、位相差および振幅差を小さくす
るｗ１とｗ２との比率が求められる。
第３図に位相に関する計算結果例を示す。これは、弾性
波7c,7d間の位相差、すなわち、端子（14a,14b），（15
a,15b）間の位相差を示している。第３図（ａ）は従来
例のように併設幅ｗ１,w２の比（ｗ１／ｗ２）が１の場
合、第３図（ｂ）は併設幅ｗ１,w２の比が2.5の場合に
ついての計算結果例である。併設幅ｗ１,w２の比を１か
らずらすことにより、位相差を低域できることがわか
る。振幅差については、計算結果から同様に併設幅ｗ
１,w２の比を１からずらすことにより低減できることが
わかった。また、位相差，振幅差は併設幅ｗ１,w２の比
を変えることにより調整できることもわかった。すなわ
ち、この考案に係るブラッグセルでは、併設幅ｗ１,w２
の比を１からずらすことにより、従来に比べ正電極3A側
の併設部と接地電極4A側の併設部で励振される弾性波7A
の位相差および振幅差を低減でき、より大きな回折光9A
強度を得ることができる。
波7c,7d間の位相差、すなわち、端子（14a,14b），（15
a,15b）間の位相差を示している。第３図（ａ）は従来
例のように併設幅ｗ１,w２の比（ｗ１／ｗ２）が１の場
合、第３図（ｂ）は併設幅ｗ１,w２の比が2.5の場合に
ついての計算結果例である。併設幅ｗ１,w２の比を１か
らずらすことにより、位相差を低域できることがわか
る。振幅差については、計算結果から同様に併設幅ｗ
１,w２の比を１からずらすことにより低減できることが
わかった。また、位相差，振幅差は併設幅ｗ１,w２の比
を変えることにより調整できることもわかった。すなわ
ち、この考案に係るブラッグセルでは、併設幅ｗ１,w２
の比を１からずらすことにより、従来に比べ正電極3A側
の併設部と接地電極4A側の併設部で励振される弾性波7A
の位相差および振幅差を低減でき、より大きな回折光9A
強度を得ることができる。
なお、以上は、第１図に示す一実施例の場合について説
明したが、この考案はこれに限らず、各電極どうしは、
すべて互いに平行である必要はなく、各電極がわずかず
つ傾斜した場合に適用してもよい。また、各ドツグレッ
グ電極5Aについて、正電極3Aとの併設部の併設幅ｗ１と
接地電極４との併設部の併設幅ｗ２の比率はすべての電
極で同じである必要はなく、各電極ごとに変えてもよ
い。
明したが、この考案はこれに限らず、各電極どうしは、
すべて互いに平行である必要はなく、各電極がわずかず
つ傾斜した場合に適用してもよい。また、各ドツグレッ
グ電極5Aについて、正電極3Aとの併設部の併設幅ｗ１と
接地電極４との併設部の併設幅ｗ２の比率はすべての電
極で同じである必要はなく、各電極ごとに変えてもよ
い。
以上のように、この考案によればドツグレッグ電極と正
電極との併設部に併設幅ｗ１とドツグレッグ電極と接地
電極との併設部の併設幅ｗ２とを異なるようにして形成
したすだれ状電極を設けるように構成したので、上記併
設部により励振された弾性波の振幅差，位相差を調整で
きる。特に、ｗ１とｗ２との比率を１以外の特定の値に
設定すれば、弾性波の振幅差，位相差が低減され、これ
らの弾性波により回折された光の振幅差，位相差も同様
に低減でき、この結果、回折光強度が増大し、より大き
な信号対雑音比を有するものが得られる効果がある。
電極との併設部に併設幅ｗ１とドツグレッグ電極と接地
電極との併設部の併設幅ｗ２とを異なるようにして形成
したすだれ状電極を設けるように構成したので、上記併
設部により励振された弾性波の振幅差，位相差を調整で
きる。特に、ｗ１とｗ２との比率を１以外の特定の値に
設定すれば、弾性波の振幅差，位相差が低減され、これ
らの弾性波により回折された光の振幅差，位相差も同様
に低減でき、この結果、回折光強度が増大し、より大き
な信号対雑音比を有するものが得られる効果がある。
第１図は、この考案の一実施例によるブラッグセルを示
す構成図、第２図（ａ）は第１図のすだれ状電極の構造
を示す図、第２図（ｂ）はすだれ状電極の特性を計算す
るための等価回路を示す図、第３図（ａ）は併設幅
ｗ１,w２の比（ｗ１／ｗ２）を１とした場合の弾性波の
位相差の計算結果の線図、第３図（ｂ）は併設幅ｗ１,w
２の比を2.5とした場合の弾性波の位相差の計算結果の
線図、第４図は従来例のブラッグセルを示す図である。 図において、１は圧電体基板、2Aはすだれ状電極、3Aは
正電極、4Aは接地電極、5Aは折れ曲り形状を有する中間
電位電極（ドッグレッグ電極）、６は信号源、7Aは弾性
波、８は光導波路、９は光、10は１ドッグレッグ電極併
設部、11は電気入力端子、12,13,14,15は音響入力端子
である。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
す構成図、第２図（ａ）は第１図のすだれ状電極の構造
を示す図、第２図（ｂ）はすだれ状電極の特性を計算す
るための等価回路を示す図、第３図（ａ）は併設幅
ｗ１,w２の比（ｗ１／ｗ２）を１とした場合の弾性波の
位相差の計算結果の線図、第３図（ｂ）は併設幅ｗ１,w
２の比を2.5とした場合の弾性波の位相差の計算結果の
線図、第４図は従来例のブラッグセルを示す図である。 図において、１は圧電体基板、2Aはすだれ状電極、3Aは
正電極、4Aは接地電極、5Aは折れ曲り形状を有する中間
電位電極（ドッグレッグ電極）、６は信号源、7Aは弾性
波、８は光導波路、９は光、10は１ドッグレッグ電極併
設部、11は電気入力端子、12,13,14,15は音響入力端子
である。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 【請求項１】圧電体基板の表面に光導波路を形成すると
ともに、相対する櫛形の正電極および接地電極と該正電
極の櫛歯部に併設された部分および該接地電極の櫛歯部
に併設された部分を有し折れ曲り形状を成す中間電位電
極とから成るすだれ状電極であって、その電極配置間隔
が広帯域にわたり弾性波を励振するために変化している
弾性波励振用すだれ状電極を設け、上記光導波路を伝搬
する光と上記すだれ状電極への交流電圧の印加により発
生する弾性波との音響光学相互作用を利用して上記交流
の周波数分析を行うためのブラッグセルにおいて、上記
中間電位電極と上記正電極との併設幅が上記中間電位電
極と上記接地電極との併設幅とは異なるように構成した
ことを特徴とするブラッグセル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11427686U JPH0633423Y2 (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | ブラツグセル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11427686U JPH0633423Y2 (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | ブラツグセル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6321869U JPS6321869U (ja) | 1988-02-13 |
| JPH0633423Y2 true JPH0633423Y2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=30996866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11427686U Expired - Lifetime JPH0633423Y2 (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | ブラツグセル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633423Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2066026B1 (en) * | 2006-09-22 | 2016-04-13 | Murata Manufacturing Co. Ltd. | Longitudinally coupled resonator type surface acoustic wave filter device |
-
1986
- 1986-07-25 JP JP11427686U patent/JPH0633423Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6321869U (ja) | 1988-02-13 |
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