JPH04238620A - 熱間圧延時のデスケーリング方法 - Google Patents
熱間圧延時のデスケーリング方法Info
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- JPH04238620A JPH04238620A JP1146891A JP1146891A JPH04238620A JP H04238620 A JPH04238620 A JP H04238620A JP 1146891 A JP1146891 A JP 1146891A JP 1146891 A JP1146891 A JP 1146891A JP H04238620 A JPH04238620 A JP H04238620A
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- Japan
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- scale
- rolling
- descaling
- steel plate
- hot rolling
- Prior art date
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- Pending
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/08—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing hydraulically
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面性状の良好な熱延
鋼板を製造するために、仕上圧延前に、スケール疵の原
因となる赤スケールや、噛み込みスケール等の難剥離性
のスケールを水ジェットにより除去する熱間圧延時のデ
スケーリング方法に関する。
鋼板を製造するために、仕上圧延前に、スケール疵の原
因となる赤スケールや、噛み込みスケール等の難剥離性
のスケールを水ジェットにより除去する熱間圧延時のデ
スケーリング方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延による熱延鋼板の製造にあたっ
ては、素材スラブを酸化性雰囲気の加熱炉に装入し、通
常１１００〜１４５０℃で数時間に亘り加熱し、粗圧延
機仕上圧延機によって熱間圧延するが、この加熱時に生
成したスラブ上の１次スケールや、１次スケール除去後
に生成した２次スケールが十分に剥離されない状態のま
まで圧延すると、製品の表面にスケールが食い込みスケ
ール疵となって残る。このようなスケール疵が発生する
と表面性状が著しく損なわれると共に、それが曲げ加工
の際等においてクラックの起点となるため、製品の品質
に重大な弊害を及ぼす。
ては、素材スラブを酸化性雰囲気の加熱炉に装入し、通
常１１００〜１４５０℃で数時間に亘り加熱し、粗圧延
機仕上圧延機によって熱間圧延するが、この加熱時に生
成したスラブ上の１次スケールや、１次スケール除去後
に生成した２次スケールが十分に剥離されない状態のま
まで圧延すると、製品の表面にスケールが食い込みスケ
ール疵となって残る。このようなスケール疵が発生する
と表面性状が著しく損なわれると共に、それが曲げ加工
の際等においてクラックの起点となるため、製品の品質
に重大な弊害を及ぼす。
【０００３】通常、このようなスケール疵の発生を防止
する目的で、圧延ラインに約１００〜１５０［ｋｇ／ｃ
ｍ２ ］の水圧による水ジェットデスケーリング装置（
以下デスケラーという）を設置し、これによって鋼板表
面上のスケールを剥離、除去しながら圧延を行っている
。 しかしながら、スケール剥離性の良否はデスケラーの操
業条件の他に、スケールの性状即ち組成及び構造等によ
って強く影響されているのが実状で、特にＳｉ （シリ
コン）含有量の多い鋼の１次スケールの場合は、甚だし
く剥離し難くなることが知られている。この原因は、加
熱時の高温酸化に際して、鋼中に含有されるＳｉ が選
択酸化を受け、熱可塑性の大きい２Ｆｅ Ｏ・Ｓｉ Ｏ
２ （フェアライト）の組成を作り、メタルとの界面が
複雑に入り組んだ特有構造のサブスケール層が形成され
ることによるものである。例えばＳｉ を０．１％以上
含有する鋼を熱処理する場合には、当該サブスケールの
生成が著しく発達し、このために圧延後の製品表面に無
数のスケール疵が残り、製品の商品価値を著しく低下さ
せることがある。
する目的で、圧延ラインに約１００〜１５０［ｋｇ／ｃ
ｍ２ ］の水圧による水ジェットデスケーリング装置（
以下デスケラーという）を設置し、これによって鋼板表
面上のスケールを剥離、除去しながら圧延を行っている
。 しかしながら、スケール剥離性の良否はデスケラーの操
業条件の他に、スケールの性状即ち組成及び構造等によ
って強く影響されているのが実状で、特にＳｉ （シリ
コン）含有量の多い鋼の１次スケールの場合は、甚だし
く剥離し難くなることが知られている。この原因は、加
熱時の高温酸化に際して、鋼中に含有されるＳｉ が選
択酸化を受け、熱可塑性の大きい２Ｆｅ Ｏ・Ｓｉ Ｏ
２ （フェアライト）の組成を作り、メタルとの界面が
複雑に入り組んだ特有構造のサブスケール層が形成され
ることによるものである。例えばＳｉ を０．１％以上
含有する鋼を熱処理する場合には、当該サブスケールの
生成が著しく発達し、このために圧延後の製品表面に無
数のスケール疵が残り、製品の商品価値を著しく低下さ
せることがある。
【０００４】又、１次スケール除去後に生ずる２次スケ
ールについても、鋼板上のかき疵等により極端に厚いス
ケールが不均一に生成した場合には、通常のデスケーリ
ング条件の下では該スケールを十分に剥離できず、その
結果、スケール疵となることが多い。
ールについても、鋼板上のかき疵等により極端に厚いス
ケールが不均一に生成した場合には、通常のデスケーリ
ング条件の下では該スケールを十分に剥離できず、その
結果、スケール疵となることが多い。
【０００５】このような問題を回避する技術としては、
特公昭６０−１０８５号公報に、「Ｓｉ ０．１０〜４
．００％含有の鋼からなるスラブを熱間圧延して熱延鋼
板を製造するに際し、圧延開始時点から起算した累積圧
下率が６５％となり、且つ鋼片温度が１０００℃以上に
ある圧延期間内において、８０〜２５０［ｋｇ／ｃｍ２
］の高圧水ジェットによるデスケーリングを累積時間
にして０．０４秒以上施すことを特徴とする、含Ｓｉ
鋼の熱間圧延時のデスケーリング方法。」が提案されて
いる。その要点は、以下の２点にある。
特公昭６０−１０８５号公報に、「Ｓｉ ０．１０〜４
．００％含有の鋼からなるスラブを熱間圧延して熱延鋼
板を製造するに際し、圧延開始時点から起算した累積圧
下率が６５％となり、且つ鋼片温度が１０００℃以上に
ある圧延期間内において、８０〜２５０［ｋｇ／ｃｍ２
］の高圧水ジェットによるデスケーリングを累積時間
にして０．０４秒以上施すことを特徴とする、含Ｓｉ
鋼の熱間圧延時のデスケーリング方法。」が提案されて
いる。その要点は、以下の２点にある。
【０００６】（１）フェアライトとウスタイトの共晶体
のデスケーリング性には顕著な温度依存性があり、デス
ケーリングされ易い温度範囲とそうでない温度範囲があ
る。即ち、“鉄と鋼”講演概要集１９８２年Ｓ４３９に
、ＦＥＴ（Ｆｉｎｉｓｈｅｒ ＥｎｔｒｙＴｅｍｐｅｒ
ａｔｕｒｅ：仕上圧延直前温度）が約９３０℃のとき、
最もスケール剥離性が悪いことが記述されている。そこ
で、この剥離性が悪い領域を避けるためにＦＥＴを１０
００℃以上としている。
のデスケーリング性には顕著な温度依存性があり、デス
ケーリングされ易い温度範囲とそうでない温度範囲があ
る。即ち、“鉄と鋼”講演概要集１９８２年Ｓ４３９に
、ＦＥＴ（Ｆｉｎｉｓｈｅｒ ＥｎｔｒｙＴｅｍｐｅｒ
ａｔｕｒｅ：仕上圧延直前温度）が約９３０℃のとき、
最もスケール剥離性が悪いことが記述されている。そこ
で、この剥離性が悪い領域を避けるためにＦＥＴを１０
００℃以上としている。
【０００７】（２）スラブの加熱中に生成したフェアラ
イトは、地鉄に蚕食状に侵入して複雑な界面構造をして
いるため、特に圧下率の少ない状態、例えば粗圧延初期
段階では、高圧水によるデスケーリングによつては、こ
れを剥離除去することは不可能である。しかし、圧下が
進むにつれ、当該侵食域が鋼板表面に浮き上がった状態
になるために、６５％以上の累積圧下率の段階でデスケ
ーリング性が向上する。即ち、仕上圧延直前に高圧水で
デスケーリングすることが最も有効である。
イトは、地鉄に蚕食状に侵入して複雑な界面構造をして
いるため、特に圧下率の少ない状態、例えば粗圧延初期
段階では、高圧水によるデスケーリングによつては、こ
れを剥離除去することは不可能である。しかし、圧下が
進むにつれ、当該侵食域が鋼板表面に浮き上がった状態
になるために、６５％以上の累積圧下率の段階でデスケ
ーリング性が向上する。即ち、仕上圧延直前に高圧水で
デスケーリングすることが最も有効である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記特
公昭６０−１０８５号公報に開示されているＳｉ 含有
鋼のスケール疵防止方法に関し、前記要点を満足させる
操業条件で圧延を行うには、次のような問題点がある。
公昭６０−１０８５号公報に開示されているＳｉ 含有
鋼のスケール疵防止方法に関し、前記要点を満足させる
操業条件で圧延を行うには、次のような問題点がある。
【０００９】（１）高温のＦＥＴを確保する必要がある
ため、実際のＦＥＴを材質上許容される下限ＦＥＴより
もかなり高温側に設定することになり、又、そのために
スラブの加熱時には高温加熱する必要があり、熱量原単
位が増加すると共に、スケールロスの増加により生産歩
留りが低下する。
ため、実際のＦＥＴを材質上許容される下限ＦＥＴより
もかなり高温側に設定することになり、又、そのために
スラブの加熱時には高温加熱する必要があり、熱量原単
位が増加すると共に、スケールロスの増加により生産歩
留りが低下する。
【００１０】（２）圧下率やデスケーリング時間に種々
の制約条件が加わるため、圧延作業が繁雑となる。
の制約条件が加わるため、圧延作業が繁雑となる。
【００１１】（３）薄鋳片鋳造・直接圧延の場合は、仕
上圧延前の圧延がないため、圧延によるスケール性状の
改善効果は期待できない。
上圧延前の圧延がないため、圧延によるスケール性状の
改善効果は期待できない。
【００１２】本発明は、前記従来の問題点を解決するべ
くなされたもので、加熱温度、圧下率、デスケーリング
時間等に種々の制約を設けることなく、容易且つ確実に
難剥離性スケールを剥離・除去することができる、熱間
圧延時のデスケーリング方法を提供することを目的とす
る。
くなされたもので、加熱温度、圧下率、デスケーリング
時間等に種々の制約を設けることなく、容易且つ確実に
難剥離性スケールを剥離・除去することができる、熱間
圧延時のデスケーリング方法を提供することを目的とす
る。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋼材を熱間圧
延して熱延鋼板を製造するに際し、仕上圧延前に、単位
散布面積当たりの衝突圧が２０［ｇ ／ｍｍ２ ］以上
４０［ｇ ／ｍｍ２ ］以下で、且つ、流量が０．１［
ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］以上０．２［ｌ ／（
ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］以下の高圧水スプレーを鋼板表
面に噴射することにより、前記目的を達成したものであ
る。
延して熱延鋼板を製造するに際し、仕上圧延前に、単位
散布面積当たりの衝突圧が２０［ｇ ／ｍｍ２ ］以上
４０［ｇ ／ｍｍ２ ］以下で、且つ、流量が０．１［
ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］以上０．２［ｌ ／（
ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］以下の高圧水スプレーを鋼板表
面に噴射することにより、前記目的を達成したものであ
る。
【００１４】
【作用】本発明者等は、難スケール剥離性のＳｉ 含有
鋼を熱間圧延する際に発生する１次スケールに対するデ
スケーリング性に関して、詳細な調査実験を行い、以下
の知見を得た。
鋼を熱間圧延する際に発生する１次スケールに対するデ
スケーリング性に関して、詳細な調査実験を行い、以下
の知見を得た。
【００１５】実験は、実際のホットストリップミルのＦ
ＳＢ（Ｆｉｎｉｓｈｅｒ Ｓｃａｌｅ Ｂｒａｋｅｒ
：仕上圧延直前の高圧水デスケーリング装置）におい
て、供給高圧水圧力、水スプレーの拡がり角及びその厚
み、並びにノズルと鋼板表面との距離をそれぞれ変化さ
せることにより、高圧水スプレーの単位面積当たりの衝
突力Ｐｔ 及び流量Ｖを変化させ、そのときの赤スケー
ルの発生程度を種々検討した。その結果、前記従来の方
法のような高圧水供給圧力、デスケーリング時間、デス
ケーリング時の鋼板温度及びデスケーリング時までの鋼
板の累積圧下率等の種々の制約を受けることなく、単に
高圧水スプレーの鋼板衝突時における単位散布面積当た
りの衝突圧Ｐｔ 及びその流量Ｖを適切に選定すること
により、赤スケール（一次スケール）の剥離性を向上さ
せることができることを知見した。
ＳＢ（Ｆｉｎｉｓｈｅｒ Ｓｃａｌｅ Ｂｒａｋｅｒ
：仕上圧延直前の高圧水デスケーリング装置）におい
て、供給高圧水圧力、水スプレーの拡がり角及びその厚
み、並びにノズルと鋼板表面との距離をそれぞれ変化さ
せることにより、高圧水スプレーの単位面積当たりの衝
突力Ｐｔ 及び流量Ｖを変化させ、そのときの赤スケー
ルの発生程度を種々検討した。その結果、前記従来の方
法のような高圧水供給圧力、デスケーリング時間、デス
ケーリング時の鋼板温度及びデスケーリング時までの鋼
板の累積圧下率等の種々の制約を受けることなく、単に
高圧水スプレーの鋼板衝突時における単位散布面積当た
りの衝突圧Ｐｔ 及びその流量Ｖを適切に選定すること
により、赤スケール（一次スケール）の剥離性を向上さ
せることができることを知見した。
【００１６】本発明は、上記知見に基づいて創案された
ものであり、以下に本発明における構成要件の限定理由
（条件規制理由）について詳述する。
ものであり、以下に本発明における構成要件の限定理由
（条件規制理由）について詳述する。
【００１７】本発明では、高圧水スプレーの衝突圧Ｐｔ
を２０［ｇ ／ｍｍ２ ］以上４０［ｇ ／ｍｍ２
］以下、しかも流量Ｖを０．１［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍ
ｍ２ ）］以上０．２［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）
］以下に規制することが重要である。
を２０［ｇ ／ｍｍ２ ］以上４０［ｇ ／ｍｍ２
］以下、しかも流量Ｖを０．１［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍ
ｍ２ ）］以上０．２［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）
］以下に規制することが重要である。
【００１８】図１は、上記規制理由を説明するためのグ
ラフであり、縦軸がスプレーの衝突圧Ｐｔ 〔ｇ ／ｍ
ｍ２ 〕、横軸がスプレー水の流量Ｖ〔ｌ ／（ｍｉｎ
・ｍｍ２ ）〕を表わしている。又、図中、◎印と○
印は良品とし、△印と×印は製品としては問題があるの
で不良品とした。
ラフであり、縦軸がスプレーの衝突圧Ｐｔ 〔ｇ ／ｍ
ｍ２ 〕、横軸がスプレー水の流量Ｖ〔ｌ ／（ｍｉｎ
・ｍｍ２ ）〕を表わしている。又、図中、◎印と○
印は良品とし、△印と×印は製品としては問題があるの
で不良品とした。
【００１９】上記図１は、表１に示す組成の鋼Ａからな
るスラブを鋼材として用い、所定の粗圧延工程を経て形
成された鋼板を、例えば図２に示すようなＦ１〜Ｆ７
の仕上圧延機により仕上圧延するに際し、該仕上圧延機
の直前に設置したＦＳＢのデスケーリングヘッダから噴
射するスプレーの鋼板Ｓに対する衝突圧Ｐｔ と、その
流量Ｖとを変えてデスケーリングを行い、次いで仕上圧
延を行った場合の、熱間圧延後の製品（鋼板Ｓ）におけ
るスケール疵の発生程度を調査した結果を示したもので
ある。第１表に示した組成の鋼は、特に１次スケールが
剥離し難い性質を有している。
るスラブを鋼材として用い、所定の粗圧延工程を経て形
成された鋼板を、例えば図２に示すようなＦ１〜Ｆ７
の仕上圧延機により仕上圧延するに際し、該仕上圧延機
の直前に設置したＦＳＢのデスケーリングヘッダから噴
射するスプレーの鋼板Ｓに対する衝突圧Ｐｔ と、その
流量Ｖとを変えてデスケーリングを行い、次いで仕上圧
延を行った場合の、熱間圧延後の製品（鋼板Ｓ）におけ
るスケール疵の発生程度を調査した結果を示したもので
ある。第１表に示した組成の鋼は、特に１次スケールが
剥離し難い性質を有している。
【００２０】
【表１】
【００２１】図１から明らかなように、衝突圧Ｐｔ が
２０［ｇ ／ｍｍ２ ］以上で、且つ流量Ｖが０．１［
ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］以上の領域において、
極めて剥離性の悪い赤スケール（１次スケール）に起因
するスケール疵の発生が殆どなく、優れたデスケーリン
グ性を示している。
２０［ｇ ／ｍｍ２ ］以上で、且つ流量Ｖが０．１［
ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］以上の領域において、
極めて剥離性の悪い赤スケール（１次スケール）に起因
するスケール疵の発生が殆どなく、優れたデスケーリン
グ性を示している。
【００２２】そして、衝突圧Ｐｔ が２０［ｇ ／ｍｍ
２ ］の場合は、流量Ｖが０．２［ｌ ／（ｍｉｎ ・
ｍｍ２ ）］でスケール疵が皆無となり、又、流量Ｖが
０．１［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］の場合は、衝
突圧Ｐｔ が４０［ｇ ／ｍｍ２ ］でスケール疵が同
様に皆無となる。
２ ］の場合は、流量Ｖが０．２［ｌ ／（ｍｉｎ ・
ｍｍ２ ）］でスケール疵が皆無となり、又、流量Ｖが
０．１［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］の場合は、衝
突圧Ｐｔ が４０［ｇ ／ｍｍ２ ］でスケール疵が同
様に皆無となる。
【００２３】従って、スプレーの衝突圧Ｐｔ を４０［
ｇ ／ｍｍ２ ］超にしても、又はスプレーの流量Ｖを
０．２［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］超にしても、
赤スケールに起因するスケール疵の防止効果はそれ以上
向上せず、却ってデスケーリング設備及びその付帯設備
が複雑化、巨大化し、設備費、稼動費が高価になると共
に、メンテナンス性も悪化するという不具合が生じる以
上より、デスケーリング時におけるスプレーの衝突圧Ｐ
ｔ は２０［ｇ ／ｍｍ２ ］以上４０［ｇ ／ｍｍ２
］以下で、流量Ｖは０．１［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ
２ ）］以上０．２［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］
以下にすることが重要ようであることが判る。
ｇ ／ｍｍ２ ］超にしても、又はスプレーの流量Ｖを
０．２［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］超にしても、
赤スケールに起因するスケール疵の防止効果はそれ以上
向上せず、却ってデスケーリング設備及びその付帯設備
が複雑化、巨大化し、設備費、稼動費が高価になると共
に、メンテナンス性も悪化するという不具合が生じる以
上より、デスケーリング時におけるスプレーの衝突圧Ｐ
ｔ は２０［ｇ ／ｍｍ２ ］以上４０［ｇ ／ｍｍ２
］以下で、流量Ｖは０．１［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ
２ ）］以上０．２［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］
以下にすることが重要ようであることが判る。
【００２４】
【実施例】次に、本発明の実施例を詳細に説明する。
【００２５】第２表に示したような化学組成の鋼Ｂ〜Ｇ
からなるスラブについて、第３表（Ｎｏ．１〜１７）及
び第４表（Ｎｏ．１８〜３５）に示した操作条件に設定
する以外は、前記表１に示した鋼Ａの場合と同様にデス
ケーリングした後、仕上圧延を行い、得られた製品にお
けるスケール疵の発生率を、同じく第３表及び第４表に
併記した。
からなるスラブについて、第３表（Ｎｏ．１〜１７）及
び第４表（Ｎｏ．１８〜３５）に示した操作条件に設定
する以外は、前記表１に示した鋼Ａの場合と同様にデス
ケーリングした後、仕上圧延を行い、得られた製品にお
けるスケール疵の発生率を、同じく第３表及び第４表に
併記した。
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】第３表及び第４表中、鋼Ｂに係るＮｏ．１
〜２８から判るように、衝突圧Ｐｔ 及び流量Ｖが本発
明の範囲内にあれば（Ｎｏ．１〜７）スケール疵は発生
しないが、本発明の範囲を外れた場合（Ｎｏ．８〜１２
）（Ｎｏ．２４〜２８）等はスケール疵が顕著に発生し
ている。
〜２８から判るように、衝突圧Ｐｔ 及び流量Ｖが本発
明の範囲内にあれば（Ｎｏ．１〜７）スケール疵は発生
しないが、本発明の範囲を外れた場合（Ｎｏ．８〜１２
）（Ｎｏ．２４〜２８）等はスケール疵が顕著に発生し
ている。
【００３０】又、Ｎｏ．１３〜２３から、衝突圧Ｐｔ
及び流量Ｖに上限を設定することの合理性が理解される
。
及び流量Ｖに上限を設定することの合理性が理解される
。
【００３１】更に、スケール疵の発生は、衝突圧Ｐｔ
及び流量Ｖのみの条件に依存し、他の要因、例えば高圧
水供給圧、デスケーリング温度、デスケーリング時間及
び累積圧下率の大小によらないことも明らかであり、ス
プレー時の衝突圧Ｐｔ 及び流量Ｖが本発明の範囲内で
あれば、従来はスケールが剥離し難いとされていた条件
においても、例えば、Ｎｏ ．６のように圧下率が０の
場合等でもスケール疵の発生が防止できることも判る。
及び流量Ｖのみの条件に依存し、他の要因、例えば高圧
水供給圧、デスケーリング温度、デスケーリング時間及
び累積圧下率の大小によらないことも明らかであり、ス
プレー時の衝突圧Ｐｔ 及び流量Ｖが本発明の範囲内で
あれば、従来はスケールが剥離し難いとされていた条件
においても、例えば、Ｎｏ ．６のように圧下率が０の
場合等でもスケール疵の発生が防止できることも判る。
【００３２】上述の効果は、Ｎｏ．２９〜３５から明ら
かなように、鋼の化学成分が異なる場合でも同様に得ら
れることが判る。
かなように、鋼の化学成分が異なる場合でも同様に得ら
れることが判る。
【００３３】以上、本発明について、具体的に説明した
が、本発明は前記具体例に示したものに限られるもので
なく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である
。
が、本発明は前記具体例に示したものに限られるもので
なく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である
。
【００３４】前記具体例においては、Ｓｉ ０．１未満
の組成の鋼の場合を示さなかったが、Ｓｉ ０．１０％
未満の熱延鋼板においては、スラブ加熱時の際に侵入ス
ケールの発生が少ないため、本発明をもって容易にデス
ケーリングされることは明白である。
の組成の鋼の場合を示さなかったが、Ｓｉ ０．１０％
未満の熱延鋼板においては、スラブ加熱時の際に侵入ス
ケールの発生が少ないため、本発明をもって容易にデス
ケーリングされることは明白である。
【００３５】
【発明の効果】以上の通り、本発明によれば、熱延鋼板
を熱間圧延するに際し、従来剥離不可能であった難剥離
性のスケールを、操業上の種々の制約を受けることなく
確実に除去することができ、その結果、熱延鋼板におけ
るスケール疵の発生を未然に防止することができる。
を熱間圧延するに際し、従来剥離不可能であった難剥離
性のスケールを、操業上の種々の制約を受けることなく
確実に除去することができ、その結果、熱延鋼板におけ
るスケール疵の発生を未然に防止することができる。
【図１】図１は、本発明の効果を説明するためのグラフ
である。
である。
【図２】図２は、仕上圧延機の一例を示す概略説明図で
ある。
ある。
Ｆ１ 〜Ｆ７ …仕上圧延機、ＦＳＢ…高圧水デスケー
リング装置、Ｓ…熱延鋼板。
リング装置、Ｓ…熱延鋼板。
Claims (1)
- 【請求項１】鋼材を熱間圧延して熱延鋼板を製造するに
際し、仕上圧延前に、単位散布面積当たりの衝突圧が２
０［ｇ ／ｍｍ２ ］以上４０［ｇ ／ｍｍ２ ］以下
で、且つ、流量が０．１［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２
）］以上０．２［ｌ ／（ｍｉｎ ・ｍｍ２ ）］以下
の高圧水スプレーを鋼板表面に噴射することを特徴とす
る熱間圧延時のデスケーリング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1146891A JPH04238620A (ja) | 1991-01-08 | 1991-01-08 | 熱間圧延時のデスケーリング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1146891A JPH04238620A (ja) | 1991-01-08 | 1991-01-08 | 熱間圧延時のデスケーリング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04238620A true JPH04238620A (ja) | 1992-08-26 |
Family
ID=11778911
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1146891A Pending JPH04238620A (ja) | 1991-01-08 | 1991-01-08 | 熱間圧延時のデスケーリング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04238620A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0719602A1 (en) * | 1994-07-18 | 1996-07-03 | Kawasaki Steel Corporation | Method and apparatus for washing steel plate surfaces |
| US5853503A (en) * | 1995-08-31 | 1998-12-29 | Kawasaki Steel Corporation | Hot rolled steel sheets and method of producing the same |
| JP2002226944A (ja) * | 2001-02-02 | 2002-08-14 | Kawasaki Steel Corp | 化成処理性および耐食性に優れる熱延高張力鋼板およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-01-08 JP JP1146891A patent/JPH04238620A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0719602A1 (en) * | 1994-07-18 | 1996-07-03 | Kawasaki Steel Corporation | Method and apparatus for washing steel plate surfaces |
| EP0719602A4 (en) * | 1994-07-18 | 1998-03-04 | Kawasaki Steel Co | METHOD AND DEVICE FOR CLEANING STEEL SHEET |
| US5884643A (en) * | 1994-07-18 | 1999-03-23 | Kawasaki Steel Corporation | Cleaning method and cleaning apparatus for surface of sheet steel |
| EP0985462A1 (en) * | 1994-07-18 | 2000-03-15 | Kawasaki Steel Corporation | Cleaning method for surface of sheet steel |
| US5853503A (en) * | 1995-08-31 | 1998-12-29 | Kawasaki Steel Corporation | Hot rolled steel sheets and method of producing the same |
| JP2002226944A (ja) * | 2001-02-02 | 2002-08-14 | Kawasaki Steel Corp | 化成処理性および耐食性に優れる熱延高張力鋼板およびその製造方法 |
| JP4534362B2 (ja) * | 2001-02-02 | 2010-09-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 化成処理性および耐食性に優れる熱延高張力鋼板およびその製造方法 |
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