JPH04182919A - 磁気記録媒体 - Google Patents
磁気記録媒体Info
- Publication number
- JPH04182919A JPH04182919A JP31351290A JP31351290A JPH04182919A JP H04182919 A JPH04182919 A JP H04182919A JP 31351290 A JP31351290 A JP 31351290A JP 31351290 A JP31351290 A JP 31351290A JP H04182919 A JPH04182919 A JP H04182919A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- binder
- adsorbed
- glass transition
- transition temperature
- magnetic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Paints Or Removers (AREA)
- Magnetic Record Carriers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、磁気記録媒体に関し、特に磁性粉末として強
磁性体金属粉末を用いた塗布型の磁気テープ、磁気ディ
スク等の磁気記録媒体に関する。
磁性体金属粉末を用いた塗布型の磁気テープ、磁気ディ
スク等の磁気記録媒体に関する。
従来の技術
近年、特に高密度記録５の要求が高まり、ビデオ、オー
ディオ機器、コンピュータ等に用いられる磁気テープ、
磁気ディスク等の磁気記録媒体では、記録波長とトラッ
ク幅の微小化、磁性層ならびに支持体の薄膜化を実現す
ることが必要不可欠となってきている。
ディオ機器、コンピュータ等に用いられる磁気テープ、
磁気ディスク等の磁気記録媒体では、記録波長とトラッ
ク幅の微小化、磁性層ならびに支持体の薄膜化を実現す
ることが必要不可欠となってきている。
このため、磁性層の保磁力（Ｈｅ）、残留磁束密度（Ｂ
ｒ）を共に大きくでき、短波長領域における再生出力の
向上に適した強磁性体金属粉末が採用されるようになっ
てきた。
ｒ）を共に大きくでき、短波長領域における再生出力の
向上に適した強磁性体金属粉末が採用されるようになっ
てきた。
しかしながら、強磁性体金属粉末は、従来の酸化物系磁
性粉末に比べて、飽和磁化（σ５）が大きく、しかも微
粒子化傾向にあるため、磁性塗料中で凝集構造を形成し
やすく、その結果、磁性粉末の配向性が不充分となり、
磁性層の表面性１機械的強度等が悪化し、高いレベルの
電磁変換特性、耐久性を得ることが困難になるという問
題が生じた。
性粉末に比べて、飽和磁化（σ５）が大きく、しかも微
粒子化傾向にあるため、磁性塗料中で凝集構造を形成し
やすく、その結果、磁性粉末の配向性が不充分となり、
磁性層の表面性１機械的強度等が悪化し、高いレベルの
電磁変換特性、耐久性を得ることが困難になるという問
題が生じた。
さらに、磁気記録再生装置のポータプル化、カメラ一体
型等の普及により、磁気記録媒体の使用環境は、今まで
以上に幅広く、過酷なものになることが予想されるため
、特に磁性層の耐久性を向上させることは、極めて重要
な問題となる。
型等の普及により、磁気記録媒体の使用環境は、今まで
以上に幅広く、過酷なものになることが予想されるため
、特に磁性層の耐久性を向上させることは、極めて重要
な問題となる。
そこで従来より、強磁性体金属粉末の分散性を改善する
目的で、界面活性剤を分散剤として使用したり、特開昭
６１−１５８０２３号公報、及び特開平２−３５６２１
号公報に開示されているように、バインダー中に、−８
○３Ｍ 、ＯＳ ０３Ｍ 。
目的で、界面活性剤を分散剤として使用したり、特開昭
６１−１５８０２３号公報、及び特開平２−３５６２１
号公報に開示されているように、バインダー中に、−８
○３Ｍ 、ＯＳ ０３Ｍ 。
−ＣＯＯＭ、 −ＰＯ（ＯＭ）２（式中、Ｍは水素原子
もしくはアルカリ金属）といった極性基を導入する方法
が提案されている。
もしくはアルカリ金属）といった極性基を導入する方法
が提案されている。
また、磁性層の耐久性を改善する目的で、特開昭６０−
１１１３２５号公報に開示されているようにバインダー
の機械的強度（引っ張り強度、破断伸び）を特定するこ
とや、特開昭６０−５９５２２号公報に開示されている
ようにバインダーの分子量（Ｍｎ）を特定すること、さ
らには、バインダーの骨格成分として、芳香環のような
硬いセグメントを数多く導入することなどの方法が提案
されている。
１１１３２５号公報に開示されているようにバインダー
の機械的強度（引っ張り強度、破断伸び）を特定するこ
とや、特開昭６０−５９５２２号公報に開示されている
ようにバインダーの分子量（Ｍｎ）を特定すること、さ
らには、バインダーの骨格成分として、芳香環のような
硬いセグメントを数多く導入することなどの方法が提案
されている。
発明が解決しようとする課題
しかしながら、従来より行なわれてきた方法を用いて、
強磁性体金属粉末の分散性を改善し、磁性層の表面性１
機械的強度を向上させ、優れた電磁変換特性および耐久
性を備えた磁気記録媒体を提供することは、非常に困難
であり、様々な問題が生じている。
強磁性体金属粉末の分散性を改善し、磁性層の表面性１
機械的強度を向上させ、優れた電磁変換特性および耐久
性を備えた磁気記録媒体を提供することは、非常に困難
であり、様々な問題が生じている。
たとえば、バインダーに導入する極性基の濃度、あるい
は界面活性剤の量は、強磁性体金属粉末の比表面積、形
状、鉋和磁化（σＳ）の大きさ等を充分に考慮して決定
しなくてはならない。むやみに極性基の濃度を高くする
と、極性基間の強い相互作用により、バインダーがゲル
化し、かえって磁性粉末表面に吸着するバインダー量が
減少し、磁性粉末の分散性が悪化してしまう。さらにバ
インダー使用量に対して、極性基の濃度が高い場合には
、粒子間架橋が形成される可能性もある。またこれらの
現象は、塗料製造時の作業性、塗工時のスムージング性
という点からも好ましくない。
は界面活性剤の量は、強磁性体金属粉末の比表面積、形
状、鉋和磁化（σＳ）の大きさ等を充分に考慮して決定
しなくてはならない。むやみに極性基の濃度を高くする
と、極性基間の強い相互作用により、バインダーがゲル
化し、かえって磁性粉末表面に吸着するバインダー量が
減少し、磁性粉末の分散性が悪化してしまう。さらにバ
インダー使用量に対して、極性基の濃度が高い場合には
、粒子間架橋が形成される可能性もある。またこれらの
現象は、塗料製造時の作業性、塗工時のスムージング性
という点からも好ましくない。
逆に極性基の濃度が低い場合には、磁性粉末へのバイン
ダーの吸着量が少なくなり、磁性粉末の分散性が悪くな
る。
ダーの吸着量が少なくなり、磁性粉末の分散性が悪くな
る。
さらに、磁性層中の磁性粉末の充填率を向上させるため
に、磁性粉末は微粒子化し、比表面積が太き（なる傾向
にあるため、分散に必要以上のバインダーが磁性層表面
に吸着してしまい、カレンダー性に寄与する非吸着バイ
ンダー量が減少してしまい、その結果、磁性層の表面性
を向上させることが困難となる。そこで、単にバインダ
ーの使用量を増加することで、カレンダー性を改善させ
ようとする方法では、磁性層表面に過剰なバインダーが
存在するため、テープとヘッド間のスペーシングロスが
増大し、かえって電磁変換特性の低下を招いてしまう。
に、磁性粉末は微粒子化し、比表面積が太き（なる傾向
にあるため、分散に必要以上のバインダーが磁性層表面
に吸着してしまい、カレンダー性に寄与する非吸着バイ
ンダー量が減少してしまい、その結果、磁性層の表面性
を向上させることが困難となる。そこで、単にバインダ
ーの使用量を増加することで、カレンダー性を改善させ
ようとする方法では、磁性層表面に過剰なバインダーが
存在するため、テープとヘッド間のスペーシングロスが
増大し、かえって電磁変換特性の低下を招いてしまう。
また、磁性層の耐久性を改善するために、単にバインダ
ーの個々の特性を特定するだけでは、バインダーの架橋
剤との反応率の違い、あるいは磁性粉末表面への吸着能
力の違いなどから、予期した効果が得られない場合が多
く、特に、バインダーの骨格成分として、芳香環のよう
な硬いセグメントを数多く導入する方法では、バインダ
ーのガラス転移温度（Ｔｇ）が高（なり、カレンダー性
が悪化し、平滑な磁性層表面が得られないだけてなく、
架橋剤との反応性も悪（なるため、磁性層中に多量に残
存する未反応のイソシアネート基（−ＮＣＯ基）や水酸
基（−〇Ｈ基）の影響で、カレンダー付着が起こりやす
くなり、その結果として、ドロップアウト等の問題を引
き起こす原因となってしまう。
ーの個々の特性を特定するだけでは、バインダーの架橋
剤との反応率の違い、あるいは磁性粉末表面への吸着能
力の違いなどから、予期した効果が得られない場合が多
く、特に、バインダーの骨格成分として、芳香環のよう
な硬いセグメントを数多く導入する方法では、バインダ
ーのガラス転移温度（Ｔｇ）が高（なり、カレンダー性
が悪化し、平滑な磁性層表面が得られないだけてなく、
架橋剤との反応性も悪（なるため、磁性層中に多量に残
存する未反応のイソシアネート基（−ＮＣＯ基）や水酸
基（−〇Ｈ基）の影響で、カレンダー付着が起こりやす
くなり、その結果として、ドロップアウト等の問題を引
き起こす原因となってしまう。
本発明は、上記課題に鑑み、電磁変換特性および耐久性
に優れた磁気記録媒体を提供することを目的としている
。
に優れた磁気記録媒体を提供することを目的としている
。
課題を解決するための手段
上記課題を解決するために本発明の磁気記録媒体は、使
用するバインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平均値（
配合量により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
）が３０〜４５（’Ｃ）であり、強磁性体金属粉末、研
磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バ
インダー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダ
ー）との比が１±０．２であること、さらに、上記バイ
ンダーを上記強磁性体粉末１００重量部に対して、１６
〜２２重量部含有させることを必須の要件として構成す
るものである。
用するバインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平均値（
配合量により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
）が３０〜４５（’Ｃ）であり、強磁性体金属粉末、研
磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バ
インダー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダ
ー）との比が１±０．２であること、さらに、上記バイ
ンダーを上記強磁性体粉末１００重量部に対して、１６
〜２２重量部含有させることを必須の要件として構成す
るものである。
作用
本発明の磁気記録媒体は上記した構成により、強磁性体
金属粉末の分散に有効な必要最小限のバインダーで磁性
粉末表面を均一に被覆することができる。その結果、バ
インダーの極性幕間の絡み合い（ゲル化）も発生せず、
粒子間架橋も形成されな（なるため、磁性粉末の分散安
定性を向上させることが可能となる。また、塗料製造時
の作業性、塗工時のスムージング性という点も改善する
ことができる。さらに、磁性粉末、研磨剤、カーボンブ
ラック表面に吸着固定されない非吸着バインダーを適当
量増加させることができるとともに、バインダーのガラ
ス転移温度（Ｔｇ）の平均値も適度に低く設定されてい
るため、比較的低温でのカレンダー性が改善され、磁性
層の表面性が良好となり、優れた電磁変換特性を得るこ
とかで ゛きる。加えて、架橋剤との反応性も向
上されることになり、ドロップアウトの原因となるカレ
ンダー付着を生ずることなく、耐久性に優れた磁気記録
媒体を得ることができる。
金属粉末の分散に有効な必要最小限のバインダーで磁性
粉末表面を均一に被覆することができる。その結果、バ
インダーの極性幕間の絡み合い（ゲル化）も発生せず、
粒子間架橋も形成されな（なるため、磁性粉末の分散安
定性を向上させることが可能となる。また、塗料製造時
の作業性、塗工時のスムージング性という点も改善する
ことができる。さらに、磁性粉末、研磨剤、カーボンブ
ラック表面に吸着固定されない非吸着バインダーを適当
量増加させることができるとともに、バインダーのガラ
ス転移温度（Ｔｇ）の平均値も適度に低く設定されてい
るため、比較的低温でのカレンダー性が改善され、磁性
層の表面性が良好となり、優れた電磁変換特性を得るこ
とかで ゛きる。加えて、架橋剤との反応性も向
上されることになり、ドロップアウトの原因となるカレ
ンダー付着を生ずることなく、耐久性に優れた磁気記録
媒体を得ることができる。
実施例
以下本発明の一実施例の磁気記録媒体について図面を基
にして説明する。
にして説明する。
本発明に用いられる強磁性体金属粉末としては、Ｆｅ、
Ｆｅ−Ｃｏ、Ｆｅ−Ｃｏ−Ｎｉ等の針状金属粉末を挙げ
ることができる。さらに、耐候性、または、製造時の焼
結防止等を考慮して、Ａｅ、Ｃｒ、Ｓｉ等の微量の添加
金属を含有させた針状金属粉末を用いることもできる。
Ｆｅ−Ｃｏ、Ｆｅ−Ｃｏ−Ｎｉ等の針状金属粉末を挙げ
ることができる。さらに、耐候性、または、製造時の焼
結防止等を考慮して、Ａｅ、Ｃｒ、Ｓｉ等の微量の添加
金属を含有させた針状金属粉末を用いることもできる。
バインダーとしては、塩化ビニル樹脂、塩化ビニル−酢
酸ビニル共重合体、塩化ビニル−酢酸ビニル−ビニルア
ルコール共重合体、塩化ビニル−塩化ビニリデン共重合
体、塩化ビニル−アクリル系共重合体、ポリウレタン樹
脂、ポリエステル樹脂、アクリロニトリル−ブタジェン
共重合体、エポキシ樹脂、ポリビニルアセクール樹脂、
ポリビニルブチラール樹脂等を用いることができる。
酸ビニル共重合体、塩化ビニル−酢酸ビニル−ビニルア
ルコール共重合体、塩化ビニル−塩化ビニリデン共重合
体、塩化ビニル−アクリル系共重合体、ポリウレタン樹
脂、ポリエステル樹脂、アクリロニトリル−ブタジェン
共重合体、エポキシ樹脂、ポリビニルアセクール樹脂、
ポリビニルブチラール樹脂等を用いることができる。
なお、実施例および比較例において記載した材料の各部
数は、強磁性体金属粉末を１００とした場合の重量部数
である。
数は、強磁性体金属粉末を１００とした場合の重量部数
である。
（実施例１）
強磁性体金属粉末 ・・・・・・１００部
（平均長軸径０．１７μｍ、平均軸比１：１０゜比表面
積５０ｄ／ｇ、飽和磁化１２５部ｍｕ／ｇ）塩化ビニル
樹脂（ＰＶＣ） ・・・・・・９部〔日本ゼ
オン（資）製、ＭＲ−１１０ ガラス転移温度５９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔東洋紡績■製、ＡＭ−６３ ガラス転移温度２１℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・４部
〔日本ポリウレタン工業■製、ＲＭ−３ガラス転移温度
５℃〕 研磨剤 ・・・・・・７部
〔住人化学工業■製、ＡＲＰ−５０） カーボンブラック ・・・・・・２８
〔東海カーボン■製、ジーストＳ〕 潤滑剤 ・・・・・・４部
ステアリン酸 ・・・・・・２部ミ
リスチン酸 ・・・・・・１部ステ
アリン酸−ｎ〜ブチル ・・・・・・１部架橋剤
・・・・・・４部Ｃ日本
ポリウレタン工業■製、コロネートＬ〕混合溶剤
・・・・・・３００部（ＭＥＫ／トル
エン／シクロへキサノン＝３／２／１） 上記の組成物のうち、強磁性体金属粉末およびカーボン
ブラックを窒素雰囲気下（０２濃度２％以下）において
、プラネタリ−ミキサー（ＰＬＭ）中に投入し、まず混
合溶剤１０部を用いて湿潤した後、塩化ビニル樹脂（Ｐ
ＶＣ）、ポリウレタン樹脂（ＰＵ■）、ポリウレタン樹
脂（ＰＵ■）および混合溶剤４５部を添加し、１０時間
混練を行なう。次に研磨剤および混合溶剤１８０部を添
加し、サンドミルにより分散を行ない、磁性６料原液と
した。さらに潤滑剤、架橋剤および混合溶剤５０部を添
加し、デイシルバーにて混合撹拌を行ない、磁性嬢料を
調整した。その後、平均孔径０．４μｍのフィルター（
日本波器製：ＨＴ−４０）により濾過した塗料を１０μ
ｍ厚のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）上に塗布
し、配向、乾燥、スーパーカレンダーによる鏡面加工処
理を施した。さらに硬化処理を行なった後、磁性層と反
対側のポリエチレンテレフタレート上にカーボンブラッ
クを主成分とするバックコート層を設け、８Ｍ幅にスリ
ットしてＳ ｗａｎ Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成
した。
（平均長軸径０．１７μｍ、平均軸比１：１０゜比表面
積５０ｄ／ｇ、飽和磁化１２５部ｍｕ／ｇ）塩化ビニル
樹脂（ＰＶＣ） ・・・・・・９部〔日本ゼ
オン（資）製、ＭＲ−１１０ ガラス転移温度５９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔東洋紡績■製、ＡＭ−６３ ガラス転移温度２１℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・４部
〔日本ポリウレタン工業■製、ＲＭ−３ガラス転移温度
５℃〕 研磨剤 ・・・・・・７部
〔住人化学工業■製、ＡＲＰ−５０） カーボンブラック ・・・・・・２８
〔東海カーボン■製、ジーストＳ〕 潤滑剤 ・・・・・・４部
ステアリン酸 ・・・・・・２部ミ
リスチン酸 ・・・・・・１部ステ
アリン酸−ｎ〜ブチル ・・・・・・１部架橋剤
・・・・・・４部Ｃ日本
ポリウレタン工業■製、コロネートＬ〕混合溶剤
・・・・・・３００部（ＭＥＫ／トル
エン／シクロへキサノン＝３／２／１） 上記の組成物のうち、強磁性体金属粉末およびカーボン
ブラックを窒素雰囲気下（０２濃度２％以下）において
、プラネタリ−ミキサー（ＰＬＭ）中に投入し、まず混
合溶剤１０部を用いて湿潤した後、塩化ビニル樹脂（Ｐ
ＶＣ）、ポリウレタン樹脂（ＰＵ■）、ポリウレタン樹
脂（ＰＵ■）および混合溶剤４５部を添加し、１０時間
混練を行なう。次に研磨剤および混合溶剤１８０部を添
加し、サンドミルにより分散を行ない、磁性６料原液と
した。さらに潤滑剤、架橋剤および混合溶剤５０部を添
加し、デイシルバーにて混合撹拌を行ない、磁性嬢料を
調整した。その後、平均孔径０．４μｍのフィルター（
日本波器製：ＨＴ−４０）により濾過した塗料を１０μ
ｍ厚のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）上に塗布
し、配向、乾燥、スーパーカレンダーによる鏡面加工処
理を施した。さらに硬化処理を行なった後、磁性層と反
対側のポリエチレンテレフタレート上にカーボンブラッ
クを主成分とするバックコート層を設け、８Ｍ幅にスリ
ットしてＳ ｗａｎ Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成
した。
ここで用いたバインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平
均値は、３６．４（℃）である。
均値は、３６．４（℃）である。
この値は、以下の計算式に示したように、配合量（重量
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
＋（５９Ｘ９）±（２１ｘ５）＋（５ｘ４Ｎ／（１８）
−３６，４またこの場合、強磁性体金属粉末、研磨剤、
カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バインダ
ー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダー）と
の比は、０．８７であった。
−３６，４またこの場合、強磁性体金属粉末、研磨剤、
カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バインダ
ー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダー）と
の比は、０．８７であった。
（実施例２）
実施例１でのバインダーの代わりに、
塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ） ・・・・・・１０
部〔日本ゼオン（４）製、ＭＲ−１１０ ガラス転移温度５９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・６部
〔日本ポリウレタン工業■製、ＲＭ−３ガラス転移温度
５℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・４部
〔日本ポリウレタン工業■製、Ｒ−１０４ガラス転移温
度１１℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、Ｓｗｓ
Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
部〔日本ゼオン（４）製、ＭＲ−１１０ ガラス転移温度５９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・６部
〔日本ポリウレタン工業■製、ＲＭ−３ガラス転移温度
５℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・４部
〔日本ポリウレタン工業■製、Ｒ−１０４ガラス転移温
度１１℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、Ｓｗｓ
Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
ここで用いたバインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平
均値は、３３．２（℃）である。
均値は、３３．２（℃）である。
この値は、以下の計算式に示したように、配合量（重量
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
１（５９Ｘ １０）＋ （５Ｘ ６）＋ （１１Ｘ ４
）ｌ／（２０）＝ ３３．２またこの場合、強磁性体金
属粉末、研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダ
ー（吸着バインダー）古吸着されないバインダー（非吸
着バインダー）との比は、１．０７であった。
）ｌ／（２０）＝ ３３．２またこの場合、強磁性体金
属粉末、研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダ
ー（吸着バインダー）古吸着されないバインダー（非吸
着バインダー）との比は、１．０７であった。
（実施例３）
実施例１でのバインダーの代わりに、
塩化ビニル−アクリル系共重合体 ・・・・・・１０部
〔積水化学工業輛製、エスレックＥ ガラス転移温度６０℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔東洋紡績■製、ＡＭ−９７ ガラス転移温度３２℃〕 ポリウレタン樹脂（Ｐ Ｕ■） ・・・・・・４
部〔東洋紡績■製、ＵＲ−８７００ ガラス転移温度−２３℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、Ｓ ｗ
ｍ Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
〔積水化学工業輛製、エスレックＥ ガラス転移温度６０℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔東洋紡績■製、ＡＭ−９７ ガラス転移温度３２℃〕 ポリウレタン樹脂（Ｐ Ｕ■） ・・・・・・４
部〔東洋紡績■製、ＵＲ−８７００ ガラス転移温度−２３℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、Ｓ ｗ
ｍ Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
ここで用いたバインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平
均値は、３５．２（℃）である。この値は、以下の計算
式に示したように、配合量（重量部数）により重みづけ
をし、平均化したガラス転移温度である。
均値は、３５．２（℃）である。この値は、以下の計算
式に示したように、配合量（重量部数）により重みづけ
をし、平均化したガラス転移温度である。
１（６０Ｘ１０）＋（３２Ｘ５）＋（−２３Ｘ４）ｌ／
（１９）−３５，２またこの場合、強磁性体金属粉末、
研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダーく吸着
バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着バイン
ダー）との比は、０．９８であった。
（１９）−３５，２またこの場合、強磁性体金属粉末、
研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダーく吸着
バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着バイン
ダー）との比は、０．９８であった。
（比較例１）
実施例１でのバインダーの代わりに、
塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ） ・・・・・・１３
部〔日本ゼオン■製、ＭＲ−１１０ ガラス転移温度５９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔日本ポリウレタン工業■製、ＲＭ−３ガラス転移温度
５℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・１部
〔日本ポリウレタン工業■製、Ｒ−１０４ガラス転移温
度１１℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、８ ｍ
Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
部〔日本ゼオン■製、ＭＲ−１１０ ガラス転移温度５９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔日本ポリウレタン工業■製、ＲＭ−３ガラス転移温度
５℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・１部
〔日本ポリウレタン工業■製、Ｒ−１０４ガラス転移温
度１１℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、８ ｍ
Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
ここで用いたバインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平
均値は、４２．２（℃）である。
均値は、４２．２（℃）である。
この値は、以下の計算式に示したように、配合量（重量
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
１（５９ｘ１３）＋（５ｘ５）＋（１１ｘ １）ｌ／（
１９）＝４２．２またこの場合、強磁性体金属粉末、研
磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バ
インダー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダ
ー）との比は、１．３５であった。
１９）＝４２．２またこの場合、強磁性体金属粉末、研
磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バ
インダー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダ
ー）との比は、１．３５であった。
（比較例２）
実施例１でのバインダーの代わりに、
塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ） ・・・・・・８
部〔日本ゼオン■製、ＭＲ−１１０ ガラス転移温度５９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・８部
〔東洋紡績（資）製、ＡＭ−６３ ガラス転移温度２１℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔日本ポリウレタン工業■製、Ｒ−１０４ガラス転移温
度１１℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、８ ｗ
ｎ Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
部〔日本ゼオン■製、ＭＲ−１１０ ガラス転移温度５９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・８部
〔東洋紡績（資）製、ＡＭ−６３ ガラス転移温度２１℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔日本ポリウレタン工業■製、Ｒ−１０４ガラス転移温
度１１℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、８ ｗ
ｎ Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
ここで用いたバインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平
均値は、３３．１（’Ｃ）である。
均値は、３３．１（’Ｃ）である。
この値は、以下の計算式に示したように、配合量（重量
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
＋（５９Ｘ８）＋（２１Ｘ８）＋（１１Ｘ５））／（２
１）−３３，１またこの場合、強磁性体金属粉末、研磨
剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バイ
ンダー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダー
）との比は、０．７４であった。
１）−３３，１またこの場合、強磁性体金属粉末、研磨
剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バイ
ンダー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダー
）との比は、０．７４であった。
（比較例３）
実施例１でのバインダーの代わりに、
塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ） ・・・・・・１０
部〔日本ゼオン■製、ＭＲ−１１０ ガラス転移温度５９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔東洋紡績輛製、ＵＲ−８２００ ガラス転移温度７９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・４部
〔日本ポリウレタン工業■製、ＲＭ−３ガラス転移温度
５℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、８ ｍ
Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
部〔日本ゼオン■製、ＭＲ−１１０ ガラス転移温度５９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔東洋紡績輛製、ＵＲ−８２００ ガラス転移温度７９℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・４部
〔日本ポリウレタン工業■製、ＲＭ−３ガラス転移温度
５℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、８ ｍ
Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
ここで用いたバインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平
均値は、５２．９＜℃＞である。
均値は、５２．９＜℃＞である。
この値は、以下の計算式に示したように、配合量（重量
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
＋（５９Ｘ ｔｏ）＋（７９Ｘ５）＋（５Ｘ４）ｌ／（
１９）＝５２．９またこの場合、強磁性体金属粉末、研
磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バ
インダー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダ
ー）との比は、１．１８であった。
１９）＝５２．９またこの場合、強磁性体金属粉末、研
磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バ
インダー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダ
ー）との比は、１．１８であった。
（比較例４）
実施例１でのバインダーの代わりに、
塩化ビニル−アクリル系共重合体 ・・・・・・１１部
〔槽水化学工業（資）製、エスレックＥガラス転移温度
６０℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■〉 ・・・・・・５部
〔大日本インキ化学工業■製、Ｔ−５２０６ガラス転移
温度−２５℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・４部
〔日本ポリウレタン工業■製、ＲＭ−３ガラス転移温度
５℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、Ｓ ｒ
ｒａ Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
〔槽水化学工業（資）製、エスレックＥガラス転移温度
６０℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■〉 ・・・・・・５部
〔大日本インキ化学工業■製、Ｔ−５２０６ガラス転移
温度−２５℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・４部
〔日本ポリウレタン工業■製、ＲＭ−３ガラス転移温度
５℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、Ｓ ｒ
ｒａ Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
ここで用いたバインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平
均値は、２７．８ （℃）である。
均値は、２７．８ （℃）である。
この値は、以下の計算式に示したように、配合量（重量
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
＋（６０Ｘ １１）＋（−２５Ｘ５）＋（５Ｘ４））／
（２０）＝２７．８またこの場合、強磁性体金属粉末、
研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着
バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着バイン
ダー）との比は、０．７７であった。
（２０）＝２７．８またこの場合、強磁性体金属粉末、
研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着
バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着バイン
ダー）との比は、０．７７であった。
（比較例５）
実施例１でのバインダーの代わりに、
塩化ビニル−アクリル系共重合体 ・・・・・・１．０
部〔種水化学工業■製、エスレックＥ ガラス転移温度６０℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・８部
〔東洋紡績（４）製、ＡＭ−９７ ガラス転移温度３２℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔大日本インキ化学工業鰯製、Ｔ−５２０６ガラス転移
温度−２５８Ｃ〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、８ ｍ
Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
部〔種水化学工業■製、エスレックＥ ガラス転移温度６０℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・８部
〔東洋紡績（４）製、ＡＭ−９７ ガラス転移温度３２℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・５部
〔大日本インキ化学工業鰯製、Ｔ−５２０６ガラス転移
温度−２５８Ｃ〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、８ ｍ
Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
ここで用いたバインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平
均値は、３１．８ （’Ｃ）である。
均値は、３１．８ （’Ｃ）である。
この値は、以下の計算式に示したように、配合量（重量
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
１（６０ｘ １０）＋（３２Ｘ８）＋（−２５Ｘ５）ｌ
／（２３）−３１，８またこの場合、強磁性体金属粉末
、研磨剤９カーボンブラツクに吸着するバインダー（吸
着バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着バイ
ンダー）との比は、０．８４であった。
／（２３）−３１，８またこの場合、強磁性体金属粉末
、研磨剤９カーボンブラツクに吸着するバインダー（吸
着バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着バイ
ンダー）との比は、０．８４であった。
（比較例６）
実施例１でのバインダーの代わりに、
塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ） ・・・・・・９
部〔日本ゼオン（８）製、Ｍ］’１ｌｌＯガラス転移温
度５９℃〕 ポリりレタン樹脂（ＰＴＩＪ■） ・・・・・・
３部〔東洋紡績■製、ＡＭ９７ ガラス転移温度３２℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・３部
〔東洋紡績■製、ＡＭ−６３ ガラス転移温度２１℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、８ Ｗ
ｌｌＶ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
部〔日本ゼオン（８）製、Ｍ］’１ｌｌＯガラス転移温
度５９℃〕 ポリりレタン樹脂（ＰＴＩＪ■） ・・・・・・
３部〔東洋紡績■製、ＡＭ９７ ガラス転移温度３２℃〕 ポリウレタン樹脂（ＰＵ■） ・・・・・・３部
〔東洋紡績■製、ＡＭ−６３ ガラス転移温度２１℃〕 を用いる以外は、実施例１と同様な方法により、８ Ｗ
ｌｌＶ Ｔ Ｒ用メタルテープを作成した。
ここで用いたバインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平
均値は、４６．０（℃）である。
均値は、４６．０（℃）である。
この値は、以下の計算式に示したように、配合量（重量
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
部数）により重みづけをし、平均化したガラス転移温度
である。
（（５９ｘ９）＋（３２ｘ３）＋（２１ｘ３））／（１
５）＝４６．０またこの場合、強磁性体金属粉末、研磨
剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バイ
ンダー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダー
）との比は、０．９６であった。
５）＝４６．０またこの場合、強磁性体金属粉末、研磨
剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着バイ
ンダー）と吸着されないバインダー（非吸着バインダー
）との比は、０．９６であった。
上記した強磁性体金属粉末、研磨剤、カーボンブラック
に吸着するバインダー（吸着バインダー）と吸着されな
いバインダー（非吸着バインダー）との比の算出方法を
以下に示す。
に吸着するバインダー（吸着バインダー）と吸着されな
いバインダー（非吸着バインダー）との比の算出方法を
以下に示す。
５０ｍｅのポリ容器に、各実施例、比較例において調製
した磁性塗料Ｌｏｇおよび混合溶剤（ＭＥＫ／トルエン
／シクロヘキサノン−３／２／１）を投入しくこの際、
塗料の固形分濃度を１０％に設定する。）、５ｈａｋｅ
ｒを用いて１５分間振とうさせる。その後、この希釈塗
料を遠心分離（４Ｘ１０’ｒｐｍの条件にて、３０分間
実施する。〉さらに、遠心分離後の上澄み液を遠心管に
採取し、高速遠心分離（２Ｘ１０’ｒｐｍの条件にて、
２時間実施する。）を行なう。高速遠心分離後の上澄液
１０ｍ１！をアルミカップに採取し、その重量を測定す
る。次に、この上澄み液をホットプレート上で蒸発乾固
させ、再度重量を測定する。以上の操作より、上澄み液
中のバインダー置く非吸着バインダー量）が算出でき、
総バインダー量（配合バインダー量）からこの上澄み液
中のバインダー量（非吸着バインダー量）を差し引いた
バインダー量を強磁性体金属粉末、研磨剤、カーボンブ
ラックに吸着しているバインダー量（吸着バインダー量
）とした。上記の結果をもとに、吸着バインダーと非吸
着バインダーの比を求めることができる。
した磁性塗料Ｌｏｇおよび混合溶剤（ＭＥＫ／トルエン
／シクロヘキサノン−３／２／１）を投入しくこの際、
塗料の固形分濃度を１０％に設定する。）、５ｈａｋｅ
ｒを用いて１５分間振とうさせる。その後、この希釈塗
料を遠心分離（４Ｘ１０’ｒｐｍの条件にて、３０分間
実施する。〉さらに、遠心分離後の上澄み液を遠心管に
採取し、高速遠心分離（２Ｘ１０’ｒｐｍの条件にて、
２時間実施する。）を行なう。高速遠心分離後の上澄液
１０ｍ１！をアルミカップに採取し、その重量を測定す
る。次に、この上澄み液をホットプレート上で蒸発乾固
させ、再度重量を測定する。以上の操作より、上澄み液
中のバインダー置く非吸着バインダー量）が算出でき、
総バインダー量（配合バインダー量）からこの上澄み液
中のバインダー量（非吸着バインダー量）を差し引いた
バインダー量を強磁性体金属粉末、研磨剤、カーボンブ
ラックに吸着しているバインダー量（吸着バインダー量
）とした。上記の結果をもとに、吸着バインダーと非吸
着バインダーの比を求めることができる。
以上の実施例および比較例で得られた各８１ＩＩＩＩＶ
ＴＲ用メタルテープについて以下の測定を行なった。
ＴＲ用メタルテープについて以下の測定を行なった。
（１）表面粗さ
ＷＹＫＯ（社）の非接触式三次元表面粗さ計（ＴＯＰＯ
−３Ｄ）を用いて、測定を行なった。この際、磁性層の
表面粗さを表示する方法として中心線から粗さ曲線まで
の偏差の二乗を測定長さの区間で積分し、その区間で平
均した値の平方根であるＲＭＳを採用した。
−３Ｄ）を用いて、測定を行なった。この際、磁性層の
表面粗さを表示する方法として中心線から粗さ曲線まで
の偏差の二乗を測定長さの区間で積分し、その区間で平
均した値の平方根であるＲＭＳを採用した。
（２） Ｃ／Ｎ（５，０ＭＨｚ／４．５ＭＨｚ）５．
０ＭＨｚにおける信号と４．５ＭＨｚにおけるノイズの
比を測定した。Ｃ／Ｎ測定用８ ｗｎ Ｖ Ｔ Ｒとし
てＭＶＳ−５０００［ＫＯＤＡＫ（社）製〕を用いた。
０ＭＨｚにおける信号と４．５ＭＨｚにおけるノイズの
比を測定した。Ｃ／Ｎ測定用８ ｗｎ Ｖ Ｔ Ｒとし
てＭＶＳ−５０００［ＫＯＤＡＫ（社）製〕を用いた。
また記録再生ヘッドはアモルファス合金を使用し、実施
例２の８ ｖｍ Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープのＣ／Ｎを
基準（ＯｄＢ）として相対値にて示した。
例２の８ ｖｍ Ｖ Ｔ Ｒ用メタルテープのＣ／Ｎを
基準（ＯｄＢ）として相対値にて示した。
（３） ドロップアウト
Ｃ／Ｎ測定用と同様の８ ｍｍ Ｖ Ｔ Ｒを用い、各
ビデオテープ試料を４０℃−８０％ＲＨの環境下で２０
０パス走行させる（耐久試験）、、耐久試験前後の各ビ
デオテープ試料について、１５μＳにわたって１６ｄＢ
以上の出力低下が発生する１分間あたりの個数を測定し
た。
ビデオテープ試料を４０℃−８０％ＲＨの環境下で２０
０パス走行させる（耐久試験）、、耐久試験前後の各ビ
デオテープ試料について、１５μＳにわたって１６ｄＢ
以上の出力低下が発生する１分間あたりの個数を測定し
た。
（４）ヘッド粉付着
上記（３）による耐久試験後の磁気ヘッド、シリンダ一
部の粉付着量を顕微鏡で観察し、粉付層の程度について
の５段階評価を行なった。評価として粉付層が見られず
、実用上全く問題のないものを５とし、粉付着量が多く
、実用上問題を有るものを１とした。
部の粉付着量を顕微鏡で観察し、粉付層の程度について
の５段階評価を行なった。評価として粉付層が見られず
、実用上全く問題のないものを５とし、粉付着量が多く
、実用上問題を有るものを１とした。
（５） スチルライフ
スチル測定用に改造した８ ｗｎ Ｖ Ｔ Ｒを用い、
＝１０℃、３０ｇ荷重の条件で、あらかしめ録画してお
いた静止画を再生し、その画像信号が６ｄＢ落ち込むま
での時間を示した。第１表に、各実施例、比較例にて作
成した８ ｍｍ Ｖ−Ｔ Ｒ用メタルテープの評価結果
を示す。また、第１図には、各実施例、比較例で調製し
た磁性塗料中のバインダーのうち、強磁性体金属粉末、
研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着
バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着バイン
ダー）の比と、上記各塗料を用いて作成した８ ｍ Ｖ
Ｔ Ｒ用メタルテープの磁性層表面粗さＲＭＳとの関
係を示した。図において、黒丸印は、実施例１〜３を、
白丸印は、比較例１〜６を表す。
＝１０℃、３０ｇ荷重の条件で、あらかしめ録画してお
いた静止画を再生し、その画像信号が６ｄＢ落ち込むま
での時間を示した。第１表に、各実施例、比較例にて作
成した８ ｍｍ Ｖ−Ｔ Ｒ用メタルテープの評価結果
を示す。また、第１図には、各実施例、比較例で調製し
た磁性塗料中のバインダーのうち、強磁性体金属粉末、
研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー（吸着
バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着バイン
ダー）の比と、上記各塗料を用いて作成した８ ｍ Ｖ
Ｔ Ｒ用メタルテープの磁性層表面粗さＲＭＳとの関
係を示した。図において、黒丸印は、実施例１〜３を、
白丸印は、比較例１〜６を表す。
（以下余白）
第１表から明らかなように、実施例１，２．３は、バイ
ンダーのガラス転移温度の平均値２吸着バインダー量と
非吸着バインダー量の比、およびバインダーの添加重量
部数か適切であるために、磁性層表面が平滑となり、Ｃ
／Ｎが高い値となった。また耐久性についても、耐久試
験後のヘッドシリンダ一部の粉付着量が少なく、スチル
ライフが長いという結果となった。さらに、ドロップア
ウトが初期、耐久試験後ともに少なくなった。
ンダーのガラス転移温度の平均値２吸着バインダー量と
非吸着バインダー量の比、およびバインダーの添加重量
部数か適切であるために、磁性層表面が平滑となり、Ｃ
／Ｎが高い値となった。また耐久性についても、耐久試
験後のヘッドシリンダ一部の粉付着量が少なく、スチル
ライフが長いという結果となった。さらに、ドロップア
ウトが初期、耐久試験後ともに少なくなった。
また第１図より、磁性層表面粗さＲＭＳは、吸着バイン
ダー量と非吸着バインダー量の比に大きく影響されるこ
とがわかる。
ダー量と非吸着バインダー量の比に大きく影響されるこ
とがわかる。
比較例１は、吸着バインダー量と非吸着バインダー量の
比が大きい、すなわちカレンダー性に寄与する非吸着バ
インダー量が少ないため、磁性層の表面粗さが非常に悪
くなり、Ｃ／Ｎがかなり低い値となった。比較例２およ
び比較例４は、逆に吸着バインダー量と非吸着バインダ
ー量の比が小さいために、カレンダー性が向上し、磁性
層の表面粗さも良好となるが、磁性粉の分散性が悪い（
磁性粉表面へのバインダーの吸着量が少ない）ために、
Ｃ／Ｎが低くなった。特に、比較例４の場合には、バイ
ンダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平均値が低いため、
粉付着量、スチルライフといった耐久性も著しく悪化す
る結果となった（耐久試験後のドロップアウトも異常に
増加した。〉。比較例３は、バインダーのガラス転移温
度（Ｔｇ）の平均値が高すぎるため、カレンダー性が悪
くなり、磁性層の表面粗さが悪化し、Ｃ／Ｎが低くなっ
た。比較例５は、バインダーの添加量が多いため、磁性
層表面に過剰なバインダーが存在し、その結果、テープ
とヘッドとのスペーシングロスが増大し、Ｃ／Ｎが低く
なった。比較例６は、逆にバインダーの添加量が少ない
ため、磁性粉の分散性が悪くなると同時に、カレンダー
性に寄与するバインダー量も減少するため、Ｃ／Ｎが低
くなった。さらに耐久性に関しても磁性粉表面をバイン
ダーで充分に被覆できないため、磁性塗膜の機械的強度
が低下し、粕付着も多（、スチルライフも短くなった。
比が大きい、すなわちカレンダー性に寄与する非吸着バ
インダー量が少ないため、磁性層の表面粗さが非常に悪
くなり、Ｃ／Ｎがかなり低い値となった。比較例２およ
び比較例４は、逆に吸着バインダー量と非吸着バインダ
ー量の比が小さいために、カレンダー性が向上し、磁性
層の表面粗さも良好となるが、磁性粉の分散性が悪い（
磁性粉表面へのバインダーの吸着量が少ない）ために、
Ｃ／Ｎが低くなった。特に、比較例４の場合には、バイ
ンダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の平均値が低いため、
粉付着量、スチルライフといった耐久性も著しく悪化す
る結果となった（耐久試験後のドロップアウトも異常に
増加した。〉。比較例３は、バインダーのガラス転移温
度（Ｔｇ）の平均値が高すぎるため、カレンダー性が悪
くなり、磁性層の表面粗さが悪化し、Ｃ／Ｎが低くなっ
た。比較例５は、バインダーの添加量が多いため、磁性
層表面に過剰なバインダーが存在し、その結果、テープ
とヘッドとのスペーシングロスが増大し、Ｃ／Ｎが低く
なった。比較例６は、逆にバインダーの添加量が少ない
ため、磁性粉の分散性が悪くなると同時に、カレンダー
性に寄与するバインダー量も減少するため、Ｃ／Ｎが低
くなった。さらに耐久性に関しても磁性粉表面をバイン
ダーで充分に被覆できないため、磁性塗膜の機械的強度
が低下し、粕付着も多（、スチルライフも短くなった。
なお上記の実施例では、Ｓ ｗａ Ｖ Ｔ Ｒ用メタル
テープのみについて説明したが、強磁性体金属粉末を用
いた他の塗布型の磁気テープ、磁気ディスク等の磁気記
録媒体についても同様に適用できる。
テープのみについて説明したが、強磁性体金属粉末を用
いた他の塗布型の磁気テープ、磁気ディスク等の磁気記
録媒体についても同様に適用できる。
発明の効果
以上の実施例の説明で明らかなように本発明の磁気記録
媒体によれば、バインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の
平均値（配合量により重みづけをし、平均化したガラス
転移温度）が３０〜４５（’Ｃ）であり、強磁性体金属
粉末、研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー
（吸着バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着
バインダ）の比が１±０．２である構成により、電磁変
換特性および耐久性に優れた磁気記録媒体の提供を可能
とするものである。
媒体によれば、バインダーのガラス転移温度（Ｔｇ）の
平均値（配合量により重みづけをし、平均化したガラス
転移温度）が３０〜４５（’Ｃ）であり、強磁性体金属
粉末、研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー
（吸着バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着
バインダ）の比が１±０．２である構成により、電磁変
換特性および耐久性に優れた磁気記録媒体の提供を可能
とするものである。
第１図は、本発明の各実施例、比較例の磁気記録媒体を
作製した磁性塗料中のバインダーのうち、強磁性体金属
粉末、研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー
（吸着バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着
バインダ）の比と、上記各磁性塗料を用いて作製した８
■ＶＴＲ用メタルテープの磁性層表面粗さＲＭＳ値との
関係を示すグラフである。
作製した磁性塗料中のバインダーのうち、強磁性体金属
粉末、研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダー
（吸着バインダー）と吸着されないバインダー（非吸着
バインダ）の比と、上記各磁性塗料を用いて作製した８
■ＶＴＲ用メタルテープの磁性層表面粗さＲＭＳ値との
関係を示すグラフである。
Claims (2)
- （１）非磁性支持体上に強磁性体金属粉末、研磨剤、カ
ーボンブラック、バインダーを含む磁性塗料を塗布して
磁性層を構成する磁気記録媒体であって、上記バインダ
ーのガラス転移温度（Ｔｇ）の配合量により重みづけを
した平均値が３０〜４５℃であり、上記強磁性体金属粉
末、研磨剤、カーボンブラックに吸着するバインダーと
、吸着されないバインダーの比が１±０．２である磁気
記録媒体。 - （２）バインダーを強磁性体粉末１００重量部に対して
、１６〜２２重量部含有させる請求項１記載の磁気記録
媒体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2313512A JP2568753B2 (ja) | 1990-11-19 | 1990-11-19 | 磁気記録媒体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2313512A JP2568753B2 (ja) | 1990-11-19 | 1990-11-19 | 磁気記録媒体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04182919A true JPH04182919A (ja) | 1992-06-30 |
| JP2568753B2 JP2568753B2 (ja) | 1997-01-08 |
Family
ID=18042209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2313512A Expired - Fee Related JP2568753B2 (ja) | 1990-11-19 | 1990-11-19 | 磁気記録媒体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2568753B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01106319A (ja) * | 1987-10-20 | 1989-04-24 | Konica Corp | 磁気記録媒体 |
| JPH01211225A (ja) * | 1988-02-18 | 1989-08-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 磁気記録媒体 |
-
1990
- 1990-11-19 JP JP2313512A patent/JP2568753B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01106319A (ja) * | 1987-10-20 | 1989-04-24 | Konica Corp | 磁気記録媒体 |
| JPH01211225A (ja) * | 1988-02-18 | 1989-08-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 磁気記録媒体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2568753B2 (ja) | 1997-01-08 |
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