JPH04176852A - アルミニウム・亜鉛合金溶融めっき方法 - Google Patents
アルミニウム・亜鉛合金溶融めっき方法Info
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- JPH04176852A JPH04176852A JP4210290A JP4210290A JPH04176852A JP H04176852 A JPH04176852 A JP H04176852A JP 4210290 A JP4210290 A JP 4210290A JP 4210290 A JP4210290 A JP 4210290A JP H04176852 A JPH04176852 A JP H04176852A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は鉄鋼材料に高耐食性を有するアルミニウム・亜
鉛合金めっ外被層を大気中で構成させるためのアルミニ
ウム・亜鉛合金溶融めっき法に関する。
鉛合金めっ外被層を大気中で構成させるためのアルミニ
ウム・亜鉛合金溶融めっき法に関する。
従来から鉄鋼材料の防食に対しては溶融亜鉛めっきが一
般的に行なわれている。近年、高耐食性の要求は益々強
くなり、表面処理鋼板では各種のアルミニウム・亜鉛合
金めっき製品が開発され、亜鉛鉄板よりも高耐食性を有
することからその需要も増大してきている。
般的に行なわれている。近年、高耐食性の要求は益々強
くなり、表面処理鋼板では各種のアルミニウム・亜鉛合
金めっき製品が開発され、亜鉛鉄板よりも高耐食性を有
することからその需要も増大してきている。
しかしながら、構造物及びその部材については未だ溶融
亜鉛めっ外材が一般的であり、適用用途、例えば海岸等
塩害発生地域においては高耐食性を有するアルミニウム
・亜鉛合金めっ部材の適用が要望されている。 一方、３〜１０重量％のアルミニウムを含むアルミニウ
ム・亜鉛合金めっきは線材等には実用化されている（例
えば、特公昭６３−６３６２６号）が、高耐食性を有す
るアルミニウム・亜鉛合金めっき鋼板で施工した建造物
にあってもタイトフレーム等の支持物及びその部品は厚
みの関係等アルミニウム・亜鉛合金めっきの適用が困難
であり、異種材料、例えば溶融亜鉛めっき、ユニクロめ
っき１、 鉄、ステンレス等である。 これは、亜鉛めっき浴にアルミニウムが多量に含まれる
と、大気中で行う溶融めっきでは前処理で用いる７ラツ
クス（溶融亜鉛めっきでは塩化亜鉛及び塩化アンモニウ
ム）がアルミニウムと反応して７ラツクスを破壊し、良
好なめっきが得られないという問題があるためである。 従って、例えば、高耐食性鋼板（５５重量％Ａ１−Ｚｎ
合金めっき製品を用いた建造物においては、支持物及び
その部材が異種材料であると、支持物及びその部材の早
期劣化、又、鋼板との接触部では接触腐食（電食）を誘
起し、ｌＲ１ｌ１の寿命を著しく低下させている。 本発明は上記問題を解決するために為されたものであり
、その目的とするところは、溶融アルミニウム・亜鉛合
金浴のアルミニウム含有量を大きくでき、高耐食性を有
するアルミニウム・亜鉛合金めっき製品をｖｔ造するこ
とにある。
亜鉛めっ外材が一般的であり、適用用途、例えば海岸等
塩害発生地域においては高耐食性を有するアルミニウム
・亜鉛合金めっ部材の適用が要望されている。 一方、３〜１０重量％のアルミニウムを含むアルミニウ
ム・亜鉛合金めっきは線材等には実用化されている（例
えば、特公昭６３−６３６２６号）が、高耐食性を有す
るアルミニウム・亜鉛合金めっき鋼板で施工した建造物
にあってもタイトフレーム等の支持物及びその部品は厚
みの関係等アルミニウム・亜鉛合金めっきの適用が困難
であり、異種材料、例えば溶融亜鉛めっき、ユニクロめ
っき１、 鉄、ステンレス等である。 これは、亜鉛めっき浴にアルミニウムが多量に含まれる
と、大気中で行う溶融めっきでは前処理で用いる７ラツ
クス（溶融亜鉛めっきでは塩化亜鉛及び塩化アンモニウ
ム）がアルミニウムと反応して７ラツクスを破壊し、良
好なめっきが得られないという問題があるためである。 従って、例えば、高耐食性鋼板（５５重量％Ａ１−Ｚｎ
合金めっき製品を用いた建造物においては、支持物及び
その部材が異種材料であると、支持物及びその部材の早
期劣化、又、鋼板との接触部では接触腐食（電食）を誘
起し、ｌＲ１ｌ１の寿命を著しく低下させている。 本発明は上記問題を解決するために為されたものであり
、その目的とするところは、溶融アルミニウム・亜鉛合
金浴のアルミニウム含有量を大きくでき、高耐食性を有
するアルミニウム・亜鉛合金めっき製品をｖｔ造するこ
とにある。
本発明のアルミニウム・亜鉛合金溶融めっき方法は、被
めっき物を４５０〜６００℃の溶融亜鉛浴に浸漬し、被
めっき物を溶融亜鉛浴から取り出しな後直ちに４５０〜
６５０℃の溶融アルミニウム・亜鉛合金浴に浸漬するこ
とを特徴とするものであり、このＩＲＩ＆により上記課
題が解決されたものである。 ［作用］ 溶融アルミニウム・亜鉛合金めっき裕の温度を４５０〜
６５０℃としているので、アルミニウムの含有量を大き
くして高耐食性を有するアルミニウム・亜鉛合金めっき
製品を製造することができるものである。 以下本発明の詳細な説明する。 本発明にあっては被めっき物としては主に鋼板の加工品
が採用される。−船釣に鋼板は厚み２゜３〜１６ｍ５＋
の範囲のものが採用される。 この被めっき物がまず一般の溶融亜鉛めっきと同様にし
て脱脂−水洗一酸洗一水洗一フラックス処理と前処理さ
れて溶融亜鉛浴に浸漬される。脱脂は、ＮａＯＨ又はＮ
ａＯＨ十Ｎａ２Ｏ・２Ｓ１０２・ｎＨ２Ｏの水溶液に浸
漬（油脂分の落ちが悪い場合は電解付与）し、水洗して
行なう。酸洗はＨＣＩ水溶液に浸漬し、水洗して行なう
。ブラックス処理は、塩化亜鉛と塩化アンモニウムの混
合溶液で処理される。７ラツクス処理した後は、被めっ
ト物は予熱されて７ラツクスが乾燥される。予熱温度は
１５０〜３００°Ｃ１好ましくは２００〜２５０℃であ
る。この予熱により被めっき物に付着した７ラツクスの
水分を蒸発させると共に次のめっき浴の温度との温度差
を小さくして正常なめっきを行うようにする。尚、予熱
温度が３００℃を超えると７ラツクスが破壊して被めっ
ト物が酸化してしまう。 溶融亜鉛浴は４５０〜６００℃であり、−船釣に行なわ
れているめっき温度（４４０〜４８０℃）よりも相当高
く、これによりめっき層全体にＦｅ−Ｚｎ合金層が形成
されることになる。この溶融亜鉛浴の温度は薄くて均質
なＦ、ｅ−Ｚｎ合金層を形成させるためには、好ましく
は５００〜５６０”Ｃである。浸漬時間は１０秒〜５分
である。即ち、小物とか薄物の場合は１０秒程度であり
、厚物では１８０秒、大型加工品にあっては５分位であ
る。 次に、溶融亜鉛浴から取り出した被めっき物は、溶融フ
ルミニツム・亜鉛合金浴に浸漬される。この場合、被め
っき物を溶融亜鉛浴から取り出した後、直ちに、即ち、
被めっき物の温度が大きく低下しないで、且つ表面のＦ
ｅ−Ｚｎ合金層の外側の純亜鉛層が酸化しない間に、溶
融アルミニウム・亜鉛合金浴に浸漬するのが、作業性を
向上させる響 ためにも好ましい。もちろん、溶融亜鉛めっき後、−度
冷却された後に被めっト物を、溶融アルミニウム・亜鉛
合金浴に浸漬してもよいが、この場合にはめっき層が厚
くなり、その合金層も厚くなり、不均質となって、表面
層も品質的に不安定になる恐れがある。溶融アルミニウ
ム・亜鉛合金浴は３０〜６０重量％のアルミニウムを含
有しており、そのめっき温度はアルミニツム含有量に対
応させて４５０〜６５０℃である。即ち、アルミニウム
・亜鉛合金はアルミニウム含有量により融点が変わるも
のであり、例えば３０％ｌは５２０℃、４０％ＡＩは５
５０℃、５０％Ａ［は５７０℃、５５％ＡＩは５９０°
Ｃ１６０％Ａｎは６００℃であり、めっき温度は通常こ
れら融点よりも３０〜５０℃高温で実施される。又、こ
の溶融アルミニウム・亜鉛合金浴には０．５〜３．０重
量％のシリコン（Ｓｌ）が含まれており、このシリコン
により合金層の成長の抑制及びめっき密着性の向上がも
たらされる。シリコンの代わり１ニマグネシウム（Ｍ
ｇ）を０゜１〜３．０重量％、好ましくは０．１〜２．
０重量％添加してもよい。浸漬時間は１０秒〜５分であ
る。即ち、小物とか薄物の場合は１０秒程度であり、厚
物では１８０秒、大型加工品にあっては５分位である。 浸漬時間が短いとめつき組織が不均質となり、逆に長す
ぎると、合金層が厚くなり、めっト層の表層の厚みが小
さくなって耐食性が低下する。 このように溶融亜鉛めっきを施した被めっき物を溶融ア
ルミニウム・亜鉛合金浴に浸漬することにより、被めっ
き物のめつき層であるＦｅ−Ｚｎ合金層はアルミニウム
・亜鉛合金浴中のＡＰがＦｅ−Ｚｎ合金層に拡散し、Ｆ
ｅと選択的に反応してＦｅ−Ａｆ合金層を形成すること
になる。このためＦｅ−Ｚｎ合金層のＦｅは不足し、Ｚ
ｎが洛中に溶出するという反応が継続される。そして、
アルミニウム・亜鉛合金めっき中にＦｅ−Ａ２合金層が
析出し、ＦｅＡｌＺｎ−８ｉを含む新しい合金層が形成
されて、その上にＡｌ−Ｚｎのデンドライト組織が生成
した新しくアルミニウム・亜鉛合金めっき層が形成され
る。この後は素早く冷却し、めっき層を凝固安定させて
整ったデンドライト組織を生成させる。冷却は例えば、
１１℃／ｓｅｃである。ゆっくり冷却すると、デンドラ
イトが大きくなり、粒間（Ｚ ｎ ’）ッチな組織）が
大きくなり耐食性が低下してしまい、一方、急冷すると
冷却方向に結晶が方向性ができてクラックが発生しやす
い。尚、めっき層には初期防食のためクロメート処理を
施してもよい。 本発明はいわゆる二段階めっき方法であるが、得られた
アルミニウム・亜鉛合金めっき製品は連続めつきライン
で製ｉされたアルミニウム・亜鉛合金めっき品の組織と
類似しており、高耐食性を有し、実用価値の高いもので
ある。 本発明は高アルミニウム・亜鉛合金めっき（Ａｆ：３０
重量％以上）を行なうのに好適であるが、アルミニウム
が３０重量％以下のめっきにも適用可能なことはいうま
でもない。 次に本発明の詳細な説明する。 （実施例１〜４） 被めっき物として厚み２．３ＩｎＩａ及び４．５舶論、
輻５０１、長さ１００■の熱延鋼板並びに厚み１６１、
幅４０＋ａｍ、ｉさ１００Ｈの厚鋼板の加工品を用い、
前処理として通常の溶融亜鉛めっきで行なわれている脱
脂−水洗−酸洗−水洗−７ラツクス処理（塩化亜鉛と塩
化アンモニワムの水溶液）を行った後、予熱！＆置で７
ラフクスを乾燥させ、被めっき物を約１５０〜２００℃
に予熱した。 次いで、被めっき物を４６５℃及び６００℃に加熱した
溶融亜鉛浴に２０秒及び９０秒浸漬さた。 この後、被めっき物を取り出し、６００℃及び６３０℃
にｌｌ！整した５５重量％Ａ１．１．６重量％Ｓｉを含
む溶融アルミニウム・亜鉛合金浴に２０〜９０秒間浸漬
させ、これを取り出してたれ切りを行い冷却してめっき
層を凝固安定させた。 めっき条件を第１表に示し、めっき厚み及び耐食性（Ｊ
ＩＳ Ｚ２３７１ ５ＳＴ）の測定結果を第２表に示
す。 実施例１について、めっ外層断面なＥＰＭＡにより線分
析したところ第１図に示すようにアルミニウム・亜鉛合
金めっき層が形成されていることを示しており、目的と
する高アルミニウム・亜鉛合金めっきを得ることかでか
だ。 又、第２図は被めっき物を溶融亜鉛浴に浸漬した後、水
冷しめっき層を凝固安定させた状態のＥＰＭＡによるめ
っき層断面の線分析の結果を示しており、めっき層の厚
みは約７０μｍはめっき温度が高いことにより、めっき
層全体がＦｅ−Ｚｎ合金層であることを示している。尚
、ＡＩの存在が認められるが、これは亜鉛めっ外でのＦ
ｅ−Ｚｎ合金層の抑制のため溶融亜鉛浴に約０．２％の
１を添加した地金を使用していることによる。 更に、第３図及び第４図に実施例１のめっき層断面及び
溶融亜鉛浴に浸漬した後、水冷しめっき層を凝固安定さ
せた状態のＥＰＭＡによるめっき層断面のＳＥＭ写真を
示しておく。図中、Ａは鋼板、Ｂはめっき層、Ｃは合金
層である。 このことから、第１段階の溶融亜鉛浴で得られるめっき
層は、第２段階のアルミニウム・亜鉛合金浴に浸漬する
ことにより、アルミニウム・亜鉛合金浴中のＡＩがＦｅ
−Ｚｎ合金層に拡散し、Ｆｅと選択的に反応してＦｅ−
Ａ１合金層を形成することにより、アルミニウム・亜鉛
合金めっきの新たな合金層が置換形成されたことを証明
しており、第５図に示す１段階法によるアルミニウム・
亜鉛合金めっき製品のめっき層とほぼ同様な１ｉＩＬ織
であることが判る。 （比較例２） 溶融亜鉛めっき浴に浸漬しないで、５５重１％Ａ１．１
．６重量％Ｓｉを含む溶融アルミニウム・亜鉛浴にのみ
浸漬した以外は実施例２と同様にしてアルミニウム・亜
鉛合金めっきを行った。 めっき条件を第１表に示し、めっき厚み及び耐食性の測
定結果を第２表に示す。 （比較例３） 溶融アルミニウム・亜鉛浴に浸漬しないで、溶融亜鉛め
っき浴のみに浸漬した以外は実施例１と同様にして亜鉛
めっきを行った。 めっき条件を第１表に示し、めっき厚み及び耐食性の測
定結果を第２表に示す。 （比較例４） 被めっき物として厚み１６ｍｍ、輻４０釦鋤、長さ８０
ａ＋ｍの厚鋼板の加工品を用いてユニクロめっきを行っ
た。 めっき条件を！Ｊ１表に示し、めっき厚み及び耐試料め
っき法Ｚｎめっき＾１．−Ｚｎめっき厚み（−ン
温度（”Ｃ）１度じＣ）時間 実施例１２．３ ２段階法 ６００ ６００２２．
３．２段階法 ４６５ ６３０３４．５ ２段階法
４６５ ６３０４１６２段階法 ４６５ ６
００ 比較例１ ２，３ １段階法 ６３０２０．
５ １段階法 ６１０３１６１段階法 ４６
５ ４３．０ ユニクロ 片面めっき厚みμ 耐食性（時間） （合金層の厚みμ ５００ １０００ １５００実施
例１ ２５ ０ ０ ０ 比較例１ ６５ ０ ０ Ｘ３ １３５
Ｘ ＸＸ ＸＸＸ４ＸＸ− 第２表の結果より、本発明の実施例のものにあっては、
耐食性は比較例１よりも優れており、比較例２と同等で
あることが理解できる。
めっき物を４５０〜６００℃の溶融亜鉛浴に浸漬し、被
めっき物を溶融亜鉛浴から取り出しな後直ちに４５０〜
６５０℃の溶融アルミニウム・亜鉛合金浴に浸漬するこ
とを特徴とするものであり、このＩＲＩ＆により上記課
題が解決されたものである。 ［作用］ 溶融アルミニウム・亜鉛合金めっき裕の温度を４５０〜
６５０℃としているので、アルミニウムの含有量を大き
くして高耐食性を有するアルミニウム・亜鉛合金めっき
製品を製造することができるものである。 以下本発明の詳細な説明する。 本発明にあっては被めっき物としては主に鋼板の加工品
が採用される。−船釣に鋼板は厚み２゜３〜１６ｍ５＋
の範囲のものが採用される。 この被めっき物がまず一般の溶融亜鉛めっきと同様にし
て脱脂−水洗一酸洗一水洗一フラックス処理と前処理さ
れて溶融亜鉛浴に浸漬される。脱脂は、ＮａＯＨ又はＮ
ａＯＨ十Ｎａ２Ｏ・２Ｓ１０２・ｎＨ２Ｏの水溶液に浸
漬（油脂分の落ちが悪い場合は電解付与）し、水洗して
行なう。酸洗はＨＣＩ水溶液に浸漬し、水洗して行なう
。ブラックス処理は、塩化亜鉛と塩化アンモニウムの混
合溶液で処理される。７ラツクス処理した後は、被めっ
ト物は予熱されて７ラツクスが乾燥される。予熱温度は
１５０〜３００°Ｃ１好ましくは２００〜２５０℃であ
る。この予熱により被めっき物に付着した７ラツクスの
水分を蒸発させると共に次のめっき浴の温度との温度差
を小さくして正常なめっきを行うようにする。尚、予熱
温度が３００℃を超えると７ラツクスが破壊して被めっ
ト物が酸化してしまう。 溶融亜鉛浴は４５０〜６００℃であり、−船釣に行なわ
れているめっき温度（４４０〜４８０℃）よりも相当高
く、これによりめっき層全体にＦｅ−Ｚｎ合金層が形成
されることになる。この溶融亜鉛浴の温度は薄くて均質
なＦ、ｅ−Ｚｎ合金層を形成させるためには、好ましく
は５００〜５６０”Ｃである。浸漬時間は１０秒〜５分
である。即ち、小物とか薄物の場合は１０秒程度であり
、厚物では１８０秒、大型加工品にあっては５分位であ
る。 次に、溶融亜鉛浴から取り出した被めっき物は、溶融フ
ルミニツム・亜鉛合金浴に浸漬される。この場合、被め
っき物を溶融亜鉛浴から取り出した後、直ちに、即ち、
被めっき物の温度が大きく低下しないで、且つ表面のＦ
ｅ−Ｚｎ合金層の外側の純亜鉛層が酸化しない間に、溶
融アルミニウム・亜鉛合金浴に浸漬するのが、作業性を
向上させる響 ためにも好ましい。もちろん、溶融亜鉛めっき後、−度
冷却された後に被めっト物を、溶融アルミニウム・亜鉛
合金浴に浸漬してもよいが、この場合にはめっき層が厚
くなり、その合金層も厚くなり、不均質となって、表面
層も品質的に不安定になる恐れがある。溶融アルミニウ
ム・亜鉛合金浴は３０〜６０重量％のアルミニウムを含
有しており、そのめっき温度はアルミニツム含有量に対
応させて４５０〜６５０℃である。即ち、アルミニウム
・亜鉛合金はアルミニウム含有量により融点が変わるも
のであり、例えば３０％ｌは５２０℃、４０％ＡＩは５
５０℃、５０％Ａ［は５７０℃、５５％ＡＩは５９０°
Ｃ１６０％Ａｎは６００℃であり、めっき温度は通常こ
れら融点よりも３０〜５０℃高温で実施される。又、こ
の溶融アルミニウム・亜鉛合金浴には０．５〜３．０重
量％のシリコン（Ｓｌ）が含まれており、このシリコン
により合金層の成長の抑制及びめっき密着性の向上がも
たらされる。シリコンの代わり１ニマグネシウム（Ｍ
ｇ）を０゜１〜３．０重量％、好ましくは０．１〜２．
０重量％添加してもよい。浸漬時間は１０秒〜５分であ
る。即ち、小物とか薄物の場合は１０秒程度であり、厚
物では１８０秒、大型加工品にあっては５分位である。 浸漬時間が短いとめつき組織が不均質となり、逆に長す
ぎると、合金層が厚くなり、めっト層の表層の厚みが小
さくなって耐食性が低下する。 このように溶融亜鉛めっきを施した被めっき物を溶融ア
ルミニウム・亜鉛合金浴に浸漬することにより、被めっ
き物のめつき層であるＦｅ−Ｚｎ合金層はアルミニウム
・亜鉛合金浴中のＡＰがＦｅ−Ｚｎ合金層に拡散し、Ｆ
ｅと選択的に反応してＦｅ−Ａｆ合金層を形成すること
になる。このためＦｅ−Ｚｎ合金層のＦｅは不足し、Ｚ
ｎが洛中に溶出するという反応が継続される。そして、
アルミニウム・亜鉛合金めっき中にＦｅ−Ａ２合金層が
析出し、ＦｅＡｌＺｎ−８ｉを含む新しい合金層が形成
されて、その上にＡｌ−Ｚｎのデンドライト組織が生成
した新しくアルミニウム・亜鉛合金めっき層が形成され
る。この後は素早く冷却し、めっき層を凝固安定させて
整ったデンドライト組織を生成させる。冷却は例えば、
１１℃／ｓｅｃである。ゆっくり冷却すると、デンドラ
イトが大きくなり、粒間（Ｚ ｎ ’）ッチな組織）が
大きくなり耐食性が低下してしまい、一方、急冷すると
冷却方向に結晶が方向性ができてクラックが発生しやす
い。尚、めっき層には初期防食のためクロメート処理を
施してもよい。 本発明はいわゆる二段階めっき方法であるが、得られた
アルミニウム・亜鉛合金めっき製品は連続めつきライン
で製ｉされたアルミニウム・亜鉛合金めっき品の組織と
類似しており、高耐食性を有し、実用価値の高いもので
ある。 本発明は高アルミニウム・亜鉛合金めっき（Ａｆ：３０
重量％以上）を行なうのに好適であるが、アルミニウム
が３０重量％以下のめっきにも適用可能なことはいうま
でもない。 次に本発明の詳細な説明する。 （実施例１〜４） 被めっき物として厚み２．３ＩｎＩａ及び４．５舶論、
輻５０１、長さ１００■の熱延鋼板並びに厚み１６１、
幅４０＋ａｍ、ｉさ１００Ｈの厚鋼板の加工品を用い、
前処理として通常の溶融亜鉛めっきで行なわれている脱
脂−水洗−酸洗−水洗−７ラツクス処理（塩化亜鉛と塩
化アンモニワムの水溶液）を行った後、予熱！＆置で７
ラフクスを乾燥させ、被めっき物を約１５０〜２００℃
に予熱した。 次いで、被めっき物を４６５℃及び６００℃に加熱した
溶融亜鉛浴に２０秒及び９０秒浸漬さた。 この後、被めっき物を取り出し、６００℃及び６３０℃
にｌｌ！整した５５重量％Ａ１．１．６重量％Ｓｉを含
む溶融アルミニウム・亜鉛合金浴に２０〜９０秒間浸漬
させ、これを取り出してたれ切りを行い冷却してめっき
層を凝固安定させた。 めっき条件を第１表に示し、めっき厚み及び耐食性（Ｊ
ＩＳ Ｚ２３７１ ５ＳＴ）の測定結果を第２表に示
す。 実施例１について、めっ外層断面なＥＰＭＡにより線分
析したところ第１図に示すようにアルミニウム・亜鉛合
金めっき層が形成されていることを示しており、目的と
する高アルミニウム・亜鉛合金めっきを得ることかでか
だ。 又、第２図は被めっき物を溶融亜鉛浴に浸漬した後、水
冷しめっき層を凝固安定させた状態のＥＰＭＡによるめ
っき層断面の線分析の結果を示しており、めっき層の厚
みは約７０μｍはめっき温度が高いことにより、めっき
層全体がＦｅ−Ｚｎ合金層であることを示している。尚
、ＡＩの存在が認められるが、これは亜鉛めっ外でのＦ
ｅ−Ｚｎ合金層の抑制のため溶融亜鉛浴に約０．２％の
１を添加した地金を使用していることによる。 更に、第３図及び第４図に実施例１のめっき層断面及び
溶融亜鉛浴に浸漬した後、水冷しめっき層を凝固安定さ
せた状態のＥＰＭＡによるめっき層断面のＳＥＭ写真を
示しておく。図中、Ａは鋼板、Ｂはめっき層、Ｃは合金
層である。 このことから、第１段階の溶融亜鉛浴で得られるめっき
層は、第２段階のアルミニウム・亜鉛合金浴に浸漬する
ことにより、アルミニウム・亜鉛合金浴中のＡＩがＦｅ
−Ｚｎ合金層に拡散し、Ｆｅと選択的に反応してＦｅ−
Ａ１合金層を形成することにより、アルミニウム・亜鉛
合金めっきの新たな合金層が置換形成されたことを証明
しており、第５図に示す１段階法によるアルミニウム・
亜鉛合金めっき製品のめっき層とほぼ同様な１ｉＩＬ織
であることが判る。 （比較例２） 溶融亜鉛めっき浴に浸漬しないで、５５重１％Ａ１．１
．６重量％Ｓｉを含む溶融アルミニウム・亜鉛浴にのみ
浸漬した以外は実施例２と同様にしてアルミニウム・亜
鉛合金めっきを行った。 めっき条件を第１表に示し、めっき厚み及び耐食性の測
定結果を第２表に示す。 （比較例３） 溶融アルミニウム・亜鉛浴に浸漬しないで、溶融亜鉛め
っき浴のみに浸漬した以外は実施例１と同様にして亜鉛
めっきを行った。 めっき条件を第１表に示し、めっき厚み及び耐食性の測
定結果を第２表に示す。 （比較例４） 被めっき物として厚み１６ｍｍ、輻４０釦鋤、長さ８０
ａ＋ｍの厚鋼板の加工品を用いてユニクロめっきを行っ
た。 めっき条件を！Ｊ１表に示し、めっき厚み及び耐試料め
っき法Ｚｎめっき＾１．−Ｚｎめっき厚み（−ン
温度（”Ｃ）１度じＣ）時間 実施例１２．３ ２段階法 ６００ ６００２２．
３．２段階法 ４６５ ６３０３４．５ ２段階法
４６５ ６３０４１６２段階法 ４６５ ６
００ 比較例１ ２，３ １段階法 ６３０２０．
５ １段階法 ６１０３１６１段階法 ４６
５ ４３．０ ユニクロ 片面めっき厚みμ 耐食性（時間） （合金層の厚みμ ５００ １０００ １５００実施
例１ ２５ ０ ０ ０ 比較例１ ６５ ０ ０ Ｘ３ １３５
Ｘ ＸＸ ＸＸＸ４ＸＸ− 第２表の結果より、本発明の実施例のものにあっては、
耐食性は比較例１よりも優れており、比較例２と同等で
あることが理解できる。
本発明にあっては、被めっき物を４５０〜６００℃の溶
融亜鉛浴に浸漬し、溶融亜鉛浴から取り出した後直ちに
４５０〜６５０℃の溶融アルミニウム・亜鉛合金浴に浸
漬するので、第１段階の溶融亜鉛浴で得られるめっき層
は、第２段階のアルミニウム・亜鉛合金浴に浸漬するこ
とにより、アルミニウム・亜鉛合金浴中のＡ？！＋’Ｆ
ｅ Ｚｎ合金層に拡散し、Ｆｅと選択的に反応してＦ
ｅ−Ａｌ合金層を形成することにより、アルミニウム・
亜鉛合金めっきの新たな合金層が置換形成され、アルミ
ニウムの含有量を大きくして高耐食性を有するアルミニ
ウム・亜鉛合金めっき製品を製造することができるもの
である。
融亜鉛浴に浸漬し、溶融亜鉛浴から取り出した後直ちに
４５０〜６５０℃の溶融アルミニウム・亜鉛合金浴に浸
漬するので、第１段階の溶融亜鉛浴で得られるめっき層
は、第２段階のアルミニウム・亜鉛合金浴に浸漬するこ
とにより、アルミニウム・亜鉛合金浴中のＡ？！＋’Ｆ
ｅ Ｚｎ合金層に拡散し、Ｆｅと選択的に反応してＦ
ｅ−Ａｌ合金層を形成することにより、アルミニウム・
亜鉛合金めっきの新たな合金層が置換形成され、アルミ
ニウムの含有量を大きくして高耐食性を有するアルミニ
ウム・亜鉛合金めっき製品を製造することができるもの
である。
第１図は本発明により製造されたアルミニウム・亜鉛合
金めっき製品のめっき層のＥＰＭＡによる線分析を示す
グラフ、第２図は本発明における溶融亜鉛めっきのめっ
き層のＥＰＭＡによる線分析を示すグラフ、第３図は同
上のアルミニウム・亜鉛合金めっき製品のめっき層の金
属組織の状態を示すＳＥＭ写真、第４図は溶融亜鉛めっ
きのめっき層の金属組織の状態を示すＳＥＭ写真、第５
図は１段階法によるアルミニウム・亜鉛合金めっき製品
のめっき層の金属組織の状態を示すＳＥＭ写真であって
、ＡはｆＲ板、Ｂはめっき層、Ｃは合金層である。 代理人 弁理士 石 １）長 七 第１図 第２図 図面の浄書 隼４図 第５図 手続補正書く方式） ％式％ ２、発明の名称 アルミニウム・亜鉛合金溶融めっき方法３、補正をする
者 事件との関係 特許出願人 名 称 大同鋼板株式会社 ４、代理人 郵便番号 ５３０ ５、補正命令の日付 平成３年８月２７日（発送口） ６、補正により増加する請求項の数 なし７、ｍ正の対
象
金めっき製品のめっき層のＥＰＭＡによる線分析を示す
グラフ、第２図は本発明における溶融亜鉛めっきのめっ
き層のＥＰＭＡによる線分析を示すグラフ、第３図は同
上のアルミニウム・亜鉛合金めっき製品のめっき層の金
属組織の状態を示すＳＥＭ写真、第４図は溶融亜鉛めっ
きのめっき層の金属組織の状態を示すＳＥＭ写真、第５
図は１段階法によるアルミニウム・亜鉛合金めっき製品
のめっき層の金属組織の状態を示すＳＥＭ写真であって
、ＡはｆＲ板、Ｂはめっき層、Ｃは合金層である。 代理人 弁理士 石 １）長 七 第１図 第２図 図面の浄書 隼４図 第５図 手続補正書く方式） ％式％ ２、発明の名称 アルミニウム・亜鉛合金溶融めっき方法３、補正をする
者 事件との関係 特許出願人 名 称 大同鋼板株式会社 ４、代理人 郵便番号 ５３０ ５、補正命令の日付 平成３年８月２７日（発送口） ６、補正により増加する請求項の数 なし７、ｍ正の対
象
Claims (4)
- （１） 被めっき物を４５０〜６００℃の溶融亜鉛浴に
浸漬し、被めっき物を溶融亜鉛浴から取り出した後、４
５０〜６５０℃の溶融アルミニウム・亜鉛合金浴に浸漬
することを特徴とするアルミニウム・亜鉛合金溶融めっ
き方法。 - （２） 溶融アルミニウム・亜鉛合金浴が５５０〜６５
０℃であることを特徴とする請求項１記載のアルミニウ
ム・亜鉛合金溶融めっき方法。 - （３） 溶融アルミニウム・亜鉛合金浴には３０〜６０
重量％のアルミニウムが含まれていることを特徴とする
請求項１又は２記載のアルミニウム・亜鉛合金溶融めっ
き方法。 - （４） 溶融アルミニウム・亜鉛合金浴には０．５〜３
．０重量％のシリコンが含まれていることを特徴とする
請求項１、２又は３記載のアルミニウム・亜鉛合金溶融
めっき方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4210290A JPH04176852A (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | アルミニウム・亜鉛合金溶融めっき方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4210290A JPH04176852A (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | アルミニウム・亜鉛合金溶融めっき方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04176852A true JPH04176852A (ja) | 1992-06-24 |
Family
ID=12626621
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4210290A Pending JPH04176852A (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | アルミニウム・亜鉛合金溶融めっき方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04176852A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5853806A (en) * | 1995-01-10 | 1998-12-29 | Nihon Parkerizing Co., Ltd. | Process for hot dip-coating steel material with molten aluminum alloy by one-stage coating method using flux and bath of molten aluminum alloy metal |
| CN102912274A (zh) * | 2012-10-26 | 2013-02-06 | 常熟市强盛冲压件有限公司 | 跌落式熔断器的导向钩的表面镀锌工艺 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5032043A (ja) * | 1973-07-24 | 1975-03-28 | ||
| JPS5230233A (en) * | 1975-09-02 | 1977-03-07 | Nippon Kokan Kk | Melttplating method of aluminummzing alloy |
-
1990
- 1990-02-22 JP JP4210290A patent/JPH04176852A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5032043A (ja) * | 1973-07-24 | 1975-03-28 | ||
| JPS5230233A (en) * | 1975-09-02 | 1977-03-07 | Nippon Kokan Kk | Melttplating method of aluminummzing alloy |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5853806A (en) * | 1995-01-10 | 1998-12-29 | Nihon Parkerizing Co., Ltd. | Process for hot dip-coating steel material with molten aluminum alloy by one-stage coating method using flux and bath of molten aluminum alloy metal |
| CN102912274A (zh) * | 2012-10-26 | 2013-02-06 | 常熟市强盛冲压件有限公司 | 跌落式熔断器的导向钩的表面镀锌工艺 |
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