JPH03140795A - 積層形熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、空調機等に用いられる積層形熱交換器に係り
、特にカーエアコン用蒸発器に好適な積層形熱交換器に
関する。

〔従来の技術〕

蒸発器として用いられている従来の積層形熱交換器は、
例えば特開昭６２−１１９３７３号公報に記載のように
中間部に流路仕切り部を残して冷媒流路となるべきＵ字
形の浅いくぼみを形成した２枚の伝熱板を組合わせてＵ
字形の冷媒通路を形成した偏平伝熱管と被冷却空気側コ
ルゲートフィンとを交互に多数積層し、Ｕ字形通路の両
端部には隣接する伝熱管を連通ずるように冷媒入口、出
口タンク部を設けた構造となっている。タンク部を介し
て空気下流側通路に流入した冷媒は空気と直交して流れ
、流路屈曲部でＵターンして空気上流側に至り、出口タ
ンク部を介して蒸発器の外へ流出する。

管内の冷媒は、空気側コルゲートフィンを介して空気と
熱交換し、空気から熱を奪って液冷媒が蒸発しガス冷媒
の割合を増しながら出口に向って流れ、出口タンク部に
至るまでの間にほぼ完全にガス冷媒となって蒸交換器の
外に流出する。

熱交換器に流入した空気は、まずＵ字形通路のうち空気
上流側通路を横切りながら冷媒との熱交換作用によって
冷却され、次に空気下流側冷媒通路を横切る間に所定の
温度まで冷却されて冷風となって熱交換器から流出する
ようになっていた。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記の構成を備えた従来の熱交換器は冷媒通路がＵ字状
に２分割されているだけであり、空気の流れ方向に沿っ
た伝熱管横断面内の熱負荷分布が空気流入側で非常に大
きく、下流側では小さいという顕著なアンバランス状態
になっている。

このため熱負荷の大きい空気流入側断面内では、液冷媒
が不足し伝熱管の大部分が熱伝達率の悪いガス冷媒域に
なってしまうとともに、熱負荷の小さい空気下流側断面
内では熱負荷が少ないので冷媒が蒸発できず、有効に熱
交換しないまま液冷媒の一部が出口タンク部に流出して
しまい、熱交換効率が低下するという問題があった。

これに対して、冷媒通路をＷ字状に形成することによっ
て空気の流れ方向に冷媒通路を４分割し、かつこの冷媒
通路によって形成された空気の流れ方向前方側の冷却部
と後方側の冷却部との間に切欠きを設ける方法が実開昭
６３−１０９８７６に開示されている。この方法によれ
ば、冷媒通路を空気流方向に４分割しているので、前記
熱負荷のアンバランス量が軽減される。また空気が冷却
されるときに生じる結露水が流路中央部に設けた切り欠
き部より排水されるので排水性も良好となる。しかしな
がら、上記構成を備えた従来の熱交換器では、Ｗ字状に
形成された冷媒通路の両端部に設けた入口タンク部と出
口タンク部の中間に位置するＵターン部がタンク状に形
成されており、かつ隣接する通路がこの中央タンク部を
介して互いに連通されている。したがって１組の偏平管
に形成されている冷媒通路に実質的に前記中央タンク部
によって分断されてしまい、上流側から流れてきた液冷
媒がタンク部で減速してここに滞留してしまう。

タンク部に滞留した液冷媒中にはガス冷媒の気泡も混入
しており、このガス冷媒気泡が間欠的な発泡現象を引き
起すために液冷媒の流れも間欠的で不安定となり、冷却
能力が変動して出口空気温度が不快に変化するとともに
熱交換効率が低下するという問題があった。

また、上記従来の熱交換器の構成によれば、Ｗ字形の冷
媒通路が前記中央タンク部によって、前段および後段の
２つのＵ字形流路に実質的に分断されているので、各タ
ンク部間の冷媒通路抵抗も略１／２を半減してしまう。

このため、入口タンク部から各伝熱管内へ冷媒が分配さ
れる時のタンク部に於ける通路抵抗の割合が増して冷媒
分配に不具合を生じる。即ち、冷媒が少なく流れる伝熱
管では、管内の大部分が熱伝達率の悪いガス冷媒域によ
って占められて熱交換効率が低下し、また冷媒が多く流
れる伝熱管では、空気と十分熱交換できずに蒸発しきれ
ない液冷媒が流出してしまい、吐気温にムラを生じると
いう問題があった。

本発明の目的は、冷媒通路横断面内の熱負荷のアンバラ
ンスを改善するとともに各偏平管への冷媒の分配を均等
に行ない吐気温の変動やムラの少ない積層形熱交換器を
提供することを目的とする。

本発明の他の目的とするところは、熱交換効率を向上し
得る構造の積層形熱交換器を提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

上記の目的を達成するために本発明の積層形熱交換器は
、くぼみ部により冷媒通路が形成され、かつ該冷媒通路
が流れ方向を少なくとも２回以上蛇行するように形成さ
れた２枚の伝熱板を組合わせた時、一方の端部に入口タ
ンク部を、他方の端部に出口タンク部を有する偏平伝熱
管を隣接する該偏平管のタンク部がそれぞれ連通するよ
うに多数積層してなる積層形熱交換器において、前記偏
平伝熱管内の前記偏平伝熱管内の前記伝熱管板に垂直な
方向の通路幅を入口タンク部から出口タンク部までほぼ
等しくなるように形成したものである。

また、上記目的を達成するために入口タンク部。

出口タンク部前記伝熱管板の中心線側まで形成させたも
のである。

〔作用〕

入口タンク部へ流入した冷媒は、タンク部に連通してい
る入口から出口まで通路厚さが一定な蛇行した冷媒通路
を持つ偏平伝熱管内に均等に流入し、各偏平管内を蛇行
しながら風上側に向って安定して流れるので伝熱管横断
面内での熱負荷のアンバランスが改善され、空気と冷媒
との熱交換が効率良く行なわれる。冷媒の比体積の増大
に合わせて、冷媒通路幅を冷媒入口から出口に向って除
徐に大きくしているので冷媒通路の圧力損失が低く抑え
られて熱交換効率が向上する。

〔実施例〕

以下本発明の一実施例を第１〜４図により説明する。

本発明による積層形熱交換器の全体構成を第３゜第４図
に示す。第３図は正面図を、第４図は第２図を上から見
た図である。本発明による熱交換器は、偏平管１のムロ
タンク部２．出ロタンク部３を各々連通孔Ａ、Ｂを介し
て連通ずるように積重ねて入口ヘッダ２ａ、出口ヘッダ
３ａを形成し、これらのヘッダに連通する複数の蛇行し
た冷媒通路を備えている。隣接する偏平管の間に形成さ
れる空間部には、コルゲートフィン４が介挿固着されて
いる。

被冷却空気（イ）の下流側には入口へラダ２ａに連通ず
る入口パイプ５が、上流側には出口へラダ３ａに連通ず
る出口パイプ６が接続されている。

偏平管１は、１対の伝熱管板１ａ、ｌｂから構成されて
いる。伝熱管板１ａは第１図に示すように、密封された
流路を形成するための接合リブ部７を素材平板の全周に
わたって残して、所定の方向に整列した突起リブａ、ｂ
を設けた冷媒通路となるべきジグザグに蛇行したくぼみ
部８を押し出し成形し、さらにこれより深く入口タンク
部２゜出口タンク部３を押し出して成形した構造となっ
ている。また接合リブ部７に交互に連接し、蛇行した冷
媒通路８を形成するための複数個の中間仕切り壁９を備
えている。ムロタンク部２．出ロタンク部３には連通孔
Ａ、Ｂが打ち抜かれている。

伝熱管板１ａの反タンク側端部には、組立て時に偏平伝
熱管１の間隔を保つための折り返し部１０が備えられて
いる。

伝熱管板１ｂは、１ａと同じ構造になっておりこれらを
２枚組合わせた時に前記突起リブａ、ｂがＸ字状に交差
するように対称形に成形されている。

前記熱交換器の両側端面にはサイドプレート１１．１２
が取付けられ、サイドプレート１２には入口ヘッダ２ａ
、出口ヘッダ３ａに連通ずる連通孔が打ち抜かれており
、この連通孔に当接して入口パイプ５．出ロパイプ６が
ろう付は接合されている。前記ヘッダの反パイプ側端は
、サイドプレート１１により密封されている。

上記構成に於いて入口パイプ２より流入した冷煤は、空
気下流側に位置する入口へツダ２ａ内をその長手方向に
流路端に向って流れながら、入口へラダ２ａに連通して
いる偏平管１内の蛇行した冷媒通路８内へ略均等に分配
されて流入する。前記蛇行した冷媒通路内へ流入した冷
媒は、第２図矢印に示すように、上下に蛇行しながら空
気と直交対向流を成して空気上流側に向って流れ、出口
ヘッダに到達して合流し出口パイプ６より流出する。従
来のＵターン形通路に対して本実施例では冷媒が複数回
蛇行して流れるため空気流れ方向の冷媒通路幅が略１／
２以下であり、冷媒通路横断面内での熱負荷のアンバラ
ンスが改善されて熱交換効率が向上する。また、前記従
来の熱交換器では、入口ヘッダ、出口ヘッダの中間位置
に、隣接する冷媒通路を連通ずる中間タンク部を備えて
おり、この中間タンク部が冷媒の液溜りになって、冷媒
の流れを不安定にし熱交換器から吐出される空気温度を
不快に変動させる原因になっていた。

一般に、入口ヘッダ及び出口ヘッダ間に連接された複数
の伝熱管への冷媒分配量は、基本的には、ヘッダ内を分
岐（合流）しながら長手方向に流れる時の通路抵抗に対
して、伝熱管内を流れる時の通路抵抗が大きい程均−に
分配される傾向にあることが周知である。

ところが、従来の熱交換器では、前記中間タンク部を備
えているため、中間タンク部がこれより上流側冷媒通路
及び下流側通路に対してそれぞれ出口ヘッダ及び入口ヘ
ッダの働きをするため、実質的な入口ヘッダ及び出口ヘ
ッダ間の冷媒通路長さが略１／２となって、両ヘッダ間
の冷媒通路抵抗も半減し冷媒分配が悪（なり熱交換効率
が低下するという問題があった。

これに対して本発明による熱交換器では、入口ヘッダ及
び出口ヘッダ間に伝熱管板１ａに垂直な方向の通路厚さ
が略一定に形成され、連続した冷媒通路を備えた伝熱管
が連接されており、各伝熱管に均等な量の冷媒が安定し
て流入する。

本発明の第２の実施例を第５図により説明する。

第５図は第１図と同様、第３図に示す積層形態交換器の
伝熱管板１ａの詳細を示す。第１実施例ではタンク部に
隣接している蛇行した冷媒通路のＵ字形頂部の外周端部
７ｂが伝熱管板の最外周接合リブ部７に近接して成形さ
れており、入ロタンク幅ｈ１．出ロタンク幅ｈ２はそれ
ぞれ第１冷媒通路８ａの幅Ｗ１および第４冷媒通路８ｄ
の幅Ｗ４に略等しく設定されていた。これに対して第２
の実施例ではＵ字形頂部の外周端部７ｄの位置がタンク
部２，３に対して伝熱管板の中心部寄りになっており、
また、入ロタンク幅ｈ１．出ロタンク幅ｈ２はそれぞれ
第１冷媒通路８ａの幅Ｗ１および第４冷媒通路８ｄの幅
Ｗ４に比べて、ｈ　ｌ＞　Ｗ　Ｌ　。

ｈｚ＞Ｗ４となるように設定されている点が第１の実施
例と異っている。第２の実施例では、入口へラダ２ａ、
出口ヘツダ３ａの通路断面積を冷媒通路幅より大きく設
定できるので、ヘッダ内を流れる冷媒の通路抵抗が軽減
され冷媒分配がさらに改善されるという効果がある。こ
の他の作動は第一の実施例と同じである。

次に本発明に係る第３の実施例を第６〜１０図により説
明する。本実施例では、偏平伝熱管１内にインナーフィ
ン１０２を配置し管内伝熱面積の拡大による熱交換効率
の向上を図ると共に耐圧向上を図っている。以下第３実
施例の構成について説明する。

本実施例による熱交換器は、偏平管１の入ロタンク部２
．出ロタンク部３を各々連通孔Ａ、Ｂを介して連通ずる
ように積重ねて入口ヘッダ２ａ。

出口へラダ３ａを形成し、これらのヘッダに連通ずる複
数の蛇行した冷媒通路を備えている。偏平管１の冷媒通
路内にはインナーフィン１０２が配置されている。その
他の構成は第１実施例と同じである。

偏平管１は、１対の伝熱管板１０１　ａ　、１０１ｂで
インナーフィン１０２をサンドイッチ状に挾んだ構造と
なっている。伝熱管板１０１ａ、１０１ｂは対称な構造
となっているので以下１０１ａについて説明する。伝熱
管板１０１ａは第６図に示すように、密封された流路を
形成するための接合リブ部７を素材平板の全周にわたっ
て残して、冷媒通路となるべきジグザグに蛇行したくぼ
み部８を押し出し成形し、さらにこれより深く入口タン
ク部２．出ロタンク部３を押し出して成形した構造とな
っている。また、外周接合リブ部７に交互に連接し、蛇
行した冷媒通路８を形成するための複数個の中間仕切り
壁９を備えている。

インナーフィン１０２は第７，８図に示すように、薄板
を波形に折り曲げ成形したフィン要素１０３を半ピツチ
ずつ位置をずらして流れ方向に多数並べた千鳥格子状の
構造となっている。偏平管内に配置したとき仕切り壁９
に当らないようにインナーフィン１０２には、長手方向
に交互に切り込まれたスリット１０４が設けられている
。

第９，１０図は伝熱管板１０１ａの流路部８内にインナ
ーフィン１０２を配置した様子を示している。スリット
１０４により流路仕切り壁９を逃げている。また、イン
ナーフィン１０２の端面１０２ａ、１０２ｂと冷媒通路
ベンド部の外周端部７ａ、７ｂ、７ｃとの間には隙間Ｓ
が設けられている。

上記構成による第３実施例の熱交換器の作動について以
下説明する。入口ヘッダ２ａより流入した冷媒は、入口
タンク２に明けられた連通孔Ａを介して冷媒通路８内へ
流入し、インナーフィン１０２と複雑に接触しながら冷
媒通路内を蛇行して流れ、出口タンク３に明けられた連
通孔Ｂから流出し、出口タンク３ａに到り合流して熱交
換器の外へ流出する。インナーフィンによる管内伝熱面
積の拡大効果と乱流促進効果により管内の伝熱特性は大
幅に改善される。このため伝熱管板１０１ａの管壁温度
が冷媒蒸発温度に接近して低下するので被冷却空気の吐
出温度も低下し、交換熱量が増える。また冷媒通路のベ
ンド部には、冷媒通路壁７ａ〜７ｃとフィン端面１０２
ａ〜１０２ｃとの間に隙間Ｓが設けられているのでベン
ト部での圧力損失の増大等の不具合を生じることがなく
冷媒のＵターンが円滑になる。

本発明による第４の実施例を第１１図により説明する。

第１１図は、第１図と同様、第３図に示す積層形熱交換
器の偏平管１を構成する伝熱管板２０１ａを詳細に示し
ている。前記第１．第２実施では、冷媒通路内の突起リ
ブａ、ｂは、冷媒流れ方向に対する傾き角度が同じで、
所定の方向に整列して設けられているが、本実施例では
、冷媒流れ方向に対する突起リブの傾き角度が空気上流
側（冷媒入口側）の冷媒通路では小さく、下流側通路（
冷媒吐出側）で大きくなるように設けられている。第１
〜第４冷媒通路内に設けられた突起リブａ、ａ、ｂ、ｂ
′の角度をそれぞれθ１゜θ２．θ３．θ番とすればθ
１〉θ２〉θ３〉０番となるように設定されており、風
上側に向って角度が小さくなっている。

次に上記構成による熱交換器の作動について説明する。

入口タンク部２に設けられた連通孔Ａより流入した冷媒
は、蛇行した冷媒通路内を第２図に示すように空気上流
側に向って流れる。この間に空気と熱交換し、空気を冷
却すると共に、自らは、空気から奪った熱量に見合って
液冷媒が蒸発する。したがって、空気上流側へ進むに従
ってガス冷媒の割合が増えて比容積が大きくなり冷媒の
流速も大きくなる。本実施例では、この冷媒流速の増大
傾向に合わせて、通路内の突起リブの角度０１〜θ番を
空気上流側の冷媒流速の高い冷媒通路はど小さくなるよ
うに設定しである。したがって。

冷媒流速の高い通路はどリブの形状抵抗が小さくなり流
速が増えたことによる圧力損失の増大を防ぐことができ
る。

第１２図は、本発明による第５の実施例を示す伝熱管板
３０１ａの平面図である。前記第１〜４実施例の冷媒通
路幅は略一定となっているが、本実施例の場合には、冷
媒入口側通路（空気出口側）から冷媒出口側通路（空気
入口側）に向って、冷媒通路幅Ｗ１〜Ｗ４が、Ｗ４＞Ｗ
　３＞Ｗ２＞Ｗｌの関係に従って徐々に大きくなるよう
に流路仕切り部９が設けられている。なお、本実施例は
流路幅を除徐に変える点が重要であり、冷媒通路内に突
起リブまたは、インナーフィンのいずれを設けても発明
の主旨は変らないのでこれらは、第１２図には示されて
いない。以下本実施例の作動について説明する。

前記したように、空気との熱交換によって液冷媒が蒸発
し、空気上流側に進むに従って冷媒通路内のガス冷媒の
比体積が増える。この比体積の増加に合わせて、本実施
例では伝熱管板２０１ａで区画された冷媒通路の幅Ｗ１
〜Ｗ４を徐々に大きくして冷媒通路断面積を大きくして
いるので冷媒流速の増加が抑えられ、圧力損失の増大に
よる熱交換効率の低下を防ぐことができる。

第１３図は第１冷媒通路の幅Ｗ１および第４冷媒通路の
幅Ｗ４の比Ｗ４／Ｗ１を変えた場合の冷媒通路圧力損失
を示す。同図の縦軸は冷媒通路圧力損失ΔＰをＷ４／Ｗ
ｔ＝１．０　のときの圧力損失ΔＰｓで除して求めた圧
力損失比ΔＰ／ΔＰＳである。冷媒通路内にインナーフ
ィン１０２を配置したＡＱ製の供試熱交換器を使用した
。インナーフィンは、板厚が０．２ｍｍでフィン高さｈ
＝２．０Ｉ、フィンピッチＰ＝１．６ｍ＋である。通常
のカーエアコン用冷凍サイクル（図示せず）の場合には
、サイクル構成機器の可動部の潤滑のために冷媒と共に
冷凍機油が循環している。この条件に合わせるために実
験では冷媒の中に含まれる冷凍機油の循環率を０〜６ｗ
ｔ％に変えた。実験は、純粋冷媒の場合及び冷媒の中に
油が混入した場合（油循環率１〜６ｗｔ％）について蒸
発温度０℃一定として冷媒通路圧力損失の測定を行った
ものである。

第１３図から通路幅比Ｗ４／Ｗｔ＝１．５　程度のとこ
ろまでは圧力損失比ΔＰ／ΔＰＳが徐々に低下しそれ以
上になると逆に増加している。即ち、圧力損失の低減に
対して適正な通路幅比Ｗ　４　／　Ｗ　１の値が存在す
ることを示している。この実験結果から、Ｗ４／Ｗ１＝
１．０　　のときより圧力損失が低くなる（ΔＰ／ΔＰ
ｓ＜１．０となる）適正な通路幅比Ｗ４／Ｗ１の範囲は Ｗ４／Ｗ１＝１．０〜２．７ であると読みとることができる。なお、冷媒通路幅比Ｗ
４／Ｗ１が大きくなるに従って圧力損失が逆に増えてし
まう主因は、第１冷媒通路の幅Ｗｌが小さくなり過ぎて
、ここでの冷媒流速が過大になり圧力損失が増えるため
である。また、本発明による作用効果は、相溶性の良い
冷媒と冷凍機油との組合せであれば、冷媒、油の種類に
よらず同様の結果が得られるのはもちろんである。

上記第１〜５実施例の熱交換器に於ける熱交換の全体構
成を示すと第１４図のようになり、入口パイプ５を介し
て入口ヘッダ２ａ内に流入した冷媒はこれに連接されて
いる複数の冷媒通路８内に略均等に流入し、−様に冷媒
通路８ａ〜８ｂ内を上下に蛇行しながら空気流（イ）に
対向して流れ出口へラダ３ａで再び合流し出口パイプ６
より流出する冷媒の流れ方となっている。即ち、積層さ
れている全ての偏平管内を流れる冷媒が一様に空気流と
直交対向流を形成しているが、本発明による作用効果は
、偏平管を複数個の管群に区画し少なくとも出口パイプ
に連接している最下流の管群内を流れる冷媒が空気流と
直交対向流となるように構成することによって実現でき
る。

第１５図は、入口タンク２の連通孔Ａがヘッダ間支切り
部材２２で塞がれた偏平管１を熱交換器の中央部に１個
配置することによって偏平管を２つの管群に区画した実
施例を示している。

偏平管１のタンク部２，３を積重ねて風上ヘッダ２０２
．風下ヘッダ２０３を形成し、風上ヘッダ２０２はヘッ
ダ間支切り部材２２で入口ヘッダ２０２ａ、出口ヘッダ
２０２ｂに分けられている。

入口ヘッダ２０２ａには入口パイプ２０が、出口へラダ
２０２ｂには出口パイプ２１がそれぞれ、連通孔２３を
介して連接されている。入口パイプ２０より流入した冷
媒は入口へラダ２０２ａに連接している第１の偏平管群
２０４内を蛇行して流れ風下ヘッダ２０３に至り、風下
ヘッダを介して連接されている第２の偏平管群２０５内
に流入する。第２の偏平管群を構成している複数の偏平
管内に略均等に流入した冷媒は、−様に冷媒通路８ａ〜
８ｄ内を上下に蛇行しながら空気流（イ）に対向して流
れ出口ヘッダ２０２ｂで再び合流し、連通孔２３を通っ
て出口パイプ２１より流出する。

〔発明の効果〕

本発明によれば、偏平管内を流れる冷媒が、流路途中で
液溜まり等が生じないで安定して空気流入方向に向って
複数回上下に蛇行しながら直交対向流となって流れるの
で冷媒通路横断面内の熱負荷分布のアンバランスを軽減
し均一化できるので、熱交換効率を向上できる効果があ
る。

また、冷媒通路の幅を変えることによって冷媒吐出方向
に向って通路断面積を徐々に大きくして冷媒流速を低く
保ち、圧力損失を低減できるので熱交換効率を向上でき
る効果がある。

さらに、冷媒通路内にインナーフィンを配置することに
より、管内伝熱面積を拡大することができるので管内の
伝熱性が向上し熱交換効率を向上できる効果もある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の伝熱管板の平面図。 第２図は冷媒の流路を示す模式図、第３図は本発明の一
実施例の熱交換器の正面図、第４図は第３第５の実施例
を示す伝熱管板の平面図、第１３図実施例　　　　　　
　　　の冷媒流れを示す模式％式％ ・・・伝熱管板、２，３・・・入口、出口タンク部、２
ａ。 ２ｂ・・・入口、出口ヘッダ、４・・・空気側フィン、
７・・・接合リブ部、７ａ〜７ｃ・・・冷媒流路外周端
部、８・・・流路くぼみ部、８ａ〜８ｄ・・・第１〜第
４冷媒流路、９・・・流路仕切り部、１１・・・サイド
プレート、１０２・・・インナーフィン。 本発明による第３の実施例を示す図であり、それぞれ伝
熱管板の平面図、インナーフィンの平面図。 インナーフィンの要部斜視図、伝熱管板とインナ半）図 第２区 Ｂａ、〜３ｃｔ、−・枕は外謀ｉ給 鉢〜８べ一卒１〜わ小博連語 享 ３ 国 羊 図 ハ 第 図 草 乙 ス 第 ７ 阜９図 ＼ ０ ハ 第 図 為１１図 イ云、妹）七′板 θＩ〜　θ４−−−ン訃媒ニ汽ｊＫ方祐Ｌし丈中オラリ
プーイ４１角月し拓 ３ 圀 絽 巳 Ｗｌん　Ｗ４１ あ１〜竿滓シを床遁謁榊ゐ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、くぼみ部により冷媒通路が形成され、かつ該冷媒通
   路が冷媒の流れ方向を少なくとも２回以上蛇行するよう
   に形成された２板の伝熱管板を組み合せた時、一方の端
   部に入口タンク部を、他方の端部に出口タンク部を有す
   る偏平伝熱管を、隣接する出口タンク部と入口タンク部
   とが連通するように多数積層してなる積層形熱交換器に
   おいて、前記偏平伝熱管内の前記伝熱管板に垂直な方向
   の通路幅を入口タンク部から出口タンク部までほぼ等し
   くなるように形成したことを特徴とする積層形熱交換器
   。 ２、前記入口タンク部、出口タンク部を前記伝熱管板の
   中心線側まで形成させている請求項１に記載の積層形熱
   交換器。 ３、前記冷媒通路内に突起リブを設けた請求項１又は２
   に記載の積層形熱交換器。 ４、前記冷媒通路内にインナーフィン部材を設けた請求
   項１又は２に記載の積層形熱交換器。 ５、前記インナーフィン部材に、冷媒通路内に配置した
   とき冷媒流路の仕切り部を逃げるためのスリット部を設
   けた請求項４に記載の積層形熱交換器。 ６、冷媒流れ方向に対する突起リブの傾き角度を冷媒吐
   出方向に徐々に小さく設定した請求項３に記載の積層形
   熱交換器。 ７、前記冷媒通路の蛇行を除く冷媒通路幅を冷媒吐出側
   に位置する冷媒通路ほどその幅が広くなるように構成し
   た請求項１から６のいずれかに記載の積層形熱交換器。 ８、空気下流側に位置する冷媒通路から冷媒を導入し、
   空気下流側通路幅をＷ＿１、最上流側通路幅をＷ＿４と
   して通路幅比Ｗ＿４／Ｗ＿１を、Ｗ＿４／Ｗ＿１＝１．
   ０〜２．７の範囲に設定した請求項７に記載の積層形熱
   交換器。 ９、前記入口タンクおよび出口タンク部を連設して形成
   されているヘッダ内に間仕切り板を設けて区画される複
   数の管群のうち少なくとも出口パイプが連接された管群
   内を冷媒が空気と直交対向流となるように構成した請求
   項７又は８に記載の積層形熱交換器。