JP7425393B1 - ガラスクロス、プリプレグ、及び、プリント配線板 - Google Patents
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Abstract
プリント配線板の遅延時間差を低減し、高い生産性を実現できるガラスクロスを提供する。ガラスクロスは、経糸及び緯糸のガラスフィラメント径がそれぞれ０．５～４．５μｍ、フィラメント本数がそれぞれ１５０～３０００本、織密度がそれぞれ１．０～５０．０本／２５ｍｍ、平均糸幅がそれぞれ５５０～１００００μｍ、開繊効率係数がそれぞれ０．６００～１．５００、フィラメント径に対するフィラメント本数の比が、それぞれ６８．６～５５５．５、経糸及び緯糸の開繊効率係数の幾何平均が０．７７０～１．２００、厚さが１０．０μｍ未満である。
Description
本発明は、ガラスクロス、プリプレグ、及び、プリント配線板に関する。
従来、プリント配線板における絶縁材料として、ガラスクロスにエポキシ樹脂、変性ポリフェニレンエーテル等の樹脂を含浸させたプリプレグが用いられている。前記ガラスクロスは、複数本のガラスフィラメントが集束されてなる経糸と緯糸とから構成されている。
電子機器の小型化、薄型化のために、前記プリント配線板及び前記プリプレグも薄型化が求められている。このため厚さの低減されたガラスクロスが求められている。厚さの低減されたガラスクロスとして、繊維径の小さいガラスフィラメントを少数集束してなる、経糸及び緯糸を用い、経糸織密度及び緯糸織密度を高め、かつ、強い開繊処理を行って、経糸幅及び緯糸幅を増加させたガラスクロスが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
近年、データ通信の高速化、高周波化に伴い、前記プリント配線板において、信号品質を低下させるスキューと呼ばれる歪による信号劣化がより顕著になることが知られており、信号伝送時の信号品質の劣化抑制（遅延時間差の低減）が求められている。また、薄型化したプリント配線板の需要の拡大に伴い、ガラスクロスの供給速度の向上が求められている。
しかしながら、特許文献１に記載の従来のガラスクロスでは、フィラメント本数の少なさや、強い開繊処理等に起因して、経糸間又は緯糸間に存在する空隙、特に緯糸を構成するガラスフィラメント間の空隙、経糸又は緯糸の糸幅のばらつきが生じており、プリント配線板中にガラスクロスが存在しない部分が生じるという問題がある。また、前記プリント配線板中にガラスクロスが存在しない部分が生じると、十分な遅延時間差の低減を実現することができないという不都合がある。また、前記従来のガラスクロスでは、織密度の高さに起因して、十分な生産性を実現することができないという不都合がある。
そこで、本発明は、かかる不都合を解消して、プリント配線板の遅延時間差を低減して、信号品質の劣化を抑制することができ、高い生産性を実現することができるガラスクロスを提供することを目的とする。
かかる目的を達成するために、本発明のガラスクロスは、それぞれ複数本のガラスフィラメントが集束されてなる経糸と緯糸とから構成されるガラスクロスであって、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙが、それぞれ独立に、０．５μｍ以上４．５μｍ以下の範囲にあり、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｙが、それぞれ独立に、１５０本以上３０００本以下の範囲にあり、前記経糸の織密度Ｗｔ、及び、前記緯糸の織密度Ｗｙが、それぞれ独立に、１．０本／２５ｍｍ以上５０．０本／２５ｍｍ以下の範囲にあり、前記経糸の平均糸幅Ｂｔ、及び、前記緯糸の平均糸幅Ｂｙが、それぞれ独立に、５５０μｍ以上１００００μｍ以下の範囲にあり、前記Ｄｔ、Ｆｔ、Ｗｔ及びＢｔから次式（１）により求められる、経糸開繊効率係数Ｐｔが、０．６００以上１．５００以下の範囲にあり、前記Ｄｙ、Ｆｙ、Ｗｙ及びＢｙから次式（２）により求められる、緯糸開繊効率係数Ｐｙが、０．６００以上１．５００以下の範囲にあり、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔに対する前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｔの比（Ｆｔ／Ｄｔ）であるＲｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙに対する前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｙの比（Ｆｙ／Ｄｙ）であるＲｙが、それぞれ独立に、６８．６以上５５５．５以下の範囲にあり、前記Ｐｔ及びＰｙが、次式（３）を満たし、厚さが１０．０μｍ未満であることを特徴とする。
Ｐｔ＝｛（Ｂｔ／（Ｄｔ×Ｆｔ））×Ｂｔ／（２５０００／Ｗｔ）｝１／２×｛（Ｄｔ×Ｆｔ）／（２５０００／Ｗｔ）｝ ・・・（１）
Ｐｙ＝｛（Ｂｙ／（Ｄｙ×Ｆｙ））×Ｂｙ／（２５０００／Ｗｙ）｝１／２×｛（Ｄｙ×Ｆｙ）／（２５０００／Ｗｙ）｝ ・・・（２）
０．７７０≦（Ｐｔ×Ｐｙ）１／２≦１．２００ ・・・（３）
Ｐｔ＝｛（Ｂｔ／（Ｄｔ×Ｆｔ））×Ｂｔ／（２５０００／Ｗｔ）｝１／２×｛（Ｄｔ×Ｆｔ）／（２５０００／Ｗｔ）｝ ・・・（１）
Ｐｙ＝｛（Ｂｙ／（Ｄｙ×Ｆｙ））×Ｂｙ／（２５０００／Ｗｙ）｝１／２×｛（Ｄｙ×Ｆｙ）／（２５０００／Ｗｙ）｝ ・・・（２）
０．７７０≦（Ｐｔ×Ｐｙ）１／２≦１．２００ ・・・（３）
本発明のガラスクロスによれば、前記構成を備えることにより、プリント配線板の遅延時間差を低減して、信号品質の劣化を抑制することができ、高い生産性を実現することができる。
また、本発明のガラスクロスは、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙが、それぞれ独立に、２．０μｍ以上３．８μｍ以下の範囲にあり、前記Ｐｔ及びＰｙが、次式（４）を満たすことが好ましい。
０．８９０≦（Ｐｔ×Ｐｙ）１／２≦０．９７０ ・・・（４）
０．８９０≦（Ｐｔ×Ｐｙ）１／２≦０．９７０ ・・・（４）
また、本発明は、本発明のガラスクロスを含むプリプレグ、及び、本発明のガラスクロスを含むプリント配線板にもある。
次に、本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。
本実施形態のガラスクロスは、それぞれ複数本のガラスフィラメントが集束されてなる経糸と緯糸とから構成されるガラスクロスであって、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙが、それぞれ独立に、０．５μｍ以上４．５μｍ以下の範囲にあり、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｙが、それぞれ独立に、１５０本以上３０００本以下の範囲にあり、前記経糸の織密度Ｗｔ、及び、前記緯糸の織密度Ｗｙが、それぞれ独立に、１．０本／２５ｍｍ以上５０．０本／２５ｍｍ以下の範囲にあり、前記経糸の平均糸幅Ｂｔ、及び、前記緯糸の平均糸幅Ｂｙが、それぞれ独立に、５５０μｍ以上１００００μｍ以下の範囲にあり、前記Ｄｔ、Ｆｔ、Ｗｔ及びＢｔから次式（１）により求められる、経糸開繊効率係数Ｐｔが、０．６００以上１．５００以下の範囲にあり、前記Ｄｙ、Ｆｙ、Ｗｙ及びＢｙから次式（２）により求められる、緯糸開繊効率係数Ｐｙが、０．６００以上１．５００以下の範囲にあり、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔに対する前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｔの比（Ｆｔ／Ｄｔ）であるＲｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙに対する前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｙの比（Ｆｙ／Ｄｙ）であるＲｙが、それぞれ独立に、６８．６以上５５５．５以下の範囲にあり、前記Ｐｔ及びＰｙが、次式（３）を満たし、厚さが１０．０μｍ未満であることを特徴とする。
Ｐｔ＝｛（Ｂｔ／（Ｄｔ×Ｆｔ））×Ｂｔ／（２５０００／Ｗｔ）｝１／２×｛（Ｄｔ×Ｆｔ）／（２５０００／Ｗｔ）｝ ・・・（１）
Ｐｙ＝｛（Ｂｙ／（Ｄｙ×Ｆｙ））×Ｂｙ／（２５０００／Ｗｙ）｝１／２×｛（Ｄｙ×Ｆｙ）／（２５０００／Ｗｙ）｝ ・・・（２）
０．７７０≦（Ｐｔ×Ｐｙ）１／２≦１．２００ ・・・（３）
Ｐｔ＝｛（Ｂｔ／（Ｄｔ×Ｆｔ））×Ｂｔ／（２５０００／Ｗｔ）｝１／２×｛（Ｄｔ×Ｆｔ）／（２５０００／Ｗｔ）｝ ・・・（１）
Ｐｙ＝｛（Ｂｙ／（Ｄｙ×Ｆｙ））×Ｂｙ／（２５０００／Ｗｙ）｝１／２×｛（Ｄｙ×Ｆｙ）／（２５０００／Ｗｙ）｝ ・・・（２）
０．７７０≦（Ｐｔ×Ｐｙ）１／２≦１．２００ ・・・（３）
本実施形態のガラスクロスにおいて、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔ、又は、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙが、０．５μｍ未満では、連続的な安定生産が難しい。一方、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔ又は前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙが、それぞれ独立に、４．５μｍ超では、ガラスクロスを十分に薄型化することができない。
前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔ、又は、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙは、それぞれ独立に、好ましくは、２．０～３．８μｍの範囲であり、より好ましくは、２．５～３．７μｍの範囲であり、さらに好ましくは、２．６～３．６μｍの範囲である。
また、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙに対する前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔの比Ｄｔ／Ｄｙは、例えば、０．９０以上１．１０以下の範囲であり、好ましくは０．９５以上１．０５以下の範囲であり、より好ましくは、０．９７以上１．０３以下の範囲であり、さらに好ましくは、０．９８以上１．０２以下の範囲であり、特に好ましくは、０．９９以上１．０１以下の範囲であり、最も好ましくは、１．００である。
また、本実施形態のガラスクロスにおいて、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｙが、それぞれ独立に、１５０本未満であると、フィラメント間の間隙の発生を十分に抑制することができない場合がある。一方、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｙが、それぞれ独立に、３０００本超では、ガラスクロスを十分に薄型化することができない。
前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｙは、それぞれ独立に、好ましくは、４１５本以上９９０本以下の範囲である。
また、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｙに対する前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｔの比Ｆｔ／Ｆｙは、例えば、０．９０以上１．１０以下の範囲であり、好ましくは、０．９５以上１．０５以下の範囲であり、より好ましくは、０．９７以上１．０３以下の範囲であり、さらに好ましくは、０．９８以上１．０２以下の範囲であり、特に好ましくは、０．９９以上１．０１以下の範囲であり、最も好ましくは、１．００である。
また、本実施形態のガラスクロスにおいて、前記経糸の織密度Ｗｔ、及び、前記緯糸の織密度Ｗｙが、それぞれ独立に、１．０本／２５ｍｍ未満であると、経糸間又は緯糸間の空隙の発生を十分に抑制できない場合がある。一方、前記経糸の織密度Ｗｔ及び緯糸の織密度Ｗｙが、それぞれ独立に、５０．０本／２５ｍｍ超では、ガラスクロスの生産性を十分に高めることができない。
前記経糸の織密度Ｗｔ、及び、前記緯糸の織密度Ｗｙは、それぞれ独立に、好ましくは、２．０本／２５ｍｍ以上４０．０本／２５ｍｍ以下の範囲であり、より好ましくは、３．０本／２５ｍｍ以上３３．０本／２５ｍｍ以下の範囲であり、さらに好ましくは、３．８本／２５ｍｍ以上２９．０本／２５ｍｍ以下の範囲である。
また、前記緯糸の織密度Ｗｙに対する前記経糸の織密度Ｗｔの比Ｗｔ／Ｗｙは、例えば、０．９０以上１．１０以下の範囲であり、好ましくは、０．９５以上１．０５以下の範囲であり、より好ましくは、０．９７以上１．０３以下の範囲であり、さらに好ましくは、０．９８以上１．０２以下の範囲であり、特に好ましくは、０．９９以上１．０１以下の範囲であり、最も好ましくは、１．００である。
また、本実施形態のガラスクロスにおいて、前記経糸の平均糸幅Ｂｔ及び前記緯糸の平均糸幅Ｂｙが、それぞれ独立に、５５０μｍ未満であると、経糸間又は緯糸間の空隙の発生を十分に抑制できない場合がある。一方、前記経糸の平均糸幅Ｂｔ及び前記緯糸の平均糸幅Ｂｙが、それぞれ独立に、１００００μｍ超であると、フィラメント間の空隙の発生を十分に抑制できない場合がある。
前記経糸の平均糸幅Ｂｔ及び前記緯糸の平均糸幅Ｂｙは、それぞれ独立に、好ましくは、１０００μｍ以上５５００μｍ以下の範囲であり、より好ましくは、１２００μｍ以上３４５０μｍ以下の範囲である。
また、前記緯糸の平均糸幅Ｂｙに対する前記経糸の平均糸幅Ｂｔの比Ｂｔ／Ｂｙは、例えば、０．８０以上１．２０以下の範囲であり、好ましくは、０．８５以上１．１５以下の範囲であり、より好ましくは、０．９０以上１．１０以下の範囲であり、さらに好ましくは、０．９３以上１．０７以下の範囲であり、特に好ましくは、０．９５以上１．０５以下の範囲であり、殊に好ましくは、０．９６以上１．０４以下の範囲であり、最も好ましくは、０，９７以上１．０３以下の範囲である。
経糸の糸幅の変動係数（経糸の糸幅の標準偏差／経糸の平均糸幅Ｂｔ）、及び、緯糸の糸幅の変動係数（緯糸の糸幅の標準偏差／緯糸の平均糸幅Ｂｙ）は、それぞれ独立に、例えば、０．２０以下であり、好ましくは、０．１５以下であり、より好ましくは、０．１０以下であり、さらに好ましくは、０．０５以下である。また、前記経糸の糸幅の変動係数及び緯糸の糸幅の変動係数の下限値としては、０．０１を挙げることができる。また、前記経糸の糸幅の変動係数と、前記緯糸の糸幅の変動係数との平均値は、例えば、０．２０以下であり、好ましくは、０．１５以下であり、より好ましくは、０．１０以下であり、さらに好ましくは、０．０５以下である。
また、本実施形態のガラスクロスにおいて、前記経糸開繊効率係数Ｐｔが、０．６００未満又は１．５００超では、プリント配線板の遅延時間差を低減することが困難になる。前記経糸開繊効率係数Ｐｔは、前記Ｄｔ、Ｆｔ、Ｗｔ及びＢｔから前記式（１）により求められる。
前記経糸開繊効率係数Ｐｔは、好ましくは、０．７７０以上１．２００以下の範囲であり、より好ましくは、０．８００以上１．１００以下の範囲であり、さらに好ましくは、０．８９０以上１．０００以下の範囲であり、特に好ましくは、０．９２５以上０．９７０以下の範囲である。
ここで、前記式（１）において、「Ｂｔ／（Ｄｔ×Ｆｔ）」部分は、前記経糸を構成するフィラメントにおいて、該フィラメント間の空隙、又は、該フィラメント同士の重なりの発生度合いを反映している。「Ｂｔ／（Ｄｔ×Ｆｔ）」が１．０００を超えて大きい程、前記フィラメント間に空隙が生じ、この空隙に起因して、プリント配線板の遅延時間差の低減が困難になる傾向にある。一方、「Ｂｔ／（Ｄｔ×Ｆｔ）」が１．０００未満で小さい程、前記フィラメント同士の重なりが発生し、この重なりに起因して、プリント配線板の遅延時間差の低減が困難になる傾向にある。
また、前記式（１）において、「Ｂｔ／（２５０００／Ｗｔ）」部分は、前記経糸間の空隙、又は、前記経糸同士の重なりの発生度合いを反映している。「Ｂｔ／（２５０００／Ｗｔ）」が１．０００を超えて大きい程、前記経糸の端部同士における重なりが発生し、この重なりに起因して、プリント配線板の遅延時間差の低減が困難になる傾向にある。一方、「Ｂｔ／（２５０００／Ｗｔ）」が１．０００未満で小さい程、前記経糸間に空隙が生じ、この空隙に起因して、プリント配線板の遅延時間差の低減が困難になる傾向にある。
また、前記式（１）において、「（Ｄｔ×Ｆｔ）／（２５０００／Ｗｔ）」部分は、前述のとおり、「Ｂｔ／（Ｄｔ×Ｆｔ）」部分及び「Ｂｔ／（２５０００／Ｗｔ）」がいずれも１．０００に近いことが好ましいところ、「Ｂｔ／（Ｄｔ×Ｆｔ）」部分及び「Ｂｔ／（２５０００／Ｗｔ）」がいずれも１．０００に近い場合に、前記式（１）の値を１．０００に近づける機能を果たしている。したがって、前記式（１）は、前述の傾向を反映し、前記経糸を構成するフィラメント間の空隙若しくは重なり、又は、前記経糸間の空隙若しくは重なりに起因するプリント配線板の遅延時間差の低減可能性を示している。
また、本実施形態のガラスクロスにおいて、前記緯糸開繊効率係数Ｐｙが、０．６００未満又は１．５００超では、プリント配線板の遅延時間差を低減することが困難になる。前記緯糸開繊効率係数Ｐｙは、前記Ｄｙ、Ｆｙ、Ｗｙ及びＢｙから前記式（２）により求められる。
前記緯糸開繊効率係数Ｐｙは、好ましくは、０．７７０以上１．２００以下の範囲であり、より好ましくは、０．８００以上１．１００以下の範囲であり、さらに好ましくは、０．８９０以上１．０００以下の範囲であり、特に好ましくは、０．９２５以上０．９７０以下の範囲である。
ここで、前記式（２）は、前記式（１）と同様に、前記緯糸を構成するフィラメント間の空隙若しくは重なり、又は、緯糸間の空隙若しくは重なりに起因するプリント配線板の遅延時間差の低減可能性を示している。
また、前記式（３）は、前記式（１）及び前記式（２）の前述の特徴を反映し、ガラスクロス全体における、フィラメント間の空隙若しくは重なり、又は、糸間の空隙若しくは重なりに起因するプリント配線板の遅延時間差の低減可能性を示している。
また、本実施形態のガラスクロスにおいて、前記Ｒｔ、及び、Ｒｙが、それぞれ独立に、６８．６未満では、プリント配線板の遅延時間差低減及びガラスクロスの薄型化を実現しつつ、ガラスクロスの生産性を高めることが困難になる。
一方、前記Ｒｔ、及び、Ｒｙが、それぞれ独立に、５５５．５超では、経糸幅又は緯糸幅を安定させることが困難であり、糸幅のばらつきにより生じる経糸間又は緯糸間の空隙に起因する、プリント配線板の遅延時間差を低減することが困難になる。
前記Ｒｔは、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔに対する前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｔの比（Ｆｔ／Ｄｔ）である。また、前記Ｒｙは、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙに対する前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｙの比（Ｆｙ／Ｄｙ）である。
前記Ｒｔ及びＲｙは、それぞれ独立に、好ましくは、１１５．５以上２７７．２以下の範囲である。
また、前記Ｒｙに対する、前記Ｒｔの比Ｒｔ／Ｒｙは、例えば、０．９０以上１．１０以下の範囲であり、好ましくは、０．９５以上１．０５以下の範囲であり、より好ましくは、０．９７以上１．０３以下の範囲であり、さらに好ましくは、０．９８以上１．０２以下の範囲であり、特に好ましくは、０．９９以上１．０１以下の範囲であり、最も好ましくは、１．００である。
また、本実施形態のガラスクロスにおいて、前記Ｐｔ及びＰｙは、好ましくは、次式（３－１）を満たし、より好ましくは、次式（３－２）を満たし、さらに好ましくは、次式（３-３）を満たす。
０．８００ ≦ （Ｐｔ×Ｐｙ）１／２ ≦ １．１００ ・・・（３－１）
０．８９０ ≦ （Ｐｔ×Ｐｙ）１／２ ≦ ０．９７０ ・・・（３－２）
０．９００ ≦ （Ｐｔ×Ｐｙ）１／２ ≦ ０．９５２ ・・・（３－３）
０．８００ ≦ （Ｐｔ×Ｐｙ）１／２ ≦ １．１００ ・・・（３－１）
０．８９０ ≦ （Ｐｔ×Ｐｙ）１／２ ≦ ０．９７０ ・・・（３－２）
０．９００ ≦ （Ｐｔ×Ｐｙ）１／２ ≦ ０．９５２ ・・・（３－３）
また、前記Ｐｙに対する前記Ｐｔの比Ｐｔ／Ｐｙは、例えば、０．８０以上１．２０以下の範囲であり、好ましくは、０．８５以上１．１５以下の範囲であり、より好ましくは、０．９０以上１．１０以下の範囲であり、さらに好ましくは、０．９３以上１．０７以下の範囲であり、特に好ましくは、０．９５以上１．０５以下の範囲であり、殊に好ましくは、０．９６以上１．０４以下の範囲であり、最も好ましくは、０，９７以上１．０３以下の範囲である。
また、本実施形態のガラスクロスにおいて、前記経糸及び緯糸のｔｅｘ番手（１ｋｍ当たりの質量グラム数）は、それぞれ独立に、例えば、３．０～５０．０ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の範囲にあり、より好ましくは、３．５～２５．０ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の範囲にあり、さらに好ましくは、４．０～１８．０ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の範囲にある。
本実施形態のガラスクロスにおいて、前記経糸又は緯糸は、撚りがかけられていてもよい。この場合、前記経糸の撚数又は緯糸の撚数は、それぞれ独立に、例えば、１．００回／２５ｍｍ以下の範囲であり、好ましくは、０．７０回／２５ｍｍ以下の範囲であり、より好ましくは、０．５０回／２５ｍｍ以下の範囲であり、さらに好ましくは０．４０回／２５ｍｍ以下の範囲であり、特に好ましくは０．２０回／２５ｍｍ以下の範囲であり、殊に好ましくは０．０９回／２５ｍｍ以下の範囲であり、最も好ましくは、０．００回／２５ｍｍである。ここで、前記経糸又は緯糸の撚数は、ＪＩＳ Ｒ ３９１２：２０００に準拠して、検撚器を用い、試験片の解撚に必要なターン数および試験片の解撚前の標準張力下での長さから算出して求めることができる。
本実施形態のガラスクロスは、前述の構成を備えることにより、厚さが１０．０μｍ未満であり、好ましくは、９．４μｍ以下、より好ましくは、９．０μｍ以下、さらに好ましくは、８．５μｍ以下である。本実施形態のガラスクロスの厚さの下限としては、例えば、２．０μｍを挙げることができる。
本実施形態のガラスクロスの単位面積当たりの質量は、例えば、５．０～３０．０ｇ／ｍ２の範囲にあり、好ましくは、６．０～２４．０ｇ／ｍ２の範囲にあり、さらに好ましくは、７．０～２１．０ｇ／ｍ２の範囲にあり、特に好ましくは、８．０～１６．０ｇ／ｍ２の範囲にある。ここで、ガラスクロスの単位面積当たりの質量は、ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３に準拠した秤で、２００ｍｍ×２００ｍｍの大きさにカットしたガラスクロスの質量を３点測定し、それぞれを１ｍ２当たりの質量に換算した値の平均値である。
本実施形態のガラスクロスにおいて、ガラスクロスの厚さに対する、ガラスクロスの単位面積当たりの質量の比（ガラスクロスの単位面積当たりの質量／ガラスクロスの厚さ）は、例えば、１．２０～３．６０の範囲にあり、好ましくは、１．２５～２．５０の範囲にあり、さらに好ましくは、１．３０～１．９５の範囲にある。
また、本実施形態のガラスクロスは、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙが、それぞれ独立に、２．０μｍ以上３．８μｍ以下の範囲にあり、前記Ｐｔ及びＰｙが、次式（４）を満たすことが好ましい。
０．８９０≦（Ｐｔ×Ｐｙ）１／２≦０．９７０ ・・・（４）
０．８９０≦（Ｐｔ×Ｐｙ）１／２≦０．９７０ ・・・（４）
前記経糸又は緯糸のフィラメント径は、該経糸又は該緯糸の断面それぞれ５０点について、走査型電子顕微鏡（株式会社日立ハイテクノロジーズ製、商品名：Ｓ-３４００Ｎ、倍率：３０００倍）で、該経糸又は該緯糸を構成するガラスフィラメントの直径を測定したときの測定値の平均値である。また、前記経糸又は緯糸を構成するガラスフィラメントの本数は、該経糸又は該緯糸の断面それぞれ５０点について、走査型電子顕微鏡（株式会社日立ハイテクノロジーズ製、商品名：Ｓ-３４００Ｎ、倍率：５００倍）で、該経糸又は該緯糸を構成するガラスフィラメントの本数を計測したときの計測値の平均値である。
また、前記経糸の織密度は、ＪＩＳ Ｒ ３４２０に準拠して、織物分解鏡を用い、緯方向の２５ｍｍの範囲にある該経糸の本数を数えることにより求めることができる。また、前記緯糸の織密度は、ＪＩＳ Ｒ ３４２０に準拠して、織物分解鏡を用い、経方向の２５ｍｍの範囲にある該緯糸の本数を数えることにより求めることができる。
また、前記経糸又は緯糸の平均糸幅は、ガラスクロスのそれぞれ離間した位置から、１００ｍｍ×１００ｍｍのサンプル３枚を切り出し、各サンプル当たりそれぞれ１０本の該経糸又は該緯糸について、マイクロスコープ（株式会社キーエンス製、商品名：ＶＨＸ－６０００、倍率：２００倍）で測定したときの測定値の平均値である。
また、前記ガラスクロスの厚さは、ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３に準拠して、該ガラスクロス中１５点でその厚さをマイクロメーターで測定したときの測定値の平均値である。
前記ガラスフィラメントは、所定のガラスバッチ（ガラス原材料）を溶融して繊維化することにより得ることができ、例えば、Ｅガラス繊維（汎用ガラス繊維）組成、高強度ガラス繊維組成、低誘電率ガラス繊維組成等の組成を備えるものを用いることができる。
ここで、前記Ｅガラス繊維組成は、ＳｉＯ２を５２～５６質量％、Ｂ２Ｏ３を５～１０質量％、Ａｌ２Ｏ３を１２～１６質量％、ＣａＯとＭｇＯとを合計２０～２５質量％、Ｎａ２ＯとＫ２ＯとＬｉ２Ｏとを合計０～１質量％含む組成である。
また、前記高強度ガラス繊維組成は、ＳｉＯ２を５７～７０質量％、Ａｌ２Ｏ３を１８～３０質量％、ＣａＯを０～１３質量％、ＭｇＯを５～１５質量％、Ｎａ２ＯとＫ２ＯとＬｉ２Ｏとを合計０～１質量％、ＴｉＯ２を０～１質量％、Ｂ２Ｏ３を０～２質量％含む組成である。
また、前記低誘電率ガラス繊維組成は、ＳｉＯ２を４８～６２質量％、Ｂ２Ｏ３を１７～２６質量％、Ａｌ２Ｏ３を９～１８質量％、ＣａＯを０．１～９質量％、ＭｇＯを０～６質量％、Ｎａ２ＯとＫ２ＯとＬｉ２Ｏとを合計０．０５～０．５質量％、ＴｉＯ２を０～５質量％、ＳｒＯを０～６質量％、Ｆ２とＣｌ２とを合計で０～３質量％、Ｐ２Ｏ５を０～６質量％含む組成である。
前記ガラスフィラメントは、汎用性の観点からは前記Ｅガラス繊維組成であることが好ましく、プリプレグとした際の反りの抑制という観点からは前記高強度ガラス繊維組成であることが好ましい。このとき、前記高強度ガラス繊維組成は、ＳｉＯ２を６４～６６質量％、Ａｌ２Ｏ３を２４～２６質量％、ＭｇＯを９～１１質量％含み、ＳｉＯ２とＡｌ２Ｏ３とＭｇＯとを合計で９９質量％以上含むことがさらに好ましい。
前記ガラスフィラメントは、１５０～３０００本の範囲の本数で、それ自体公知の方法により集束され、巻き取りチューブに巻きとられ、又は、さらに前記巻き取りチューブからボビンに巻き戻される。集束された前記ガラスフィラメント（ガラスストランド）が前記巻き取りチューブに巻き取られたものをケーキと呼ぶことがある。また、前記ガラスストランドが前記ボビンに巻き付けられたものをガラスヤーンパッケージと呼ぶことがある。
ここで、前記ガラスフィラメントは、通常、円形の断面形状を備えるが、楕円形、長円形等の扁平な断面形状を備えてもよい。前記ガラスフィラメントが扁平な断面形状を備える場合、長径／短径の割合は、例えば、１．１～１０．０の範囲にある。また、前記ガラスフィラメントが扁平な断面形状を備える場合、そのフィラメント径とは、当該扁平な断面形状と同じ面積を備える円の直径を意味する。なお、前記ガラスフィラメントが円形の断面形状を備える場合には、前記長径／短径の割合は、１．０に相当する。
前記ケーキから前記ガラスストランドを引き出し、又は、前記ガラスヤーンパッケージから前記ガラスヤーンを引き出し、必要に応じて、前記ガラスストランド又は前記ガラスヤーンパッケージの撚数を調整し、糸開繊処理を行うことで、本実施形態のガラスクロスに用いる、前記経糸及び緯糸を得ることができる。
前記ガラスストランド又は前記ガラスヤーンパッケージの撚数の調整は、前記糸開繊維処理において、前記ガラスストランド又は前記ガラスヤーンパッケージが開繊し易くなるように行われる。前記ガラスストランド又は前記ガラスヤーンパッケージの撚数は、例えば、１．０回／２５ｍｍ以下に調整され、０．７回／２５ｍｍ以下に調整されることが好ましく、０.２回／２５ｍｍ以下に調整されることがより好ましい。前記ガラスストランド又は前記ガラスヤーンパッケージの撚数の調整は、解撚機又は撚線機を用いて行うことができる。
前記糸開繊処理としては、水流圧力による開繊、液体を媒体とした超音波等の高周波の振動による開繊、面圧を有する流体の圧力による開繊、ロールによる加圧での開繊等の糸開繊処理を挙げることができる。
本実施形態のガラスクロスは、前記経糸と前記緯糸とを用い、それ自体公知の織機により製織し、開繊処理を行うことにより得ることができる。前記織機としては、例えば、エアージェット又はウォータージェット等のジェット式織機、シャトル式織機、レピア織機等を挙げることができる。また、前記織機による織り方としては、例えば、平織、朱子織、ななこ織、綾織等を挙げることができる。
前記開繊処理としては、例えば、水流圧力による開繊、液体を媒体とした超音波等の高周波の振動による開繊、面圧を有する流体の圧力による開繊、ロールによる加圧での開繊等の開繊処理を挙げることができる。これらの開繊処理の中では、水流圧力による開繊処理、又は液体を媒体とした超音波等の高周波の振動による開繊処理を使用することが、前記経糸又は前記緯糸のそれぞれにおいて、前記開繊処理後の糸幅のバラツキが低減されるので好ましい。また、前記開繊処理は、複数の開繊処理方法を併用することにより、該開繊処理に起因する目曲がり等のガラスクロス外観上の欠陥の発生を抑制することができる。
本実施形態のガラスクロスは、その表面に、シランカップリング剤を含む処理液を付着させる表面処理がなされてもよい。ここで、表面処理は、例えば、それ自体公知の方法で前記シランカップリング剤を含む処理液を塗布し、乾燥させることで行うことができる。
前記シランカップリング剤としては、アミノシラン、クロルシラン、エポキシシラン、メルカプトシラン、ビニルシラン、（メタ）アクリルシランを挙げることができる。本実施形態のガラスクロスにおいて、前記シランカップリング剤は単独で用いてもよく、又は、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
前記アミノシランとしては、γ－アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ－β－（アミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ－β－（アミノエチル）－Ｎ’－β－（アミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン、γ－アニリノプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。
前記クロルシランとしては、γ－クロロプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。
エポキシシランとしては、β－(３，４ －エポキシシクロヘキシル)エチルトリメトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。
前記メルカプトシランとしては、γ－メルカプトトリメトキシシラン等を挙げることができる。
前記ビニルシランとしては、ビニルトリメトキシシラン、Ｎ－β－（Ｎ－ビニルベンジルアミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。
前記（メタ）アクリルシランとしては、γ－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。
また、前記シランカップリング剤を含む処理液は、シランカップリング剤以外に、例えば、界面活性剤、ｐＨ調整剤を含んでもよい。
前記界面活性剤としては、ノニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、アニオン系界面活性剤、両性界面活性剤を挙げることができる。本実施形態のガラスクロスにおいて、前記界面活性剤は単独で用いてもよく、又は、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
前記ノニオン系界面活性剤としては、エチレンオキサイドプロピレンオキサイドアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレン－ポリオキシプロピレン－ブロックコポリマー、アルキルポリオキシエチレン－ポリオキシプロピレン－ブロックコポリマーエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレン脂肪酸モノエステル、ポリオキシエチレン脂肪酸ジエステル、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、グリセロール脂肪酸エステルエチレンオキサイド付加物、ポリオキシエチレンキャスターオイルエーテル、硬化ヒマシ油エチレンオキサイド付加物、アルキルアミンエチレンオキサイド付加物、脂肪酸アミドエチレンオキサイド付加物、グリセロール脂肪酸エステル、ポリグリセリン脂肪酸エステル、ペンタエリスリトール脂肪酸エステル、ソルビトール脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル、ショ糖脂肪酸エステル、多価アルコールアルキルエーテル、脂肪酸アルカノールアミド、アセチレングリコール、アセチレンアルコール、アセチレングリコールのエチレンオキサイド付加物、アセチレンアルコールのエチレンオキサイド付加物を挙げることができる。
前記カチオン系界面活性剤としては、塩化アルキルジメチルベンジルアンモニウム、塩化アルキルトリメチルアンモニウム、アルキルジメチルエチルアンモニウムエチルサルフェート、高級アルキルアミン塩、高級アルキルアミンへのエチレンオキサイド付加物、高級脂肪酸とポリアルキレンポリアミンとの縮合物、高級脂肪酸とアルカノールアミンとのエステルの塩、高級脂肪酸アミドの塩、イミダゾリン型カチオン性界面活性剤、アルキルピリジニウム塩を挙げることができる。前記高級アルキルアミン塩としては、酢酸塩、塩酸塩等を挙げることができる。
前記アニオン系界面活性剤としては、高級アルコール硫酸エステル塩、高級アルキルエーテル硫酸エステル塩、α－オレフィン硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、α－オレフィンスルホン酸塩、脂肪酸ハライドとＮ－メチルタウリンとの反応生成物、スルホコハク酸ジアルキルエステル塩、高級アルコールリン酸エステル塩、高級アルコールエチレンオキサイド付加物のリン酸エステル塩を挙げることができる。
前記両性界面活性剤としては、アルキルアミノプロピオン酸アルカリ金属塩などのアミノ酸型両性界面活性剤、アルキルジメチルベタインなどのベタイン型両性界面活性剤、イミダゾリン型両性界面活性剤を挙げることができる。
前記ｐＨ調整剤としては、酢酸、ギ酸、プロピオン酸を挙げることができる。
本実施形態のガラスクロスが表面処理されて、有機物が付着している場合、該有機物の付着量は、例えば、該有機物の付着したガラスクロス１００質量部に対して、０．０５～５．００質量部の範囲にある。ここで、前記有機物の付着したガラスクロスの質量に対する該有機物の質量の割合は、ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３に準拠して、試験片の加熱乾燥前後の質量を測定することによって求めることができる。なお、加熱乾燥により、ガラスクロスの質量が減少する場合には、この減少量を考慮して、前記有機物の付着量を測定する。
本実施形態のプリプレグは、前述した本実施形態のガラスクロスを含む。
本実施形態のプリプレグは、前述したガラスクロスに、それ自体公知の方法により、樹脂を含浸させ、半硬化させることにより得ることができる。
本実施形態のプリプレグにおいて、前述したガラスクロスに含浸される樹脂は、特に限定されない。このような樹脂として、熱硬化性樹脂としては、例えば、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、メラミン樹脂、変性ポリイミド樹脂、マレイミド樹脂、熱硬化型ポリフェニレンエーテル樹脂、熱硬化型変性ポリフェニレンエーテル樹脂等を挙げることができる。また、熱可塑性樹脂としては、ポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリブチレンテレフタート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、熱可塑性変性ポリフェニレンエーテル樹脂、フッ素樹脂、液晶ポリエステル（ＬＣＰ）、シクロオレフィン樹脂等を挙げることができる。
また、本実施形態のプリント配線板は、前記本実施形態のガラスクロスを含むプリプレグから形成される。
本実施形態のガラスクロスはプリント配線板の他、電子機器の筐体、燃料電池のセパレーター等に好適に使用することができる。
次に、本発明の実施例及び比較例を示す。
〔参考例１〕
本参考例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して経糸と緯糸との元になるガラスヤーンを得た。前記経糸と前記緯糸とは、それぞれフィラメント径（Ｄｔ、Ｄｙ）が３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数（Ｆｔ、Ｆｙ）３８本で集束されてなり、０．９９ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えていた。
本参考例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して経糸と緯糸との元になるガラスヤーンを得た。前記経糸と前記緯糸とは、それぞれフィラメント径（Ｄｔ、Ｄｙ）が３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数（Ｆｔ、Ｆｙ）３８本で集束されてなり、０．９９ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えていた。
次に、前記経糸と前記緯糸とをレピア織機を用いて製織し、前記経糸の織密度（Ｗｔ）を１０５本／２５ｍｍ、緯糸の織密度（Ｗｙ）を１１０本／２５ｍｍとして、平織ガラスクロスを得た。次に、前記平織ガラスクロスに、脱油処理、表面処理及び開繊処理を施した。
前記脱油処理としては、前記平織ガラスクロスを雰囲気温度が３５０℃～４００℃の加熱炉内に６０時間配置し、該平織ガラスクロスに付着している紡糸用集束剤と製織用集束剤とを加熱分解する処理を行った。また、前記表面処理としては、前記平織ガラスクロスにメタクリルシランを塗布し、１３０℃の加熱炉内に連続的に通しながら硬化させる処理を行った。また、前記開繊処理としては、前記平織ガラスクロスの経糸に５０Ｎの張力をかけ、水流圧力を１．０ＭＰａに設定した水流圧力による開繊処理を行った。
なお、前記開繊処理以外の工程で前記平織ガラスクロスの経糸にかかる張力は、７０～１２０Ｎであり、前記開繊処理においては、張力検出器により検出された張力の値を、前記平織ガラスクロスを搬送するガイドローラにフィードバックし、該ガイドローラの位置を変化させることにより張力を調整した。この結果、表２に示すガラスクロスを得た。
次に、本参考例で得られたガラスクロスをメチルエチルケトンで希釈したエポキシ樹脂（ＤＩＣ株式会社製、商品名：ＥＰＩＣＬＯＮ１２１Ｎ－８０Ｎ）中に浸漬して、該ガラスクロスに樹脂を含浸させ、幅１３μｍのスリット間を通過させて余剰の樹脂を除去した後、乾燥機にて、１５０℃の温度下に１分間保持して、前記エポキシ樹脂を含浸させたガラスクロスを半硬化させてプリプレグを調製した。
次に、得られたプリプレグを４枚重ねて２００℃、２時間、３ＭＰａの条件で加熱加圧することにより、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａを調製した。
次に、得られたプリプレグを３枚重ねて、その両側に、銅箔（古河電気工業株式会社製、商品名：ＦＶ－ＷＳ）を配置して、２００℃、２時間、３ＭＰａの条件で加熱加圧して、両面に銅箔が接着された２００μｍの厚さの銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂを調製した。
次に、評価基板Ｂの一方の金属箔（銅箔）を加工して、線幅１００～３００μｍ、線長１００ｍｍ、線間２０ｍｍの配線を１０本形成した。評価基板Ｂの前記配線を形成した側の表面上にプリプレグと金属箔（銅箔）とを２次積層することによって、３層板を作製した。なお、配線の線幅は、３層板を作製した後の回路の特性インピーダンスが５０Ωとなるように調整した。
次に、前記３層板の２０ＧＨｚでの遅延時間を測定し、得られた遅延時間の最大値と最小値との差を、遅延時間差として算出した。
前記遅延時間差が大きいと、差動信号のスキューによる信号品質の劣化が発生しやすく、遅延時間差が小さいと、スキューによる信号品質の劣化が発生しにくい傾向がある。そこで、前記遅延時間差を指標として、スキューによる信号品質を評価することができる。
〔実施例１〕
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して経糸と緯糸の元になるガラスヤーンを得た。前記ガラスヤーンは、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数４９６本で集束されてなり、１２．９２ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えていた。
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して経糸と緯糸の元になるガラスヤーンを得た。前記ガラスヤーンは、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数４９６本で集束されてなり、１２．９２ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えていた。
次に、ボビンに巻き取られた前記ガラスヤーンを、該ガラスヤーンが備える撚りの方向とは逆方向の撚りをかけながら、該ボビンから引き出し、撚りがない状態として送出し、６０℃の水槽中で、周波数１００ｋＨｚ、出力１．２ｋＷの振動子から発生される超音波を作用させて該ガラスヤーンを開繊させた。次に、前記ガラスヤーンの開繊方向と、前記ボビンの長さ方向とが平行になるように、開繊されたガラスヤーン（開繊ガラスヤーン）をボビンに巻き取り、開繊ガラスヤーンパッケージを得た。
経糸と緯糸との元になる前記開繊ガラスヤーンの平均糸幅は１７００μｍであった。ここで、前記開繊ガラスヤーンの平均糸幅は、該開繊ガラスヤーンの糸幅を、１０ｃｍ毎に３０ヶ所、マイクロスコープ（株式会社キーエンス製、商品名：ＶＨＸ－６０００）を用いて測定した測定値から算出した。
次に、複数の前記開繊ガラスヤーンパッケージから前記開繊ガラスヤーンを経糸又は緯糸として引き出し、レピア織機を用いて、経糸織密度（Ｗｔ）を１４．０本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を１４．０本／２５ｍｍとして、平織ガラスクロスを製織した。次に、前記平織ガラスクロスに、参考例１と全く同一にして、脱油処理、表面処理及び開繊処理を施した。この結果、表１に示すガラスクロスを得た。
次に、本実施例のガラスクロスを用いた以外は、参考例１と全く同一にして、プリプレグ、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａ、銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂ、３層板を調製し、該３層板の遅延時間差を算出した。
次に、本実施例のガラスクロスについて、次のようにして、遅延時間差低減、ガラスクロス糸幅安定性、ガラスクロス生産性を評価した。結果を表１に示す。
［遅延時間差低減］
参考例１の遅延時間差を基準にして、遅延時間差が５０％以下の場合を「Ａ（優）」、５０％超９０％以下の場合を「Ｂ（良）」、９０％超の場合を「Ｃ（可～同等）」と評価する。
参考例１の遅延時間差を基準にして、遅延時間差が５０％以下の場合を「Ａ（優）」、５０％超９０％以下の場合を「Ｂ（良）」、９０％超の場合を「Ｃ（可～同等）」と評価する。
［ガラスクロス糸幅安定性］
ガラスクロスのそれぞれ離間した位置から、１００ｍｍ×１００ｍｍのサンプル３枚を切り出し、各サンプル当たりそれぞれ１０本の経糸又は緯糸について、糸幅を、マイクロスコープ（株式会社キーエンス製、商品名：ＶＨＸ－６０００）を用いて測定する。得られた測定値から、前記経糸及び前記緯糸について、平均値及び標準偏差を算出し、該平均値及び該標準偏差から変動係数（標準偏差／平均値）を算出する。次いで、前記経糸の変動係数と、前記緯糸の変動係数との平均値（平均変動係数）を算出する。前記平均変動係数が、０．１０以下である場合を「Ａ」、０．１０超である場合を「Ｂ」と評価する。
ガラスクロスのそれぞれ離間した位置から、１００ｍｍ×１００ｍｍのサンプル３枚を切り出し、各サンプル当たりそれぞれ１０本の経糸又は緯糸について、糸幅を、マイクロスコープ（株式会社キーエンス製、商品名：ＶＨＸ－６０００）を用いて測定する。得られた測定値から、前記経糸及び前記緯糸について、平均値及び標準偏差を算出し、該平均値及び該標準偏差から変動係数（標準偏差／平均値）を算出する。次いで、前記経糸の変動係数と、前記緯糸の変動係数との平均値（平均変動係数）を算出する。前記平均変動係数が、０．１０以下である場合を「Ａ」、０．１０超である場合を「Ｂ」と評価する。
［ガラスクロス生産性］
レピア織機を用いて、１０００ｍのガラスクロスを製織する時間（１０００ｍ製織時間）を測定し、参考例１の１０００ｍ製織時間を基準として、１０００ｍ製織時間が３０％以下の場合に、「ＯＫ」、３０％超の場合に、「ＮＧ」と評価する。
レピア織機を用いて、１０００ｍのガラスクロスを製織する時間（１０００ｍ製織時間）を測定し、参考例１の１０００ｍ製織時間を基準として、１０００ｍ製織時間が３０％以下の場合に、「ＯＫ」、３０％超の場合に、「ＮＧ」と評価する。
〔実施例２〕
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数３３４本で集束されてなり、８．７０ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が１０８１μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を２０．８本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を２０．８本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表１に示すガラスクロスを得た。
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数３３４本で集束されてなり、８．７０ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が１０８１μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を２０．８本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を２０．８本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表１に示すガラスクロスを得た。
次に、本実施例のガラスクロスを用いた以外は、参考例１と全く同一にして、プリプレグ、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａ、銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂ、３層板を調製し、該３層板の遅延時間差を算出した。
次に、本実施例のガラスクロスについて、実施例１と全く同一にして、遅延時間差低減、ガラスクロス糸幅安定性、ガラスクロス生産性を評価した。結果を表１に示す。
〔実施例３〕
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径２．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数３６０本で集束されてなり、４．８９ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が９２５μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を２６．０本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を２６．０本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表１に示すガラスクロスを得た。
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径２．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数３６０本で集束されてなり、４．８９ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が９２５μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を２６．０本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を２６．０本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表１に示すガラスクロスを得た。
次に、本実施例のガラスクロスを用いた以外は、参考例１と全く同一にして、プリプレグ、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａ、銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂ、３層板を調製し、該３層板の遅延時間差を算出した。
次に、本実施例のガラスクロスについて、実施例１と全く同一にして、遅延時間差低減、ガラスクロス糸幅安定性、ガラスクロス生産性を評価した。結果を表１に示す。
〔実施例４〕
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数１５００本で集束されてなり、３９．０８ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が５２６０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を４．７本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を４．７本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表１に示すガラスクロスを得た。
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数１５００本で集束されてなり、３９．０８ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が５２６０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を４．７本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を４．７本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表１に示すガラスクロスを得た。
次に、本実施例のガラスクロスを用いた以外は、参考例１と全く同一にして、プリプレグ、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａ、銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂ、３層板を調製し、該３層板の遅延時間差を算出した。
次に、本実施例のガラスクロスについて、実施例１と全く同一にして、遅延時間差低減、ガラスクロス糸幅安定性、ガラスクロス生産性を評価した。結果を表１に示す。
〔実施例５〕
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数４９６本で集束されてなり、１２．９２ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを、周波数１００ｋＨｚ、出力１．６ｋＷの振動子を使用した以外は実施例１と全く同一にして開繊して得られた、平均糸幅が２２３０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を１４．０本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を１４．０本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表１に示すガラスクロスを得た。
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数４９６本で集束されてなり、１２．９２ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを、周波数１００ｋＨｚ、出力１．６ｋＷの振動子を使用した以外は実施例１と全く同一にして開繊して得られた、平均糸幅が２２３０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を１４．０本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を１４．０本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表１に示すガラスクロスを得た。
次に、本実施例のガラスクロスを用いた以外は、参考例１と全く同一にして、プリプレグ、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａ、銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂ、３層板を調製し、該３層板の遅延時間差を算出した。
次に、本実施例のガラスクロスについて、実施例１と全く同一にして、遅延時間差低減、ガラスクロス糸幅安定性、ガラスクロス生産性を評価した。結果を表１に示す。
〔実施例６〕
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径４．０μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数５５０本で集束されてなり、１７．６９ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が２１２０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を１１．３本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を１１．３本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表１に示すガラスクロスを得た。
本実施例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径４．０μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数５５０本で集束されてなり、１７．６９ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が２１２０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を１１．３本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を１１．３本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表１に示すガラスクロスを得た。
次に、本実施例のガラスクロスを用いた以外は、参考例１と全く同一にして、プリプレグ、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａ、銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂ、３層板を調製し、該３層板の遅延時間差を算出した。
次に、本実施例のガラスクロスについて、実施例１と全く同一にして、遅延時間差低減、ガラスクロス糸幅安定性、ガラスクロス生産性を評価した。結果を表１に示す。
〔比較例１〕
本比較例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数４９６本で集束されてなり、１２．９２ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを、周波数１００ｋＨｚ、出力０．６ｋＷの振動子を使用した以外は実施例１と全く同一にして開繊して得られた、平均糸幅が８９１μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を２８．０本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を２８．０本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表２に示すガラスクロスを得た。
本比較例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数４９６本で集束されてなり、１２．９２ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを、周波数１００ｋＨｚ、出力０．６ｋＷの振動子を使用した以外は実施例１と全く同一にして開繊して得られた、平均糸幅が８９１μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を２８．０本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を２８．０本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表２に示すガラスクロスを得た。
次に、本比較例のガラスクロスを用いた以外は、参考例１と全く同一にして、プリプレグ、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａ、銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂ、３層板を調製し、該３層板の遅延時間差を算出した。
次に、本比較例のガラスクロスについて、実施例１と全く同一にして、遅延時間差低減、ガラスクロス糸幅安定性、ガラスクロス生産性を評価した。結果を表２に示す。
〔比較例２〕
本比較例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数４９６本で集束されてなり、１２．９２ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを、周波数１００ｋＨｚ、出力０．８ｋＷの振動子を使用した以外は実施例１と全く同一にして開繊して得られた、平均糸幅が１１５８μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を１４．０本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を１４．０本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表２に示すガラスクロスを得た。
本比較例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数４９６本で集束されてなり、１２．９２ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを、周波数１００ｋＨｚ、出力０．８ｋＷの振動子を使用した以外は実施例１と全く同一にして開繊して得られた、平均糸幅が１１５８μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を１４．０本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を１４．０本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表２に示すガラスクロスを得た。
次に、本比較例のガラスクロスを用いた以外は、参考例１と全く同一にして、プリプレグ、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａ、銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂ、３層板を調製し、該３層板の遅延時間差を算出した。
次に、本比較例のガラスクロスについて、実施例１と全く同一にして、遅延時間差低減、ガラスクロス糸幅安定性、ガラスクロス生産性を評価した。結果を表２に示す。
〔比較例３〕
本比較例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数２５００本で集束されてなり、６５．１３ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が８７６０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を２．８本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を２．８本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表２に示すガラスクロスを得た。
本比較例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数２５００本で集束されてなり、６５．１３ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が８７６０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を２．８本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を２．８本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表２に示すガラスクロスを得た。
次に、本比較例のガラスクロスを用いた以外は、参考例１と全く同一にして、プリプレグ、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａ、銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂ、３層板を調製し、該３層板の遅延時間差を算出した。
次に、本比較例のガラスクロスについて、実施例１と全く同一にして、遅延時間差低減、ガラスクロス糸幅安定性、ガラスクロス生産性を評価した。結果を表２に示す。
〔比較例４〕
本比較例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数１６０本で集束されてなり、４．１７ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が５５０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を４３．４本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を４３．４本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表２に示すガラスクロスを得た。
本比較例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径３．６μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数１６０本で集束されてなり、４．１７ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が５５０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を４３．４本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を４３．４本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表２に示すガラスクロスを得た。
次に、本比較例のガラスクロスを用いた以外は、参考例１と全く同一にして、プリプレグ、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａ、銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂ、３層板を調製し、該３層板の遅延時間差を算出した。
次に、本比較例のガラスクロスについて、実施例１と全く同一にして、遅延時間差低減、ガラスクロス糸幅安定性、ガラスクロス生産性を評価した。結果を表２に示す。
〔比較例５〕
本比較例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径５．０μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数６８９本で集束されてなり、３４．６３ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が３２５０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を７．３本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を７．３本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表２に示すガラスクロスを得た。
本比較例では、まず、Ｅガラス繊維組成のガラスフィラメントを紡糸して、経糸及び緯糸の元になるガラスヤーンとして、フィラメント径５．０μｍのガラスフィラメントが、フィラメント本数６８９本で集束されてなり、３４．６３ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の質量を備えるガラスヤーンを得た。次に、前記ガラスヤーンを開繊して得られた、平均糸幅が３２５０μｍの開繊ガラスヤーンを用い、経糸織密度（Ｗｔ）を７．３本／２５ｍｍ、緯糸織密度（Ｗｙ）を７．３本／２５ｍｍとした以外は、実施例１と全く同一にして、表２に示すガラスクロスを得た。
次に、本比較例のガラスクロスを用いた以外は、参考例１と全く同一にして、プリプレグ、該プリプレグの硬化物としての評価基板Ａ、銅箔張積層板（金属張積層板）としての評価基板Ｂ、３層板を調製し、該３層板の遅延時間差を算出した。
次に、本比較例のガラスクロスについて、実施例１と全く同一にして、遅延時間差低減、ガラスクロス糸幅安定性、ガラスクロス生産性を評価した。結果を表２に示す。
表１から、本発明に係る実施例１～６のガラスクロスによれば、経糸及び緯糸の糸幅が安定しており、プリント配線板の遅延時間差を低減して、信号品質の劣化を抑制することができ、高い生産性を実現することができることが明らかである。
一方、表２から、経糸開繊効率係数Ｐｔ及び緯糸開繊効率係数Ｐｙが前記式（３）を満たさない、比較例１、２のガラスクロスによれば、遅延時間差低減が参考例１のガラスクロスに対し可～同等であることが明らかである。
また、前記Ｒｔ及びＲｙが、５５５．５超である、比較例３のガラスクロスによれば、遅延時間差低減が参考例１のガラスクロスに対し可～同等であり、かつ、ガラスクロス糸幅安定性に劣ることが明らかである。
また、前記Ｒｔ及びＲｙが６８．６未満である、比較例４のガラスクロスによれば、ガラスクロス生産性に難があることが明らかである。
また、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙが、４．５μｍ超である比較例５のガラスクロスによれば、厚さが１０．０μｍ超であることが明らかである。
Claims (4)
- それぞれ複数本のガラスフィラメントが集束されてなる経糸と緯糸とから構成されるガラスクロスであって、
前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙが、それぞれ独立に、０．５μｍ以上４．５μｍ以下の範囲にあり、
前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｙが、それぞれ独立に、１５０本以上３０００本以下の範囲にあり、
前記経糸の織密度Ｗｔ、及び、前記緯糸の織密度Ｗｙが、それぞれ独立に、１．０本／２５ｍｍ以上５０．０本／２５ｍｍ以下の範囲にあり、
前記経糸の平均糸幅Ｂｔ、及び、前記緯糸の平均糸幅Ｂｙが、それぞれ独立に、５５０μｍ以上１００００μｍ以下の範囲にあり、
前記Ｄｔ、Ｆｔ、Ｗｔ及びＢｔから次式（１）により求められる、経糸開繊効率係数Ｐｔが、０．６００以上１．５００以下の範囲にあり、前記Ｄｙ、Ｆｙ、Ｗｙ及びＢｙから次式（２）により求められる、緯糸開繊効率係数Ｐｙが、０．６００以上１．５００以下の範囲にあり、
前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔに対する前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｔの比（Ｆｔ／Ｄｔ）であるＲｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙに対する前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント本数Ｆｙの比（Ｆｙ／Ｄｙ）であるＲｙが、それぞれ独立に、６８．６以上５５５．５以下の範囲にあり、
前記Ｐｔ及びＰｙが、次式（３）を満たし、厚さが１０．０μｍ未満であることを特徴とする、ガラスクロス。
Ｐｔ＝｛（Ｂｔ／（Ｄｔ×Ｆｔ））×Ｂｔ／（２５０００／Ｗｔ）｝１／２×｛（Ｄｔ×Ｆｔ）／（２５０００／Ｗｔ）｝ ・・・（１）
Ｐｙ＝｛（Ｂｙ／（Ｄｙ×Ｆｙ））×Ｂｙ／（２５０００／Ｗｙ）｝１／２×｛（Ｄｙ×Ｆｙ）／（２５０００／Ｗｙ）｝ ・・・（２）
０．７７０ ≦ （Ｐｔ×Ｐｙ）１／２ ≦ １．２００ ・・・（３） - 請求項１記載のガラスクロスにおいて、前記経糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｔ、及び、前記緯糸を構成するガラスフィラメントのフィラメント径Ｄｙが、それぞれ独立に、２．０μｍ以上３．８μｍ以下の範囲にあり、前記Ｐｔ及びＰｙが、次式（４）を満たすことを特徴とする、ガラスクロス。
０．８９０ ≦ （Ｐｔ×Ｐｙ）１／２ ≦ ０．９７０・・・（４） - 請求項１又は請求項２記載のガラスクロスを含むことを特徴とする、プリプレグ。
- 請求項１又は請求項２記載のガラスクロスを含むことを特徴とする、プリント配線板。
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