JP6259155B1 - 光学フィルタ及び撮像装置 - Google Patents

Abstract

【課題】撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを防止するのに有利な光学フィルタを提供する。【解決手段】光学フィルタ（１ａ）は、光吸収層（１０）を備える。光吸収層は、近赤外線領域の少なくとも一部の光を吸収する。光学フィルタ（１ａ）は、０°、３０°、及び４０°の入射角度で波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を当該光学フィルタに入射させたときに、透過率に関する所定の条件を満たす。また、０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度θ１°及びθ２°（θ１＜θ２）に対して、所定の波長λの変域において、下記の式（１）〜（３）によって定義されるＩＥθ1/θ2λ1~λ2、ＩＡＥθ1/θ2λ1~λ2、及びＩＳＥθ1/θ2λ1~λ2が所定の条件を満たす。【選択図】図１Ａ

Description

本発明は、光学フィルタ及び撮像装置に関する。

従来、近赤外線カットフィルタ等の光学フィルタを備えた撮像装置が知られている。例えば、特許文献１には、ガラス板基板の少なくとも片面に近赤外線吸収剤を含有する樹脂層を有する積層板を含む近赤外線カットフィルタが記載されている。例えば、この近赤外線カットフィルタは、積層板の少なくとも片面に誘電体多層膜を有する。この近赤外線カットフィルタにおいて、波長の値（Ｙａ）と、波長の値（Ｙｂ）との差の絶対値｜Ｙａ−Ｙｂ｜が１５ｎｍ未満である。波長の値（Ｙａ）は、波長５６０〜８００ｎｍの範囲において、近赤外線カットフィルタの垂直方向から測定した場合の透過率が５０％となる波長の値である。波長の値（Ｙｂ）は、波長５６０〜８００ｎｍの範囲において、近赤外線カットフィルタの垂直方向に対して３０°の角度から測定した場合の透過率が５０％となる波長の値である。このように、特許文献１によれば、近赤外線カットフィルタにおける透過特性の角度依存性が小さく調節されている。

特許文献２には、近赤外線吸収ガラス基材と、近赤外線吸収層と、誘電体多層膜とを備えた、近赤外線カットフィルタが記載されている。近赤外線吸収層は、近赤外線吸収色素及び透明樹脂を含有している。特許文献２には、この近赤外線カットフィルタと、固体撮像素子とを備えた固体撮像装置が記載されている。特許文献２によれば、近赤外線吸収ガラス基材と、近赤外線吸収層とを積層することにより、誘電体多層膜が本来的に有する、光の入射角度によって遮蔽波長がシフトする角度依存性の影響をほぼ排除できる。例えば、特許文献２において、近赤外線カットフィルタにおける入射角０°のときの透過率（Ｔ₀）及び入射角３０°のときの透過率（Ｔ₃₀）が測定されている。

特許文献３及び４には、誘電体基板と、赤外線反射層と、赤外線吸収層とを備えた赤外線カットフィルタが記載されている。赤外線反射層は、誘電体多層膜で形成されている。赤外線吸収層は、赤外線吸収色素を含有している。特許文献３及び４には、この赤外線カットフィルタを備えた撮像装置が記載されている。特許文献３及び４には、光の入射角度が０°、２５°、及び３５°である場合の赤外線カットフィルタの透過率スペクトルが記載されている。

特許文献５には、吸収層と、反射層とを備え、所定の要件を満たす近赤外線カットフィルタが記載されている。例えば、この近赤外線カットフィルタにおいて、入射角０°の分光透過率曲線における波長６００〜７２５ｎｍの光の透過率の積分値Ｔ_0(600-725)と、入射角３０°の分光透過率曲線における波長６００〜７２５ｎｍの光の透過率の積分値Ｔ_30(600-725)との差｜Ｔ_0(600-725)−Ｔ_30(600-725)｜が３％・ｎｍ以下である。特許文献５には、この近赤外線カットフィルタを備えた撮像装置も記載されている。

特開２０１２−１０３３４０号公報 国際公開第２０１４／０３０６２８号 米国特許出願公開第２０１４／０３００９５６号明細書 米国特許出願公開第２０１４／００６３５９７号明細書 特許第６１１９９２０号公報

上記の特許文献では、光の入射角度が３５°より大きい（例えば４０°）場合の光学フィルタの特性について具体的に検討されていない。また、上記の特許文献では、カメラなどの撮像装置に用いられるカラーフィルタの特性との適合性については検討されていない。そこで、本発明は、光の入射角度がより大きい場合でも、撮像装置に用いられるカラーフィルタの特性に適合しやすく、撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを防止するのに有利な特性を有する光学フィルタを提供する。また、本発明は、この光学フィルタを備えた撮像装置を提供する。

本発明は、
光学フィルタであって、
近赤外線領域の少なくとも一部の光を吸収する光吸収剤を含有している光吸収層を備え、
０°、３０°、及び４０°の入射角度で波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を当該光学フィルタに入射させたときに、下記の条件を満たし、
（ｉ）波長７００ｎｍにおける分光透過率が３％以下である。
（ii）波長７１５ｎｍにおける分光透過率が１％以下である。
（iii）波長１１００ｎｍにおける分光透過率が７．５％以下である。
（iv）波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおける平均透過率が１％以下である。
（ｖ）波長５００ｎｍ〜６００ｎｍにおける平均透過率が８５％以上である。
（vi）波長４００ｎｍにおける分光透過率が４５％以下である。
（vii）波長４５０ｎｍにおける分光透過率が８０％以上である。
入射角度がθ°であるときの波長λにおける当該光学フィルタの分光透過率をＴ_θ（λ）と表し、
波長λの変域の最小値及び最大値をそれぞれλ１［ｎｍ］及びλ２［ｎｍ］と表し、
波長λを０以上の整数であるｎの関数として、λ（ｎ）＝（Δλ×ｎ＋λ１）［ｎｍ］と表すとき（ただし、Δλ＝１）、
０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度θ１°及びθ２°（θ１＜θ２）に対して、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域のそれぞれの変域において、下記の式（１）〜（３）によって定義されるＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2が下記の表（Ｉ）、表（II）、表（III）、及び表（IV）に示す条件を満たす、
光学フィルタ。

また、本発明は、
レンズ系と、
前記レンズ系を通過した光を受光する撮像素子と、
前記撮像素子の前方に配置され、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）、及びＢ（青）の３色のフィルタを有するカラーフィルタと、
前記カラーフィルタの前方に配置された上記の光学フィルタと、を備えた、
撮像装置を提供する。

上記の光学フィルタは、光の入射角度がより大きい場合でも、明るさを損なうことなく不要な光線を適切に遮蔽できる。加えて、上記の光学フィルタは、光の入射角度がより大きい場合でも、カメラなどの撮像装置に用いられるカラーフィルタの特性に適合しやすく、撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを防止するのに有利な特性を有する。また、上記の撮像装置において、光の入射角度がより大きい場合でも、生成される画像に色むらが発生しにくい。

図１Ａは、本発明の光学フィルタの一例を示す断面図である。 図１Ｂは、本発明の光学フィルタの別の一例を示す断面図である。 図１Ｃは、本発明の光学フィルタのさらに別の一例を示す断面図である。 図１Ｄは、本発明の光学フィルタのさらに別の一例を示す断面図である。 図１Ｅは、本発明の光学フィルタのさらに別の一例を示す断面図である。 図１Ｆは、本発明の光学フィルタのさらに別の一例を示す断面図である。 図２は、本発明のカメラの一例を示す断面図である。 図３Ａは、実施例１に係る光学フィルタの半製品の透過率スペクトルである。 図３Ｂは、実施例１に係る光学フィルタの別の半製品の透過率スペクトルである。 図３Ｃは、参考例１に係る積層体の透過率スペクトルである。 図３Ｄは、参考例２に係る積層体の透過率スペクトルである。 図３Ｅは、実施例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。 図４Ａは、実施例１に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差を示すグラフである。 図４Ｂは、実施例１に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の絶対値を示すグラフである。 図４Ｃは、実施例１に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の二乗値を示すグラフである。 図５Ａは、参考例３に係る積層体の透過率スペクトルである。 図５Ｂは、実施例２に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。 図６Ａは、実施例２に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差を示すグラフである。 図６Ｂは、実施例２に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の絶対値を示すグラフである。 図６Ｃは、実施例２に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の二乗値を示すグラフである。 図７Ａは、実施例３に係る光学フィルタの半製品の透過率スペクトルである。 図７Ｂは、実施例３に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。 図８Ａは、実施例３に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差を示すグラフである。 図８Ｂは、実施例３に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の絶対値を示すグラフである。 図８Ｃは、実施例３に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の二乗値を示すグラフである。 図９Ａは、参考例４に係る積層体の透過率スペクトルである。 図９Ｂは、実施例４に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。 図１０Ａは、実施例４に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差を示すグラフである。 図１０Ｂは、実施例４に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の絶対値を示すグラフである。 図１０Ｃは、実施例４に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の二乗値を示すグラフである。 図１１は、実施例５に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。 図１２Ａは、実施例５に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差を示すグラフである。 図１２Ｂは、実施例５に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の絶対値を示すグラフである。 図１２Ｃは、実施例５に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の二乗値を示すグラフである。 図１３Ａは、実施例６に係る光学フィルタの半製品の透過率スペクトルである。 図１３Ｂは、実施例６に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。 図１４Ａは、実施例６に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差を示すグラフである。 図１４Ｂは、実施例６に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の絶対値を示すグラフである。 図１４Ｃは、実施例６に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の二乗値を示すグラフである。 図１５Ａは、比較例１に係る光学フィルタの半製品の透過率スペクトルである。 図１５Ｂは、参考例５に係る積層体の透過率スペクトルである。 図１５Ｃは、比較例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。 図１６Ａは、比較例１に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差を示すグラフである。 図１６Ｂは、比較例１に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の絶対値を示すグラフである。 図１６Ｃは、比較例１に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の二乗値を示すグラフである。 図１７Ａは、比較例２に係る光学フィルタの赤外線吸収性ガラス基板の透過率スペクトルである。 図１７Ｂは、参考例６に係る積層体の透過率スペクトルである。 図１７Ｃは、参考例７に係る積層体の透過率スペクトルである。 図１７Ｄは、比較例２に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。 図１８Ａは、比較例２に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差を示すグラフである。 図１８Ｂは、比較例２に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の絶対値を示すグラフである。 図１８Ｃは、比較例２に係る光学フィルタの異なる入射角度における分光透過率の差の二乗値を示すグラフである。

以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。なお、以下の説明は、本発明の一例に関するものであり、本発明はこれらによって限定されるものではない。

本発明者らは、光学フィルタに関する以下の検討によって得られた新たな知見に基づいて本発明に係る光学フィルタを案出した。

スマートフォン等の携帯情報端末に搭載されているカメラモジュール又は撮像装置には、可視光線以外の不要な光線を遮蔽する光学フィルタが配置されている。不要な光線を遮蔽するために光吸収層を備えた光学フィルタの使用が検討されている。特許文献１〜５に記載の光学フィルタのように、光吸収層を備えた光学フィルタは、多くの場合、誘電体多層膜によって構成された反射膜をさらに備えている。

誘電体多層膜によって構成された反射膜において、反射膜の各層の表面及び裏面で反射する光線の干渉によって透過する光線の波長帯及び反射する光線の波長帯が決まっている。光学フィルタには様々な入射角度から光線が入射しうる。光学フィルタへの光の入射角度によって反射膜における光路長が変わる。その結果、透過する光線及び反射する光線の波長帯が短波長側に変化する。そこで、光の入射角度によって光学フィルタの透過率の特性が大きく変動しないように、遮蔽すべき光線の波長帯と透過させるべき光線の波長帯との境界を光の吸収によって定め、誘電体多層膜によって反射させるべき光線の波長帯を透過させるべき光線の波長帯から離すことが考えられる。

特許文献１及び２では、光の入射角度が０°及び３０°である場合の近赤外線カットフィルタにおける光の透過特性が評価されている。また、特許文献３及び４では、光の入射角度が０°、２５°、及び３５°である場合の赤外線カットフィルタの透過率スペクトルが評価されている。近年では、スマートフォン等の携帯情報端末に搭載されているカメラモジュールにおいてより広角な画角及び一層の低背化を実現することが求められている。このため、光学フィルタにおいて、光の入射角度がより大きい場合（例えば、４０°）でも、透過する光線の波長帯及び光量が変化しにくいことが望ましい。

誘電体多層膜によって構成された反射膜を備えた光学フィルタにおいて、光の入射角度が大きいと、本来反射を抑制して高透過率を実現したい光線の波長帯において局所的に光の反射率が増加することがある。これにより、光学フィルタにおいて透過率が局所的に減少するリップルと呼ばれる不具合が生じる。例えば、光の入射角度が０°〜３０°である場合にリップルが生じないように設計された光学フィルタであっても、光の入射角度が４０°まで大きくなると、リップルが生じやすい。

透過する光線の波長帯と遮蔽される光線の波長帯との境界が光の入射角度の変動によってシフトすることと、リップルの発生とによって生じる影響を包括的に評価する指標は現時点では確立されていない。特許文献５に記載の技術によれば、透過させたい可視光線の波長帯と、反射又は吸収させたい近赤外線の波長帯との境界が光の入射角度の変動に対して安定している。しかし、特許文献５に記載の技術は、可視光線の波長帯と紫外線の波長帯との境界の入射角度の変動によるシフト及びリップルの発生の観点から改良の余地を有する。

撮像装置に備えられているイメージセンサの各画素には、ＲＧＢのカラーフィルタが組み込まれており、センサの各画素が感知する光量は、不要な光線を遮蔽する光学フィルタの分光透過率とカラーフィルタの分光透過率との積に相関する。このため、光学フィルタは、撮像装置に使用されるカラーフィルタの特性と適合する特性を有していることが望ましい。

このような事情を踏まえて、光の入射角度がより大きい場合でも、明るさを損なうことなく不要な光線を適切に遮蔽でき、撮像装置に用いられるカラーフィルタの特性に適合しやすい光学フィルタについて日夜検討を重ねた。加えて、光の入射角度がより大きい場合でも、撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを防止するのに有利な特性を有する光学フィルタについて日夜検討を重ねた。その結果、本発明者らは、本発明に係る光学フィルタを案出した。

本明細書において、「分光透過率」とは、特定の波長の入射光が試料等の物体に入射するときの透過率であり、「平均透過率」とは、所定の波長範囲内の分光透過率の平均値である。また、本明細書において、「透過率スペクトル」とは所定の波長範囲内の各波長における分光透過率を波長の順に並べたものである。

本明細書において、「ＩＲカットオフ波長」とは、光学フィルタに波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を、所定の入射角度で入射させたときに、６００ｎｍ以上の波長範囲において５０％の分光透過率を示す波長を意味する。「ＵＶカットオフ波長」とは、光学フィルタに波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を、所定の入射角度で入射させたときに、４５０ｎｍ以下の波長範囲において、５０％の分光透過率を示す波長を意味する。

図１Ａに示す通り、光学フィルタ１ａは、光吸収層１０を備えている。光吸収層１０は、光吸収剤を含有しており、光吸収剤は、近赤外線領域の少なくとも一部の光を吸収する。光学フィルタ１ａは、０°、３０°、及び４０°の入射角度で波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を光学フィルタ１ａに入射させたときに、下記の条件を満たす。
（ｉ）波長７００ｎｍにおける分光透過率が３％以下である。
（ii）波長７１５ｎｍにおける分光透過率が１％以下である。
（iii）波長１１００ｎｍにおける分光透過率が７．５％以下である。
（iv）波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおける平均透過率が１％以下である。
（ｖ）波長５００ｎｍ〜６００ｎｍにおける平均透過率が８５％以上である。
（vi）波長４００ｎｍにおける分光透過率が４５％以下である。
（vii）波長４５０ｎｍにおける分光透過率が８０％以上である。

光学フィルタ１ａは、上記の（ｉ）〜（vii）の条件を満たすので、広角レンズが搭載されたカメラモジュール又は撮像装置に組み込まれても、明るさを損なうことなく不要な光線を遮蔽できる。

光の入射角度がθ°であるときの波長λにおける光学フィルタ１ａの分光透過率をＴ_θ（λ）と表す。波長λの変域の最小値及び最大値をそれぞれλ１［ｎｍ］及びλ２［ｎｍ］と表す。波長λを０以上の整数であるｎの関数として、λ（ｎ）＝（Δλ×ｎ＋λ１）［ｎｍ］と表す。Δλの値は正の定数であり、本明細書においてΔλ＝１である。すなわち、λ（ｎ）は１ｎｍ間隔で定められている。Δλが１以外の正の定数である場合、λ（ｎ）に基づく分光透過率Ｔ_θ（λ）は線形補間によって求めることができる。光学フィルタ１ａにおいて、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2が下記の表（Ｉ）、表（II）、表（III）、及び表（IV）に示す条件を満たす。ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度θ１°及びθ２°（θ１＜θ２）に対して、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域のそれぞれの変域において、下記の式（１）〜（３）によって定義される。

カメラなどの撮像装置の撮像素子の中央に入射する主光線の入射角度は０°に近く、撮像素子の周辺部に入射する主光線の入射角度は大きい。光の入射角度によって分光感度曲線又は透過率スペクトルの態様に変化が生じるような光学フィルタを搭載した場合は、撮像装置によって生成された画像を表示又は印刷する場合に画像の色合いが変化する可能性がある。このため、撮像装置によって撮影した画像を表示又は印刷する場合に、同じ色であるはずの被写体の色が中心部から周辺部に向かって変化し、色むらとして認識されうる。光の入射角度の０°から４０°の変化及び光の入射角度の０°から３０°の変化に対応する画像の領域に比べて、光の入射角度の３０°から４０°の変化に対応する画像の領域は狭く、この領域において色むらがより認識されやすい。このため、光学フィルタへの光の入射角度が変化しても、光学フィルタの分光透過率曲線の形状の変化が小さければ、カメラによって生成される画像に色むらが発生することを防止できる。光学フィルタ１ａは、表（Ｉ）〜表（IV）に示す条件を満たすので、光の入射角度が変化しても、分光透過率曲線の形状の変化が小さく、撮像装置がこのような光学フィルタ１ａを備えることによって、撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを効果的に防止できる。なお、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域は、可視光線全域を含む波長範囲に対応している。一方、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域は、それぞれ、カラーイメージセンサに搭載されている、青（Blue:B）のカラーフィルタ、緑（Green:G）のカラーフィルタ、及び赤（Red:R）のカラーフィルタを透過する光線の波長範囲に対応している。光学フィルタ１ａにおいて、表（II）、表（III）、及び表（IV）に示す条件が満たされているので、光学フィルタ１ａは、カメラに用いられるカラーフィルタの特性に適合しやすいと評価できる。

式（１）に示す通り、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、０°及び３０°から選ばれる入射角度θ１°における分光透過率Ｔ_θ1（λ）から３０°及び４０°から選ばれる入射角度θ２°（θ１＜θ２）における分光透過率Ｔ_θ2（λ）を差し引いた差を、λ１ｎｍ〜λ２ｎｍの波長範囲において積分して定まる。このため、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2を参照することにより、入射角度がθ１°からθ２°に変化する場合の、λ１［ｎｍ］≦波長λ≦λ２［ｎｍ］の範囲における分光透過率曲線の形状変化を定量的に評価できる。

式（２）に示す通り、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、０°及び３０°から選ばれる入射角度θ１°における分光透過率Ｔ_θ1（λ）から３０°及び４０°から選ばれる入射角度θ２°（θ１＜θ２）における分光透過率Ｔ_θ2（λ）を差し引いた差の絶対値を、λ１ｎｍ〜λ２ｎｍの波長範囲において積分して定まる。ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2による評価のみでは、λ１ｎｍ〜λ２ｎｍの波長範囲において、Ｔ_θ1（λ）からＴ_θ2（λ）を差し引いた差が負である波長帯における積算値がその差が正である別の波長帯における積算値によって相殺される可能性があり、光学フィルタの特性を適切に特定することが難しい場合もあり得る。しかし、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2をも参照することにより、より適切に光学フィルタ１ａを評価できる。

式（３）に示す通り、ＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、０°及び３０°から選ばれる入射角度θ１°における分光透過率Ｔ_θ1（λ）から３０°及び４０°から選ばれる入射角度θ２°（θ１＜θ２）における分光透過率Ｔ_θ2（λ）を差し引いた差の二乗値を、λ１ｎｍ〜λ２ｎｍの波長範囲において積分して定まる。上記の通り、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2による評価のみでは、光学フィルタの特性を適切に特定することが難しい場合もあり得る。しかし、ＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2をも参照することにより、より適切に光学フィルタ１ａを評価できる。

光吸収層１０に含有されている光吸収剤は、近赤外線領域の少なくとも一部の光を吸収し、光学フィルタ１ａが上記の（ｉ）〜（vii）の条件を満たし、かつ、表（Ｉ）〜（IV）に示す条件が満たされる限り特に制限されない。光吸収剤は、例えば、ホスホン酸と銅イオンとによって形成されている。この場合、光吸収層１０によって、近赤外線領域及び近赤外線領域に隣接する可視光領域の広い波長帯において光を吸収できる。このため、光学フィルタ１ａが反射膜を備えていなくても所望の特性を発揮できる。また、光学フィルタ１ａが反射膜を備える場合でも、その反射膜によって反射される光線の波長帯が透過すべき光線の波長帯から十分に離れるように光学フィルタ１ａを設計できる。例えば、反射膜によって反射される光線の波長帯を、波長の増加に伴い透過率が急激に減少する遷移領域の波長帯から１００ｎｍ以上長い波長帯に設定できる。これにより、光の入射角度が大きく、反射膜によって反射される光線の波長帯が短波長側にシフトしても、光吸収層１０によって吸収される光線の波長帯に重なり、光学フィルタ１ａの遷移領域における透過率特性が光の入射角度の変化に対して変動しにくい。加えて、光吸収層１０によって、紫外線領域の波長帯の広い範囲で光を吸収できる。

光吸収層１０がホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含む場合、そのホスホン酸は、例えば、アリール基を有する第一ホスホン酸を含む。第一ホスホン酸においてアリール基はリン原子に結合している。これにより、光学フィルタ１ａにおいて上記の条件が満たされやすい。

第一ホスホン酸が有するアリール基は、例えば、フェニル基、ベンジル基、トルイル基、ニトロフェニル基、ヒドロキシフェニル基、フェニル基における少なくとも１つの水素原子がハロゲン原子に置換されているハロゲン化フェニル基、又はベンジル基のベンゼン環における少なくとも１つの水素原子がハロゲン原子に置換されているハロゲン化ベンジル基である。

光吸収層１０がホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含む場合、そのホスホン酸は、望ましくは、さらに、アルキル基を有する第二ホスホン酸を含む。第二ホスホン酸において、アルキル基はリン原子に結合している。

第二ホスホン酸が有するアルキル基は、例えば、６個以下の炭素原子を有するアルキル基である。このアルキル基は、直鎖及び分岐鎖のいずれを有していてもよい。

光吸収層１０がホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含む場合、光吸収層１０は、望ましくは、光吸収剤を分散させるリン酸エステルと、マトリクス樹脂とをさらに含む。

光吸収層１０に含有されているリン酸エステルは、光吸収剤を適切に分散できる限り特に制限されないが、例えば、下記式（ｃ１）で表されるリン酸ジエステル及び下記式（ｃ２）で表されるリン酸モノエステルの少なくとも一方を含む。下記式（ｃ１）及び下記式（ｃ２）において、Ｒ₂₁、Ｒ₂₂、及びＲ₃は、それぞれ、−（ＣＨ₂ＣＨ₂Ｏ）nＲ₄で表される１価の官能基であり、ｎは、１〜２５の整数であり、Ｒ₄は、炭素数６〜２５のアルキル基を示す。Ｒ₂₁、Ｒ₂₂、及びＲ₃は、互いに同一又は異なる種類の官能基である。

リン酸エステルは、特に制限されないが、例えば、プライサーフＡ２０８Ｎ：ポリオキシエチレンアルキル（Ｃ１２、Ｃ１３）エーテルリン酸エステル、プライサーフＡ２０８Ｆ：ポリオキシエチレンアルキル（Ｃ８）エーテルリン酸エステル、プライサーフＡ２０８Ｂ：ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸エステル、プライサーフＡ２１９Ｂ：ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸エステル、プライサーフＡＬ：ポリオキシエチレンスチレン化フェニルエーテルリン酸エステル、プライサーフＡ２１２Ｃ：ポリオキシエチレントリデシルエーテルリン酸エステル、又はプライサーフＡ２１５Ｃ：ポリオキシエチレントリデシルエーテルリン酸エステルであり得る。これらはいずれも第一工業製薬社製の製品である。また、リン酸エステルは、ＮＩＫＫＯＬ ＤＤＰ−２：ポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸エステル、ＮＩＫＫＯＬ ＤＤＰ−４：ポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸エステル、又はＮＩＫＫＯＬ ＤＤＰ−６：ポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸エステルであり得る。これらは、いずれも日光ケミカルズ社製の製品である。

光吸収層１０に含まれるマトリクス樹脂は、例えば、光吸収剤を分散させることができ、熱硬化又は紫外線硬化が可能な樹脂である。さらに、マトリクス樹脂として、その樹脂によって０．１ｍｍの樹脂層を形成した場合に、その樹脂層の波長３５０ｎｍ〜９００ｎｍの光に対する透過率が例えば８０％以上であり、好ましくは８５％以上であり、より好ましくは９０％以上である樹脂を用いることができるが、光学フィルタ１ａにおいて上記の(ｉ)〜（vii）の条件及び表（Ｉ）〜（IV）に示す条件が満たされる限り、特に制限されない。光吸収層１０におけるホスホン酸の含有量は、例えば、マトリクス樹脂１００質量部に対して３〜１８０質量部である。

光吸収層１０に含まれるマトリクス樹脂は、上記の特性を満足する限り特に限定されないが、例えば（ポリ）オレフィン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアミドイミド樹脂、（変性）アクリル樹脂、エポキシ樹脂、又はシリコーン樹脂である。マトリクス樹脂は、フェニル基等のアリール基を含んでいてもよく、望ましくはフェニル基等のアリール基を含んでいるシリコーン樹脂である。光吸収層１０が硬い（リジッドである）と、その光吸収層１０の厚みが増すにつれて、光学フィルタ１ａの製造工程中に硬化収縮によりクラックが生じやすい。マトリクス樹脂がアリール基を含むシリコーン樹脂であると光吸収層１０が良好な耐クラック性を有しやすい。また、アリール基を含むシリコーン樹脂を用いると、上記のホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含有する場合に光吸収剤が凝集しにくい。さらに、光吸収層１０のマトリクス樹脂がアリール基を含むシリコーン樹脂である場合に、光吸収層１０に含まれるリン酸エステルが式（ｃ１）又は式（ｃ２）で表されるリン酸エステルのようにオキシアルキル基等の柔軟性を有する直鎖有機官能基を有することが望ましい。なぜなら、上記のホスホン酸と、アリール基を含むシリコーン樹脂と、オキシアルキル基等の直鎖有機官能基を有するリン酸エステルとの組合せに基づく相互作用により、光吸収剤が凝集しにくく、かつ、光吸収層に良好な剛性及び良好な柔軟性をもたらすことができるからである。マトリクス樹脂として使用されるシリコーン樹脂の具体例としては、ＫＲ−２５５、ＫＲ−３００、ＫＲ−２６２１−１、ＫＲ−２１１、ＫＲ−３１１、ＫＲ−２１６、ＫＲ−２１２、及びＫＲ−２５１を挙げることができる。これらはいずれも信越化学工業社製のシリコーン樹脂である。

図１Ａに示す通り、光学フィルタ１ａは、例えば透明誘電体基板２０をさらに備えている。透明誘電体基板２０の一方の主面は光吸収層１０に覆われている。透明誘電体基板２０の特性は、光学フィルタ１ａにおいて上記の(ｉ)〜（vii）の条件及び表（II）に示す条件が満たされる限り、特に制限されない。透明誘電体基板２０は、例えば、４５０ｎｍ〜６００ｎｍにおいて高い平均透過率（例えば、８０％以上、好ましくは８５％以上、より好ましくは９０％以上）を有する誘電体基板である。

透明誘電体基板２０は、例えば、ガラス製又は樹脂製である。透明誘電体基板２０がガラス製である場合、そのガラスは、例えば、Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ等のホウケイ酸ガラス、ソーダ石灰ガラス（青板）、Ｂ２７０等の白板ガラス、無アルカリガラス、又は銅を含有しているリン酸塩ガラス若しくは銅を含有しているフツリン酸塩ガラス等の赤外線吸収性ガラスである。透明誘電体基板２０が、銅を含有しているリン酸塩ガラス又は銅を含有しているフツリン酸塩ガラス等の赤外線吸収性ガラスである場合、透明誘電体基板２０が有する赤外線吸収性能と光吸収層１０が有する赤外線吸収性能との組み合わせによって光学フィルタ１ａに所望の赤外線吸収性能をもたらすことができる。このような赤外線吸収性ガラスは、例えば、ＳＣＨＯＴＴ社製のＢＧ−６０、ＢＧ−６１、ＢＧ−６２、ＢＧ−６３、若しくはＢＧ−６７であり、日本電気硝子社製の５００ＥＸＬであり、又はＨＯＹＡ社製のＣＭ５０００、ＣＭ５００、Ｃ５０００、若しくはＣ５００Ｓである。また、透明誘電体基板２０は紫外線吸収特性を有していてもよい。

透明誘電体基板２０は、酸化マグネシウム、サファイア、又は石英などの透明性を有する結晶性の基板であってもよい。例えば、サファイアは高硬度であるので、傷がつきにくい。このため、板状のサファイアは、耐擦傷性の保護材料（プロテクトフィルタ又はカバーガラスと呼ばれることもある）として、スマートフォン及び携帯電話等の携帯端末に備えられているカメラモジュール又はレンズの前面に配置される場合がある。このような板状のサファイア上に光吸収層１０が形成されることにより、カメラモジュール及びレンズの保護とともに、波長６５０ｎｍ〜１１００ｎｍの光を効果的にカットできる。波長６５０ｎｍ〜１１００ｎｍの赤外線の遮蔽性を備える光学フィルタをＣＣＤ（Charge-Coupled Device）センサ及びＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）センサなどの撮像素子の周辺又はカメラモジュールの内部に配置する必要がなくなる。このため、板状のサファイア上に光吸収層１０を形成すれば、カメラモジュール又は撮像装置の低背化に貢献できる。

透明誘電体基板２０が樹脂製である場合、その樹脂は、例えば、（ポリ）オレフィン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアミドイミド樹脂、（変性）アクリル樹脂、エポキシ樹脂、又はシリコーン樹脂である。

光学フィルタ１ａは、例えば、光吸収層１０を形成するためのコーティング液を透明誘電体基板２０の一方の主面に塗布して塗膜を形成し、その塗膜を乾燥させることによって製造できる。光吸収層１０が、ホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含む場合を例に、コーティング液の調製方法及び光学フィルタ１ａの製造方法を説明する。

まず、コーティング液の調製方法の一例を説明する。酢酸銅一水和物などの銅塩をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）などの所定の溶媒に添加して撹拌し、銅塩の溶液を得る。次に、この銅塩の溶液に、式（ｃ１）で表されるリン酸ジエステル又は式（ｃ２）で表されるリン酸モノエステルなどのリン酸エステル化合物を加えて撹拌し、Ａ液を調製する。また、第一ホスホン酸をＴＨＦなどの所定の溶媒に加えて撹拌し、Ｂ液を調製する。次に、Ａ液を撹拌しながら、Ａ液にＢ液を加えて所定時間撹拌する。次に、この溶液にトルエンなどの所定の溶媒を加えて撹拌し、Ｃ液を得る。次に、Ｃ液を加温しながら所定時間脱溶媒処理を行って、Ｄ液を得る。これにより、ＴＨＦなどの溶媒及び酢酸（沸点：約１１８℃）などの銅塩の解離により発生する成分が除去され、第一ホスホン酸と銅イオンとによって光吸収剤が生成される。Ｃ液を加温する温度は、銅塩から解離した除去されるべき成分の沸点に基づいて定められている。なお、脱溶媒処理においては、Ｃ液を得るために用いたトルエン（沸点：約１１０℃）などの溶媒も揮発する。この溶媒は、コーティング液においてある程度残留していることが望ましいので、この観点から溶媒の添加量及び脱溶媒処理の時間が定められているとよい。なお、Ｃ液を得るためにトルエンに代えてｏ‐キシレン（沸点：約１４４℃）を用いることもできる。この場合、ｏ‐キシレンの沸点はトルエンの沸点よりも高いので、添加量をトルエンの添加量の４分の１程度に低減できる。Ｄ液にシリコーン樹脂等のマトリクス樹脂を加えて撹拌しコーティング液を調製できる。

コーティング液を透明誘電体基板２０の一方の主面に塗布して塗膜を形成する。例えば、コーティング液をダイコーティング、スピンコーティング、又はディスペンサによる塗布により、透明誘電体基板２０の一方の主面に塗布して塗膜を形成する。次に、この塗膜に対して所定の加熱処理を行って塗膜を硬化させる。例えば、５０℃〜２００℃の温度の環境に所定時間この塗膜を曝す。

光学フィルタ１ａにおいて、光吸収層１０は、単一の層として形成されていてもよいし、複数の層として形成されていてもよい。光吸収層１０が複数の層として形成されている場合、光吸収層１０は、例えば、第一ホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含有している第一層と、第二ホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含有している第二層とを有する。この場合、第一層を形成するためのコーティング液は上記の通り調製できる。一方、第二層は、第一層を形成するためのコーティング液とは別に調製されたコーティング液を用いて形成される。第二層を形成するためのコーティング液は、例えば、以下のように調製できる。

酢酸銅一水和物などの銅塩をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）などの所定の溶媒に添加して撹拌し、銅塩の溶液を得る。次に、この銅塩の溶液に、式（ｃ１）で表されるリン酸ジエステル又は式（ｃ２）で表されるリン酸モノエステルなどのリン酸エステル化合物を加えて撹拌し、Ｅ液を調製する。また、第二ホスホン酸をＴＨＦなどの所定の溶媒に加えて撹拌し、Ｆ液を調製する。次に、Ｅ液を撹拌しながら、Ｅ液にＦ液を加えて所定時間撹拌する。次に、この溶液にトルエンなどの所定の溶媒を加えて撹拌し、さらに溶媒を揮発させてＧ液を得る。次に、Ｇ液にシリコーン樹脂等のマトリクス樹脂を加えて撹拌し、第二層を形成するためのコーティング液が得られる。

第一層を形成するためのコーティング液及び第二層を形成するためのコーティング液を塗布して塗膜を形成し、この塗膜に対して所定の加熱処理を行って塗膜を硬化させることにより、第一層及び第二層を形成できる。例えば、５０℃〜２００℃の温度の環境に所定時間この塗膜を曝す。第一層及び第二層を形成する順序は特に制限されず、第一層及び第二層は異なる期間に形成されてもよいし、同一の期間に形成されてもよい。また、第一層と第二層との間には、保護層が形成されてもよい。保護層は、例えばＳｉＯ₂の蒸着膜によって形成されている。

＜変形例＞
光学フィルタ１ａは、様々な観点から変更可能である。例えば、光学フィルタ１ａは、図１Ｂ〜図１Ｆに示す光学フィルタ１ｂ〜１ｆにそれぞれ変更されてもよい。光学フィルタ１ｂ〜１ｆは、特に説明する場合を除き、光学フィルタ１ａと同様に構成されている。光学フィルタ１ａの構成要素と同一又は対応する光学フィルタ１ｂ〜１ｆの構成要素には同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。光学フィルタ１ａに関する説明は、技術的に矛盾しない限り光学フィルタ１ｂ〜１ｆにも当てはまる。

図１Ｂに示す通り、光学フィルタ１ｂにおいて、透明誘電体基板２０の両方の主面上に光吸収層１０が形成されている。これにより、１つの光吸収層１０によってではなく、２つの光吸収層１０によって、上記の（ｉ）〜（vii）の条件及び表（II）に示す条件が満たされる。透明誘電体基板２０の両方の主面上における光吸収層１０の厚みは同一であってもよいし、異なっていてもよい。すなわち、光学フィルタ１ｂが所望の光学特性を得るために必要な光吸収層１０の厚みが均等に又は不均等に分配されるように、透明誘電体基板２０の両方の主面上に光吸収層１０が形成されている。これにより、光学フィルタ１ｂの透明誘電体基板２０の一方の主面上に形成された各光吸収層１０の厚みは、光学フィルタ１ａのそれより小さい。透明誘電体基板２０の両方の主面上に光吸収層１０が形成されていることにより、透明誘電体基板２０が薄い場合でも、光学フィルタ１ｂにおいて反りが抑制される。２つの光吸収層１０のそれぞれは、複数の層として形成されていてもよい。

図１Ｃに示す通り、光学フィルタ１ｃにおいて、透明誘電体基板２０の両方の主面上に光吸収層１０が形成されている。加えて、光学フィルタ１ｃは、反射防止膜３０を備えている。反射防止膜３０は、光学フィルタ１ｃと空気との界面をなすように形成された、可視光領域の光の反射を低減するための膜である。反射防止膜３０は、例えば、樹脂、酸化物、及びフッ化物等の誘電体によって形成された膜である。反射防止膜３０は、屈折率の異なる二種類以上の誘電体を積層して形成された多層膜であってもよい。特に、反射防止膜３０は、ＳｉＯ₂等の低屈折率材料とＴｉＯ₂又はＴａ₂Ｏ₅等の高屈折率材料とからなる誘電体多層膜であってもよい。この場合、光学フィルタ１ｃと空気との界面におけるフレネル反射が低減され、光学フィルタ１ｃの可視光領域の光量を増大させることができる。反射防止膜３０は、光学フィルタ１ｃの両面に形成されていてもよいし、光学フィルタ１ｃの片面に形成されていてもよい。

図１Ｄに示す通り、光学フィルタ１ｄにおいて、透明誘電体基板２０の両方の主面上に光吸収層１０が形成されている。加えて、光学フィルタ１ｄは、反射膜４０をさらに備えている。反射膜４０は、赤外線及び／又は紫外線を反射する。反射膜４０は、例えば、アルミニウム等の金属を蒸着することにより形成された膜、又は、高屈折率材料からなる層と低屈折率材料からなる層とが交互に積層された誘電体多層膜である。高屈折率材料としてはＴｉＯ₂、ＺｒＯ₂、Ｔａ₂Ｏ₅、Ｎｂ₂Ｏ₅、ＺｎＯ、及びＩｎ₂Ｏ₃等の１．７〜２．５の屈折率を有する材料が用いられる。低屈折率材料としては、ＳｉＯ₂、Ａｌ₂Ｏ₃、及びＭｇＦ₂等の１．２〜１．６の屈折率を有する材料が用いられる。誘電体多層膜を形成する方法は、例えば、化学気相成長（ＣＶＤ）法、スパッタ法、又は真空蒸着法である。また、このような反射膜が光学フィルタの両方の主面をなすように形成されてもよい(図示省略)。光学フィルタの両方の主面に反射膜が形成されていると、光学フィルタの表裏両面で応力がバランスし、光学フィルタが反りにくいというメリットが得られる。

図１Ｅに示す通り、光学フィルタ１ｅは、光吸収層１０のみによって構成されている。光学フィルタ１ｅは、例えば、ガラス基板、樹脂基板、金属基板（例えば、スチール基板又はステンレス基板）等の所定の基板にコーティング液を塗布して塗膜を形成し、この塗膜を硬化させた後に基板から剥離させることによって製造できる。光学フィルタ１ｅは、キャスト法によって製造されてもよい。光学フィルタ１ｅは、透明誘電体基板２０を備えていないので薄い。このため、光学フィルタ１ｅは、撮像装置の低背化に貢献できる。

図１Ｆに示す通り、光学フィルタ１ｆは、光吸収層１０と、その両面に配置された一対の反射防止膜３０とを備えている。この場合、光学フィルタ１ｆは、撮像装置の低背化に貢献でき、かつ、光学フィルタ１ｅに比べて可視光領域の光量を増大させることができる。

光学フィルタ１ａ〜１ｆは、それぞれ、必要に応じて、光吸収層１０とは別に、赤外線吸収層（図示省略）を備えるように変更されてもよい。赤外線吸収層は、例えば、シアニン系、フタロシアニン系、スクアリリウム系、ジインモニウム系、及びアゾ系等の有機系の赤外線吸収剤又は金属錯体からなる赤外線吸収剤を含有している。赤外線吸収層は、例えば、これらの赤外線吸収剤から選ばれる１つ又は複数の赤外線吸収剤を含有している。この有機系の赤外線吸収剤は、吸収可能な光の波長範囲（吸収バンド）が小さく、特定の範囲の波長の光を吸収するのに適している。

光学フィルタ１ａ〜１ｆは、それぞれ、必要に応じて、光吸収層１０とは別に、紫外線吸収層（図示省略）を備えるように変更されてもよい。紫外線吸収層は、例えば、ベンゾフェノン系、トリアジン系、インドール系、メロシアニン系、及びオキサゾール系等の紫外線吸収剤を含有している。紫外線吸収層は、例えば、これらの紫外線吸収剤から選ばれる１つ又は複数の紫外線吸収剤を含有している。これらの紫外線吸収剤は、例えば３００ｎｍ〜３４０ｎｍ付近の紫外線を吸収し、吸収した波長よりも長い波長の光（蛍光）を発し、蛍光剤又は蛍光増白剤として機能するものも含まれうるが、紫外線吸収層により、樹脂等の光学フィルタに使用されている材料の劣化をもたらす紫外線の入射を低減できる。

上記の赤外線吸収剤及び／又は紫外線吸収剤を、樹脂製の透明誘電体基板２０に予め含有させて、赤外線及び／又は紫外線を吸収する特性を有する基板を形成してもよい。この場合、樹脂は、赤外線吸収剤及び／又は紫外線吸収剤を適切に溶解又は分散させることができ、かつ、透明であることが必要である。このような樹脂として、（ポリ）オレフィン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアミドイミド樹脂、（変性）アクリル樹脂、エポキシ樹脂、及びシリコーン樹脂を例示できる

図２に示す通り、光学フィルタ１ａは、例えば、撮像装置１００（カメラモジュール）を製造するのに使用される。撮像装置１００は、レンズ系２と、撮像素子４と、カラーフィルタ３と、光学フィルタ１ａとを備えている。撮像素子４は、レンズ系２を通過した光を受光する。カラーフィルタ３は、撮像素子４の前方に配置され、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）、及びＢ（青）の３色のフィルタを有する。光学フィルタ１ａは、カラーフィルタ３の前方に配置されている。特に、光吸収層１０は、透明誘電体基板２０のレンズ系２に近い面に接して形成されている。前述したように透明誘電体基板２０にサファイアなどの高硬度の材料を用いることにより、レンズ系２又は撮像素子４を保護する効果が増大する。例えば、カラーフィルタ３においてＲ（赤）、Ｇ（緑）、及びＢ（青）の３色のフィルタがマトリクス状に配置されており、撮像素子４の各画素の真上にＲ（赤）、Ｇ（緑）、及びＢ（青）のいずれかの色のフィルタが配置されている。撮像素子４は、レンズ系２、光学フィルタ１ａ、及びカラーフィルタ３を通過した被写体からの光を受光する。撮像装置１００は、撮像素子４において受光した光によって生じた電荷に関する情報に基づいて画像を生成する。なお、カラーフィルタ３と撮像素子４とが一体化されて、カラーイメージセンサが構成されていてもよい。

光学フィルタ１ａにおいて、上記の（ｉ）〜（vii）の条件及び表（II）に示す条件が満たされるので、このような光学フィルタ１ａを備えた撮像装置１００は色むらが防止された画像を生成できる。

実施例により、本発明をより詳細に説明する。なお、本発明は以下の実施例に限定されない。

＜透過率スペクトル測定＞
波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を実施例及び比較例に係る光学フィルタ、その半製品、又は参考例に係る積層体に入射させたときの透過率スペクトルを、紫外線可視分光光度計（日本分光社製、製品名：Ｖ−６７０）を用いて測定した。実施例及び比較例の光学フィルタと、一部の半製品と、一部の参考例に係る積層体とに対して、入射光の入射角度を０°、３０°、及び４０°に設定した場合の透過率スペクトルを測定した。他の半製品及び他の参考例に係る積層体に対して、入射光の入射角度を０°に設定した場合の透過率スペクトルを測定した。

＜実施例１＞
コーティング液ＩＲＡ１を以下のようにして調製した。酢酸銅一水和物１．１ｇとテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）６０ｇとを混合して３時間撹拌し、得られた液にリン酸エステル（第一工業製薬社製 製品名：プライサーフＡ２０８Ｆ）を２．３ｇ加えて３０分間撹拌し、Ａ液を得た。フェニルホスホン酸（東京化成工業株式会社製）０．６ｇにＴＨＦ１０ｇを加えて３０分撹拌し、Ｂ液を得た。Ａ液を撹拌しながらＢ液を加え、室温で１分間撹拌した。この溶液にトルエン４５ｇを加えた後、室温で１分間撹拌し、Ｃ液を得た。Ｃ液をフラスコに入れて１２０℃に調整したオイルバス（東京理化器械社製、型式：ＯＳＢ−２１００）で加温しながら、ロータリーエバポレータ（東京理化器械社製、型式：Ｎ−１１１０ＳＦ）によって、２５分間脱溶媒処理を行い、Ｄ液を得た。フラスコの中からＤ液を取り出し、シリコーン樹脂（信越化学工業社製、製品名：ＫＲ−３００）を４．４ｇ添加して室温で３０分間撹拌し、コーティング液ＩＲＡ１を得た。

また、コーティング液ＩＲＡ２を以下のようにして調製した。酢酸銅一水和物２．２５ｇとテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）１２０ｇとを混合して３時間撹拌し、得られた液にリン酸エステル（第一工業製薬社製 製品名：プライサーフＡ２０８Ｆ）１．８ｇを加えて３０分間撹拌し、Ｅ液を得た。ブチルホスホン酸１．３５ｇにＴＨＦ２０ｇを加えて３０分間撹拌し、Ｆ液を得た。Ｅ液を撹拌しながらＦ液を加え、室温で３時間攪拌した後、トルエンを４０ｇ加え、その後８５℃の環境で７．５時間かけて溶媒を揮発させ、Ｇ液を得た。Ｇ液にシリコーン樹脂（信越化学工業社製、製品名：ＫＲ−３００）８．８ｇを加えて３時間撹拌し、コーティング液ＩＲＡ２を得た。

コーティング液ＩＲＡ１を、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。このようにして、実施例１に係る光学フィルタの半製品αを得た。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．２ｍｍであった。０°の入射角度における半製品αの透過率スペクトルを図３Ａに示す。半製品αは以下の（α１）〜（α６）の特性を有していた。
（α１）：波長７００〜１０００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（α２）：波長１１００〜１２００ｎｍにおける平均透過率が２９．５％であった。
（α３）：波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が８８．０％であった。
（α４）：波長４００ｎｍにおける透過率が６３．７％であった。
（α５）：ＩＲカットオフ波長が６３２ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９４ｎｍであり、ＩＲカットオフ波長とＵＶカットオフ波長との差を透過領域の半値全幅とみなしたときに、透過領域の半値全幅が２３８ｎｍであった。
（α６）：波長６００〜８００ｎｍにおいて分光透過率が２０％である波長が６６１ｎｍであった。

半製品αの赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて５００ｎｍの厚みのＳｉＯ₂の蒸着膜（保護層ｐ１）を形成した。同様にして、半製品αの赤外線吸収層ｉｒａ１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ₂の蒸着膜（保護層ｐ２）を形成した。保護層ｐ１の表面に、コーティング液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２１を形成した。また、保護層ｐ２の表面にも、コーティング液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、同一の加熱条件で塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２２を形成した。このようにして、半製品βを得た。赤外線吸収層ｉｒａ２１及び赤外線吸収層ｉｒａ２２の厚さは合わせて５０μｍであった。半製品βの透過率スペクトルを図３Ｂに示す。半製品βは以下の（β１）〜（β６）の特性を有していた。
（β１）：波長７００〜１０００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（β２）：波長１１００〜１２００ｎｍにおける平均透過率が４．５％であった。
（β３）：波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が８６．９％であった。
（β４）：波長４００ｎｍにおける透過率が６２．１％であった。
（β５）：ＩＲカットオフ波長は６３１ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長は３９４ｎｍであり、透過領域の半値全幅は２３７ｎｍであった。
（β６）：波長６００〜８００ｎｍにおいて分光透過率が２０％である波長が６５９ｎｍであった。

半製品βの赤外線吸収層ｉｒａ２２の上に真空蒸着装置を用いて５００ｎｍの厚みのＳｉＯ₂の蒸着膜（保護層ｐ３）を形成した。

コーティング液ＵＶＡ１を以下のようにして調製した。紫外線吸収性物質として、可視光領域における光の吸収が少なく、ＭＥＫ（メチルエチルケトン）に可溶なベンゾフェノン系紫外線吸収性物質を用いた。この紫外線吸収性物質を溶媒であるＭＥＫに溶かすとともに、固形分の６０重量％のポリビニルブチラール（ＰＶＢ）を添加し、２時間撹拌してコーティング液ＵＶＡ１を得た。保護層ｐ３の上にコーティング液ＵＶＡ１をスピンコーティングによって塗布し、１４０℃で３０分間加熱し硬化させて紫外線吸収層ｕｖａ１を形成した。紫外線吸収層ｕｖａ１の厚さは６μｍであった。別途、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の表面にコーティング液ＵＶＡ１を用いてスピンコーティングによって６μｍの厚みの紫外線吸収層を形成し、参考例１に係る積層体を得た。参考例１に係る積層体の透過率スペクトルを図３Ｃに示す。参考例１に係る積層体は、以下の（ｒ１）〜（ｒ３）の特性を有していた。
（ｒ１）：波長３５０〜３９０ｎｍにおける透過率が０．５％以下であった。
（ｒ２）：波長４００ｎｍにおける透過率が１２．９％であり、４１０ｎｍにおける透過率が５１．８％であり、４２０ｎｍにおける透過率が７７．１％であり、４５０ｎｍにおける透過率が８９．８％であった。
（ｒ３）：波長４５０〜７５０ｎｍにおける平均透過率は９１．０％であった。

赤外線吸収層ｉｒａ２１の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ１を形成した。また、紫外線吸収層ｕｖａ１上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２は、同一の仕様を有しており、ＳｉＯ₂とＴｉＯ₂とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例１に係る光学フィルタを得た。反射防止膜ａｒ１の成膜と同一の条件で透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の片面に反射防止膜を形成し、参考例２に係る積層体を得た。参考例２に係る積層体の透過率スペクトルを図３Ｄに示す。参考例２に係る積層体は、以下（ｓ１）〜（ｓ４）の特性を有していた。
（ｓ１）：光の入射角度が０°である場合に、波長３５０ｎｍにおける透過率が７３．４％であり、波長３８０ｎｍにおける透過率が８８．９％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９５．３％であり、波長４００〜７００ｎｍの平均透過率が９５．３％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が９５．７％であった。
（ｓ２）：光の入射角度が３０°である場合に、波長３５０ｎｍにおける透過率が７８．５％であり、波長３８０ｎｍにおける透過率が９２．０％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９４．５％であり、波長４００〜７００ｎｍの平均透過率が９４．３％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率は９４．６％であった。
（ｓ３）：光の入射角度が４０°である場合に、波長３５０ｎｍにおける透過率が８２．３％であり、波長３８０ｎｍにおける透過率が９３．３％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９４．３％であり、波長４００〜７００ｎｍの平均透過率が９４．０％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が９４．１％であった。
（ｓ４）：光の入射角度に依らず、波長４００〜７００ｎｍにおいて局所的に透過率が低下するリップルを生じさせる波長帯が存在しなかった。

実施例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図３Ｅ及び表９に示す。また、実施例１に係る光学フィルタは、表１０に示す特性を有していた。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例１に係る光学フィルタの分光透過率の差と波長との関係を図４Ａに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例１に係る光学フィルタの分光透過率の差の絶対値と波長との関係を図４Ｂに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例１に係る光学フィルタの分光透過率の差の二乗値と波長との関係を図４Ｃに示す。０°、３０°、及び４０°の入射角度における実施例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルから、上記の式（１）〜（３）より、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2を求めた。ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域のそれぞれの変域において求めた。結果を表１１〜１４に示す。

＜実施例２＞
実施例１と同様にしてコーティング液ＩＲＡ１及びコーティング液ＩＲＡ２を調製した。コーティング液ＩＲＡ１を、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．２ｍｍであった。

赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて５００ｎｍの厚みのＳｉＯ₂の蒸着膜（保護層ｐ１）を形成した。同様にして、赤外線吸収層ｉｒａ１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ₂の蒸着膜（保護層ｐ２）を形成した。保護層ｐ１の表面に、コーティング液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２１を形成した。また、保護層ｐ２の表面にも、コーティング液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、同一の加熱条件で塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２２を形成した。赤外線吸収層ｉｒａ２１及び赤外線吸収層ｉｒａ２２の厚さは合わせて５０μｍであった。

赤外線吸収層ｉｒａ２２の上に真空蒸着装置を用いて５００ｎｍの厚みのＳｉＯ₂の蒸着膜（保護層ｐ３）を形成した。赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素を含んだコーティング液ＵＶＩＲＡ１を以下のように調製した。赤外線吸収色素は、波長６８０〜７８０ｎｍに吸収ピークを有し、可視光領域の光を吸収しにくい、シアニン系の有機色素とスクアリリウム系の有機色素との組み合わせであった。紫外線吸収色素は、可視光領域の光を吸収しにくい、ベンゾフェノン系の紫外線吸収性物質からなる色素であった。赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素はＭＥＫに可溶であった。赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素を溶媒であるＭＥＫに加え、マトリクス材料であるＰＶＢをさらに加え、その後２時間撹拌してコーティング液ＵＶＩＲＡ１を得た。コーティング液ＵＶＩＲＡ１における赤外線吸収色素の配合比及び紫外線吸収色素の配合比は、参考例３に係る積層体が図５Ａに示す透過率スペクトルを示すように決定した。参考例３に係る積層体は、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の上にコーティング液ＵＶＩＲＡ１をスピンコーティングにより塗布した後に、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させて作製された。コーティング液ＵＶＩＲＡ１において、赤外線吸収色素とＰＶＢの固形分との質量比（赤外線吸収色素の質量：ＰＶＢの固形分の質量）は、約１：１９９であった。また、紫外線吸収色素とＰＶＢの固形分との質量比（紫外線吸収色素の質量：ＰＶＢの固形分の質量）は約４０：６０であった。参考例３に係る積層体は以下の特性（ｔ１）〜（ｔ５）を有していた。
（ｔ１）：波長７００ｎｍにおける透過率が８．７％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が１３．６％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が６６．２％であった。
（ｔ２）：波長１１００ｎｍにおける透過率が９２．１％であった。
（ｔ３）：波長４００ｎｍにおける透過率が１１．８％であり、４５０ｎｍにおける透過率が８５．３％であり、波長５００〜６００ｎｍにおける平均透過率が８９．１％であった。
（ｔ４）：波長６００ｎｍ〜７００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は６６９ｎｍであり、波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は７２９ｎｍであり、それらの差は６０ｎｍであった。波長６００ｎｍ〜８００ｎｍにおいて最も低い透過率を示す波長（極大吸収波長）は７０５ｎｍであった。
（ｔ５）：波長３５０ｎｍ〜４５０ｎｍにおけるＵＶカットオフ波長は４１１ｎｍであった。

保護層ｐ３の上にスピンコーティングによりコーティング液ＵＶＩＲＡ１を塗布し、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させ、赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１を形成した。赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１の厚さは７μｍであった。

赤外線吸収層ｉｒａ２１の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ１を形成した。また、赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２は、同一の仕様を有しており、ＳｉＯ₂とＴｉＯ₂とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例２に係る光学フィルタを得た。

実施例２に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図５Ｂ及び表１５に示す。また、実施例２に係る光学フィルタは、表１６に示す特性を有していた。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例２に係る光学フィルタの分光透過率の差と波長との関係を図６Ａに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例２に係る光学フィルタの分光透過率の差の絶対値と波長との関係を図６Ｂに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例２に係る光学フィルタの分光透過率の差の二乗値と波長との関係を図６Ｃに示す。０°、３０°、及び４０°の入射角度における実施例２に係る光学フィルタの透過率スペクトルから、上記の式（１）〜（３）より、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2を求めた。ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域のそれぞれの変域において求めた。結果を表１７〜２０に示す。

＜実施例３＞
実施例１と同様にしてコーティング液ＩＲＡ１及びコーティング液ＩＲＡ２を調製した。コーティング液ＩＲＡ１を、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。このようにして、実施例３に係る光学フィルタの半製品γを得た。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．２ｍｍであった。０°の入射角度における半製品γの透過率スペクトルを図７Ａに示す。半製品γは以下の（γ１）〜（γ６）の特性を有していた。
（γ１）：波長７００〜１０００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（γ２）：波長１１００〜１２００ｎｍにおける平均透過率が２５．９％であった。
（γ３）：波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が８７．５％であった。
（γ４）：波長４００ｎｍにおける透過率が６０．９％であった。
（γ５）：ＩＲカットオフ波長が６２９ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９５ｎｍであり、透過領域の半値全幅が２３４ｎｍであった。
（γ６）：波長６００〜８００ｎｍにおいて分光透過率が２０％である波長が６５７ｎｍであった。

半製品γの赤外線吸収層ｉｒａ１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ₂の蒸着膜（保護層ｐ２）を形成した。保護層ｐ２の上に、実施例１で使用したコーティング液ＵＶＡ１をスピンコーティングにより塗布し、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させ紫外線吸収層ｕｖａ１を形成した。紫外線吸収層ｕｖａ１の厚みは６μｍであった。

赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ１を形成した。また、紫外線吸収層ｕｖａ１上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２は、同一の仕様を有しており、ＳｉＯ₂とＴｉＯ₂とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例３に係る光学フィルタを得た。

実施例３に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図７Ｂ及び表２１に示す。また、実施例３に係る光学フィルタは、表２２に示す特性を有していた。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例３に係る光学フィルタの分光透過率の差と波長との関係を図８Ａに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例３に係る光学フィルタの分光透過率の差の絶対値と波長との関係を図８Ｂに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例３に係る光学フィルタの分光透過率の差の二乗値と波長との関係を図８Ｃに示す。０°、３０°、及び４０°の入射角度における実施例３に係る光学フィルタの透過率スペクトルから、上記の式（１）〜（３）より、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2を求めた。ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域のそれぞれの変域において求めた。結果を表２３〜２６に示す。

＜実施例４＞
実施例１と同様にしてコーティング液ＩＲＡ１を調製した。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．２ｍｍであった。

次に、赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて赤外線反射膜ｉｒｒ１を形成した。赤外線反射膜ｉｒｒ１において、ＳｉＯ₂とＴｉＯ₂が交互に１６層積層されていた。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の一方の主面に、赤外線反射膜ｉｒｒ１の形成と同一条件で赤外線反射膜を形成し、参考例４に係る積層体を作製した。参考例４に係る積層体の透過率スペクトルを図９Ａに示す。参考例４に係る積層体は以下の特性（ｕ１）〜（ｕ３）を有していた。
（ｕ１）：光の入射角度が０°である場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１．８％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が７．３％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける平均透過率が９４．８％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける透過率の最低値が９３．４％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が９４．０％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が４．１％であり、ＩＲカットオフ波長が９０２ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が４１０ｎｍであった。
（ｕ２）：光の入射角度が３０°である場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１．８％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が６７．８％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける平均透過率が９５．０％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける透過率の最低値が９３．８％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が９２．１％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が５．３％であり、ＩＲカットオフ波長が８６３ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９８ｎｍであった。
（ｕ３）：光の入射角度が４０°である場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が４．０％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９０．２％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける平均透過率が９４．１％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける透過率の最低値が９２．９％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が９１．５％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が８．３％であり、ＩＲカットオフ波長が８３７ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９１ｎｍであった。

赤外線吸収層ｉｒａ１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ₂の蒸着膜（保護層ｐ２）を形成した。保護層ｐ２の上に、実施例１で使用したコーティング液ＵＶＡ１をスピンコーティングにより塗布し、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させ紫外線吸収層ｕｖａ１を形成した。紫外線吸収層ｕｖａ１の厚みは６μｍであった。紫外線吸収層ｕｖａ１上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ２は、ＳｉＯ₂とＴｉＯ₂とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例４に係る光学フィルタを得た。

実施例４に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図９Ｂ及び表２７に示す。また、実施例４に係る光学フィルタは、表２８に示す特性を有していた。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例４に係る光学フィルタの分光透過率の差と波長との関係を図１０Ａに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例４に係る光学フィルタの分光透過率の差の絶対値と波長との関係を図１０Ｂに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例４に係る光学フィルタの分光透過率の差の二乗値と波長との関係を図１０Ｃに示す。０°、３０°、及び４０°の入射角度における実施例４に係る光学フィルタの透過率スペクトルから、上記の式（１）〜（３）より、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2を求めた。ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域のそれぞれの変域において求めた。結果を表２９〜３２に示す。

＜実施例５＞
実施例１と同様にしてコーティング液ＩＲＡ１を調製した。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．２ｍｍであった。

次に、実施例４と同様にして、赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて赤外線反射膜ｉｒｒ１を形成した。赤外線反射膜ｉｒｒ１において、ＳｉＯ₂とＴｉＯ₂が交互に１６層積層されていた。

赤外線吸収層ｉｒａ１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ₂の蒸着膜（保護層ｐ２）を形成した。保護層ｐ２の上に、実施例２で使用したコーティング液ＵＶＩＲＡ１を実施例２と同様の条件で塗布し、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させ赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１を形成した。赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１の厚みは７μｍであった。赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ２は、ＳｉＯ₂とＴｉＯ₂とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例５に係る光学フィルタを得た。

実施例５に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図１１及び表３３に示す。また、実施例５に係る光学フィルタは、表３４に示す特性を有していた。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例５に係る光学フィルタの分光透過率の差と波長との関係を図１２Ａに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例５に係る光学フィルタの分光透過率の差の絶対値と波長との関係を図１２Ｂに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例５に係る光学フィルタの分光透過率の差の二乗値と波長との関係を図１２Ｃに示す。０°、３０°、及び４０°の入射角度における実施例５に係る光学フィルタの透過率スペクトルから、上記の式（１）〜（３）より、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2を求めた。ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域のそれぞれの変域において求めた。結果を表３５〜３８に示す。

＜実施例６＞
実施例１と同様にしてコーティング液ＩＲＡ１及びコーティング液ＩＲＡ２を調製した。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．４ｍｍであった。

赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて５００ｎｍの厚みのＳｉＯ₂の蒸着膜（保護層ｐ１）を形成した。同様にして、赤外線吸収層ｉｒａ１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ₂の蒸着膜（保護層ｐ２）を形成した。保護層ｐ１の表面に、コーティング液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２１を形成した。また、保護層ｐ２の表面にも、コーティング液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、同一の加熱条件で塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２２を形成し、半製品δを得た。０℃の入射角度における半製品δの透過率スペクトルを図１３Ａに示す。半製品δは、以下の特性（δ１）〜（δ８）を有していた。
（δ１）：波長７００〜１１００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（δ２）：波長７００〜１０００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（δ３）：波長１１００〜１２００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（δ４）：波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が８２．２％であった。
（δ５）：波長５００〜６００ｎｍにおける平均透過率が８２．７％であった。
（δ６）：波長４００ｎｍにおける透過率が４２．０％であり、波長４５０ｎｍにおける透過率が７６．７％であった。
（δ７）：ＩＲカットオフ波長が６１３ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が４０４ｎｍであり、透過領域の半値全幅が２０９ｎｍであった。
（δ８）：波長６００〜８００ｎｍにおいて分光透過率が２０％である波長が６３７ｎｍであった。

赤外線吸収層ｉｒａ２１の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ１を形成した。また、赤外線吸収層ｉｒａ２２の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２は、同一の仕様を有しており、ＳｉＯ₂とＴｉＯ₂とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例６に係る光学フィルタを得た。

実施例６に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図１３Ｂ及び表３９に示す。また、実施例６に係る光学フィルタは、表４０に示す特性を有していた。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例６に係る光学フィルタの分光透過率の差と波長との関係を図１４Ａに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例６に係る光学フィルタの分光透過率の差の絶対値と波長との関係を図１４Ｂに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における実施例６に係る光学フィルタの分光透過率の差の二乗値と波長との関係を図１４Ｃに示す。０°、３０°、及び４０°の入射角度における実施例６に係る光学フィルタの透過率スペクトルから、上記の式（１）〜（３）より、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2を求めた。ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域のそれぞれの変域において求めた。結果を表４１〜４４に示す。

＜比較例１＞
透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の一方の主面に真空蒸着装置を用いてＳｉＯ₂及びＴｉＯ₂を交互に２４層積層して赤外線反射膜ｉｒｒ２を形成し、半製品εを得た。半製品εの透過率スペクトルを図１５Ａに示す。半製品εは、以下の特性（ε１）〜（ε３）を有していた。
（ε１）：光の入射角度が０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が０．５％以下であり、波長４００ｎｍにおける透過率が３．１％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９４．１％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が９２．６％であり、波長７００ｎｍにおける透過率が８６．２％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が３０．８％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が１２．４％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が０．５％以下であり、ＩＲカットオフ波長が７１０ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が４１０ｎｍであった。
（ε２）：光の入射角度が３０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１．７％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が７７．７％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９４．１％、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が９３．０％であり、波長７００ｎｍにおける透過率が８．２％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が２．２％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が１．１％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が１．２％であり、ＩＲカットオフ波長が６８０ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９７ｎｍであった。
（ε３）：光の入射角度が４０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１３．１％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９０．５％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９２．１％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が８７．６％であり、波長７００ｎｍにおける透過率が２．０％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が０．８％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が５．４％であり、ＩＲカットオフ波長が６６１ｎｍであり、ＵＶカットオフ長が３８６ｎｍであった。

赤外線吸収色素を含んだコーティング液ＩＲＡ３を以下のように調製した。赤外線吸収色素は、ＭＥＫに可溶なシアニン系の有機色素とスクアリリウム系の有機色素との組み合わせであった。赤外線吸収色素を溶媒であるＭＥＫに加え、マトリクス材料であるＰＶＢをさらに加え、その後２時間撹拌してコーティング液ＩＲＡ３を得た。コーティング液ＩＲＡ３の固形分におけるマトリクス材料の含有率は９９質量％であった。半製品εの透明ガラス基板の他方の主面にコーティング液ＩＲＡ３をスピンコーティングにより塗布した後に、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ３を形成した。別途、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の一方の主面に、赤外線吸収層ｉｒａ３の形成条件と同一条件で赤外線吸収層を形成し、参考例５に係る積層体を得た。０°の入射角度における参考例５に係る積層体の透過率スペクトルを図１５Ｂに示す。参考例５に係る積層体は以下の特性（ｖ１）〜（ｖ４）を有していた。
（ｖ１）：波長７００ｎｍにおける透過率が２．０％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が２．６％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が１５．９％であった。
（ｖ２）：波長１１００ｎｍにおける透過率が９１．１％であった。
（ｖ３）：波長４００ｎｍにおける透過率が７８．２％であり、４５０ｎｍにおける透過率が８３．８％であり、波長５００〜６００ｎｍにおける平均透過率が８６．９％であった。
（ｖ４）：波長６００ｎｍ〜７００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は６３７ｎｍであり、波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は８００ｎｍであり、これらのＩＲカットオフ波長の差は１６３ｎｍであり、波長６００〜８００ｎｍにおける極大吸収波長は７０６ｎｍであった。

赤外線吸収層ｉｒａ３の上に真空蒸着装置を用いて実施例１と同様にして反射防止膜ａｒ１を形成し、比較例１に係る光学フィルタを得た。

比較例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図１５Ｃ及び表４５に示す。また、比較例１に係る光学フィルタは、表４６に示す特性を有していた。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における比較例１に係る光学フィルタの分光透過率の差と波長との関係を図１６Ａに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における比較例１に係る光学フィルタの分光透過率の差の絶対値と波長との関係を図１６Ｂに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における比較例１に係る光学フィルタの分光透過率の差の二乗値と波長との関係を図１６Ｃに示す。０°、３０°、及び４０°の入射角度における比較例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルから、上記の式（１）〜（３）より、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2を求めた。ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域のそれぞれの変域において求めた。結果を表４７〜５０に示す。

＜比較例２＞
０°の入射角度において、図１７Ａに示す透過率スペクトルを示す赤外線吸収性ガラス基板を準備した。この赤外線吸収性ガラス基板は、以下の特性（ｇ１）〜（ｇ５）を有していた。
（ｇ１）：波長７００〜１０００ｎｍにおける平均透過率が１６．８％であった。
（ｇ２）：波長１１００〜１２００ｎｍにおける平均透過率が３８．５％であった。
（ｇ３）：波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が８７．８％であった。
（ｇ４）：波長４００ｎｍにおける透過率が８８．５％であった。
（ｇ５）：ＩＲカットオフ波長が６５３ｎｍであった。また波長６００〜８００ｎｍにおける透過率が２０％に対応する波長が７３８ｎｍであった。

２１０μｍの厚みを有する赤外線吸収性ガラス基板の一方の主面に真空蒸着装置を用いてＳｉＯ₂及びＴｉＯ₂を交互に２０層積層して赤外線反射膜ｉｒｒ３を形成し、半製品ζを得た。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の一方の主面に赤外線反射膜ｉｒｒ３の形成条件と同一の条件で赤外線反射膜を形成し、参考例６に係る積層体を得た。参考例６に係る積層体の透過率スペクトルを図１７Ｂに示す。参考例６に係る積層体は、以下の特性（ｗ１）〜（ｗ３）を有していた。
（ｗ１）：光の入射角度が０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が０．５％以下であり、波長４００ｎｍにおける透過率が０．５％以下であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９５．２％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が９３．７％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が４．７％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が０．５％以下であり、ＩＲカットオフ波長が７０２ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が４１１ｎｍであった。
（ｗ２）：光の入射角度が３０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１．７％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が７７．７％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９４．１％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が９３．０％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が１．１％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が１．２％であり、ＩＲカットオフ波長が６８０ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９７ｎｍであった。
（ｗ３）：光の入射角度が４０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１３．１％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９０．５％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９２．１％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が８７．６％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が５．４％であり、ＩＲカットオフ波長が６６１ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３８６ｎｍであった。

赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素を含んだコーティング液ＵＶＩＲＡ２を以下のように調製した。紫外線吸収色素は、可視光領域の光を吸収しにくい、ベンゾフェノン系の紫外線吸収性物質からなる色素であった。赤外線吸収色素は、シアニン系の有機色素とスクアリリウム系の有機色素との組み合わせであった。赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素はＭＥＫに可溶であった。赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素を溶媒であるＭＥＫに加え、マトリクス材料であるＰＶＢをさらに加え、その後２時間撹拌してコーティング液ＵＶＩＲＡ２を得た。コーティング液ＵＶＩＲＡ２の固形分におけるＰＶＢの含有率は６０質量％であった。コーティング液ＵＶＩＲＡ２を半製品ζの他方の主面に塗布し、その塗膜を加熱して硬化させ、赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２を形成した。赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２の厚みは７μｍであった。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ ｅｃｏ）の一方の主面に、コーティング液ＵＶＩＲＡ２を用いて、赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２の形成条件と同一の条件で赤外線・紫外線吸収層を形成し、参考例７に係る積層体を得た。０°の入射角度における参考例７に係る積層体の透過率スペクトルを図１７Ｃに示す。参考例７に係る積層体は、以下の特性（ｐ１）〜（ｐ５）を有していた。
（ｐ１）：波長７００ｎｍにおける透過率が４．９％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が８．４％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が６３．９％であった。
（ｐ２）：波長１１００ｎｍにおける透過率が９２．３％であった。
（ｐ３）：波長４００ｎｍにおける透過率が１２．６％であり、４５０ｎｍにおける透過率が８４．４％であり、波長５００〜６００ｎｍにおける平均透過率が８８．７％であった。
（ｐ４）：波長６００ｎｍ〜７００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は６６４ｎｍであり、波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は７３１ｎｍであり、それらの差は６７ｎｍであった。波長６００ｎｍ〜８００ｎｍにおいて最も低い透過率を示す波長（極大吸収波長）は７０５ｎｍであった。
（ｐ５）：波長３５０ｎｍ〜４５０ｎｍにおけるＵＶカットオフ波長は４１１ｎｍであった。

赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ１を実施例１と同様にして形成した。反射防止膜ａｒ１はＳｉＯ₂とＴｉＯ₂とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ１において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、比較例２に係る光学フィルタを得た。

比較例２に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図１７Ｄ及び表５１に示す。また、比較例２に係る光学フィルタは、表５２に示す特性を有していた。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における比較例２に係る光学フィルタの分光透過率の差と波長との関係を図１８Ａに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における比較例２に係る光学フィルタの分光透過率の差の絶対値と波長との関係を図１８Ｂに示す。０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度における比較例２に係る光学フィルタの分光透過率の差の二乗値と波長との関係を図１８Ｃに示す。０°、３０°、及び４０°の入射角度における比較例２に係る光学フィルタの透過率スペクトルから、上記の式（１）〜（３）より、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2を求めた。ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域のそれぞれの変域において求めた。結果を表５３〜５６に示す。

実施例１〜６に係る光学フィルタにおいて、上記（ｉ）〜（vii）の条件が満たされていた。実施例１〜６に係る光学フィルタにおいて、７００ｎｍ以上の波長範囲における透過率は十分に低く、実施例１〜６に係る光学フィルタは、近赤外線を良好に遮蔽できることが示された。実施例２に係る光学フィルタは、実施例１に係る光学フィルタに比べて、７００ｎｍ以上の波長範囲において低い透過率を示した。実施例２に係る光学フィルタにおいて、赤外線吸収色素の含有により、実施例１に係る光学フィルタに比べて、可視光領域の透過率が２ポイント程度低かった。しかし、実用上問題はないと考えられる。実施例３に係る光学フィルタは、赤外線吸収層として、赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２のみを有するので、実施例１及び２に係る光学フィルタと比較する限り、１１００ｎｍ以上の波長範囲において、７００〜１１００ｎｍの波長範囲に比べてより高い透過率を示した。しかし、１１００ｎｍ以上の波長の光に対するＣＭＯＳセンサ等の撮像素子の感度は低いので、実施例３に係る光学フィルタは撮像装置にとって適切な特性を有していると考えられる。実施例６に係る光学フィルタにおいて、他の実施例の光学フィルタに比べて、波長４００ｎｍ付近の透過率が高いものの、４５％以下であった。

実施例１〜６に係る光学フィルタにおいて、上記表（Ｉ）〜（IV）に示す条件が満たされていた。特に、実施例１〜３及び６に係る光学フィルタの０°、３０°、４０°の入射角度に対する分光透過率は、各波長λの変域において変化していなかった。このため、実施例１〜３及び６に係る光学フィルタにおいて、ＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2は表（Ｉ）〜（IV）に記載の上限値に対して十分に小さくかつ下限値に対して十分に大きかった。加えて、実施例１〜３及び６に係る光学フィルタにおいて、表（Ｉ）のＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2の値は表（Ｉ）〜（IV）の上限値に対して十分に小さかった。実施例４及び５に係る光学フィルタの赤外線反射膜において、４０°の入射角度の光を透過させる波長帯と４０°の入射角度の光を反射させる波長帯との境界が８５０ｎｍ付近になるように設定されていた。このため、３５０ｎｍ〜８００ｎｍの波長範囲の長波長側（６００ｎｍ〜８００ｎｍの波長範囲）において、０°、３０°、及び４０°の入射角度における実施例４及び５に係る光学フィルタの分光透過率はほとんど変化しなかった。一方、実施例４及び５に係る光学フィルタにおいて、光の入射角度が大きいほど波長４００ｎｍ付近の透過率が高かった。この影響が、実施例４及び５に係る光学フィルタにおいて、ＩＥ_0/30 ^380~530、ＩＥ_0/40 ^380~530、ＩＡＥ_0/30 ^380~530、ＩＡＥ_0/40 ^380~530、ＩＳＥ_0/30 ^380~530、及びＩＳＥ_0/40 ^380~530に現れていた。実施例４及び５に係る光学フィルタの３０°の入射角度における波長５３０ｎｍ付近の分光透過率は、実施例４及び５に係る光学フィルタの０°の入射角度及び４０°の入射角度における波長５３０ｎｍ付近の分光透過率よりも高かった。この影響が、ＩＥ_0/30 ^450~650、ＩＥ_30/40 ^450~650、ＩＡＥ_0/30 ^450~650、ＩＡＥ_30/40 ^450~650、ＩＳＥ_0/30 ^450~650、及びＩＳＥ_30/40 ^450~650に現れていた。しかし、いずれの影響も、表（Ｉ）〜（IV）に示す条件が満たされるほどに小さかった。このため、実施例１〜６に係る光学フィルタをカメラモジュールに組み込んだ場合、０°〜４０°の入射角度の範囲で光学フィルタに光線を入射させても、撮影された画像の内部に色むらを生じることがないと考えられる。

比較例１に係る光学フィルタによれば、可視光領域の近赤外線領域に隣接した領域及び近赤外線領域における光を透過させる波長帯と光を遮蔽する波長帯との境界が赤外線吸収層ｉｒａ３によって定められている。しかし、赤外線吸収層ｉｒａ３の吸収帯域が狭いので、比較例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルは、光の入射角度が大きくなるに従って、赤外線反射膜の反射帯域が短波長側にシフトしてくる影響を受けていた。また、比較例１に係る光学フィルタの紫外線領域における光の吸収能は不足しており、比較例１に係る光学フィルタは実質的には赤外線反射膜ｉｒｒ２だけで紫外線領域の光を遮蔽していた。このため、比較例１に係る光学フィルタは、紫外線領域において、光の入射角度によって反射帯域が短波長側にシフトする影響を強く受けていた。このため、比較例１に係る光学フィルタは、上記（ｉ）〜（vii）の条件を満たしているものの、比較例１に係る光学フィルタの４００ｎｍ付近における分光透過率は、０°の入射角度と３０°の入射角度との間において大きく変動していた。加えて、比較例１に係る光学フィルタの６５０ｎｍ付近における分光透過率は、０°の入射角度と４０°の入射角度との間において大きく変動していた。この他、比較例１に係る光学フィルタの４５０ｎｍ〜６５０ｎｍの範囲における分光透過率は、０°の入射角度と４０°の入射角度との間及び３０°の入射角度と４０°の入射角度との間において局所的に大きく変動していた。ＩＡＥ_30/40 ^350~800、ＩＳＥ_30/40 ^380~800、ＩＡＥ_30/40 ^380~530、ＩＳＥ_30/40 ^380~530、ＩＥ_30/40 ^450~650、ＩＡＥ_30/40 ^450~650、ＩＥ_30/40 ^530~750、ＩＡＥ_30/40 ^530~750、及びＩＳＥ_30/40 ^530~750は、表（Ｉ）〜（IV）に示す範囲に収まっていなかった。このため、比較例１に係る光学フィルタを撮像装置に組み込んだ場合、得られた画像の狭い範囲で強い色むらが発生することが懸念された。

比較例２に係る光学フィルタにおいて、可視光領域の近赤外線領域に隣接した領域及び近赤外線領域並びに紫外線領域において、光を透過させる波長帯と光を遮蔽する波長帯との境界が赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２によって定まっていた。しかし、近赤外線領域における赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２の吸収帯域が狭いので、比較例２に係る光学フィルタにおいて、ＩＥ_30/40 ^350~800が大きな値を示していた。また、４０°の入射角度における比較例２に係る光学フィルタの透過率スペクトルには、可視光領域において分光透過率の局所的な変動（リップル）が認められた。このため、特に、ＩＥ_30/40 ^350~800、ＩＡＥ_30/40 ^350~800、ＩＥ_30/40 ^380~530、ＩＡＥ_30/40 ^380~530、ＩＥ_30/40 ^450~650、ＩＡＥ_30/40 ^450~650、ＩＥ_30/40 ^530~750、及びＩＡＥ_30/40 ^530~750が大きな値になっていた。このため、比較例２に係る光学フィルタを撮像装置に組み込んだ場合、得られた画像の狭い範囲で強い色むらが発生することが懸念された。

１ａ〜１ｆ 光学フィルタ
２ レンズ系
３ カラーフィルタ
４ 撮像素子
１０ 光吸収層
２０ 透明誘電体基板
３０ 反射防止膜
４０ 反射膜
１００ 撮像装置（カメラモジュール）

Claims (5)

1. 光学フィルタであって、
   近赤外線領域の少なくとも一部の光を吸収する光吸収剤を含有している光吸収層を備え、
   ０°、３０°、及び４０°の入射角度で波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を当該光学フィルタに入射させたときに、下記の条件を満たし、
   （ｉ）波長７００ｎｍにおける分光透過率が３％以下である。
   （ii）波長７１５ｎｍにおける分光透過率が１％以下である。
   （iii）波長１１００ｎｍにおける分光透過率が７．５％以下である。
   （iv）波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおける平均透過率が１％以下である。
   （ｖ）波長５００ｎｍ〜６００ｎｍにおける平均透過率が８５％以上である。
   （vi）波長４００ｎｍにおける分光透過率が４５％以下である。
   （vii）波長４５０ｎｍにおける分光透過率が８０％以上である。
   入射角度がθ°であるときの波長λにおける当該光学フィルタの分光透過率をＴ_θ（λ）と表し、
   波長λの変域の最小値及び最大値をそれぞれλ１［ｎｍ］及びλ２［ｎｍ］と表し、
   波長λを０以上の整数であるｎの関数として、λ（ｎ）＝（Δλ×ｎ＋λ１）［ｎｍ］と表すとき（ただし、Δλ＝１）、
   ０°、３０°、及び４０°から選ばれる２つの入射角度θ１°及びθ２°（θ１＜θ２）に対して、λ１＝３５０及びλ２＝８００である波長λの変域、λ１＝３８０及びλ２＝５３０である波長λの変域、λ１＝４５０及びλ２＝６５０である波長λの変域、並びにλ１＝５３０及びλ２＝７５０である波長λの変域のそれぞれの変域において、下記の式（１）〜（３）によって定義されるＩＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、ＩＡＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2、及びＩＳＥ_θ1/θ2 ^λ1~λ2が下記の表（Ｉ）、表（II）、表（III）、及び表（IV）に示す条件を満たす、
   光学フィルタ。
   

   

   

   

   

   
2. 前記光吸収剤は、ホスホン酸と銅イオンとによって形成されている、請求項１に記載の光学フィルタ。
3. 前記ホスホン酸は、アリール基を有する第一ホスホン酸を含む、請求項２に記載の光学フィルタ。
4. 前記ホスホン酸は、さらに、アルキル基を有する第二ホスホン酸を含む、請求項３に記載の光学フィルタ。
5. レンズ系と、
   前記レンズ系を通過した光を受光する撮像素子と、
   前記撮像素子の前方に配置され、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）、及びＢ（青）の３色のフィルタを有するカラーフィルタと、
   前記カラーフィルタの前方に配置された請求項１〜４のいずれか１項に記載の光学フィルタと、を備えた、
   撮像装置。

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