JP6107148B2 - 車両用操舵制御装置及び車両用操舵制御方法 - Google Patents

Description

本発明は、運転者が操作する操作部と転舵輪を転舵する転舵部とを機械的に分離したステアバイワイヤシステムによる車両用操舵制御装置及び車両用操舵制御方法に関する。

従来、操舵輪（ステアリングホイール）と転舵輪との間のトルク伝達経路を機械的に分離した状態で、転舵モータを駆動制御し、転舵輪を、操舵輪の操作に応じた角度（目標転舵角）に転舵する操舵制御装置がある。このような操舵制御装置は、一般的に、ステアバイワイヤ（ＳＢＷ）と呼称するシステム（ＳＢＷシステム）を形成する装置であり、例えば、特許文献１に記載のものがある。

特開平１０−２１７９８８号公報

しかしながら、上記特許文献１に記載のような操舵制御装置にあっては、例えばステアリングホイールに指を乗せている場合など、運転者がステアリングホイールに微小なトルクを付与しているときに、ステアリングホイールが振動する場合がある。この現象は、運転者が付与しているトルクと、操舵角の変化に対する変化率が大きい反力項のトルクとが釣り合うことで発生する。
そこで、本発明は、運転者によるトルク付与時におけるステアリングホイールの振動を適切に抑制することができる車両用操舵制御装置及び車両用操舵制御方法を提供することを課題としている。

上記課題を解決するために、本発明の一態様は、運転者がステアリングホイールに手を掛けている状態のときに、ステアリングホイールの操舵角に基づいて、ステアリングホイールの定常振動を検出したとき、前記ステアリングホイールに付与する操舵反力を低減し、運転者がステアリングホイールに手を掛けている状態のときに、ステアリングホイールの定常振動を検出していないとき、前記ステアリングホイールに付与する操舵反力を低減する処理をスキップする。

本発明によれば、運転者がステアリングホイールに手を掛けているときに、ステアリングホイールの定常振動を検知したとき、ステアリングホイールに付与している操舵反力を低減するので、定常振動を誘発する要因を解消することができる。したがって、トルク付与時におけるステアリングホイールの振動を効果的に抑制することができる。

車両Ａの構成を表す概念図である。 制御演算部１１の構成を表すブロック図である。 目標操舵反力演算部１１Ａの構成を示すブロック図である。 定常操舵反力演算部１１１の詳細な構成を表すブロック図である。 フィードフォワード軸力Ｔ_FFの算出式の係数を説明するための図である。 横Ｇ軸力、電流軸力、ヨーレート軸力、および実際のステアリングラック軸力を表すグラフである。 フィードバック軸力Ｔ_FB、および実際のステアリングラック軸力を表すグラフである。 軸力−操舵反力変換マップを表すグラフである。 ゲイン設定部１２２で実行するゲイン設定処理手順を示すフローチャートである。 ステアリングホイール１の定常振動の検出方法を説明する図である。 本実施形態の動作を説明するタイムチャートである。 操舵反力低減制御の解除条件を示す図である。

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
（第１の実施の形態）
（構成）
本実施形態の車両Ａは、ステアリングホイール１と前輪（転舵輪２）とが機械的に分離した、いわゆるステア・バイ・ワイヤ方式（ＳＢＷ方式）の操舵制御装置を備える車両である。
図１は、本実施形態の車両Ａの構成を表す概念図である。
図１に示すように、車両Ａは、操舵角センサ３、転舵角センサ４、車速センサ５、横Ｇセンサ６、およびヨーレートセンサ７を備える。
操舵角センサ３は、ステアリングホイール１の操舵角δを検出する。そして、操舵角センサ３は、検出した操舵角δを後述する制御演算部１１に出力する。

転舵角センサ４は、転舵輪２の転舵角θを検出する。転舵輪２の転舵角θの検出方法としては、ステアリングラックのラック移動量に基づいて算出する方法を採用できる。そして、転舵角センサ４は、検出した転舵角θを制御演算部１１に出力する。
車速センサ５は、車両Ａの車速Ｖを検出する。そして、車速センサ５は、検出した車速Ｖを制御演算部１１に出力する。
横Ｇセンサ６は、車両Ａの横方向加速度Ｇｙを検出する。そして、横Ｇセンサ６は、検出した横方向加速度Ｇｙを制御演算部１１に出力する。
ヨーレートセンサ７は、車両Ａのヨーレートγを検出する。そして、ヨーレートセンサ７は、検出したヨーレートγを制御演算部１１に出力する。
なお、横Ｇセンサ６およびヨーレートセンサ７は、バネ上（車体）に配置する。

また、車両Ａは、転舵制御部８、および反力制御部９を備える。
転舵制御部８は、転舵モータ８Ａ、転舵電流検出部８Ｂ、および転舵モータ駆動部８Ｃを備える。
転舵モータ８Ａは、減速機を介してピニオンシャフト１０と連結する。そして、転舵モータ８Ａは、転舵モータ駆動部８Ｃによって駆動され、ピニオンシャフト１０を介してステアリングラックを左右に移動する。これにより、転舵モータ８Ａは、転舵輪２を転舵する。転舵モータ８Ａの駆動方法としては、転舵モータ８Ａを駆動する電流（以下、転舵電流とも呼ぶ）を制御する方法を採用できる。

転舵電流検出部８Ｂは、転舵電流を検出する。そして、転舵電流検出部８Ｂは、検出した転舵電流を転舵モータ駆動部８Ｃおよび制御演算部１１に出力する。
転舵モータ駆動部８Ｃは、制御演算部１１が算出する目標転舵電流に基づいて、転舵電流検出部８Ｂが検出する転舵電流が当該目標転舵電流と一致するように転舵モータ８Ａの転舵電流を制御する。これにより、転舵モータ駆動部８Ｃは、転舵モータ８Ａを駆動する。目標転舵電流とは、転舵モータ８Ａを駆動する電流の目標値である。

反力制御部９は、反力モータ９Ａ、反力電流検出部９Ｂ、および反力モータ駆動部９Ｃを備える。
反力モータ９Ａは、減速機を介してステアリングシャフトと連結する。そして、反力モータ９Ａは、反力モータ駆動部９Ｃによって駆動され、ステアリングシャフトを介してステアリングホイール１に回転トルクを付与する。これにより、反力モータ９Ａは、操舵反力を発生する。反力モータ９Ａの駆動方法としては、反力モータ９Ａを駆動する電流（以下、反力電流とも呼ぶ）を制御する方法を採用できる。

反力電流検出部９Ｂは、反力電流を検出する。そして、反力電流検出部９Ｂは、検出信号を反力モータ駆動部９Ｃに出力する。
反力モータ駆動部９Ｃは、制御演算部１１が算出する目標反力電流に基づいて、反力電流検出部９Ｂが検出する反力電流が当該目標反力電流と一致するように反力モータ９Ａの反力電流を制御する。これにより、反力モータ駆動部９Ｃは、反力モータ９Ａを駆動する。目標反力電流とは、反力モータ９Ａを駆動する電流の目標値である。

また、車両Ａは、制御演算部１１を備える。
図２は、制御演算部１１の構成を表すブロック図である。
図２に示すように、制御演算部１１は、目標転舵角演算部１１Ｂ、目標操舵反力演算部１１Ａ、および目標転舵電流演算部１１Ｃを備える。
目標操舵反力演算部１１Ａは、操舵角センサ３が検出した操舵角δ、車速センサ５が検出した車速Ｖ、横Ｇセンサ６が検出した横方向加速度Ｇｙ、ヨーレートセンサ７が検出したヨーレートγ、および転舵電流検出部８Ｂが検出した転舵電流に基づいて目標反力電流を算出する。そして、目標操舵反力演算部１１Ａは、算出結果を反力制御部９（反力モータ駆動部９Ｃ）に出力する。

図３は、目標操舵反力演算部１１Ａの構成を示すブロック図である。
ステアリングホイール１に付与する操舵反力としては、主に定常操舵反力（ステアリングラック軸力成分）がある。この定常操舵反力は、セルフアライニングトルク（ＳＡＴ）反力指令成分を含み、操舵反力全体の大部分（８割〜９割）を占める。
その他の操舵反力としては、過渡操舵反力（フリクション成分）、演出操舵反力（オンセンター感成分、Connected Feel成分）、据え切り操舵反力（タイヤねじれ成分）がある。ここで、過渡操舵反力は、ばねフリクション成分、粘性成分及び粘性フリクション成分を含む。また、演出操舵反力は、角度ばね成分及びねじれ成分を含む。さらに、据え切り操舵反力は、低速ねじれ成分及び低速粘性フリクション成分を含む。

図３において、定常操舵反力演算部１１１は、先ず、転舵指令角や各種センサ値（ヨーレート、横Ｇ、転舵モータ実電流）からステアリングラック軸力を推定する。そして、推定したステアリングラック軸力から目標操舵力特性に合うように操舵反力を生成する。ここで、ステアリングラック軸力としては、ドライバ入力（操舵角）から推定するステアリングラック軸力（軸力ＦＦ）と、車両挙動・路面情報を反映するステアリングラック軸力（軸力ＦＢ）との２つを推定するものとする。

図４は、定常操舵反力演算部１１１の詳細な構成を表すブロック図である。
図４に示すように、定常操舵反力演算部１１１は、フィードフォワード軸力算出部１１Ａａ、フィードバック軸力算出部１１Ａｂ、最終軸力算出部１１Ａｃ及び軸力−操舵反力変換部１１Ａｄを備える。

フィードフォワード軸力算出部１１Ａａは、操舵角センサ３が検出した操舵角δ、および車速センサ５が検出した車速Ｖに基づき、下記（１）式に従ってステアリングラック軸力（以下、フィードフォワード軸力とも呼ぶ）Ｔ_FFを算出する。ステアリングラック軸力とは、ステアリングラックに加わるラック軸力である。そして、フィードフォワード軸力算出部１１Ａａは、算出結果を最終軸力算出部１１Ａｃに出力する。
Ｔ_FF＝（Ｋ_s＋Ｃ_sｓ）/（Ｊ_rＳ²＋（Ｃ_r＋Ｃ_s）ｓ＋Ｋ_s）・ｋ・Ｖ/（１＋Ａ・Ｖ²）・θ＋Ｋ_s（Ｊ_rｓ²＋Ｃ_rｓ）/（Ｊ_rＳ²＋（Ｃ_r＋Ｃ_s）ｓ＋Ｋ_s）・θ ………（１）
ここで、図５に示すように、Ｋｓはピニオン剛性、Ｃｓはピニオン粘性、Ｊｒはラック慣性、Ｃｒはラック粘性、ｋ、Ａは予め設定した定数である。これにより、フィードフォワード軸力算出部１１Ａaは、フィードフォワード軸力Ｔ_FFとして、転舵輪２に作用するタイヤ横力Ｆｄの影響を反映しないステアリングラック軸力を算出する。

ここで、上記（１）式は、予め設定した路面状態や車両状態において、ステアリングホイール１と転舵輪２とを機械的に接続した操舵機構を備える車両の運動方程式を基に導出した数式である。上記（１）式の右辺第１項は、フィードフォワード軸力Ｔ_FFを構成する成分のうち、操舵角δと車速Ｖとに基づく成分を表すものであり、右辺第２項は、操舵角速度に基づく成分を表す項である。なお、上記（１）式では、操舵角加速度に基づく成分を表す項は、ノイズ成分を多く含み、フィードフォワード軸力Ｔ_FFの算出結果に振動を誘発するため、除いてある。

フィードバック軸力算出部１１Ａｂは、横Ｇセンサ６が検出した横方向加速度Ｇｙ（車両Ａの状態）に基づき、下記（２）式に従ってステアリングラック軸力（以下、横Ｇ軸力とも呼ぶ）を算出する。下記（２）式では、まず、前輪荷重と横方向加速度Ｇｙとを乗算し、乗算結果を転舵輪２にかかる軸力（軸方向の力）を算出する。続いて、下記（２）式では、算出した転舵輪２にかかる軸力と、リンクの角度やサスペンションに応じた定数（以下、リンク比とも呼ぶ）とを乗算し、乗算結果を横Ｇ軸力として算出する。
横Ｇ軸力＝転舵輪２にかかる軸力×リンク比 ………（２）
転舵輪２にかかる軸力＝前輪荷重×横方向加速度Ｇｙ
ここで、横方向加速度Ｇｙは、転舵輪２が転舵され、転舵輪２にタイヤ横力Ｆｄが作用し、車両Ａが旋回することによって発生する。それゆえ、フィードバック軸力算出部１１Ａｂは、横方向加速度Ｇｙに基づくことで、転舵輪２に作用するタイヤ横力Ｆｄの影響を反映したステアリングラック軸力（横Ｇ軸力）を算出できる。ここで、横Ｇセンサ６は、バネ上（車体）に配置したため、横方向加速度Ｇｙの検出が遅れる。そのため、横Ｇ軸力は、図６に示すように、実際のステアリングラック軸力に比べ、位相が遅れる。

なお、本実施形態では、横Ｇ軸力を算出する際に、横Ｇセンサ６で検出した横方向加速度Ｇｙを用いる例を示したが、他の構成を採用してもよい。例えば、ヨーレートセンサ７が検出したヨーレートγに車速センサ５が検出した車速Ｖを乗算し、乗算結果γ×Ｖを横方向加速度Ｇｙに代えて用いる構成としてもよい。

図４に戻り、フィードバック軸力算出部１１Ａｂは、転舵電流検出部８Ｂが検出した転舵電流（車両Ａの状態）に基づき、下記（３）式に従ってステアリングラック軸力（以下、電流軸力とも呼ぶ）を算出する。下記（３）式では、まず、転舵電流と、転舵電流を基に転舵モータ８Ａの出力トルクを算出するためのトルク定数[Nm/A]と、転舵モータ８Ａのモータトルクを伝達するためのモータギア比とを乗算する。続いて、下記（３）式では、乗算結果を転舵モータ８Ａのピニオンギアのピニオン半径[m]で除算し、除算結果に、転舵モータ８Ａの出力トルクが伝達される際の効率を乗算し、乗算結果を電流軸力として算出する。
電流軸力＝転舵電流×モータギア比×トルク定数[Nm/A]/ピニオン半径[m]×効率 ………（３）

ここで、転舵電流は、ステアリングホイール１が操舵され、目標転舵角θ^*が変動し、目標転舵角θ^*と実際の転舵角θとに差が生じることによって変動する。また、転舵電流は、転舵輪２が転舵され、転舵輪２にタイヤ横力Ｆｄが作用し、目標転舵角θ^*と実際の転舵角θとに差が生じることによっても変動する。さらに、転舵電流は、路面凹凸等によって転舵輪２に路面外乱が作用し、転舵輪２にタイヤ横力Ｆｄが作用し、目標転舵角θ^*と実際の転舵角θとに差が生じることによっても変動する。それゆえ、フィードバック軸力算出部１１Ａｂは、転舵電流に基づくことで、転舵輪２に作用するタイヤ横力Ｆｄの影響を反映したステアリングラック軸力（電流軸力）を算出できる。ここで、電流軸力は、目標転舵角θ^*と実際の転舵角θとに差が生じた時点で発生する。そのため、電流軸力は、図６に示すように、実際のステアリングラック軸力や横Ｇ軸力に比べ、位相が進む。

図４に戻り、フィードバック軸力算出部１１Ａｂは、車速センサ５が検出した車速Ｖ（車両Ａの状態）、およびヨーレートセンサ７が検出したヨーレートγ（車両Ａの状態）に基づき、下記（４）式に従ってステアリングラック軸力（以下、ヨーレート軸力とも呼ぶ）を算出する。下記（４）式では、まず、前輪荷重と車速Ｖとヨーレートγとを乗算し、乗算結果を転舵輪２にかかる軸力を算出する。続いて、下記（４）式では、算出した転舵輪２にかかる軸力とリンク比とを乗算し、乗算結果をヨーレート軸力として算出する。
ヨーレート軸力＝転舵輪２にかかる軸力×リンク比 ………（４）
転舵輪２にかかる軸力＝前輪荷重×車速Ｖ×ヨーレートγ
ここで、ヨーレートγは、転舵輪２が転舵され、転舵輪２にタイヤ横力Ｆｄが作用し、車両Ａが旋回することによって発生する。それゆえ、フィードバック軸力算出部１１Ａｂは、ヨーレートγに基づくことで、転舵輪２に作用するタイヤ横力Ｆｄの影響を反映したステアリングラック軸力（ヨーレート軸力）を算出できる。ここで、ヨーレートセンサ７は、バネ上（車体）に配置したため、ヨーレートγの検出が遅れる。そのため、ヨーレート軸力は、図６に示すように、実際のステアリングラック軸力に比べ、位相が遅れる。

また、フィードバック軸力算出部１１Ａｂは、算出した横Ｇ軸力、電流軸力、およびヨーレート軸力に基づき、下記（５）式に従ってステアリングラック軸力（以下、「フィードバック軸力」とも呼ぶ）Ｔ_FBを算出する。下記（５）式では、横Ｇ軸力に配分比率Ｋ１を乗算し、電流軸力に配分比率Ｋ２を乗算し、ヨーレート軸力に配分比率Ｋ３を乗算し、これらの乗算結果の和をフィードバック軸力Ｔ_FBとして算出する。すなわち、横Ｇ軸力に配分比率Ｋ１を乗算した値、電流軸力に配分比率Ｋ２を乗算した値およびヨーレート軸力に配分比率Ｋ３を乗算した値に基づいて、フィードバック軸力Ｔ_FBを算出する。そして、フィードバック軸力算出部１１Ａｂは、算出結果を最終軸力算出部１１Ａｃに出力する。
Ｔ_FB＝横Ｇ軸力×Ｋ１＋電流軸力×Ｋ２＋ヨーレート軸力×Ｋ３ ………（５）

ここで、配分比率Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３は横Ｇ軸力、電流軸力、ヨーレート軸力の配分比率である。配分比率Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３の大小関係は、Ｋ１＞Ｋ２＞Ｋ３とする。すなわち、横Ｇ軸力、電流軸力、ヨーレート軸力の順に配分比率を大きい値とする。例えば、配分比率Ｋ１、Ｋ２、Ｋ３のそれぞれは、Ｋ１＝０．６、Ｋ２＝０．３、Ｋ３＝０．１に設定する。これにより、フィードバック軸力算出部１１Ａｂは、フィードバック軸力Ｔ_FBとして、転舵輪２に作用するタイヤ横力Ｆｄの影響を反映したステアリングラック軸力を算出する。

このように、本実施形態のフィードバック軸力算出部１１Ａｂは、電流軸力に配分比率Ｋ２を乗算した値と横Ｇ軸力に配分比率Ｋ１を乗算した値とに基づいてフィードバック軸力Ｔ_FBを算出する。ここで、図６に示すように、横Ｇ軸力は、実際のステアリングラック軸力に比べ、位相が遅れる。また、電流軸力は、実際のステアリングラック軸力に比べ、位相が進む。それゆえ、本実施形態のフィードバック軸力算出部１１Ａｂは、横Ｇ軸力に電流軸力を加えることで、図７に示すように、横Ｇ軸力による位相の遅れを補償でき、より適切なフィードバック軸力Ｔ_FBを算出できる。そのため、本実施形態の制御演算部１１は、フィードバック軸力Ｔ_FBに基づいて、反力モータ９Ａを駆動することで、より適切な操舵反力を付与できる。

さらに、本実施形態のフィードバック軸力算出部１１Ａｂは、電流軸力に配分比率Ｋ２を乗算した値と横Ｇ軸力に配分比率Ｋ１を乗算した値とに基づいてフィードバック軸力Ｔ_FBを算出する。ここで、車両Ａは、路面凹凸等によって転舵輪２に路面外乱が作用し、転舵輪２にタイヤ横力Ｆｄが作用した場合、目標転舵角θ^*と実際の転舵角θとに差が生じる。それゆえ、本実施形態の制御演算部１１は、横Ｇ軸力に電流軸力を加えることで、路面凹凸等によって転舵輪２に作用する路面外乱の影響をフィードバック軸力Ｔ_FBに反映でき、より適切なフィードバック軸力Ｔ_FBを算出できる。そのため、本実施形態の制御演算部１１は、フィードバック軸力Ｔ_FBに基づいて、反力モータ９Ａを駆動することで、より適切な操舵反力を付与できる。

また、本実施形態のフィードバック軸力算出部１１Ａｂは、電流軸力の配分比率Ｋ２よりも横Ｇ軸力の配分比率Ｋ１を大きくする。それゆえ、本実施形態のフィードバック軸力算出部１１Ａｂは、電流軸力の配分比率を低減でき、例えば、電流軸力の推定精度が転舵モータ８Ａの慣性やフリクションの影響によって実際のステアリングラック軸力よりも低下することがあったとしても、フィードバック軸力Ｔ_FBの推定精度の低下を抑制できる。そのため、本実施形態の制御演算部１１は、フィードバック軸力Ｔ_FBに基づいて、反力モータ９Ａを駆動することで、より適切な操舵反力を付与できる。

さらに、本実施形態のフィードバック軸力算出部１１Ａｂは、電流軸力に配分比率Ｋ２を乗算した値と横Ｇ軸力に配分比率Ｋ１を乗算した値とヨーレート軸力に配分比率Ｋ３を乗算した値とに基づいてフィードバック軸力Ｔ_FBを算出する。ここで、例えば、車両Ａがスピン状態になった場合に、転舵電流および横方向加速度Ｇｙが増大するため、横Ｇセンサ６の検出結果および転舵電流検出部８Ｂの検出結果はいずれも最大値（飽和値）となる。これに対し、ヨーレートγも増大するが、ヨーレートγの増大量は比較的小さいので、ヨーレートセンサ７の検出結果は最大値（飽和値）に到達しない。そのため、車両Ａのスピン状態の度合いに応じてヨーレートセンサ７の検出結果は変動する。それゆえ、車両Ａのスピン状態の度合いに応じてフィードバック軸力Ｔ_FBを変動できる。その結果、本実施形態の制御演算部１１は、フィードバック軸力Ｔ_FBに基づいて、反力モータ９Ａを駆動することで、より適切な操舵反力を付与できる。

図４に戻り、最終軸力算出部１１Ａｃは、フィードフォワード軸力算出部１１Ａaおよびフィードバック軸力算出部１１Ａｂからフィードフォワード軸力Ｔ_FFおよびフィードバック軸力Ｔ_FBを読み込む。続いて、最終軸力算出部１１Ａｃは、読み込んだフィードフォワード軸力Ｔ_FFおよびフィードバック軸力Ｔ_FBに基づき、下記（６）式に従ってステアリングラック軸力（以下、最終軸力）を算出する。そして、最終軸力算出部１１Ａｃは、算出結果を軸力−操舵反力変換部１１Ａｄに出力する。
最終軸力＝フィードフォワード軸力Ｔ_FF×Ｇ_F−フィードバック軸力Ｔ_FB×（１−Ｇ_F） ………（６）
ここで、Ｇ_Fは、フィードフォワード軸力Ｔ_FFの配分比率Ｇ_Fとフィードバック軸力Ｔ_FBの配分比率（１−Ｇ_F）を表す数値（以下、配分比率と呼ぶ）である。これにより、最終軸力算出部１１Ａｃは、配分比率Ｇ_Fに基づいて、フィードフォワード軸力Ｔ_FFとフィードバック軸力Ｔ_FBとをＧ_F：（１−Ｇ_F）の割合で合算させて、最終軸力を算出する。

このように、本実施形態の最終軸力算出部１１Ａｃは、フィードバック軸力Ｔ_FBおよびフィードフォワード軸力Ｔ_FFに基づいて最終軸力を算出する。ここで、フィードバック軸力Ｔ_FBは、転舵輪２に作用するタイヤ横力Ｆｄの影響を反映するため、路面状態の変化や車両状態の変化に応じて変化する。これに対し、フィードフォワード軸力Ｔ_FFは、タイヤ横力Ｆｄの影響を反映しないため、路面状態の変化等にかかわらず滑らかに変化する。それゆえ、最終軸力算出部１１Ａｃは、フィードバック軸力Ｔ_FBに加え、フィードフォワード軸力Ｔ_FFに基づいて最終軸力を算出することで、より適切な最終軸力を算出できる。そのため、本実施形態の制御演算部１１は、より適切な操舵反力を付与できる。

ここで、配分比率Ｇ_Fの設定方法としては、軸力差分に対応した配分比率を配分比率Ｇ_Fとする方法を採用できる。軸力差分とは、フィードフォワード軸力Ｔ_FFとフィードバック軸力Ｔ_FBとの差である。具体的には、フィードフォワード軸力Ｔ_FFからフィードバック軸力Ｔ_FBを減算した減算結果である。配分比率Ｇ_Fは、例えば、軸力差分の絶対値が０以上で且つ第１設定値Ｚ１（＞０）未満の範囲では、軸力差分の大きさにかかわらず、配分比率（１−Ｇ_F）より大きい値（例えば、１．０）に設定する。第１設定値Ｚ１とは、フィードフォワード軸力Ｔ_FFの推定精度が低下を開始する軸力差分（閾値）である。

また、配分比率Ｇ_Fは、軸力差分の絶対値が第２設定値Ｚ２（＞Ｚ１）以上の範囲では、軸力差分の大きさにかかわらず、配分比率（１−Ｇ_F）より小さい値（例えば、０）に設定する。第２設定値Ｚ２とは、フィードフォワード軸力Ｔ_FFの推定精度がフィードバック軸力Ｔ_FBの推定精度よりも低下する軸力差分（閾値）である。さらに、配分比率Ｇ_Fは、軸力差分の絶対値が第１設定値Ｚ１以上で且つ第２設定値Ｚ２未満の範囲では、軸力差分の絶対値の増加に応じて配分比率Ｇ_Fを直線的に低下する。

軸力−操舵反力変換部１１Ａｄは、最終軸力算出部１１Ａｃが算出した最終軸力に基づいて目標操舵反力を算出する。目標操舵反力とは、操舵反力の目標値である。目標操舵反力の算出方法としては、車速Ｖおよび最終軸力に対応した目標操舵反力を軸力−操舵反力変換マップから読み出す方法を採用できる。軸力−操舵反力変換マップとは、車速Ｖ毎に設定され、最終軸力に対応した目標操舵反力を登録したマップである。

図８は、軸力−操舵反力変換マップを表すグラフである。
図８に示すように、軸力−操舵反力変換マップは、車速Ｖ毎に設定される。また、軸力−操舵反力変換マップでは、最終軸力が大きいほど目標操舵反力を大きい値とする。
図３に戻って、低速ねじれ演算部１１２は、据え切り時に、タイヤのねじれ量に応じて、操舵反力を生成する。
ばねフリクション演算部１１３は、保舵時に、そのときの操舵反力指令に応じて、操舵反力を減少する。
粘性演算部１１４は、過渡操舵時に、ハンドル角速度に応じて、操舵反力を増加する。
粘性フリクション演算部１１５は、切り戻し時に、ハンドル角速度に応じて、操舵反力を減少する。

低速粘性フリクション演算部１１６は、据え切り時に、ハンドル角速度に応じて、操舵反力を増加する。
ねじれ演算部１１７は、切り出し時に、シャフトねじれ量に応じて、操舵反力を増加する。
角度ばね演算部１１８は、転舵指令角に応じて、中立付近の操舵反力を増加する。
セレクトハイ部１１９は、定常操舵反力演算部１１１で生成した操舵反力と、低速ねじれ演算部１１２で生成した操舵反力とをセレクトハイする。
加算部１２０は、セレクトハイ部１１９、ばねフリクション演算部１１３、粘性演算部１１４、粘性フリクション演算部１１５、低速粘性フリクション演算部１１６、ねじれ演算部１１７及び角度ばね演算部１１８でそれぞれ生成した操舵反力を加算する。

目標反力電流演算部１２１は、加算部１２０から出力した目標操舵反力に所定のゲインを乗算し、目標反力電流を演算して反力モータ駆動部９Ｃに出力する。
ゲイン設定部１２２は、操舵反力を補正するためのゲインを設定する。本実施形態では、運転者がステアリングホイール１に微小なトルクを掛けているときに、ステアリングホイール１が定常的な振動を繰り返していること（以下、この現象を「定常振動」と称す）を検出したとき、ステアリングホイール１に付与する操舵反力を低減する処理（操舵反力低減制御）を行う。ゲイン設定部１２２では、この操舵反力低減制御で用いるゲインを設定する。

定常振動は、運転者が付与しているトルクと、操舵角の変化に対する変化率が大きい反力項のトルクとが釣り合うことで発生する。そこで、ここでは、定常振動を検出したときに低減する操舵反力を、当該定常振動の要因となっている操舵反力の過渡成分とする。つまり、ゲイン設定部１２２で設定したゲイン（後述する補正ゲインＧａ（＜０））を、ばねフリクション演算部１１３、粘性演算部１１４及び粘性フリクション演算部１１５で生成する過渡操舵反力に乗じることで、これらの操舵反力を低減するようにする。なお、以下の説明では、ばねフリクション演算部１１３、粘性演算部１１４及び粘性フリクション演算部１１５を総称して過渡操舵反力演算部という。

図９は、ゲイン設定部１２２で実行するゲイン設定処理手順を示すフローチャートである。
先ずステップＳ１で、ゲイン設定部１２２は、運転者がステアリングホイール１にトルクを掛けているか否かを判定する。具体的には、先ず、反力電流検出部９Ｂで検出した反力モータ９Ａの駆動電流（反力電流）に基づいて、ステアリングシャフト１に実際に付与している反力トルクを演算する（反力トルク演算部）。次に、操舵角δを微分して得られる操舵角速度ｄδ／ｄｔに基づいて、手放し状態であると仮定したときのステアリングシャフト１に付与している反力トルクを推定する（反力トルク推定部）。そして、演算した反力トルクと推定した反力トルクとを比較し、両者の差が許容範囲外であるとき、トルク付与状態であると判断し、両者の差が許容範囲内であるとき、手放し状態であると判断する。ここで、上記許容範囲は、演算した反力トルクと推定した反力トルクとが一致しているとみなせる程度の範囲に設定する。

反力モータ９Ａに反力電流を流して反力モータ９Ａがステアリングシャフト１に反力トルクを付与すると、その力がステアリングホイール１に伝達する。このとき、運転者がステアリングホイール１から手を放していると、ステアリングホイール１が回転して操舵角速度ｄδ／ｄｔが出る。一方、運転者がステアリングホイール１を保舵している場合、操舵角速度ｄδ／ｄｔは０となる。
すなわち、手放し状態であるとき、反力モータ９Ａに流している反力電流に基づいて演算した反力トルクと、操舵角速度ｄδ／ｄｔに基づいて慣性やフリクション等の規定の設計値を用いて推定した反力トルクとは一致する。言い換えると、トルク付与状態であるとき、両者の間には、運転者が掛けているトルク分の差が生じる。

したがって、本実施形態では、反力電流に基づいて演算した実際の反力トルクと、操舵角速度ｄδ／ｄｔに基づいて推定した、手放し状態であると仮定したときの反力トルクとを比較する。そして、両者の差が許容範囲外であるとき、トルク付与状態であると判断し、両者の差が許容範囲内であるとき、手放し状態であると判断する。ステップＳ１で、トルク付与状態であると判断した場合にはステップＳ２に移行し、手放し状態であると判断した場合にはそのままゲイン設定処理を終了する。

ステップＳ２では、ゲイン設定部１２２は、ステアリングホイール１に定常振動が発生しているか否かを判定する。ここでは、図１０に示すように、予め定めた一定期間ΔＴ内に操舵角速度ｄδ／ｄｔの符号反転をＮ回以上繰り返しているとき、定常振動が発生していると判断する。ここで、一定期間ΔＴ及びカウント閾値Ｎは、定常振動として、ステアリングホイール１が例えば６ｄｅｇ／ｓｅｃ程度で定常的に振動する振動を検知可能な値に設定する。

このように、ステップＳ２では、ゲイン設定部１２２は、操舵角センサ３で検出した操舵角δに基づいて操舵角速度ｄδ／ｄｔを算出し、一定期間ΔＴ内での符号反転回数をカウントすることで、定常振動が発生しているか否かを判定する。そして、定常振動が発生していると判定した場合にはステップＳ３に移行し、定常振動が発生していないと判定した場合にはそのままゲイン設定処理を終了する。

ステップＳ３では、ゲイン設定部１２２は、このとき操舵角センサ３で検出した操舵角δを操舵角記憶値δｍとして記憶し、ステップＳ４に移行する。
ステップＳ４では、ゲイン設定部１２２は、補正ゲインＧａを設定する。この補正ゲインＧａは、過渡操舵反力を下げるためのゲインであり、初期状態でＧａ＝１に設定している。このステップＳ４では、補正ゲインＧａを初期値１から徐々に０へ向けて小さくする。すなわち、現時点での補正ゲインＧａから予め設定した変化量ΔＧａを減算し、これを新たな補正ゲインＧａとして過渡操舵反力演算部に出力する。

次にステップＳ５では、ゲイン設定部１２２は、ステアリングホイール１の定常振動が停止したか否かを判定する。ここでは、一定期間ΔＴ内に操舵角速度ｄδ／ｄｔの符号反転がＮ回繰り返されない場合に、定常振動が停止したと判断する。そして、定常振動が停止していないと判断した場合には前記ステップＳ４に移行し、定常振動が停止したと判断した場合にはステップＳ６に移行する。
ステップＳ６では、ゲイン設定部１２２は、補正ゲインＧａを現時点での値で保持し、ステップＳ７に移行する。

ステップＳ７では、ゲイン設定部１２２は、ステアリングホイール１に定常振動が発生しているか否かを判定する。ここでは、上述したステップＳ２と同様の方法により定常振動が発生しているか否かを判断する。そして、定常振動が発生していると判断した場合には、一度停止した定常振動が再発したと判断して前記ステップＳ４に移行し、定常振動が発生していないと判断した場合にはステップＳ８に移行する。
ステップＳ８では、ゲイン設定部１２２は、運転者がステアリングホイール１から手を放しているか否かを判定する。ここでは、前記ステップＳ１と同様の方法により手放し状態であるか否かを判定する。そして、手放し状態ではないと判定した場合にはステップＳ９に移行し、手放し状態であると判定した場合には後述するステップＳ１０に移行する。

ステップＳ９では、ゲイン設定部１２２は、操舵角センサ３で検出した操舵角δを取得し、その操舵角δと前記ステップＳ３で記憶した操舵角記憶値δｍとの差分の絶対値が閾値δｔｈ（例えば、２deg）を超えているか否かを判定する。そして、｜δ−δｍ｜≦δｔｈである場合には前記ステップＳ６に移行し、｜δ−δｍ｜＞δｔｈである場合には、運転者がステアリングホイール１を定常振動が発生したときの角度から操作したと判断してステップＳ１０に移行する。
ステップＳ１０では、ゲイン設定部１２２は、補正ゲインＧａを設定する。ここでは、補正ゲインＧａを現時点での値から徐々に初期値１へ向けて大きくする。すなわち、現時点での補正ゲインＧａに変化量ΔＧａを加算し、これを新たな補正ゲインＧａとして過渡操舵反力演算部に出力する。

次にステップＳ１１では、ゲイン設定部１２２は、補正ゲインＧａが初期状態に戻ったか否かを判定する。すなわち、Ｇａ＝１であるか否かを判定する。そして、補正ゲインＧａが初期状態でない場合には前記ステップＳ１０に移行し、補正ゲインＧａが初期状態である場合には、ゲイン設定処理を終了する。
図３に戻り、目標転舵角演算部１１Ｂは、操舵角センサ３が検出した操舵角δおよび車速センサ５が検出した車速Ｖに基づいて、転舵角θの目標値である目標転舵角θ^*を算出する。
目標転舵電流演算部１１Ｃは、目標転舵角演算部１１Ｂが算出した目標転舵角θ^*から転舵角センサ４が検出した転舵角θを減じた減算結果に基づいて目標転舵電流を算出する。そして、目標転舵電流演算部１１Ｃは、算出結果を転舵モータ駆動部８Ｃに出力する。

（動作）
次に、第１の実施形態の動作について説明する。
運転者が、停車していた車両Ａを発進させるとともに、ステアリングホイール１を操舵したとする。すると、制御演算部１１は、操舵角δおよび車速Ｖに基づいて目標転舵角θ^*を算出する（目標転舵角演算部１１Ｂ）。続いて、制御演算部１１は、算出した目標転舵角θ^*から実際の転舵角θを減じた減算結果（θ^*−θ）に基づいて目標転舵電流を算出する（目標転舵電流演算部１１Ｃ）。これにより、転舵制御部８は、運転者の操舵操作に応じて転舵輪２を転舵する。

同時に、制御演算部１１は、操舵角δおよび車速Ｖに基づいてフィードフォワード軸力Ｔ_FFを算出する（フィードフォワード軸力算出部１１Ａａ）。また、制御演算部１１は、横Ｇ軸力、電流軸力及びヨーレート軸力を算出し、これらに基づいてフィードバック軸力Ｔ_FBを算出する（フィードバック軸力算出部１１Ａｂ）。さらに、フィードフォワード軸力Ｔ_FFとフィードバック軸力Ｔ_FBとに基づいて、最終軸力を算出する（最終軸力算出部１１Ａｃ）。そして、算出した最終軸力に基づいて操舵反力を付与する。これにより、自然な操舵感を実現することができる。

このとき、図１１の時刻ｔ０に示すように、補正ゲインＧａは初期値であり、Ｇａ＝１である。そのため、操舵反力の補正は行わず、通常の操舵反力付与制御を行うことになる。ところが、このとき、運転者がステアリングホイール１に指を乗せるなど、ステアリングホイール１に微小なトルクを付与すると、ステアリングホイール１がその位置で定常的に振動する定常振動が発生してしまう場合がある。

時刻ｔ１で運転者がステアリングホイール１にトルクを掛けると、反力モータ９Ａに流している反力電流に基づいて演算した反力トルクと、操舵角速度ｄδ／ｄｔに基づいて推定した反力トルクとの間に差が生じる。そのため、この時刻ｔ１で制御演算部１１は、運転者によるトルク付与状態であると判断する（図９のステップＳ１でＹｅｓ）。また、この時刻ｔ１で、制御演算部１１がステアリングホイール１の定常振動を検知すると（ステップＳ２でＹｅｓ）、制御演算部１１はそのときの操舵角δを記憶する（ステップＳ３）。その後、制御演算部１１は、補正ゲインＧａを徐々に減少し始める（ステップＳ４）。すなわち、制御演算部１１は、反力モータ９Ａによってステアリングホイール１に付与する過渡操舵反力を低減していく。

そして、時刻ｔ２で、ステアリングホイール１の定常振動が停止すると、制御演算部１１は振動停止を検知する（ステップＳ５でＹｅｓ）。すると、制御演算部１１は、ゲインＧａを現時点での値（ここではＧａ＝Ｙとする）で保持する（ステップＳ６）。このように、定常振動の停止を検知したら、操舵反力の低減を停止する。
その後、時刻ｔ３で定常振動が再発すると、制御演算部１１はこれを検知する（ステップＳ７でＹｅｓ）。すると、制御演算部１１は、操舵反力を低減するための補正ゲインＧａを、時刻ｔ３での値Ｇａ＝Ｙから０へ向けて再び減少していく（ステップＳ４）。

そして、時刻ｔ４で補正ゲインＧａ＝０となると、ステアリングホイール１に付与する過渡操舵反力は完全に０となる。そのため、確実にステアリングホイール１の振動は止まる。この時刻ｔ４で、制御演算部１１がステアリングホイール１の定常振動が停止したことを確認すると（ステップＳ５でＹｅｓ）、制御演算部１１は、この時点での補正ゲインＧａ（＝０）を保持する（ステップＳ６）。
その後、時刻ｔ５で、運転者がステアリングホイール１から手を放すと、制御演算部１１はこれを検知し（ステップＳ８でＹｅｓ）、補正ゲインＧａを初期値に戻す処理を行う（ステップＳ１０）。
そして、図１１の時刻ｔ６で、補正ゲインＧａが初期値１となると、操舵反力低減制御が終了し、通常のＳＢＷ制御に復帰する。

また、操舵反力低減制御は、運転者がステアリングホイール１を定常振動が発生したときの角度から閾値δｔｈ（２deg）以上操作した場合にも、解除条件が成立したと判断する（ステップＳ９でＹｅｓ）。すなわち、図１２の実線で示すように、ステアリングホイール１に定常振動が発生すると、操舵角センサ３で検出した操舵角δはその時点での操舵角δｍを跨いで定常的に変動する。そして、制御演算部１１は、これを検知すると、図１２の破線で示すように補正ゲインＧａを徐々に低下してステアリングホイール１に付与する操舵反力を低減する。その後、運転者がステアリングホイール１を操舵角δｍから閾値δｔｈ（２deg）以上操作すると、操舵反力の低減を解除すべく、補正ゲインＧａを１（初期値）に向けて増加する。
このように、本実施形態では、運転者がステアリングホイール１にトルクを掛けている状態でステアリングホイール１の定常振動を検知した場合に、過渡操舵反力を０に向けて低減するので、ステアリングホイール１の定常振動を効果的に停止することができる。

また、ステアリングホイール１の定常振動を検知して過渡操舵反力を低減する過程で、当該定常振動が停止したことを検知した場合には、過渡操舵反力を低減する処理を停止し、そのときの低減量を保持する。したがって、不必要に操舵反力を低減するのを防止することができる。
なお、図１において、操舵角センサ３が操舵角検出部に対応し、車速センサ５が車速検出部に対応している。また、図２において、転舵モータ８Ａ及び転舵モータ駆動部８Ｃが転舵アクチュエータに対応し、反力モータ９Ａ及び反力モータ駆動部９Ｃが反力アクチュエータに対応している。また、反力電流検出部９Ｂが電流検出部に対応している。
さらに、図８において、ステップＳ１及びＳ８がステアリング操作判断部に対応し、ステップＳ２，Ｓ５及びＳ７が振動検出部に対応し、ステップＳ４が操舵反力低減部に対応している。また、ステップＳ８及びＳ１０が第１の操舵反力低減解除部に対応し、ステップＳ９及びＳ１０が第２の操舵反力低減解除部に対応している。

（効果）
第１の実施形態では、以下の効果が得られる。
（１）制御演算部１１は、操舵角センサ３で検出した操舵角δに基づいて、ステアリングホイール１が定常的に振動する定常振動を検出する。また、制御演算部１１は、運転者がステアリングホイール１に手を掛けているトルク付与状態であるか、ステアリングホイール１から手を放している手放し状態であるかを判断する。そして、制御演算部１１は、トルク付与状態を検出しているときに、ステアリングホイール１の定常振動を検出したとき、反力モータ９Ａによってステアリングホイール１に付与する操舵反力を低減する。
これにより、定常振動を誘発する要因を解消することができる。したがって、ステアリングホイールの振動を効果的に抑制することができる。

（２）制御演算部１１は、反力モータ９Ａによってステアリングホイール１に付与する操舵反力の過渡成分を低減する。
このように、トルク付与時におけるステアリングホイール１の定常振動が、運転者が掛けているトルクと、過渡操舵反力に相当するトルク（傾きが急な反力項のトルク）とが釣り合うことで発生することを考慮し、定常振動を誘発する要因を適切に解消することができる。また、定常振動を検知したとき、操舵反力全体を低減するのではなく一部の操舵反力のみを低減するので、操舵反力が抜けすぎてしまうのを防止することができる。したがって、ハンドルが回ってしまうのを抑制しつつ、振動を停止することができる。

（３）制御演算部１１は、ステアリングホイール１の定常振動を検出したときに操舵角センサ３で検出した操舵角δを操舵角記憶値δｍとして記憶する。また、制御演算部１１は、ステアリングホイール１の定常振動を検出していないときに、ステアリングホイール１の操舵角δが、操舵角記憶値δｍから操舵角閾値δｔｈ以上操作した角度となっているとき、操舵反力の低減を解除する。
このように、運転者がステアリングホイール１に比較的大きなトルクを掛けているときには定常振動が発生しないことを利用し、適切に操舵反力の低減を解除することができる。また、運転者がステアリング操作を行っているときには操舵反力を低減しないようにするので、運転者に自然な操舵感を与えることができる。

（４）制御演算部１１は、ステアリングホイール１の定常振動を検出していないときに、ステアリングホイール１の手放し状態を検出したとき、操舵反力の低減を解除する
このように、定常振動は運転者がステアリングホイール１に微小なトルクを掛けているときに発生するものであることを利用し、適切に操舵反力の低減を解除することができる。

（５）制御演算部１１は、ステアリングホイール１の定常振動を検出したとき、反力モータ９Ａによってステアリングホイール１に付与する操舵反力を、定常振動を検出してからの時間経過に伴って徐々に零となる方向へ低減する。
このように、操舵反力を徐々に０に向けて低減するので、操舵反力の急変を抑制することができる。また、操舵反力が０になる前に定常振動が停止して操舵反力の低減を解除する場合に、当該低減解除を容易に行うことができる。そのため、適切に通常のＳＢＷ制御に復帰することができる。
（６）制御演算部１１は、ステアリングホイール１の定常振動を検出していないとき、操舵反力の低減量を保持する。これにより、不必要に操舵反力を低減してしまうのを防止することができる。

（７）制御演算部１１は、反力電流検出部９Ｂで検出した反力モータ９Ａの駆動電流（反力電流）に基づいて、ステアリングシャフト１に実際に付与している反力トルクを演算する。また、制御演算部１１は、操舵角速度ｄδ／ｄｔに基づいて、手放し状態であると仮定したときのステアリングシャフト１に付与している反力トルクを推定する。そして、制御演算部１１は、演算した反力トルクと推定した反力トルクとの差が予め設定した許容範囲外であるとき、トルク付与状態であると判断し、両者の差が許容範囲内であるとき、前記手放し状態であると判断する。
このように、手放し状態である場合には、反力電流に基づいて演算した実際に付与している反力トルクと、操舵角速度ｄδ／ｄｔに基づいて推定した反力トルクとが一致することを利用し、トルク付与状態であるか手放し状態であるかを判断する。したがって、トルクセンサを有しないシステムにおいても、精度良く運転者によるステアリング操作状態を判断することができる。

（８）制御演算部１１は、予め設定した一定期間ΔＴ内に、操舵角速度ｄδ／ｄｔの符号反転を予め設定した回数Ｎ以上検出したとき、ステアリングホイール１の定常振動が発生していると判断する。
このように、一定時間ΔＴ内に操舵角速度ｄδ／ｄｔの符号反転を何回行うかを監視するので、適切にステアリングホイール１の定常振動を検出することができる。特に、運転者がステアリングホイール１を操作したときの振動とは区別して検出することができるので、定常振動の誤検知により誤って操舵反力を低減してしまうのを防止することができる。

（９）運転者がステアリングホイール１に手を掛けている状態のときに、ステアリングホイール１の操舵角δに基づいて、ステアリングホイール１が定常的に振動する定常振動を検出したとき、ステアリングホイール１に付与する操舵反力を低減する。
これにより、定常振動を誘発する要因を解消することができる。したがって、ステアリングホイールの振動を効果的に抑制することができる。

（変形例）
（１）上記実施形態においては、操舵角速度ｄδ／ｄｔを監視してステアリングホイール１の定常振動を検知する場合について説明したが、操舵角δを監視することで当該定常振動を検知することもできる。この場合、操舵角δが、操舵角速度２ｄｅｇ／ｓｅｃ程度で０を跨いで定常的に変動しているときに定常振動が発生していると判断する。この場合にも、適切にステアリングホイール１の定常振動を検出することができる。
（２）上記実施形態においては、定常振動を検知したとき、過渡操舵反力（フリクション成分）を低減する場合について説明したが、これに加えて、ねじれ成分を低減するようにしてもよい。この場合、例えば図３のねじれ演算部１１７で生成した操舵反力に対しても補正ゲインＧａを掛けるようにすればよい。このように操舵角度の変化に対して変化率の比較的大きな反力項を低減することで、定常振動をより効果的に低減することができる。

１…ステアリングホイール、２…転舵輪、５…車速センサ、６…横Ｇセンサ、７…ヨーレートセンサ、８Ａ…転舵モータ、８Ｃ…転舵モータ駆動部、９Ａ…反力モータ、９Ｃ…反力モータ駆動部、１１…制御演算部、１１Ａ…目標操舵反力演算部、１１Ａａ…フィードフォワード軸力算出部、１１Ａｂ…フィードバック軸力算出部、１１Ａｃ…最終軸力算出部、１１Ａｄ…ゲイン操舵反力変換部、１１Ｂ…目標転舵角演算部、１１Ｃ…目標転舵電流演算部、１１１…定常操舵反力演算部、１１２…低速ねじれ演算部、１１３…ばねフリクション演算部、１１４…粘性演算部、１１５…粘性フリクション演算部、１１６…低速粘性フリクション演算部、１１７…ねじれ演算部、１１８…角度ばね演算部、１１９…セレクトハイ部、１２０…加算部、１２１…ゲイン設定部

Claims (13)

1. 転舵輪と機械的に分離したステアリングホイールと、
   前記ステアリングホイールの操舵角を検出する操舵角検出部と、
   前記ステアリングホイールの操舵状態に基づいて、前記転舵輪を転舵する転舵アクチュエータと、
   前記転舵輪の転舵状態に基づいて、前記ステアリングホイールに操舵反力を付与する反力アクチュエータと、
   前記操舵角検出部で検出した操舵角に基づいて、前記ステアリングホイールの定常振動を検出する振動検出部と、
   運転者が前記ステアリングホイールに手を掛けているトルク付与状態であるか、前記ステアリングホイールから手を放している手放し状態であるかを判断するステアリング操作判断部と、
   前記ステアリング操作判断部で前記トルク付与状態を検出しているときに、前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動を検出したとき、前記反力アクチュエータによって前記ステアリングホイールに付与する操舵反力を低減し、前記ステアリング操作判断部で前記トルク付与状態を検出しているときに、前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動を検出していないとき、前記反力アクチュエータによって前記ステアリングホイールに付与する操舵反力を低減する処理をスキップする操舵反力低減部と、を備えることを特徴とする車両用操舵制御装置。
2. 前記操舵反力低減部は、前記反力アクチュエータによって前記ステアリングホイールに付与する操舵反力の過渡成分を低減することを特徴とする請求項１に記載の車両用操舵制御装置。
3. 前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動を検出したときに前記操舵角検出部で検出した操舵角を記憶する操舵角記憶部と、
   前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動が非検出であり、前記操舵角検出部で検出した操舵角が、運転者がステアリングホイールを前記操舵角記憶部に記憶した角度から操作したことを示す操舵角閾値を超えているとき、前記操舵反力低減部による操舵反力の低減を解除する第１の操舵反力低減解除部と、を備えることを特徴とする請求項１又は２に記載の車両用操舵制御装置。
4. 前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動が非検出であり、前記ステアリング操作判断部で前記手放し状態を検出したとき、前記操舵反力低減部による操舵反力の低減を解除する第２の操舵反力低減解除部を備えることを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載の車両用操舵制御装置。
5. 前記操舵反力低減部は、前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動を検出したとき、前記反力アクチュエータによって前記ステアリングホイールに付与する操舵反力を、前記定常振動を検出してからの時間経過に伴って徐々に零となる方向へ低減することを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の車両用操舵制御装置。
6. 前記操舵反力低減部は、前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動が非検出となったとき、前記操舵反力の低減量を保持することを特徴とする請求項１〜５の何れか１項に記載の車両用操舵制御装置。
7. 前記反力アクチュエータは、ステアリングシャフトに反力トルクを付与する反力モータであり、
   前記反力モータの駆動電流を検出する電流検出部と、
   前記操舵角検出部で検出した操舵角に基づいて操舵角速度を検出する操舵角速度検出部と、を備え、
   前記ステアリング操作判断部は、 前記電流検出部で検出した前記反力モータの駆動電流に基づいて、前記反力モータによって前記ステアリングシャフトに実際に付与している反力トルクを演算する反力トルク演算部と、
   前記操舵角速度検出部で検出した操舵角速度に基づいて、前記手放し状態であると仮定したときの前記反力モータによって前記ステアリングシャフトに付与している反力トルクを推定する反力トルク推定部と、を有し、
   前記反力トルク演算部で演算した反力トルクと前記反力トルク推定部で推定した反力トルクとの差が予め設定した許容範囲外であるとき、前記トルク付与状態であると判断し、両者の差が前記許容範囲内であるとき、前記手放し状態であると判断することを特徴とする請求項１〜６の何れか１項に記載の車両用操舵制御装置。
8. 前記操舵角検出部で検出した操舵角に基づいて操舵角速度を検出する操舵角速度検出部を備え、
   前記振動検出部は、予め設定した一定期間内に、前記操舵角速度検出部で検出した操舵角速度の符号反転を予め設定した回数以上検出したとき、前記ステアリングホイールの定常振動が発生していると判断することを特徴とする請求項１〜７の何れか１項に記載の車両用操舵制御装置。
9. 転舵輪と機械的に分離したステアリングホイールの操舵状態に基づいて、前記転舵輪を転舵すると共に、前記転舵輪の転舵状態に基づいて、前記ステアリングホイールに操舵反力を付与する車両用操舵制御方法であって、
   運転者がステアリングホイールに手を掛けている状態のときに、前記ステアリングホイールの操舵角に基づいて、前記ステアリングホイールの定常振動を検出したとき、前記ステアリングホイールに付与する操舵反力を低減し、
   運転者がステアリングホイールに手を掛けている状態のときに、前記ステアリングホイールの定常振動を検出していないとき、前記ステアリングホイールに付与する操舵反力を低減する処理をスキップすることを特徴とする車両用操舵制御方法。
10. 転舵輪と機械的に分離したステアリングホイールと、
    前記ステアリングホイールの操舵角を検出する操舵角検出部と、
    前記ステアリングホイールの操舵状態に基づいて、前記転舵輪を転舵する転舵アクチュエータと、
    前記転舵輪の転舵状態に基づいて、前記ステアリングホイールに操舵反力を付与する反力アクチュエータと、
    前記操舵角検出部で検出した操舵角に基づいて、前記ステアリングホイールの定常振動を検出する振動検出部と、
    運転者が前記ステアリングホイールに手を掛けているトルク付与状態であるか、前記ステアリングホイールから手を放している手放し状態であるかを判断するステアリング操作判断部と、
    前記ステアリング操作判断部で前記トルク付与状態を検出しているときに、前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動を検出したとき、前記反力アクチュエータによって前記ステアリングホイールに付与する操舵反力を低減する操舵反力低減部と、を備え、
    前記操舵反力低減部は、前記反力アクチュエータによって前記ステアリングホイールに付与する操舵反力の過渡成分を低減することを特徴とする車両用操舵制御装置。
11. 転舵輪と機械的に分離したステアリングホイールと、
    前記ステアリングホイールの操舵角を検出する操舵角検出部と、
    前記ステアリングホイールの操舵状態に基づいて、前記転舵輪を転舵する転舵アクチュエータと、
    前記転舵輪の転舵状態に基づいて、前記ステアリングホイールに操舵反力を付与する反力アクチュエータと、
    前記操舵角検出部で検出した操舵角に基づいて、前記ステアリングホイールの定常振動を検出する振動検出部と、
    運転者が前記ステアリングホイールに手を掛けているトルク付与状態であるか、前記ステアリングホイールから手を放している手放し状態であるかを判断するステアリング操作判断部と、
    前記ステアリング操作判断部で前記トルク付与状態を検出しているときに、前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動を検出したとき、前記反力アクチュエータによって前記ステアリングホイールに付与する操舵反力を低減する操舵反力低減部と、
    前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動を検出したときに前記操舵角検出部で検出した操舵角を記憶する操舵角記憶部と、
    前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動が非検出であり、前記操舵角検出部で検出した操舵角が、運転者がステアリングホイールを前記操舵角記憶部に記憶した角度から操作したことを示す操舵角閾値を超えているとき、前記操舵反力低減部による操舵反力の低減を解除する第１の操舵反力低減解除部と、を備えることを特徴とする車両用操舵制御装置。
12. 転舵輪と機械的に分離したステアリングホイールと、
    前記ステアリングホイールの操舵角を検出する操舵角検出部と、
    前記ステアリングホイールの操舵状態に基づいて、前記転舵輪を転舵する転舵アクチュエータと、
    前記転舵輪の転舵状態に基づいて、前記ステアリングホイールに操舵反力を付与する反力アクチュエータと、
    前記操舵角検出部で検出した操舵角に基づいて、前記ステアリングホイールの定常振動を検出する振動検出部と、
    運転者が前記ステアリングホイールに手を掛けているトルク付与状態であるか、前記ステアリングホイールから手を放している手放し状態であるかを判断するステアリング操作判断部と、
    前記ステアリング操作判断部で前記トルク付与状態を検出しているときに、前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動を検出したとき、前記反力アクチュエータによって前記ステアリングホイールに付与する操舵反力を低減する操舵反力低減部と、
    前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動が非検出であり、前記ステアリング操作判断部で前記手放し状態を検出したとき、前記操舵反力低減部による操舵反力の低減を解除する第２の操舵反力低減解除部と、を備えることを特徴とする車両用操舵制御装置。
13. 転舵輪と機械的に分離したステアリングホイールと、
    前記ステアリングホイールの操舵角を検出する操舵角検出部と、
    前記ステアリングホイールの操舵状態に基づいて、前記転舵輪を転舵する転舵アクチュエータと、
    前記転舵輪の転舵状態に基づいて、前記ステアリングホイールに操舵反力を付与する反力アクチュエータと、
    前記操舵角検出部で検出した操舵角に基づいて、前記ステアリングホイールの定常振動を検出する振動検出部と、
    運転者が前記ステアリングホイールに手を掛けているトルク付与状態であるか、前記ステアリングホイールから手を放している手放し状態であるかを判断するステアリング操作判断部と、
    前記ステアリング操作判断部で前記トルク付与状態を検出しているときに、前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動を検出したとき、前記反力アクチュエータによって前記ステアリングホイールに付与する操舵反力を低減する操舵反力低減部と、を備え、
    前記操舵反力低減部は、前記振動検出部で前記ステアリングホイールの定常振動が非検出となったとき、前記操舵反力の低減量を保持することを特徴とする車両用操舵制御装置。

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