JP6025362B2 - 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 - Google Patents

Description

本発明は、高温で使用される薄板構造物用材料に関し、特に自動車排気系材料のように、常温での耐食性と共に、高温で使用される事による脆化が生じにくいフェライト系ステンレス鋼に関するものである。

フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼に比べて加工性、靭性及び高温強度では劣るものの、多量のＮｉを含有していないため廉価であり、また熱膨張が小さいため、近年では屋根等の建築材料や、さらに高温になる自動車排気系材料部品材料などの熱ひずみが問題となるような用途に使用されている。特に自動車の排気系部品材料として使用される場合では、高温強度、常温での耐食性、高温使用に伴う高靭性が重要である。一般には、ＳＵＨ４０９Ｌ、ＳＵＳ４２９、ＳＵＳ４３０ＬＸ、ＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ、ＳＵＳ４３２、ＳＵＳ４４４等の鋼種がこれらの用途に適するフェライト系ステンレス鋼として用いられている。

これらの材料に於いて、特許文献１では、０．０５〜２％のＳｎを用いて高温強度を高めた材料が開示されている。また特許文献２では０．００５〜０．１０％のＳｎを添加することでステンレス鋼板の表面品質を改善する技術が開示されている。また、近年では表面処理鋼板を含む屑鉄を原料として用いる事により、不可避的不純物として０．０５％を超える多量のＳｎがステンレス鋼に含有されるようになってきた。

特開２０００−１６９９４３号公報 特開平１１−９２８７２号公報

背景技術で述べたようにＳｎを含有するステンレス鋼を高温で使用すると、従来知られていなかった粒界脆化現象が生じて、部品の強度を損ねる問題が発生することが分かってきた。本発明の目的は、自動車排気系材料等の高温で長時間される場合にも、常温で靭性劣化しないフェライト系ステンレス鋼を提供することにある。

本発明者等は、Ｓｎを含有するフェライト系ステンレス鋼の高温長時間時効後の常温に於ける靭性低下について種々検討した。先ず、ＳＵＳ４３０ＬＸが０．３％のＳｎを含有した場合に、どの様な温度域で使用する事で靭性低下を生じるか調べたところ、５００〜８００℃である事が分かった。図１に示す様に、特に短時間で靭性低下が起こる温度は７００℃であり、わずか１時間で大幅な靭性低下が生じる事が分かった。図２に示す様に、脆性破壊を生じた破面形態は一般的な劈開破面と異なり、粒界破面を示す特徴があった。ＡＥＳ（オージェ電子分光）装置内で試料を低温に冷却後に破壊し、粒界破面を分析したところ、顕著なＳｎ偏析が約１ｎｍの厚さで認められた。即ち、高温長時間使用による靭性の低下はＳｎの粒界偏析に起因して生じたものと考えられた。

このような粒界脆化を防止するためには、Ｓｎの含有量を低減する事が最も有効であるが、表面処理鋼板のリサイクルは環境保護のためにも避けられない課題である。また、精錬でＳｎを取り除く事も現有技術では困難であり、Ｓｎを含んでも粒界脆化が生じにくい材料が切望された。

そこで、Ｓｎの粒界偏析に起因する脆化を防止すべく、各種合金元素の影響について詳細に調査し、耐食性確保のためにステンレス鋼中のＣ、Ｎを固定するべく添加される安定化元素Ｔｉ、Ｎｂの影響が大きい事を見出した。即ち、図１および２に示すように、Ｔｉで安定化した鋼がＳｎを含有すると、高温使用に伴う粒界脆化が顕著であり、Ｎｂで安定化した鋼はＳｎを含有しても脆化が起こりにくい事を見出した。

この知見を基に、安定化元素Ｔｉ，Ｎｂを単独で添加した場合、また、複合添加した場合について靭性への影響を調べ、高温使用による靭性低下が生じにくい鋼を開発する事が可能になった。

本発明は、これらの知見に基づいて到ったものであり、本発明の課題を解決する手段、すなわち、本発明のフェライト系ステンレス鋼板は以下の通りである。
（１）質量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：０．０５％〜１．５％、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｒ：１３．０〜２１．０％、Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、Ｎｂ：０．２０〜０．６０％、Ｔｉ：０．０５％以下、Ｎ：０．０２０％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、式（１）および式（２）を満足し、かつ、６００〜７５０℃の温度で、式（３）で示すＬ値が１．９１×１０⁴以上となる熱処理を施しても、粒界Ｓｎ濃度が２原子％以下に維持されることを特徴とするＳｎ及びＮｂを含有する耐熱性に優れた排気部材用フェライト系ステンレス鋼。
８≦ＣＩ＝（Ｔｉ＋０．５２Ｎｂ）／（Ｃ＋Ｎ）≦２６・・・式（１）
ＧＢＳＶ＝Ｓｎ＋０．８Ｔｉ−Ｎｂ−０．３Ｍｏ−０．０６≦０・・・式（２）
Ｌ＝（２７３＋Ｔ）（ｌｏｇ（ｔ）＋２０）・・・式（３）
ここで、Ｔ：温度（℃）、ｔ：時間（ｈ）
なお、式（１）及び式（２）において、各元素記号は、その成分の質量％を示す。
（２）質量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：０．０５〜１．５％、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｃｒ：１３．０〜２１．０％、Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、Ｎｂ：０．２０〜０．６０％、Ｔｉ：０．０５％以下、Ｎ：０．０２０％以下、Ｎｉ：０．０５〜１．５％以下、を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、式（１）および式（２）を満足し、かつ、６００〜７５０℃の温度で、式（３）で示すＬ値が１．９１×１０ ⁴ 以上となる熱処理を施しても、粒界Ｓｎ濃度が２原子％以下に維持されることを特徴とするＳｎ及びＮｂを含有する耐熱性に優れた排気系部材用フェライト系ステンレス鋼。
８≦ＣＩ＝（Ｔｉ＋０．５２Ｎｂ）／（Ｃ＋Ｎ）≦２６・・・式（１）
ＧＢＳＶ＝Ｓｎ＋１．３Ｔｉ−Ｎｂ−０．３Ｍｏ−０．０６≦０・・・式（２）
Ｌ＝（２７３＋Ｔ）（ｌｏｇ（ｔ）＋２０）・・・式（３）
ここで、Ｔ：温度（℃）、ｔ：時間（ｈ）
なお、式（１）及び式（２）において、各元素記号は、その成分の質量％を示す。
（３）更に、質量％で、Ｃｕ：１．５％以下、Ｍｏ：２．０％以下、Ｖ：０．３％以下、Ｂ：０．００２０％以下の１種または２種以上を含有することを特徴とする（１）に記載のＳｎ及びＮｂを含有する耐熱性に優れた排気系部材用フェライト系ステンレス鋼。
（４）更に、質量％で、Ｃｕ：１．５％以下、Ｍｏ：２．０％以下、Ｖ：０．３％以下、Ａｌ：０．３％以下、Ｂ：０．００２０％以下の１種または２種以上を含有することを特徴とする（２）に記載のＳｎ及びＮｂを含有する耐熱性に優れた排気系部材用フェライト系ステンレス鋼。

（５）前記熱処理が７００℃で１時間保持であることを特徴とする（１）〜（４）の何れかに記載のＳｎ及びＮｂを含有する耐熱性に優れた排気部材用フェライト系ステンレス鋼。

本発明のＳｎを含有するフェライト系ステンレス鋼によれば、安定化元素Ｎｂ，Ｔｉの最適化を行っているため、高温で使用しても、靭性の劣化が小さく、しかも、耐食性にも優れるステンレス鋼板を得られる。

本実施形態におけるフェライト系ステンレス鋼と比較鋼を、板厚４．０ｍｍの熱延焼鈍板ままと、熱延焼鈍板に７００℃で１時間保持する熱処理をした後で、Ｖノッチシャルピー衝撃試験を板厚４．０ｍｍのサブサイズ試験片で行い、測定した延性-脆性遷移温度を示したグラフである。 本実施形態におけるフェライト系ステンレス鋼と比較鋼を、板厚４．０ｍｍの熱延焼鈍板ままと、熱延焼鈍板に７００℃で１時間保持する熱処理をした後で、Ｖノッチシャルピー衝撃試験で脆性破壊を示した試験片の破面写真である。 本実施形態におけるフェライト系ステンレス鋼と比較鋼を板厚４ｍｍの熱延焼鈍板とし、更に７００℃で１時間熱処理した時に、Ｖノッチシャルピー衝撃試験片を板厚４．０ｍｍのサブサイズ試験片で行い測定した、延性―脆性遷移温度（ＤＢＴＴ）とＳｎの粒界偏析傾向を表す指標（ＧＢＳＶ）の関係を示すグラフである。 本実施形態におけるフェライト系ステンレス鋼と比較鋼を板厚４ｍｍの熱延焼鈍板とし、更に７００℃で１時間熱処理した時に、ＡＥＳで粒界破面のＳｎ濃度を測定すると共に、シャルピー衝撃試験で延性―脆性遷移温度（ＤＢＴＴ）を測定し、粒界のＳｎ濃度とＤＢＴＴの関係を示すグラフである。

以下、本発明の実施の形態について説明する。まず、本実施形態のステンレス鋼板の鋼組成を限定した理由について説明する。なお、組成についての％の表記は、特に断りのない場合は、質量％を意味する。

Ｃ：０．０１５％以下
Ｃは、成形性と耐食性、熱延板靭性を劣化させるため、その含有量は少ないほど好ましいので、上限を０．０１５％とする。但し、過度の低減は精錬コストの増加をもたらし、また、耐食性の観点から考えると、０．００２％〜０．００９％とすることが望ましい。

Ｎ：０．０２０％以下
Ｎは、Ｃと同様、成形性と耐食性、熱延板靭性を劣化させるので、その含有量は少ないほど好ましいため、０．０２０％以下とする。但し、過度の低減は精錬コストの増加に繋がるため、０．００２％〜０．０１５％とすることが望ましい。

Ｓｉ：０．０５％〜１．５％
Ｓｉは、脱酸剤としても有用な元素であるとともに、高温強度や耐酸化性を改善させる元素である。脱酸効果は、Ｓｉ量の増加とともに向上し、その効果は０．０５％以上で発現するため、下限を０．０５％とする。しかしながら、過度の添加は常温延性を低下させるため、上限を１．５％とする。なお、耐酸化性を考慮すると０．１％〜０．７％が望ましい。

Ｍｎ：１．５％以下
Ｍｎは、脱酸剤として添加される元素であるとともに、中温域での高温強度上昇に寄与する元素である。また、長時間使用中にＭｎ系酸化物が表層に形成し、スケール（酸化物）の密着性や異常酸化の抑制効果に寄与する元素である。
一方、過度な添加は、γ相（オーステナイト相）の析出による熱延板靭性の低下を生じる他、ＭｎＳを形成して耐食性を低下させるため、上限を１．５％とする。なお、高温延性やスケールの密着性、異常酸化の抑制を考慮すると、０．１〜１．０％が望ましい。

Ｐ：０．０３５％以下
Ｐは、固溶強化能の大きな元素であるが、フェライト安定化元素であり、しかも耐食性や靭性に対しても有害な元素であるため、可能な限り少ないほうが好ましい。
Ｐは、ステンレス鋼の原料であるフェロクロムに不純物として含まれるが、ステンレス鋼の溶鋼から脱Ｐすることは非常に困難であるため、０．０１０％以上とすることが好ましい。また、Ｐの含有量は、使用するフェロクロム原料の純度と量でほぼ決定される。しかし、Ｐは有害な元素であるため、フェロクロム原料のＰの純度は低いほうが好ましいが、低Ｐのフェロクロムは高価であるため、材質や耐食性を大きく劣化させない範囲である０．０３５％以下とする。なお、好ましくは０．０３０％以下である。

Ｓ：０．０１５％以下
Ｓは、硫化物系介在物を形成し、鋼材の一般的な耐食性（全面腐食や孔食）を劣化させるため、その含有量の上限は少ないほうが好ましく、０．０１５％とする。また、Ｓの含有量は少ないほど耐食性は良好となるが、低Ｓ化には脱硫負荷が増大し、製造コストが増大するので、その下限を０．００１％とするのが好ましい。なお、好ましくは０．００１〜０．００８％である。

Ｃｒ：１３．０〜２１．０％
Ｃｒは、本発明において、耐酸化性や耐食性確保のために必須な元素である。１３．０％未満では、これらの効果は発現せず、一方で、２１．０％超では加工性の低下や靭性の劣化をもたらすため、１３．０〜２１．０％とする。なお、製造性や高温延性を考慮すると、１３．０％〜１８．０％が望ましい。

Ｓｎ：０．０５〜０．５０％
Ｓｎは、耐食性や高温強度の向上に有効な元素である。また、常温の機械的特性を大きく劣化させない効果もある。高温強度への寄与は、０．０５％以上の添加で安定して発現するため下限を０．０５％とする。一方、過度に添加すると製造性や溶接性が著しく劣化するため、上限を０．５％とする。なお、耐酸化性等を考慮すると、０．１％〜０．３％が望ましい。

Ｎｂ：０．２０〜０．６０％
Ｎｂは、炭窒化物を形成する事でステンレス鋼におけるクロム炭窒化物の析出による鋭敏化や耐食性の低下を抑制する元素である。更に、Ｓｎ含有鋼における粒界脆化を抑制する効果も有する。耐食性向上と粒界脆化の抑制の両効果は０．２％以上の添加で安定して発現するため下限を０．２％とする。一方、過度の添加は、Ｌａｖｅｓ相の生成に起因する製造性の低下が問題になる。これらを考慮し、Ｎｂの上限を０．６％とする。更に、薄板での溶接性や加工性の観点から、０．３％〜０．５％とすることが望ましい。

Ｔｉ：０．０５％以下
Ｔｉは、Ｎｂと同様に炭窒化物を形成する事で、ステンレス鋼におけるクロム炭窒化物の析出による鋭敏化や耐食性の低下を抑制する元素である。しかしながら、Ｎｂに較べてＳｎ含有鋼における粒界脆化を助長する効果が大きいため、Ｓｎ含有鋼に於いては、低減すべき元素である。Ｓｎの粒界偏析に対する影響は、０．０５％超から現れるようになるため、その上限を０．０５％とする。なお、原料から不可避的不純物として混入することから過度に低減することは困難であるため、０．００１％以上とすることが好ましい。介在物低減による加工性向上の観点から、０．００１〜０．０３％とすることが好ましい。

ＣＩ＝（Ｔｉ＋０．５２Ｎｂ）／（Ｃ＋Ｎ）を８以上、２６以下とする。Ｔｉ，Ｎｂは炭窒化物を形成し、クロム炭窒化物の形成と鋭敏化による耐食性の低下を抑制する。すなわち、鋼中のＣ，Ｎ量に対応した添加量が必要である。ＣＩ値は鋼中のＣ、ＮをＴｉ，Ｎｂの炭窒化物として析出させ、鋭敏化を抑制するための指標であり、ＣＩ値が大きいほど鋭敏化が抑制される。溶接熱サイクルなどでも安定してクロム炭窒化物の析出を抑制するためには、ＣＩが８以上必要である。但し、Ｔｉ，Ｎｂを過度に添加すると、大型の介在物を形成して加工性を低下させる事になるために、ＣＩで２６以下にする。安定して耐食性、加工性を確保するためには、ＣＩを１０以上、２０以下とすることが好ましい。

更に、本発明では、ＧＢＳＶ＝Ｓｎ＋１．３Ｔｉ−Ｎｂ−０．３Ｍｏ−０．０６を０以下とする。ＧＢＳＶはＳｎの粒界偏析傾向を表す指標であり、数値が大きいほど粒界偏析が顕著になる。Ｓｎは高温強度や耐食性には有効な元素であるが、粒界偏析により４００℃以下における材料の靭性を低下させる。一方、ＮｂやＭｏには、Ｓｎの粒界偏析を抑制する作用の他、粒界強度を高める効果もあり、Ｓｎの粒界偏析に起因する脆化を抑制する作用を有する。図３に示す様に、ＧＢＳＶの低下と共に、延性脆性遷移温度が低くなる事、ＧＢＳＶが０以下になれば、板厚４．０ｍｍの熱延焼鈍板に於いて延性脆性遷移温度が１５０℃以下となり、靭性が大きく改善される事が分かるため、ＧＢＳＶを０以下とした。

６００〜７５０℃の温度で、式（３）で示すＬ値が１．９１×１０⁴以上となる熱処理を施した時の粒界Ｓｎ濃度が２原子％以下である。Ｓｎ含有鋼におけるＳｎの粒界偏析に起因する粒界脆化を抑制するために、安定化元素Ｎｂ，Ｔｉを最適成分範囲に成分調整するが、高温で使用した後の常温靭性は温度履歴や板厚によっても異なってくるため定量的に示す事は難しい。そこで、Ｓｎの粒界偏析による脆化が顕著に起こる６００〜７５０℃の温度域に於いて、Ｌ値が１．９１×１０⁴以上となる熱処理を行った後の粒界Ｓｎ濃度を指標として、２．０原子％以下とした。

図４に示す様に、粒界のＳｎ濃度が２．０原子％を超えると、延性脆性遷移温度が急激に増加しており、粒界脆化が起きやすくなる。Ｌ値による熱処理条件の規定をより簡略化した条件として、７００℃で１時間熱処理を施した後の、粒界Ｓｎ濃度が２．０原子％以下とする事が好ましい。

粒界のＳｎ濃度は、ＡＥＳ装置内で超高真空下で破断して測定する。装置毎の特徴により、分析精度は異なるため、劈開破面で測定したＳｎ濃度が母材の平均Ｓｎ濃度になる様に、測定値は校正するものである。また、オージェ電子は表面だけでなく、表面から数ｎｍ内部の原子からも放出されるため、この値は粒界のＳｎ濃度だけを現すものでは無い。 粒界脆化を安定して低減するためには、粒界のＳｎ濃度を１．７原子％以下にする事が好ましい。また、母材のＳｎ濃度以下にする事は困難であるため、０．０２原子％を下限とする事が好ましい。

また、本発明では、上記元素に加えて、Ｎｉ：１．５％以下、Ｃｕ：１．５％以下、Ｍｏ：２％以下、Ｖ：０．３％以下、Ａｌ：０．３％以下、Ｂ：０．００２％以下の１種以上を添加することが好ましい。

Ｎｉ：１．５％以下
Ｎｉは、フェライト系ステンレス鋼の合金原料中に不可避的不純物として混入し、一般的に０．０３〜０．１０％の範囲で含有される。また、孔食の進展抑制に有効な元素であり、その効果は０．０５％以上の添加で安定して発揮されるため下限を０．０５％とすることが好ましい。
一方、多量の添加は、固溶強化による材質硬化を招くおそれがあるため、その上限を１．５％とする。なお、合金コストを考慮すると０．０５〜１．０％が望ましい。

Ｃｕ：１．５％以下
Ｃｕは、自動車の高温排気系などに代表される高温環境用部材として使用するために必要とされる高温強度を高めるために必要な元素である。Ｃｕは、５００〜７５０℃では主に析出強化能を発揮し、それ以上の温度に於いては固溶強化によって材料の塑性変形を抑制し、熱疲労特性を高める働きを示す。このような効果は、Ｃｕ析出物が生成することによる析出硬化作用であり、０．２％以上の添加により発現する。一方、過度な添加は、熱延加熱時に異常酸化を生じ表面疵の原因ともなるため、上限を１．５％とする。Ｃｕの高温強化能を活かし、安定して表面疵を抑制するためには、０．５〜１．０％が望ましい。

Ｍｏ：０．０１〜２％
Ｍｏは、高温強度や熱疲労特性を向上させるために必要に応じて添加すれば良く、これらの効果を発揮させるため、下限を０．０１％とすることが好ましい。
一方、過度の添加は、Ｌａｖｅｓ相の生成を生じさせて、熱延板靭性の低下を生じるおそれがある。これらを考慮し、Ｍｏの上限を２％とする。更に、生産性や製造性の観点から、０．０５％〜１．５％が望ましい。

Ｖ：０．３％以下
Ｖは、フェライト系ステンレス鋼の合金原料に不可避的不純物として混入し、精錬工程における除去が困難であるため、一般的に０．０１〜０．１％の範囲で含有される。また、微細な炭窒化物を形成し、析出強化作用が生じて高温強度向上に寄与する効果を有するため、必要に応じて、意図的な添加も行われる元素である。その効果は０．０３％以上の添加で安定して発現するため、下限を０．０３％とすることが好ましい。
一方、過剰に添加すると、析出物の粗大化を招くおそれがあり、その結果、高温強度が低下し、熱疲労寿命が低下してしまうため、上限を０．３％とする。なお、製造コストや製造性を考慮すると、０．０３％〜０．１％とすることが望ましい。

Ａｌ：０．３％以下
Ａｌは、脱酸元素として添加される他、耐酸化性を向上させる元素である。また、固溶強化元素として６００〜７００℃における強度向上に有用である。その作用は０．０１％から安定して発現するため、下限を０．０１％とすることが好ましい。
一方、過度の添加は、硬質化して均一伸びを著しく低下させる他、靭性を著しく低下させるため、上限を０．３％とする。更に、表面疵の発生や溶接性、製造性を考慮すると、０．０１％〜０．０７％が望ましい。

Ｂ：０．００２０％以下
Ｂは、加工性に有害なＮの固定や、二次加工性改善に有効であり、必要に応じて０．０００３％以上で添加する。また、０．００２０％を超えて添加してもその効果は飽和し、Ｂによる加工性劣化や溶接性が低下するため、０．０００３〜０．００２％で添加する。加工性や製造コストを考慮すると、０．０００５％〜０．００１５％とすることが望ましい。

Ｍｏ：２．０％以下
Ｍｏは、高温強度や熱疲労特性を向上させるために必要に応じて添加すれば良く、これらの効果を発揮させるため、下限を０．０１％とすることが好ましい。
一方、過度の添加は、Ｌａｖｅｓ相の生成を生じさせて、熱延板靭性の低下を生じるおそれがある。これらを考慮し、Ｍｏの上限を２％とする。更に、生産性や製造性の観点から、０．０５％〜１．５％が望ましい。

以下、実施例により本発明の効果を説明するが、本発明は、以下の実施例で用いた条件に限定されるものではない。

本実施例では、まず、表１に示す成分組成の鋼を溶製してスラブに鋳造した。このスラブを１１９０℃に加熱後、仕上げ温度を８００〜９５０℃の範囲内として、板厚４ｍｍまで熱間圧延し、熱延鋼板とした。なお、表１において、本発明範囲から外れる数値にはアンダーラインを付している。熱延鋼板は気水冷却により、５００℃まで冷却した後、コイル状に巻き取った。

引き続き、熱延コイルを１０００〜１１００℃で焼鈍し、常温まで冷却した。この時、９００〜６００℃の範囲の平均冷却速度を２０℃／ｓ以上とした。続いて、熱延焼鈍板を酸洗し、冷間圧延して板厚１．５ｍｍの薄板とした後、冷延板の焼鈍と酸洗を行って、薄板製品とした。表１中のＮｏ．１〜２４は本発明例、ＮＯ．２５〜４５は比較例である。

このようにして得られた熱延焼鈍板に対して、７００℃で１時間の熱処理（Ｌ値：１９４６０）を行った後、シャルピー衝撃試験をＪＩＳ Ｚ ２２４２に準拠して行った。尚、本実施例における試験片は、熱延焼鈍板の板厚ままのサブサイズ試験片であるため、吸収エネルギーを断面積（単位ｃｍ²）で割ることにより、各実施例における熱延焼鈍板の靭性を比較し評価した。なお、靭性の評価基準は、延性脆性遷移温度が１５０℃以下を良好とした。

また、熱延焼鈍板より、オージェ電子分光分析法（ＡＥＳ）用に１４×４×４ｍｍの試験片を作成した。試験片の長手方向中央部に、深さが１ｍｍ、幅が０．２ｍｍのノッチを入れた。ＡＥＳ装置内で超高真空化に於いて、液体窒素で冷却し、衝撃を加えて破断させ、粒界破面のＳｎ濃度を測定した。ＡＥＳ装置は、ＳＡＭ−６７０（ＰＨＩ社製、ＦＥ型）を使用した。濃度の校正は、劈開破面における分析値が、母材の濃度と同じになる様にして行った。オージェ電子は、粒界破面の最表面だけでなく数ｎｍ深さからまで放出されるため、この方法では、正確な粒界のＳｎ濃度では無いが、一般的な測定値として、この手法を用い、２原子％（ａｔ％）以下を良好とした。

更に、熱延焼鈍板を１．５ｍｍまで冷間圧延し、８４０〜９８０℃で１００秒の焼鈍後酸洗し、冷延焼鈍板にＭｉｇビードオンプレート溶接を行い、ＪＩＳ Ｇ ０５７５に規定されるステンレス鋼の硫酸・硫酸銅腐食試験を行って、溶接ＨＡＺ部の鋭敏化有無を調査した。但し、硫酸濃度は０．５％とし、試験時間は２４時間とした。粒界腐食が認められたものは、耐食性不合格とした。また、冷延焼鈍酸洗板の表面を＃６００研磨仕上げとした後、ＪＩＳ Ｚ ２３７１に規定される塩水噴霧試験方法を２４時間行い、錆びの有無を確認して、さびが認められたものを不合格とした。評価結果を表２に示した。また、熱延焼鈍板の熱処理条件を変えて、同様の試験を行った結果を表３に示した。

表１，２，３から明らかなように、本発明を適用した成分組成、粒界Ｓｎ濃度の鋼では、熱延焼鈍板で評価した延性脆性遷移温度が低く、冷延焼鈍板で評価した耐食性は良好であり、引張試験で評価した全伸びも３０％以上であり良好であった。また、表面疵も認められなかった。一方、本発明から外れる比較例では、シャルピー衝撃値（吸収エネルギー）、耐食性、材質、表面疵の何れかが、１つ以上不合格であった。これにより、比較例におけるフェライト系ステンレス鋼の耐熱性、耐食性が劣る事が分かる。

具体的には、Ｎｏ．２５、２７、２９〜３１、３３〜３７は、ＧＢＳＶが０より大きく、７００℃で１時間熱処理後の粒界Ｓｎ偏析量が、ＡＥＳ測定で２ａｔ％より大きくなっており、延性脆性遷移温度が１５０℃超となっている様に、低靭性であった。Ｎｏ．２５、２６、３４、３８、４５はＣＩ値が８未満であるため、改良ストラウス試験で評価した耐粒界腐食性、塩水噴霧試験で評価した耐銹性が不良であった。Ｎｏ．２６、２７、２８、３９，４０，４１は、それぞれＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏが高く、固溶強化によって伸びが低下するため、機械的性質が不良であった。Ｎｏ．２９はＳが高いため、Ｎｏ．３０はＣｒが低く、Ｎｏ．３２はＳｎが低く、Ｎｏ．４３はＢが高いため、塩水噴霧試験で評価した耐食性が不良であった。また、Ｎｏ．３２はＳｎが低いため、ＧＢＳVが０以上であっても靭性が良好であった。Ｎｏ．３５はＮｂが高く、Ｎｏ．３６はＴｉ、Ｎｏ．４２はＶが高いため大型介在物起因の疵が発生し、品質不良と判断された。Ｎｏ．３１はＣｒ、Ｎｏ．４４はＡｌが高く、熱延疵が発生したため、品質不良と判断された。
表３の記号ａ１〜ａ３はＬ値が１．９１×１０⁴以上となる熱処理を施した後の、粒界Ｓｎ濃度が、いずれも２原子％以上のために、ＤＢＴＴが１５０℃を超えており、靭性が不良であった。また、ａ４の様に、Ｌ値が１．９１×１０⁴未満の場合は、粒界にＳｎが偏析しないため、ＤＢＴＴが８０℃と低いが、Ｌ値が大きくなると、ＤＢＴＴが高くなる事から、Ｌ値を１．９１×１０⁴以上で、粒界のＳｎ偏析を評価しなければならない事が確認された。

これらの結果から、上述した知見を確認することができ、また、上述した各鋼組成及び校正を限定する根拠を裏付ける事ができた。

以上の説明から明らかなように、本発明のＳｎを含有するフェライト系ステンレス鋼によれば、安定化元素Ｎｂ，Ｔｉの最適化を行っているため、高温で使用しても、靭性の劣化が小さく、しかも、薄板の耐食性にも優れるステンレス鋼板を製造可能になる。また、本発明を適用した材料を、特に自動車、二輪車の排気系部材に適用する事により、部品の寿命を長くする事が出来るようになり、社会的寄与度を高める事が出来る。つまりは、本発明は、産業上の利用可能性を十分に有する。

Claims (5)

1. 質量％で、
   Ｃ：０．０１５％以下、
   Ｓｉ：０．０５〜１．５％、
   Ｍｎ：１．５％以下、
   Ｐ：０．０３５％以下、
   Ｓ：０．０１５％以下、
   Ｃｒ：１３．０〜２１．０％、
   Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、
   Ｎｂ：０．２０〜０．６０％、
   Ｔｉ：０．０５％以下、
   Ｎ：０．０２０％以下
   を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、式（１）および式（２）を満足し、かつ、６００〜７５０℃の温度で、式（３）で示すＬ値が１．９１×１０⁴以上となる熱処理を施しても、粒界Ｓｎ濃度が２原子％以下に維持されることを特徴とするＳｎ及びＮｂを含有する耐熱性に優れた排気系部材用フェライト系ステンレス鋼。
   ８≦ＣＩ＝（Ｔｉ＋０．５２Ｎｂ）／（Ｃ＋Ｎ）≦２６・・・式（１）
   ＧＢＳＶ＝Ｓｎ＋１．３Ｔｉ−Ｎｂ−０．３Ｍｏ−０．０６≦０・・・式（２）
   Ｌ＝（２７３＋Ｔ）（ｌｏｇ（ｔ）＋２０）・・・式（３）
   ここで、Ｔ：温度（℃）、ｔ：時間（ｈ）
   なお、式（１）及び式（２）において、各元素記号は、その成分の質量％を示す。
2. 質量％で、
   Ｃ：０．０１５％以下、
   Ｓｉ：０．０５〜１．５％、
   Ｍｎ：１．５％以下、
   Ｐ：０．０３５％以下、
   Ｓ：０．０１５％以下、
   Ｃｒ：１３．０〜２１．０％、
   Ｓｎ：０．０５〜０．５０％、
   Ｎｂ：０．２０〜０．６０％、
   Ｔｉ：０．０５％以下、
   Ｎ：０．０２０％以下
   Ｎｉ：０．０５〜１．５％以下、
   を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、式（１）および式（２）を満足し、かつ、６００〜７５０℃の温度で、式（３）で示すＬ値が１．９１×１０ ⁴ 以上となる熱処理を施しても、粒界Ｓｎ濃度が２原子％以下に維持されることを特徴とするＳｎ及びＮｂを含有する耐熱性に優れた排気系部材用フェライト系ステンレス鋼。
   ８≦ＣＩ＝（Ｔｉ＋０．５２Ｎｂ）／（Ｃ＋Ｎ）≦２６・・・式（１）
   ＧＢＳＶ＝Ｓｎ＋１．３Ｔｉ−Ｎｂ−０．３Ｍｏ−０．０６≦０・・・式（２）
   Ｌ＝（２７３＋Ｔ）（ｌｏｇ（ｔ）＋２０）・・・式（３）
   ここで、Ｔ：温度（℃）、ｔ：時間（ｈ）
   なお、式（１）及び式（２）において、各元素記号は、その成分の質量％を示す。
3. 更に、質量％で、
   Ｃｕ：１．５％以下、
   Ｍｏ：２．０％以下、
   Ｖ：０．３％以下、
   Ｂ：０．００２０％以下
   の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のＳｎ及びＮｂを含有する耐熱性に優れた排気系部材用フェライト系ステンレス鋼。
4. 更に、質量％で、
   Ｃｕ：１．５％以下、
   Ｍｏ：２．０％以下、
   Ｖ：０．３％以下、
   Ａｌ：０．３％以下、
   Ｂ：０．００２０％以下
   の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項２に記載のＳｎ及びＮｂを含有する耐熱性に優れた排気系部材用フェライト系ステンレス鋼。
5. 前記熱処理が７００℃で１時間であることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載のＳｎ及びＮｂを含有する耐熱性に優れた排気系部材用フェライト系ステンレス鋼。