JP5948108B2

JP5948108B2 - ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置

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Publication number: JP5948108B2
Application number: JP2012082028A
Authority: JP
Inventors: 哲也矢内; 真優三木; 上田　稔; 稔上田
Original assignee: Olympus Corp
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 2012-03-30
Filing date: 2012-03-30
Publication date: 2016-07-06
Anticipated expiration: 2032-03-30
Also published as: JP2013210571A

Description

本発明は、ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置に関するものである。

近年では、銀塩フィルムカメラに代わり、ＣＣＤやＣＭＯＳのような固体撮像素子を用いて被写体を撮影するようにしたデジタルカメラが主流となっている。更に、デジタルカメラは、業務用高機能タイプからコンパクトな普及タイプまで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。

このような普及タイプのデジタルカメラのユーザーは、いつでもどこでも手軽に幅広いシーンで撮影を楽しみたいという要望をもっている。そのため、小型な商品、特に服やカバンのポケット等への収納性がよく持ち運びが便利な、厚み方向のサイズが薄型であるタイプのデジタルカメラが好まれるようになっており、撮影レンズ系にもより一層の小型化が要望されている。

さらには、明暗度の大きな状態でも撮影を行えるよう、ダイナミックレンジの感度域を広げるなどの画像処理を行うことのできるデジタルカメラなどが提案され、これにより、撮影条件を選ばない撮影が可能となってきている。
暗所を含む撮影においては、ある程度は、明暗度を電子補正することが可能ではあるが、レンズ口径が大きく、明るいレンズを採用すると、より暗所での撮影にも対応でき、撮影できる条件の可能性を広げてくれる。

さらに、レンズ口径が大きく、明るいレンズにおいては、少ない入射光量でも明瞭な撮影が可能であるため、動く被写体への連続撮影等においてシャッター速度をより高速に上げることが可能となるなど、撮影者に多くの選択肢を与えてくれるため、近年レンズ口径が大きく、明るいレンズが注目を浴びている。
また、撮影領域を広げるという観点から高変倍ズームの要望も依然としてあり、更なる高変倍化も期待されている。

このような比較的高変倍比で口径が大きく、明るいズームレンズを構成した先行技術としては、物体側より正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、正の第４レンズ群を有する技術が開示されている（特許文献１）。

特開２０１０−２１７４７８号公報

しかしながら、特許文献１記載のズームレンズのように広角端のＦナンバーが１．８５と比較的小さい明るい場合、瞳径が大きくかつ高い収差性能が求められるため、コンパクトな構成とするのが困難であった。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、口径が大きく、明るく、かつ高変倍なズームレンズでありながら、高い収差性能を有し、コンパクトな構成のズームレンズを提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係るズームレンズは、物体側から順に、実質的に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、からなるか、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、負屈折力の第４レンズ群と、正屈折力の第５レンズ群と、からなり、正屈折力の第３レンズ群は物体側から順に、正屈折力の第１レンズ成分と、負屈折力の第２レンズ成分と、を有し、負屈折力の第２レンズ成分は２枚以上のレンズより構成され、以下の条件式（１）、（２）、（６）、（８）を満足することを特徴とする。
０．０６＜ｄ_{3_12air}／Σｄ_{3_12}＜０．２（１）
２．２＜ｆ₃／ｆ_w＜３．７（２）
Σｄ _3G ／ｆ _t ＜０．５２（６）
０．３＜（β _2t ／β _2w ）／（β _3t ／β _3w ）＜０．７５（８）
ここで、
ｄ_{3_12air}は正屈折力の第１レンズ成分と負屈折力の第２レンズ成分との間の空気間隔、
Σｄ_{3_12}は正屈折力の第１レンズ成分の最も物体側面から、負屈折力の第２レンズ成分の最も像側面までの光軸上の距離、
ｆ₃は第３レンズ群の焦点距離、
ｆ_wはズームレンズ全系の広角端における焦点距離、
Σｄ _3G は第３レンズ群の全長、
ｆ _t はズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
β _2t は第２レンズ群の望遠端における横倍率、
β _2w は第２レンズ群の広角端における横倍率、
β _3t は第３レンズ群の望遠端における横倍率、
β _3w は第３レンズ群の広角端における横倍率、
レンズ成分は、単レンズもしくは接合レンズ、
である。

本発明の撮像装置は、ズームレンズと、ズームレンズの像側に配置されズームレンズによって形成される像を受光する撮像面を備えた撮像素子とを有し、ズームレンズが上述のズームレンズであることを特徴とする。

本発明によれば、口径が大きく、明るく、かつ高変倍なズームレンズでありながら、高い収差性能を有し、コンパクトな構成のズームレンズを提供することができる。

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。本発明のズームレンズの実施例２の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。本発明のズームレンズの実施例３の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。本発明のズームレンズの実施例４の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。本発明のズームレンズの実施例５の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。本発明のズームレンズの実施例６の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。本発明のズームレンズの実施例７の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例６の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例７の無限遠物点合焦時の収差図である。歪曲収差の補正を説明する図である。本発明のズームレンズを用い、撮像素子として小型のＣＣＤ又はＣＭＯＳなどを用いた撮像装置としてのコンパクトカメラの断面図である。撮像装置としてのデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。撮像装置としてのデジタルカメラの外観を示す後方斜視図である。デジタルカメラの主要部の内部回路を示すブロック図である。

以下に、本発明にかかるズームレンズ及びそれを備えた撮像装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。
まず、実施例の説明に先立ち、本実施形態のズームレンズ及び撮像装置の作用効果について説明する。以下の説明において、レンズ成分とは、単レンズもしくは接合レンズのことである。

上記課題を解決するために、本発明の実施形態に係るズームレンズは、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、を有し、正屈折力の第３レンズ群は物体側から順に、正屈折力の第１レンズ成分と、負屈折力の第２レンズ成分と、を有し、負屈折力の第２レンズ成分は２枚以上のレンズより構成され、以下の条件式（１）、（２）を満足することを特徴とする。
０．０６＜ｄ_{3_12air}／Σｄ_{3_12}＜０．２（１）
２．２＜ｆ₃／ｆ_w＜３．７（２）
ここで、
ｄ_{3_12air}は正屈折力の第１レンズ成分と負屈折力の第２レンズ成分との間の空気間隔、
Σｄ_{3_12}は正屈折力の第１レンズ成分の最も物体側面から、負屈折力の第２レンズ成分の最も像側面までの光軸上の距離、
ｆ₃は第３レンズ群の焦点距離、
ｆ_wはズームレンズ全系の広角端における焦点距離、
である。

正先行のズームレンズとすることで、先行するレンズ群の口径を抑えながら高い変倍比を確保するズームレンズを設計することが可能となる。
また、負正群を後群とすることでレトロフォーカスタイプのように変倍構成でありながらある程度のバックフォーカスを確保することができる。
さらにまた、第３レンズ群が正の第１レンズ成分、負の第２レンズ成分を有し、条件式（１）、（２）を満たすことにより、第３レンズ群内で発生する収差量を抑制し、コンパクトな構成としながら屈折力をつけることができるため、ズームレンズ全系の全長を抑制することができる。

条件式（１）は、正屈折力の第３レンズ群内の正屈折力の第１レンズ成分と負屈折力の第２レンズ成分との間の空気間隔について規定した式であり、正屈折力の第３レンズ群内の正屈折力の第１レンズ成分の最も物体側面から、負屈折力の第２レンズ成分の最も像側面までの光軸上の距離で規格化したものである。
正屈折力の第３レンズ群内の正屈折力の第１レンズ成分と負屈折力の第２レンズ成分との間の空気間隔をある程度確保すると、負屈折力である第２レンズ成分の主点を後ろにすることが出来、第３レンズ群全体の主点位置を前方にすることが出来る。

条件式（１）の上限を上回ると、正屈折力の第１レンズ成分と負屈折力の第２レンズ成分との間の空気間隔が大きくなるため、ズームレンズのコンパクト化が難しくなる。
条件式（１）の下限を下回ると、正屈折力の第３レンズ群内の正屈折力の第１レンズ成分と負屈折力の第２レンズ成分との間の空気間隔が減少し、第２レンズ成分の主点位置が後ろに行かなくなるため、第３レンズ群全体の主点位置を前方にすることが出来なくなってしまう。このため、第３レンズ群の前方に配置した絞り径を抑えることが出来ず、口径が大きく、明るいレンズ設計を行うことによる、周辺部での収差補正が困難になる。また、収差発生を抑えるべく、絞りの後のレンズの曲率をゆるくすると、第３レンズ群が担う屈折力が小さくなり、変倍比の低下やレンズ全長が増加するため好ましくない。

条件式（２）は、第３レンズ群の焦点距離について規定したものであり、ズームレンズ全系の広角端における焦点距離で規格化したものである。
条件式（２）の下限を下回ると第３レンズ群の屈折力が過剰に大きくなることで、球面収差、コマ収差の発生が大きくなり、補正するのが困難となるため好ましくない。
条件式（２）の上限を上回ると、第３レンズ群の屈折力が小さくなりすぎ、同等の変倍比を確保するためには第３レンズ群の移動量を大きくするなどの措置が必要となり、レンズ全系の全長が長くなり、小型化しづらくなる。

本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式（３）を満たすことが好ましい。
０．６＜ｆ_{3_1}／ｆ₃＜１．２（３）
ここで、
ｆ_{3_1}は正屈折力の第１レンズ成分の焦点距離、
ｆ₃は第３レンズ群の焦点距離、
である。

条件式（３）は、第３レンズ群内の、正屈折力の第１レンズ成分の焦点距離を規定したものであり、第３レンズ群の焦点距離で規格化している。
条件式（３）の下限を下回ると第３レンズ群内の正屈折力の第１レンズ成分の屈折力が大きくなりすぎ、球面収差の発生が大きくなり好ましくない。
条件式（３）の上限を上回ると、第３レンズ群内の正屈折力の第１レンズ成分の屈折力が過剰に小さくなり、第３レンズ群の屈折力も小さくなってしまうため、同様の変倍比を確保するために第３レンズ群の移動量を大きくするなどの必要があり、全長が大きくなってしまう。

本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式（４）を満たすことが好ましい。
０．７＜｜ｆ_{3_2}／ｆ₃｜＜２．５（４）
ここで、
ｆ_{3_2}は負屈折力の第２レンズ成分の焦点距離、
ｆ₃は第３レンズ群の焦点距離、
である。

条件式（４）は、第３レンズ群内の、負屈折力の第２レンズ成分の焦点距離を規定したものであり、第３レンズ群の焦点距離で規格化している。
条件式（４）の下限を下回ると第３レンズ群内の負屈折力の第２レンズ成分の屈折力が大きくなりすぎ、第３レンズ群全体の屈折力が小さくなり小型化の点で好ましくない。
条件式（４）の上限を上回ると、相対的に第３レンズ群内の正屈折力の第１レンズ成分の屈折力が過剰に大きくなり、第３レンズ群内の正屈折力の第１レンズ成分で発生する球面収差、コマ収差などを補正するのが困難となるため好ましくない。

本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式（５）を満たすことが好ましい。
１＜｜ｆ_{3_2}／ｆ_{3_1}｜＜３（５）
ここで、
ｆ_{3_1}は正屈折力の第１レンズ成分の焦点距離、
ｆ_{3_2}は負屈折力の第２レンズ成分の焦点距離、
である。

条件式（５）は、第３レンズ群内の、正屈折力の第１レンズ成分の焦点距離及び負屈折力の第２レンズ成分の焦点距離の比について規定したものである。
条件式（５）の下限を下回ると第３レンズ群内の負屈折力の第２レンズ成分の屈折力が大きくなりすぎ、第３レンズ群全体の屈折力が小さくなり小型化の点で好ましくない。
条件式（５）の上限を上回ると、第３レンズ群内の正屈折力の第１レンズ成分の屈折力が過剰に大きくなり、第３レンズ群内の正屈折力の第１レンズ成分で発生する球面収差、コマ収差などを補正するのが困難となるため好ましくない。

本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式（６）を満たすことが好ましい。
Σｄ_3G／ｆ_t＜０．５２（６）
ここで、
Σｄ_3Gは第３レンズ群の全長、
ｆ_tはズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
である。

条件式（６）は、第３レンズ群の全長に関する規定であり、条件式（６）の上限を上回ると、第３レンズ群がズームレンズ全系に対して大きくなりすぎ、コンパクトな構成をとるのが難しくなる。

本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式（７）を満たすことが好ましい。
Ｌ_t／ｆ_t＜３．３（７）
ここで、
Ｌ_tはズームレンズ全系の望遠端における全長、
ｆ_tはズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
である。

条件式（７）は、ズームレンズ全系の望遠端における全長について規定したものであり、ズームレンズ全系の望遠端における焦点距離で規格化したものである。
条件式（７）の上限を上回ると、ズームレンズ全系の望遠端における全長が長くなりすぎ、小型化に向かない。

本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式（８）を満たすことが好ましい。
０．３＜（β_2t／β_2w）／（β_3t／β_3w）＜０．７５（８）
ここで、
β_2tは第２レンズ群の望遠端における横倍率、
β_2wは第２レンズ群の広角端における横倍率、
β_3tは第３レンズ群の望遠端における横倍率、
β_3wは第３レンズ群の広角端における横倍率、
である。

条件式（８）は、第２レンズ群の変倍比と第３レンズ群の変倍比との比について規定したものである。
条件式（８）の上限を上回ると第２レンズ群の変倍負担が大きくなりすぎ、広角端における像面湾曲、倍率色収差等の発生が大きくなるため、これらの補正にレンズ枚数を増やすなどの構成上の負担が大きくなり、小型化に向かない。
条件式（８）の下限を下回ると、第３レンズ群の変倍負担が大きくなりすぎ、球面収差、コマ収差などの発生が大きくなる。また軸上色収差の変動が大きくなり、これらの補正が困難となる。

本発明の実施形態に係る撮像装置は、ズームレンズと、ズームレンズの像側に配置されズームレンズによって形成される像を受光する撮像面を備えた撮像素子とを有し、ズームレンズが上述のズームレンズであることを特徴とする。

条件式（１）については、上限値を０．１８、更に０．１７とすることがより好ましい。また、下限値を０．０８、更に０．０９とすることが好ましい。

条件式（２）については、上限値を３．５とすることがより好ましい。また、下限値を２．３とすることが好ましい。

条件式（３）については、上限値を１とすることがより好ましい。また、下限値を０．６５とすることが好ましい。

条件式（４）については、上限値を２．２とすることがより好ましい。また、下限値を０．８とすることが好ましい。

条件式（５）については、上限値を２．７、更に２．５とすることがより好ましい。また、下限値を１．１、更に１．２とすることが好ましい。

条件式（６）については、上限値を０．４５、更に０．４とすることがより好ましい。

条件式（７）については、上限値を２．９、更に２．６とすることがより好ましい。

条件式（８）については、上限値を０．６８とすることがより好ましい。また、下限値を０．３２とすることが好ましい。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜７について説明する。実施例１〜７の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間焦点距離状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図７に示す。図１〜図７中、第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、第５レンズ群はＧ５、明るさ（開口）絞りはＳ、赤外光を制限する波長域制限コートを施したローパスフィルタを構成する平行平板はＦ、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はＣ、像面はＩで示してある。なお、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスＣにローパスフィルタ作用を持たせるようにしてもよい。平行平板Ｆは、ローパスフィルタの機能を持たないようにしてもよい。

また、各実施例において、明るさ絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と一体で移動する。数値データはいずれも無限遠の被写体に合焦した状態でのデータである。各数値の長さの単位はｍｍ、角度の単位は°（度）である。フォーカシングは、第３レンズ群Ｇ３で行うことが望ましく、また、ズームレンズが５つのレンズ群で構成されている場合、第３レンズ群Ｇ３、あるいは第４レンズ群Ｇ４で行うことが望ましい。第３レンズ群Ｇ３はレンズの重量が軽量なため、この第３レンズ群Ｇ３でフォーカシングを行うと、モータにかかる負荷が少ない。さらに、ズームデータは広角端（広角）、中間焦点距離状態（中間）、望遠端（望遠）での値である。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ（開口）絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を配置している。

広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。明るさ絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の接合レンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、からなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８の接合レンズと、両凸正レンズＬ９と、からなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０からなる。
ここで、正メニスカスレンズＬ６は正屈折力の第１レンズ成分であり、正メニスカスレンズＬ７と負メニスカスレンズＬ８の接合レンズは負屈折力の第２レンズ成分である。

非球面は、両凹負レンズＬ４の物体側の面と、正メニスカスレンズＬ６の両面と、両凸正レンズＬ９の像側の面と、正メニスカスレンズＬ１０の物体側の面と、の５面に設けられている。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ（開口）絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を配置している。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の接合レンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、からなる。第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と両凹負レンズＬ８の接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、からなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０からなる。
ここで、両凸正レンズＬ６は正屈折力の第１レンズ成分であり、両凸正レンズＬ７と両凹負レンズＬ８の接合レンズは負屈折力の第２レンズ成分である。

非球面は、両凸正レンズＬ６の両面と、正メニスカスレンズＬ９の像側の面と、正メニスカスレンズＬ１０の物体側の面と、の４面に設けられている。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ（開口）絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を配置している。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ（開口）絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を配置している。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１からなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、からなる。第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７の接合レンズと、からなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８からなる。
ここで、両凸正レンズＬ５は正屈折力の第１レンズ成分であり、正メニスカスレンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７の接合レンズは負屈折力の第２レンズ成分である。

非球面は、両凸正レンズＬ５の両面と、正メニスカスレンズＬ８の物体側の面と、の３面に設けられている。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ（開口）絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を配置している。

広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動する。明るさ絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２の接合レンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、からなる。第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８の接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と両凸正レンズＬ１０の接合レンズと、からなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１からなる。
ここで、正メニスカスレンズＬ６は正屈折力の第１レンズ成分であり、正メニスカスレンズＬ７と負メニスカスレンズＬ８の接合レンズは負屈折力の第２レンズ成分である。

非球面は、正メニスカスレンズＬ６の両面と、両凸正レンズＬ１０の像側の面と、正メニスカスレンズＬ１１の物体側の面と、の４面に設けられている。

実施例６のズームレンズは、図６に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ（開口）絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、を配置している。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の接合レンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、からなる。第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９の接合レンズと、両凹負レンズＬ１０と両凸正レンズＬ１１の接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、からなる。第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなる。
ここで、両凸正レンズＬ７は正屈折力の第１レンズ成分であり、負メニスカスレンズＬ８と負メニスカスレンズＬ９の接合レンズは負屈折力の第２レンズ成分である。

非球面は、両凹負レンズＬ４の両面と、両凸正レンズＬ７の両面と、正メニスカスレンズＬ１２の像側の面と、正メニスカスレンズＬ１３の物体側の面と、の６面に設けられている。

実施例７のズームレンズは、図７に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、明るさ（開口）絞りＳと、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５を配置している。

広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は物体側へ移動した後に像側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は物体側へ移動した後に像側へ移動する。明るさ絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の接合レンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹負レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、からなる。第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８の接合レンズと、両凹負レンズＬ９と両凸正レンズＬ１０の接合レンズと、からなる。第４レンズ群Ｇ４は、両凹負レンズＬ１１からなる。第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズＬ１２からなる。
ここで、両凸正レンズＬ６は正屈折力の第１レンズ成分であり、正メニスカスレンズＬ７と負メニスカスレンズＬ８の接合レンズは負屈折力の第２レンズ成分である。

非球面は、正メニスカスレンズＬ６の両面と、両凸正レンズＬ１０の像側の面と、両凹負レンズＬ１１の像側の面と、両凸正レンズＬ１２の物体側の面と、の４面に設けられている。

以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は上記の外、ＢＦはバックフォーカス、ｆ１、ｆ２…は各レンズ群の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間焦点距離状態、ＴＥは望遠端、ｒは各レンズ面の曲率半径、ｄは各レンズ面間の間隔、ｎｄは各レンズのｄ線の屈折率、νｄは各レンズのアッベ数である。後述するレンズ全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。ＢＦ（バックフォーカス）は、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。

また、各非球面形状は、各実施例における各非球面係数を用いて、以下の式（Ｉ）で表される。
但し、光軸方向の座標をＺ、光軸と垂直な方向の座標をＹとする。
Ｚ＝（Ｙ^２／ｒ）／［１＋｛１−（１＋ｋ）・（Ｙ／ｒ）^２｝^１／２］＋Ａ_４×Ｙ^４＋Ａ_６×Ｙ^６＋Ａ_８×Ｙ^８＋Ａ_１０×Ｙ^１０（Ｉ）
ここで、
ｒは近軸曲率半径、
ｋは円錐係数、
Ａ₄、Ａ₆、Ａ₈、Ａ₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。
また、非球面係数において、「ｅ−ｎ」（ｎは整数）は、「１０^−ｎ」を示している。

数値実施例１
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 25.744 0.65 1.94595 17.98
2 19.718 2.55 1.80400 46.57
3 250.000 可変
4 65.024 0.40 1.91082 35.25
5 7.193 3.78
6* -17.800 0.40 1.80610 40.88
7 40.605 0.40
8 20.930 1.61 1.94595 17.98
9 -73.524 可変
10(絞り) ∞ 0.10
11* 8.465 1.77 1.74320 49.34
12* 140.514 0.81
13 9.005 1.94 1.83481 42.71
14 583.497 0.40 1.84666 23.78
15 5.444 1.12
16 26.539 0.91 1.49700 81.54
17* -40.105 可変
18* 11.498 1.45 1.52542 55.78
19 52.632 可変
20 ∞ 0.30 1.51633 64.14
21 ∞ 0.50
22 ∞ 0.50 1.51633 64.14
23 ∞ 0.50
像面（撮像面）∞

非球面データ
第６面
K=0.000
A4=-5.60812e-06,A6=1.47467e-08,A8=-1.27786e-08
第１１面
K=0.000
A4=-1.12422e-04,A6=-2.83973e-06,A8=2.92981e-08
第１２面
K=0.000
A4=7.31733e-05,A6=-2.82801e-06,A8=6.43179e-08
第１７面
K=0.000
A4=3.19602e-07,A6=2.81612e-06
第１８面
K=0.000
A4=-1.36174e-04,A6=4.97578e-07

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 5.03 10.70 24.20
ＦＮＯ． 1.85 2.24 2.83
画角２ω 75.21 39.88 17.73
fb (in air) 6.40 8.94 10.02
全長 (in air) 48.08 45.30 52.64

d3 0.30 5.45 13.26
d9 19.59 7.83 1.80
d17 3.50 4.79 9.27
d19 4.88 7.42 8.50

群焦点距離
f1=37.61 f2=-8.73 f3=12.65 f4=27.67

数値実施例２
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 27.332 0.65 1.94595 17.98
2 19.889 2.75 1.83481 42.71
3 231.126 可変
4 78.762 0.40 1.91082 35.25
5 7.268 3.77
6 -22.696 0.40 1.83481 42.71
7 36.446 0.30
8 18.632 1.65 1.94595 17.98
9 -144.225 可変
10(絞り) ∞ 0.10
11* 8.132 2.19 1.74320 49.34
12* -31.189 0.59
13 17.117 1.94 1.91082 35.25
14 -22.696 0.40 1.84666 23.78
15 5.835 1.30
16 -21.739 0.88 1.49700 81.54
17* -10.689 可変
18* 11.532 1.50 1.52542 55.78
19 58.824 可変
20 ∞ 0.30 1.51633 64.14
21 ∞ 0.50
22 ∞ 0.50 1.51633 64.14
23 ∞ 0.50
像面（撮像面）∞

非球面データ
第１１面
K=0.000
A4=-2.03141e-04,A6=-2.06946e-06,A8=-3.64167e-08
第１２面
K=0.000
A4=2.67444e-04,A6=-4.23733e-06,A8=5.06036e-08
第１７面
K=0.000
A4=-3.17240e-04,A6=5.39901e-06,A8=-7.22464e-07
第１８面
K=0.000
A4=-1.11797e-04,A6=6.20333e-07

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 5.03 10.70 24.20
ＦＮＯ． 1.85 2.23 2.83
画角２ω 75.29 39.91 17.81
fb (in air) 6.20 8.69 10.03
全長 (in air) 49.18 46.13 53.31

d3 0.30 5.63 13.59
d9 20.36 8.17 1.80
d17 3.50 4.82 9.07
d19 4.65 7.15 8.50

群焦点距離
f1=38.95 f2=-8.97 f3=12.78 f4=27.00

数値実施例３
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 30.801 0.65 1.94595 17.98
2 19.462 2.33 1.91082 35.25
3 221.469 可変
4 66.846 0.40 1.91082 35.25
5 6.458 3.43
6 -24.711 0.40 1.91082 35.25
7 25.114 0.28
8 15.744 1.74 1.94595 17.98
9 -82.384 可変
10(絞り) ∞ 0.10
11* 6.485 2.11 1.74320 49.29
12* -27.523 0.40
13 12.878 1.17 1.83481 42.71
14 -76.395 0.40 1.84666 23.78
15 4.920 1.32
16 -14.943 0.97 1.49700 81.54
17* -7.709 可変
18* 10.579 1.18 1.52542 55.78
19 31.493 可変
20 ∞ 0.30 1.51633 64.14
21 ∞ 0.40
22 ∞ 0.50 1.51633 64.14
23 ∞ 0.53
像面（撮像面）∞

非球面データ
第１１面
K=0.000
A4=-2.98400e-04,A6=-4.77058e-06
第１２面
K=0.000
A4=5.68408e-04,A6=-1.01359e-05,A8=2.33434e-07
第１７面
K=0.000
A4=-3.00895e-04,A6=6.51196e-06
第１８面
K= 0.000
A4=-1.48167e-04,A6=2.74589e-06

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 4.59 8.80 17.70
ＦＮＯ． 1.85 2.21 2.75
画角２ω 81.31 47.97 24.25
fb (in air) 5.71 7.59 9.58
全長 (in air) 40.87 38.85 44.63

d3 0.30 4.41 11.27
d9 15.39 6.21 1.01
d17 2.60 3.77 5.89
d19 4.24 6.11 8.14

群焦点距離
f1=40.00 f2=-8.21 f3=10.69 f4=29.74

数値実施例４
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 32.414 2.00 1.49700 81.54
2 -97.605 可変
3 313.814 0.40 1.88300 40.76
4 7.277 3.10
5 -23.619 0.40 1.88300 40.76
6 2994.422 0.20
7 17.053 1.45 1.92286 18.90
8 130.798 可変
9(絞り) ∞ 0.10
10* 7.220 1.94 1.58313 59.38
11* -28.414 0.50
12 7.159 1.70 1.88300 40.76
13 24.199 0.40 1.80810 22.76
14 4.288 可変
15* 10.186 1.60 1.52542 55.78
16 90.000 可変
17 ∞ 0.30 1.51633 64.14
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.50
像面（撮像面）∞

非球面データ
第１０面
K=0.000
A4=-3.37324e-04,A6=3.49675e-07,A8=-2.71205e-07
第１１面
K=0.000
A4=8.31355e-05,A6=1.91057e-06,A8=-1.87205e-07
第１５面
K=0.000
A4=-1.64352e-04,A6=1.02631e-06,A8=1.53888e-08

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 5.02 9.74 19.28
ＦＮＯ． 2.03 2.44 3.04
画角２ω 76.64 43.66 22.46
fb (in air) 4.91 7.21 10.72
全長 (in air) 43.20 40.99 47.14

d2 0.30 5.30 11.83
d8 18.60 7.84 1.44
d14 5.59 6.85 9.36
d16 3.39 5.68 9.19

群焦点距離
f1=49.21 f2=-9.72 f3=11.78 f4=21.71

数値実施例５
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 32.075 0.60 1.84666 23.78
2 23.000 2.84 1.72916 54.68
3 -1300.138 可変
4 233.228 0.70 1.88300 40.76
5 8.384 4.83
6 -23.708 0.60 1.88300 40.76
7 50.710 0.20
8 23.688 1.57 1.92286 18.90
9 -95.265 可変
10(絞り) ∞ 0.10
11* 9.233 2.07 1.80610 40.92
12* 7180.221 0.60
13 8.833 1.66 1.88300 40.76
14 67.747 0.40 1.80810 22.76
15 5.247 2.20
16 93.595 0.40 1.63980 34.46
17 9.237 1.37 1.58313 59.38
18* -52.709 可変
19* 10.837 1.90 1.52542 55.78
20 70.000 可変
21 ∞ 0.30 1.51633 64.14
22 ∞ 0.50
23 ∞ 0.50 1.51633 64.14
24 ∞ 0.50
像面（撮像面）∞

非球面データ
第１１面
K=0.000
A4=-1.31857e-04,A6=-2.64640e-08,A8=-3.53586e-08
第１２面
K=0.000
A4=2.94426e-05,A6=3.87098e-07,A8=-2.11287e-08
第１８面
K=0.000
A4=-4.19872e-05,A6=3.86970e-06,A8=-2.50064e-07
第１９面
K=0.000
A4=-1.00184e-04,A6=5.05708e-07,A8=-4.91562e-09

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 5.06 11.08 24.29
ＦＮＯ． 1.66 2.11 2.75
画角２ω 76.37 38.77 17.77
fb (in air) 5.38 8.31 9.78
全長 (in air) 52.64 50.03 59.73

d3 0.30 6.80 15.76
d9 21.19 7.72 1.67
d18 3.73 5.16 10.47
d20 3.85 6.78 8.25

群焦点距離
f1=45.73 f2=-9.43 f3=13.35 f4=24.14

数値実施例６
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 25.351 0.60 1.94595 17.98
2 20.000 4.05 1.77250 49.60
3 126.326 可変
4 48.078 0.40 1.88300 40.76
5 6.638 4.92
6* -17.274 0.40 1.74320 49.34
7* 60.049 0.39
8 -120.845 1.33 1.94595 17.98
9 -32.157 0.10
10 23.594 1.06 1.94595 17.98
11 42.083 可変
12(絞り) ∞ 0.10
13* 9.377 2.52 1.85135 40.10
14* -75.696 0.60
15 10.511 0.55 2.00069 25.46
16 7.380 0.40 1.92286 18.90
17 6.633 1.97
18 -28.937 0.40 1.80810 22.76
19 12.534 2.79 1.58913 61.14
20 -12.932 0.20
21 -15.332 1.02 1.80610 40.92
22* -11.942 可変
23* 11.827 2.42 1.49700 81.54
24 70.000 可変
25 ∞ 0.30 1.51633 64.14
26 ∞ 0.50
27 ∞ 0.50 1.51633 64.14
28 ∞ 0.50
像面（撮像面）∞

非球面データ
第６面
K=0.000
A4=-5.23081e-05,A6=-9.36403e-07,A8=-2.59551e-08,A10=-1.67452e-09
第７面
K=0.000
A4=-1.61371e-04,A6=2.00053e-06,A8=-1.86006e-07,A10=1.78281e-09
第１３面
K=0.000
A4=-1.06873e-04,A6=8.66670e-07,A8=-3.76373e-08,A10=1.09596e-09
第１４面
K=0.000
A4=1.84878e-04,A6=-6.30759e-07,A8=3.67989e-08
第２２面
K=0.000
A4=-3.16628e-05,A6=3.28018e-07,A8=-2.59225e-08
第２３面
K=0.000
A4=-3.63964e-05,A6=1.42219e-07,A8=2.20879e-09

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 4.33 9.48 20.79
ＦＮＯ． 1.41 1.81 2.30
画角２ω 85.58 45.24 20.83
fb (in air) 7.65 10.29 9.94
全長 (in air) 53.95 52.85 64.73

d3 0.30 6.80 15.73
d11 18.50 6.40 1.95
d22 1.29 3.14 10.89
d24 6.12 8.77 8.41

群焦点距離
f1=43.30 f2=-7.75 f3=14.11 f4=28.24

数値実施例７
単位ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 29.329 0.60 1.84666 23.78
2 20.000 2.67 1.72916 54.68
3 199.464 可変
4 72.337 0.70 1.88300 40.76
5 7.875 5.24
6 -22.605 0.60 1.88300 40.76
7 53.479 0.20
8 23.126 1.56 1.92286 18.90
9 -102.060 可変
10(絞り) ∞ 0.10
11* 8.608 2.38 1.85135 40.10
12* -47.916 0.50
13 16.202 1.16 2.00069 25.46
14 153.120 0.40 1.80810 22.76
15 6.128 1.38
16 -253.771 0.40 1.68893 31.07
17 5.385 2.78 1.61800 63.40
18* -11.836 可変
19 -39.801 0.40 1.49700 81.54
20* 23.921 可変
21* 15.309 1.70 1.58313 59.38
22 -362.387 4.15
23 ∞ 0.30 1.51633 64.14
24 ∞ 0.50
25 ∞ 0.50 1.51633 64.14
26 ∞ 0.50
像面（撮像面）∞

非球面データ
第１１面
K=0.000
A4=1.71668e-04,A6=7.89953e-07,A8=-2.03423e-08
第１２面
K=0.000
A4=1.95242e-04,A6=3.35389e-07,A8=-9.59960e-09
第１８面
K=0.000
A4=-7.09271e-05,A6=7.99792e-07,A8=-8.04326e-08
第２０面
K=0.000
A4=2.24056e-05,A6=5.35969e-06,A8=-4.45368e-07
第２１面
K=0.000
A4=-4.63026e-06,A6=3.29948e-06,A8=-1.18044e-07,A10=9.76282e-11

ズームデータ
広角中間望遠
焦点距離 4.98 10.90 23.90
ＦＮＯ． 1.63 2.09 2.89
画角２ω 77.23 39.64 18.03
fb (in air) 5.67 8.83 3.91
全長 (in air) 52.69 49.32 57.49

d3 0.30 6.80 16.00
d9 20.74 6.87 1.45
d18 1.20 1.69 7.90
d20 2.00 2.35 5.46

群焦点距離
f1=51.14 f2=-9.51 f3=11.32 f4=-30.00 f5=25.23

以上の実施例１〜７の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図８〜図１４に示す。これらの収差図において、（ａ）〜（ｄ）は広角端、（ｅ）〜（ｈ）は中間焦点距離状態、（ｉ）〜（ｌ）は望遠端における、球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。各図中、“ω”は半画角を示す。

次に、各実施例における条件式の値を掲げる。
実施例１実施例２実施例３実施例４
条件式(１) d3_12air/Σd3_12 0.16 0.11 0.10 0.11
条件式(２) f3/fw 2.51 2.54 2.33 2.34
条件式(３) f3_1/f3 0.95 0.70 0.68 0.86
条件式(４) |f3_2/f3| 1.78 0.98 0.96 2.03
条件式(５) |f3_2/f3_1| 1.87 1.41 1.41 2.37
条件式(６) Σd3G/ft 0.29 0.30 0.36 0.24
条件式(７) Lt/ft 2.18 2.20 2.52 2.44
条件式(８) (β2t/β2w)/(β3t/β3w) 0.65 0.63 0.54 0.33

実施例５実施例６実施例７
条件式(１) d3_12air/Σd3_12 0.13 0.15 0.11
条件式(２) f3/fw 2.64 3.26 2.27
条件式(３) f3_1/f3 0.86 0.70 0.77
条件式(４) |f3_2/f3| 1.96 1.47 1.36
条件式(５) |f3_2/f3_1| 2.29 2.09 1.76
条件式(６) Σd3G/ft 0.36 0.50 0.38
条件式(７) Lt/ft 2.46 3.11 2.41
条件式(８) (β2t/β2w)/(β3t/β3w) 0.53 0.70 0.66

また、ゴースト、フレア等の不要光をカットするために、明るさ絞り以外にフレア絞りを配置してもかまわない。
ズームレンズの各レンズ群間、もしくは最も像側のズームレンズ群と像面間のいずれの場所に配置しても良い。枠部材によりフレア光線をカットするように構成しても良いし、別の部材を構成しても良い。また、光学系に直接印刷しても塗装してもシールなどを接着してもかまわない。また、その形状は円形、楕円形、矩形、多角形、関数曲線で囲まれる範囲等、いかなる形状でもかまわない。また、有害光束をカットするだけでなく画面周辺のコマフレア等の光束をカットしても良い。

また、各レンズには反射防止コートを行い、ゴースト、フレアを軽減してもかまわない。マルチコートであれば効果的にゴースト、フレアを軽減できるので望ましい。また、赤外カットコートをレンズ面、カバーガラス等に行ってもかまわない。画像周辺部の明るさのかげり（シェーディング）をＣＣＤのマイクロレンズをシフトすることにより軽減しても良い。例えば、各像高における光線の入射角に合わせてＣＣＤのマイクロレンズの設計を変えても良い。また、画像処理により画像周辺部の低下量を補正しても良い。

ゴースト・フレアの発生を防止するためにレンズの空気接触面に反射防止コートを施すことは一般的に行われている。一方、接合レンズの接合面では接着材の屈折率が空気の屈折率よりも十分高い。そのためもともと単層コート並み、あるいはそれ以下の反射率となっていることが多く、あえてコートを施すことは少ない。しかしながら、接合面にも積極的に反射防止コートを施せばさらにゴースト・フレアを軽減でき、なお良好な画像を得ることができるようになる。特に最近では高屈折率硝材が普及し収差補正効果が高いためカメラ光学系に多用されるようになってきているが、高屈折率硝材を接合レンズとして用いた場合、接合面での反射も無視できなくなってくる。そのような場合、接合面に反射防止コートを施しておくことは特に効果的である。接合面コートの効果的な使用法に関しては、特開平２−２７３０１号、特開２００１−３２４６７６号、特開２００５−９２１１５号、ＵＳＰ７１１６４８２等に開示されている。これらの文献では特に正先行ズームレンズの第１レンズ群内の接合レンズ面コートについて述べられており、本発明の最も物体側のレンズ群内の接合レンズ面についてもこれら文献に開示されているごとく実施すればよい。使用するコート材としては、基盤となるレンズの屈折率と接着材の屈折率に応じて、比較的高屈折率なＴａ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＺｒＯ_２、ＨｆＯ_２、ＣｅＯ_２、ＳｎＯ_２、Ｉｎ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、Ｙ_２Ｏ_３などのコート材、比較的低屈折率なＭｇＦ_２、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３などのコート材、などを適宜選択し、位相条件を満たすような膜厚に設定すれば良い。当然のことながら、レンズの空気接触面へのコーティング同様、接合面コートをマルチコートとしても良い。２層あるいはそれ以上の膜数のコート材や膜厚を適宜組み合わせることで、更なる反射率の低減や、反射率の分光特性・角度特性等のコントロールなどを行うことが可能となる。また、最も物体側のレンズ群以外のレンズ接合面についても、同様の思想に基づいて接合面コートを行うことが効果的なのは言うまでもない。

（歪曲収差の補正）
ところで、本発明のズームレンズを用いたときに、像の歪曲は電気的にデジタル補正する。以下に、像の歪曲をデジタル補正するための基本的概念について説明する。

例えば、図１５に示すように、光軸と撮像面との交点を中心として有効撮像面の長辺に内接する半径Ｒの円周上（像高）での倍率を固定し、この円周を補正の基準とする。そして、それ以外の任意の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させることによって歪曲を補正する。より具体的には、任意の半径ｒ（ω）が半径ｒ’（ω）となるように、各円周上の点を同心円状に移動させる。

例えば、図１５において、半径Ｒの円の内側に位置する任意の半径ｒ_１（ω）の円周上の点Ｐ_１は、円の中心に向けて補正すべき半径ｒ_１’（ω）の円周上の点Ｐ_２に移動させる。また、半径Ｒの円の外側に位置する任意の半径ｒ_２（ω）の円周上の点Ｑ_１は、円の中心から離れる方向に向けて補正すべき半径ｒ_２’（ω）の円周上の点Ｑ_２に移動させる。

ここで、ｒ’（ω）は次のように表わすことができる。
ｒ’（ω）＝α・ｆ・ｔａｎω
ここで、
ωは被写体半画角、
ｆは結像光学系（本発明では、ズームレンズ）の焦点距離、
αは０以上１以下、
である。

ここで、半径Ｒの円上（像高）に対応する理想像高をＹとすると、
α＝Ｒ／Ｙ＝Ｒ／（ｆ・ｔａｎω）、
となる。

光学系は、理想的には、光軸に対して回転対称であるため、歪曲収差も光軸に対して回転対称に発生する。したがって、上述のように、光学的に発生した歪曲収差を電気的に補正する場合には、再現画像上で光軸と撮像面との交点を中心とした有効撮像面の長辺に内接する半径Ｒの円の円周上（像高）の倍率を固定して、それ以外の半径ｒ（ω）の円周上（像高）の各点を略放射方向に移動させることによって歪曲を補正することができれば、データ量や演算量の点で有利と考えられる。

ところが、光学像は、電子撮像素子で撮像された時点で（サンプリングのため）連続量ではなくなる。したがって、厳密には光学像上に描かれる半径Ｒの円も、電子撮像素子上の画素が放射状に配列されていない限り正確な円ではなくなる。

つまり、離散的座標点毎に表わされる画像データの形状補正においては、倍率を固定できる円は存在しない。そこで、画素（Ｘｉ，Ｙｊ）毎に、移動先の座標（Ｘｉ’，Ｙｊ’）を決める方法を用いるのがよい。なお、座標（Ｘｉ’，Ｙｊ’）に（Ｘｉ，Ｙｊ）の２点以上が移動してきた場合には、各画素が有する値の平均値をとる。また、移動してくる点がない場合には、周囲のいくつかの画素の座標（Ｘｉ’，Ｙｊ’）の値を用いて補間すればよい。

このような方法は、特にズームレンズを有する電子撮像装置において光学系や電子撮像素子の製造誤差等のために光軸に対して像の歪みが著しく、光学像上に描かれる半径Ｒの円が非対称になった場合の補正に有効である。また、このような方法は、撮像素子あるいは各種出力装置において信号を画像に再現する際に幾何学的歪み等が発生する場合等の補正に有効である。

本発明の電子撮像装置では、補正量ｒ’（ω）−ｒ（ω）を計算するために、ｒ（ω）すなわち半画角と像高との関係、あるいは、実像高ｒと理想像高ｒ’／αとの関係が、電子撮像装置に内蔵された記録媒体に記録されている構成としてもよい。

なお、歪曲補正後の画像が短辺方向の両端において光量が極端に不足することのないようにするには、半径Ｒが、次の条件式を満足するのがよい。

０≦Ｒ≦０．６Ｌｓ
ここで、Ｌｓは有効撮像面の短辺の長さである。

好ましくは、半径Ｒは、次の条件式を満足するのがよい。
０．３Ｌｓ≦Ｒ≦０．６Ｌｓ
さらには、半径Ｒは、略有効撮像面の短辺方向の内接円の半径に一致させるのが最も有利である。なお、半径Ｒ＝０の近傍、すなわち、軸上近傍において倍率を固定した補正の場合は、画質の面で若干の不利があるが、広画角化しても小型化にするための効果は確保できる。

なお、補正が必要な焦点距離区間については、いくつかの焦点ゾーンに分割する。そして、該分割された焦点ゾーン内の望遠端近傍で略、
ｒ’（ω）＝α・ｆ・ｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合と同じ補正量で補正してもよい。

ここで、その場合、分割された焦点ゾーン内の広角端において樽型歪曲量がある程度残存してしまう。また、分割ゾーン数を増加させてしまうと、補正のために必要な固有データを記録媒体に余計に保有する必要が生じあまり好ましくない。そこで、分割された焦点ゾーン内の各焦点距離に関連した１つ又は数個の係数を予め算出しておく。この係数は、シミュレーションや実機による測定に基づいて決定しておけばよい。

そして、分割されたゾーン内の望遠端近傍で略、
ｒ’（ω）＝α・ｆ・ｔａｎω
を満足する補正結果が得られる場合の補正量を算出し、この補正量に対して焦点距離毎に係数を一律に掛けて最終的な補正量にしてもよい。

ところで、無限遠物体を結像させて得られた像に歪曲がない場合は、
ｆ＝ｙ／ｔａｎω
が成立する。
ここで、ｙは像点の光軸からの高さ（像高）、ｆは結像系（本発明ではズームレンズ）の焦点距離、ωは撮像面上の中心からｙの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度（被写体半画角）である。

結像光学系に樽型の歪曲収差がある場合は、
ｆ＞ｙ／ｔａｎω
となる。つまり、結像光学系の焦点距離ｆと、像高ｙとを一定とすると、ωの値は大きくなる。

図１６は、本発明のズームレンズを用い、撮像素子として小型のＣＣＤ又はＣＭＯＳなどを用いた撮像装置としてのコンパクトカメラ１の断面図である。コンパクトカメラ１の鏡筒内には撮像レンズ系２が配置され、ボディには、撮像素子面４、バックモニタ５が配置されている。
ここで、鏡筒にマウント部を設けて、撮像レンズ系２を一眼ミラーレスカメラのボディに対して着脱可能とすることもできる。このマウント部は、例えばスクリュータイプやバヨネットタイプ等のマウントを用いる。

このような構成のコンパクトカメラ１の撮像レンズ系２として、例えば上記実施例１〜７に示した本発明のズームレンズが用いられる。

図１７、図１８は、ズームレンズを撮影光学系４１に組み込んだ、本発明に係る撮像装置の構成の概念図を示す。図１７は撮像装置としてのデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図１８は同後方斜視図である。

この実施形態のデジタルカメラ４０は、撮影用光路４２上に位置する撮影光学系４１、シャッターボタン４５、液晶表示モニター４７等を含み、デジタルカメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、結像面近傍に設けられた撮像素子（光電変換面）上に形成される。この撮像素子で受光された物体像は、処理手段によって電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、撮影された電子画像は記録手段に記録することができる。

（内部回路構成）
図１９は、デジタルカメラ４０の主要部の内部回路を示すブロック図である。なお、以下の説明では、前述した処理手段は、例えばＣＤＳ／ＡＤＣ部２４、一時記憶メモリ１７、画像処理部１８等で構成され、記憶手段は、記憶媒体部等で構成される。

図１９に示すように、デジタルカメラ４０は、操作部１２と、この操作部１２に接続された制御部１３と、この制御部１３の制御信号出力ポートにバス１４及び１５を介して接続された撮像駆動回路１６並びに一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１を備えている。

上記の一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１は、バス２２を介して相互にデータの入力、出力が可能とされている。また、撮像駆動回路１６には、ＣＣＤ４９とＣＤＳ／ＡＤＣ部２４が接続されている。

操作部１２は、各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらを介して外部（カメラ使用者）から入力されるイベント情報を制御部１３に通知する。制御部１３は、例えばＣＰＵなどからなる中央演算処理装置であって、不図示のプログラムメモリを内蔵し、プログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、デジタルカメラ４０全体を制御する。

ＣＣＤ４９は、撮像駆動回路１６により駆動制御され、撮像光学系４１を介して形成された物体像の画素ごとの光量を電気信号に変換し、ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４に出力する撮像素子である。

ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４は、ＣＣＤ４９から入力する電気信号を増幅し、かつ、アナログ／デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ（ベイヤーデータ、以下ＲＡＷデータという。）を一時記憶メモリ１７に出力する回路である。

一時記憶メモリ１７は、例えばＳＤＲＡＭ等からなるバッファであり、ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４から出力されるＲＡＷデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部１８は、一時記憶メモリ１７に記憶されたＲＡＷデータ又は記憶媒体部１９に記憶されているＲＡＷデータを読み出して、制御部１３にて指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。

記録媒体部１９は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、これらのフラッシュメモリに、一時記憶メモリ１７から転送されるＲＡＷデータや画像処理部１８で画像処理された画像データを記録して保持する。

表示部２０は、液晶表示モニター４７などにて構成され、撮影したＲＡＷデータ、画像データや操作メニューなどを表示する。設定情報記憶メモリ部２１には、予め各種の画質パラメータが格納されているＲＯＭ部と、操作部１２の入力操作によってＲＯＭ部から読み出された画質パラメータを記憶するＲＡＭ部が備えられている。

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１として本発明のズームレンズを採用することで、ズーミングが可能であり、かつ、無限遠を含むフォーカシングを可能とする第１のモードと大きい撮影倍率を得ることを可能とする第２のモードとが設定可能であって、小型化と高性能化の両立に有利な撮像装置とすることが可能となる。

以上のように、本発明に係るズームレンズは、明るく、高変倍比を有しながら光学性能の確保や小型化する場合に有用である。

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第４レンズ群
Ｇ５…第５レンズ群
Ｓ…明るさ絞り
Ｆ…光量低減フィルター
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
１…コンパクトカメラ
２…撮像レンズ系
４…撮像素子面
５…バックモニタ
１２…操作部
１３…制御部
１４、１５…バス
１６…撮像駆動回路
１７…一時記憶メモリ
１８…画像処理部
１９…記憶媒体部
２０…表示部
２１…設定情報記憶メモリ部
２２…バス
２４…ＣＤＳ／ＡＤＣ部
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４５…シャッターボタン
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ

Claims

物体側から順に、実質的に、
正屈折力の第１レンズ群と、
負屈折力の第２レンズ群と、
正屈折力の第３レンズ群と、
正屈折力の第４レンズ群と、からなるか、
正屈折力の第１レンズ群と、
負屈折力の第２レンズ群と、
正屈折力の第３レンズ群と、
負屈折力の第４レンズ群と、
正屈折力の第５レンズ群と、からなり、
前記正屈折力の第３レンズ群は物体側から順に、
正屈折力の第１レンズ成分と、
負屈折力の第２レンズ成分と、
を有し、前記負屈折力の第２レンズ成分は２枚以上のレンズより構成され、
以下の条件式（１）、（２）、（６）、（８）を満足することを特徴とするズームレンズ。
０．０６＜ｄ_{3_12air}／Σｄ_{3_12}＜０．２（１）
２．２＜ｆ₃／ｆ_w＜３．７（２）
Σｄ _3G ／ｆ _t ＜０．５２（６）
０．３＜（β _2t ／β _2w ）／（β _3t ／β _3w ）＜０．７５（８）
ここで、
ｄ_{3_12air}は前記正屈折力の第１レンズ成分と前記負屈折力の第２レンズ成分との間の空気間隔、
Σｄ_{3_12}は前記正屈折力の第１レンズ成分の最も物体側面から、前記負屈折力の第２レンズ成分の最も像側面までの光軸上の距離、
ｆ₃は前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆ_wは前記ズームレンズ全系の広角端における焦点距離、
Σｄ _3G は前記第３レンズ群の全長、
ｆ _t は前記ズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
β _2t は前記第２レンズ群の望遠端における横倍率、
β _2w は前記第２レンズ群の広角端における横倍率、
β _3t は前記第３レンズ群の望遠端における横倍率、
β _3w は前記第３レンズ群の広角端における横倍率、
レンズ成分は、単レンズもしくは接合レンズ、
である。
以下の条件式（３）を満たすことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
０．６＜ｆ_{3_1}／ｆ₃＜１．２（３）
ここで、
ｆ_{3_1}は前記正屈折力の第１レンズ成分の焦点距離、
ｆ₃は前記第３レンズ群の焦点距離、
である。
以下の条件式（４）を満たすことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のズームレンズ。
０．７＜｜ｆ_{3_2}／ｆ₃｜＜２．５（４）
ここで、
ｆ_{3_2}は前記負屈折力の第２レンズ成分の焦点距離、
ｆ₃は前記第３レンズ群の焦点距離、
である。
以下の条件式（５）を満たすことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のズームレンズ。
１＜｜ｆ_{3_2}／ｆ_{3_1}｜＜３（５）
ここで、
ｆ_{3_1}は前記正屈折力の第１レンズ成分の焦点距離、
ｆ_{3_2}は前記負屈折力の第２レンズ成分の焦点距離、
である。
以下の条件式（７）を満たすことを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のズームレンズ。
Ｌ _t ／ｆ _t ＜３．３（７）
ここで、
Ｌ _t は前記ズームレンズ全系の望遠端における全長、
ｆ _t は前記ズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
である。
ズームレンズと、前記ズームレンズの像側に配置され前記ズームレンズによって形成される像を受光する撮像面を備えた撮像素子とを有し、
前記ズームレンズが請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のズームレンズであることを特徴とする撮像装置。