JP5518605B2 - トルエンジカルバメートの製造方法、トルエンジイソシアネートの製造方法、および、トルエンジカルバメート - Google Patents

Description

本発明は、トルエンジカルバメートの製造方法、トルエンジイソシアネートの製造方法、および、トルエンジカルバメートに関する。

従来より、アルキルカルバメートなどのカルバメート（ウレタン化合物）は、医薬、農薬などの原料として、また、各種ファインケミカルズの原料として、さらには、アルコール類の分析試剤などとして、広範な用途を有する工業原料として、有用な有機化合物である。

また、このようなアルキルカルバメートは、近年、ホスゲンを用いないイソシアネートの製造原料とすることが種々検討されている。

すなわち、イソシアネートは、イソシアネート基を含む有機化合物であって、ポリウレタンの原料として広く用いられており、工業的には、アミンとホスゲンとの反応により製造されている（ホスゲン法）。

しかし、ホスゲンは毒性および腐食性が強く、取り扱いが不便であるため、近年、ホスゲン法に代わる経済的なイソシアネートの製造方法として、アミンと、尿素またはカルバミン酸エステルと、アルコールとを反応させて、カルバメートを製造し、その後、得られたカルバメートを、熱分解することによってイソシアネートを製造することが、提案されている。

このようなカルバメートの製造方法としては、例えば、ジアミノトルエンと、尿素と、ｎ−ヘキサノールとをルイス酸触媒の存在下において反応させることにより、２，４−ビス−（ｎ−ヘキソキシカルボニル−アミノ）−トルエンを得ることが提案されている（例えば、特許文献１、例１１参照。）。

特開昭５７−１１４５６１号公報

しかしながら、上記の方法で得られたカルバメート（２，４−ビス−（ｎ−ヘキソキシカルボニル−アミノ）−トルエン）を熱分解し、イソシアネートを製造すると、その熱分解において、上記のカルバメートやイソシアネート、あるいは、それらの中間体などが、例えば、多量化、ビウレット化およびアロファネート化などの好ましくない重合反応を惹起する場合がある。とりわけ、上記の２，４−ビス−（ｎ−ヘキソキシカルボニル−アミノ）−トルエンのように、カルバメートあるいはその中間体がアミノ基を有する場合などには、そのアミノ基とイソシアネートとが、好ましくない反応を惹起することが、知られている。

そして、このような反応が惹起されると、副生物として、固形分である残渣が大量に生成し、また、その残渣が、イソシアネートの製造装置などを閉塞させ、イソシアネートの製造効率を低下させるという不具合がある。

本発明の目的は、副生成物の生成を低減することができるトルエンジカルバメートの製造方法、その製造方法により得られるトルエンジカルバメート、および、そのトルエンジカルバメートを用いてトルエンジイソシアネートを製造するための、トルエンジイソシアネートの製造方法を提供することにある。

上記目的を達成するため、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法は、トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとを反応させて、トルエンジカルバメートを製造する、カルバメート製造工程と、下記式（１）で示される、メチル基およびアミノ基で置換されている２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を、トルエンジカルバメート１００モルに対して、１０モル以下に低減する、ベンゾイレン尿素低減工程とを備えていることを特徴としている。

また、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法では、前記ベンゾイレン尿素低減工程は、下記式（２）で示されるビウレット系化合物を、トルエンジアミン１００モルに対して、４０モル以下に低減する、ビウレット系化合物低減工程を備えていることが好適である。

Ｘ_１−ＣＯ−ＮＨ−ＣＯ−Ｘ_２ （２）
（式中、Ｘ１およびＸ２は、互いに同一または相異なって、アミノ基、アルコキシ基またはＮ−（アミノトルイル）アミノ基を示す。）
また、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法では、前記ビウレット系化合物低減工程は、上記式（２）において、Ｘ１およびＸ２がアミノ基である第１ビウレット系化合物を低減する、第１ビウレット系化合物低減工程を備えていることが好適である。

また、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法では、尿素を前記カルバメート製造工程に供給する尿素供給工程を、さらに備え、前記第１ビウレット系化合物低減工程では、前記尿素供給工程が、尿素を加熱により溶融して流動状態として、前記カルバメート製造工程に供給する流動供給工程を備えているときには、尿素の溶融後から供給終了までの時間を、２時間以内とするか、前記尿素供給工程において、尿素をスラリーとして、前記カルバメート製造工程に供給するか、または、尿素を固体状態で、前記カルバメート製造工程に供給することが好適である。

また、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法では、前記ビウレット系化合物低減工程は、上記式（２）において、Ｘ１がアミノ基またはアルコキシ基であり、Ｘ２がアルコキシ基である第２ビウレット系化合物を低減する、第２ビウレット系化合物低減工程を備えていることが好適である。

また、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法では、尿素とアルコールとを反応させて、Ｎ−無置換カルバミン酸エステルを製造するＮ−無置換カルバミン酸エステル製造工程を、さらに備え、前記第２ビウレット系化合物低減工程では、前記Ｎ−無置換カルバミン酸エステル製造工程において、尿素とアルコールとを、金属含有化合物の存在下、反応させることが好適である。

また、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法では、前記ビウレット系化合物低減工程は、上記式（２）において、Ｘ１がＮ−（アミノトルイル）アミノ基であり、Ｘ２が、アミノ基、アルコキシ基またはＮ−（アミノトルイル）アミノ基のいずれかである第３ビウレット系化合物を低減する、第３ビウレット系化合物低減工程を備えていることが好適である。

また、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法では、前記第３ビウレット系化合物低減工程は、前記カルバメート製造工程において、反応系から、当該反応により副生するアンモニアを低減するか、反応温度を、１６０℃以上にするか、または、アルコールを、トルエンジアミン１モルに対して２モル以上の割合で供給することが好適である。

また、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法では、前記カルバメート製造工程は、反応槽と、前記反応槽から排出される低沸点成分を還流させるための還流ラインと、前記還流ラインに設けられ、還流成分と排出成分とを分離する分離器とを備える反応装置において、実施され、前記第３ビウレット系化合物低減工程が、前記カルバメート製造工程において、反応系から、当該反応により副生するアンモニアを低減する工程であるときに、前記反応槽を窒素パージするか、前記分離器として凝縮器を用いて、前記凝縮器の温度を、４０℃以上に設定して、アンモニアの凝縮を抑制するか、または、前記分離器として蒸留器を用いて、前記還流成分に含有されるアンモニア量に対して、前記排出成分に含有されるアンモニア量が多くなるように、蒸留することが好適である。

また、本発明のトルエンジイソシアネートの製造方法は、上記のトルエンジカルバメートの製造方法によって、トルエンジカルバメートを製造する工程と、製造されたトルエンジカルバメートを、熱分解してトルエンジイソシアネートを製造する工程とを備えることを特徴としている。

また、本発明のトルエンジカルバメートは、トルエンジカルバメートであって、不純物として、トルエンジカルバメート１００モルに対して０．０１〜１０モルの、下記式（１）で示される、メチル基およびアミノ基で置換されている２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を含有することを特徴としている。

通常、トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとを反応させる場合には、原料成分がトルエンジカルバメートを生成する一方、同原料成分が、上記式（１）で示される２置換ベンゾイレン尿素を生成するため、これにより、トルエンジカルバメートの製造効率が低下するという不具合がある。

しかし、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法は、ベンゾイレン尿素低減工程を備えているため、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体が、トルエンジカルバメート１００モルに対して、１０モル以下に低減される。

そのため、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法によれば、トルエンジカルバメートを、優れた効率で製造することができる。

また、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法によれば、アミノ基を有するカルバメート中間体が低減されるので、本発明のトルエンジイソシアネートの製造方法では、そのようなアミノ基を有するカルバメートの中間体とイソシアネートとの反応を低減して、副生物として得られる残渣（固形分）を低減することができる。

その結果、本発明のトルエンジイソシアネートの製造方法によれば、装置の閉塞などを抑制し、優れた収率でイソシアネートを製造することができる。

第１ビウレット系化合物低減工程および第２ビウレット系化合物低減工程が採用される場合における、カルバメート製造工程の一実施形態を示す模式図である。 第３ビウレット系化合物低減工程が採用される場合における、カルバメート製造工程の一実施形態を示す模式図である。

本発明のトルエンジカルバメートの製造方法は、カルバメート製造工程と、ベンゾイレン尿素製造工程とを備えている。

カルバメート製造工程は、トルエンジカルバメートを製造する工程であって、具体的には、この工程では、トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとを反応させて、トルエンジカルバメートを製造する。

トルエンジアミン（別名：トリレンジアミン、ジアミノトルエン）としては、特に制限されず、各種置換位のトルエンジアミンを用いることができるが、工業的には、好ましくは、２，４−トルエンジアミン（２，４−トリレンジアミン、２，４−ジアミノトルエン）、２，６−トルエンジアミン（２，６−トリレンジアミン、２，６−ジアミノトルエン）などが用いられる。

これらトルエンジアミンは、単独使用または２種類以上併用することができる。

尿素としては、特に制限されず、一般的に市販されているものを用いることができ、また、例えば、尿素を別途製造して用いることもできる。

本発明のトルエンジカルバメートの製造方法では、例えば、アンモニアと二酸化炭素とから尿素を製造する尿素製造工程を備えて、その尿素製造工程で製造された尿素をカルバメート製造工程の原料成分として供給する（図１参照）。

なお、図１では、尿素製造工程で製造された尿素は、常温固体であるため、カルバメート製造工程へ工業的に供給するために、尿素供給工程では、例えば、製造された尿素を、例えば、１３５℃以上、好ましくは、１８０℃以下で加熱し、尿素を溶融して、流動状態として、尿素製造工程（尿素製造槽）からカルバメート製造工程（反応槽）へ、それらに接続される配管を介して輸送（供給）するようにしている（流動供給工程）。

尿素製造工程において、尿素を製造するには、例えば、まず、下記式（３）に示すように、アンモニアと二酸化炭素（炭酸ガス）とを反応させ、カルバミン酸アンモニウム（アンモニウムカルバメート）を生成する。

２ＮＨ_３＋ＣＯ_２→ＮＨ_２ＣＯＯＮＨ_４ （３）
アンモニアと二酸化炭素との反応は、公知の方法でよく、その反応条件（配合処方、温度、圧力など）は、目的および用途に応じて適宜設定される。

次いで、この方法では、下記式（４）に示すように、得られたカルバミン酸アンモニウムを脱水反応させ、尿素と水とに分解する。

ＮＨ_２ＣＯＯＮＨ_４→ＮＨ_２ＣＯＮＨ_２＋Ｈ_２Ｏ （４）
なお、カルバミン酸アンモニウムの脱水反応は、公知の方法でよく、その反応条件（温度、圧力など）は、目的および用途に応じて適宜設定される。

Ｎ−無置換カルバミン酸エステルは、カルバモイル基における窒素原子が官能基により置換されていない（すなわち、窒素原子が、２つの水素原子と、１つの炭素原子とに結合する）カルバミン酸エステルであって、例えば、下記一般式（５）で示される。

ＲＯ−ＣＯ−ＮＨ_２ （５）
（式中、Ｒは、アルキル基、または、置換基を有していてもよいアリール基を示す。）
上記式（５）中、Ｒは、アルキル基、または、置換基を有していてもよいアリール基を示す。

上記式（５）中、Ｒにおいて、アルキル基としては、例えば、メチル、エチル、ｎ−プロピル、ｉｓｏ−プロピル、ｎ−ブチル、ｉｓｏ−ブチル、ｓｅｃ−ブチル、ｔｅｒｔ−ブチル、ペンチル、ヘキシル、ヘプチル、オクチル、ｉｓｏ−オクチル、２−エチルヘキシルなどの炭素数１〜８の直鎖状または分岐状の飽和炭化水素基、例えば、シクロヘキシル、シクロドデシルなどの炭素数５〜１０の脂環式飽和炭化水素基などが挙げられる。

Ｒにおいて、アルキル基として、好ましくは、炭素数１〜８の直鎖状または分岐状の飽和炭化水素基、より好ましくは、炭素数２〜６の直鎖状または分岐状の飽和炭化水素基、さらに好ましくは、炭素数２〜６の直鎖状の飽和炭化水素基が挙げられる。

上記式（５）において、Ｒがアルキル基であるＮ−無置換カルバミン酸エステルとしては、例えば、カルバミン酸メチル、カルバミン酸エチル、カルバミン酸ｎ−プロピル、カルバミン酸ｉｓｏ−プロピル、カルバミン酸ｎ−ブチル、カルバミン酸ｉｓｏ−ブチル、カルバミン酸ｓｅｃ−ブチル、カルバミン酸ｔｅｒｔ−ブチル、カルバミン酸ペンチル、カルバミン酸ヘキシル、カルバミン酸ヘプチル、カルバミン酸オクチル、カルバミン酸ｉｓｏ−オクチル、カルバミン酸２−エチルヘキシルなどの飽和炭化水素系Ｎ−無置換カルバミン酸エステル、例えば、カルバミン酸シクロヘキシル、カルバミン酸シクロドデシルなどの脂環式飽和炭化水素系Ｎ−無置換カルバミン酸エステルなどが挙げられる。

上記式（５）中、Ｒにおいて、置換基を有していてもよいアリール基としては、例えば、フェニル、トリル、キシリル、ビフェニル、ナフチル、アントリル、フェナントリルなどの炭素数６〜１８のアリール基が挙げられる。また、その置換基としては、例えば、ヒドロキシル基、ハロゲン原子（例えば、塩素、フッ素、臭素およびヨウ素など）、シアノ基、アミノ基、カルボキシル基、アルコキシ基（例えば、メトキシ、エトキシ、プロポキシ、ブトキシなどの炭素数１〜４のアルコキシ基など）、アリールオキシ基（例えば、フェノキシ基など）、アルキルチオ基（例えば、メチルチオ、エチルチオ、プロピルチオ、ブチルチオなどの炭素数１〜４のアルキルチオ基など）およびアリールチオ基（例えば、フェニルチオ基など）などが挙げられる。また、置換基がアリール基に複数置換する場合には、各置換基は、互いに同一であっても、それぞれ異なっていてもよい。

また、上記式（５）において、Ｒが置換基を有していてもよいアリール基であるＮ−無置換カルバミン酸エステルとしては、例えば、カルバミン酸フェニル、カルバミン酸トリル、カルバミン酸キシリル、カルバミン酸ビフェニル、カルバミン酸ナフチル、カルバミン酸アントリル、カルバミン酸フェナントリルなどの芳香族炭化水素系Ｎ−無置換カルバミン酸エステルなどが挙げられる。

これらＮ−無置換カルバミン酸エステルは、単独使用または２種類以上併用することができる。

Ｎ−無置換カルバミン酸エステルとして、好ましくは、上記式（５）において、Ｒがアルキル基であるＮ−無置換カルバミン酸エステルが挙げられる。

このようなＮ−無置換カルバミン酸エステルは、例えば、原料成分である尿素とアルコール（後述する一般式（７）で示されるＲＯＨ）とを、カルバメート製造工程の反応系（反応槽）中で、下記式（６）に示すように反応させることにより、製造することができる（Ｎ−無置換カルバミン酸エステル製造工程：図１破線参照）。

ＮＨ_２ＣＯＮＨ_２＋ＲＯＨ→ＮＨ_２ＣＯＯＲ＋ＮＨ_３ （６）
あるいは、原料成分である尿素とアルコールとを、予め上記式（６）に示すように反応させて、Ｎ−無置換カルバミン酸エステルを製造し（Ｎ−無置換カルバミン酸エステル製造工程：図１実線参照）、製造されたＮ−無置換カルバミン酸エステルを、カルバメート製造工程へ供給することもできる。

アルコールは、例えば、１〜３級の１価のアルコールであって、例えば、下記一般式（７）で示される。

Ｒ−ＯＨ （７）
（式中、Ｒは、上記式（５）のＲと同意義を示す。）
上記式（７）中、Ｒは、上記式（５）のＲと同意義、すなわち、アルキル基、または、置換基を有していてもよいアリール基を示す。

上記式（７）において、Ｒが上記したアルキル基であるアルコールとしては、例えば、メタノール、エタノール、ｎ−プロパノール、ｉｓｏ−プロパノール、ｎ−ブタノール（１−ブタノール）、ｉｓｏ−ブタノール、ｓｅｃ−ブタノール、ｔｅｒｔ−ブタノール、ペンタノール、ヘキサノール、ヘプタノール、オクタノール、ｉｓｏ−オクタノール、２−エチルヘキサノールなどの直鎖状または分岐状の飽和炭化水素系アルコール、例えば、シクロヘキサノール、シクロドデカノールなどの脂環式飽和炭化水素系アルコールなどが挙げられる。

上記式（７）において、Ｒが上記した置換基を有していてもよいアリール基であるアルコールとしては、例えば、フェノール、ヒドロキシトルエン、ヒドロキシキシレン、ビフェニルアルコール、ナフタレノール、アントラセノール、フェナントレノールなどが挙げられる。

これらアルコールは、単独使用または２種類以上併用することができる。

アルコールとして、好ましくは、上記式（７）において、Ｒがアルキル基であるアルコールが挙げられ、より好ましくは、Ｒが炭素数１〜８のアルキル基であるアルコールが挙げられ、さらに好ましくは、Ｒが炭素数２〜６のアルキル基であるアルコールが挙げられる。

そして、この方法では、上記したトルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとを配合し、好ましくは、液相で反応させる。

トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとの配合割合は、特に制限はなく、比較的広範囲において適宜選択することができる。

通常は、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルの配合量、および、アルコールの配合量が、トルエンジアミンのアミノ基に対して等モル以上あればよく、そのため、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルや、アルコールそのものを、この反応における反応溶媒として用いることもできる。

なお、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルや、アルコールを反応溶媒として兼用する場合には、必要に応じて過剰量の尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルやアルコールが用いられるが、過剰量が多いと、反応後の分離工程での消費エネルギーが増大するので、工業生産上、不適となる。

そのため、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルの配合量は、カルバメートの収率を向上させる観点から、トルエンジアミンのアミノ基１つに対して、１〜２０倍モル、好ましくは、１〜１０倍モル、さらに好ましくは、１〜５倍モル程度であり、アルコールの配合量は、トルエンジアミンのアミノ基１つに対して、１〜１００倍モル、好ましくは、１〜２０倍モル、さらに好ましくは、１〜１０倍モル程度である。

また、この反応において、反応溶媒は必ずしも必要ではないが、例えば、反応原料が固体の場合や反応生成物が析出する場合には、例えば、脂肪族炭化水素類、芳香族炭化水素類、エーテル類、ニトリル類、脂肪族ハロゲン化炭化水素類、アミド類、ニトロ化合物類や、Ｎ−メチルピロリジノン、Ｎ，Ｎ−ジメチルイミダゾリジノン、ジメチルスルホキシドなどの反応溶媒を配合することにより、操作性を向上させることができる。

また、反応溶媒の配合量は、目的生成物のカルバメートが溶解する程度の量であれば特に制限されるものではないが、工業的には、反応液から反応溶媒を回収する必要があるため、その回収に消費されるエネルギーをできる限り低減し、かつ、配合量が多いと、反応基質濃度が低下して反応速度が遅くなるため、できるだけ少ない方が好ましい。より具体的には、トルエンジアミン１質量部に対して、通常、０〜５００質量部、好ましくは、０〜１００質量部の範囲で用いられる。

また、この反応においては、反応温度は、例えば、１００〜３５０℃、好ましくは、１５０〜３００℃の範囲において適宜選択される。反応温度がこれより低いと、反応速度が低下する場合があり、一方、これより高いと、副反応が増大して目的生成物であるカルバメートの収率が低下する場合がある。

また、反応圧力は、通常、大気圧であるが、反応液中の成分の沸点が反応温度よりも低い場合には加圧してもよく、さらには、必要により減圧してもよい。

また、反応時間は、例えば、０．１〜２０時間、好ましくは、０．５〜１０時間である。反応時間がこれより短いと、目的生成物であるカルバメートの収率が低下する場合がある。一方、これより長いと、工業生産上、不適となる。

また、この方法においては、触媒を用いることもできる。

触媒としては、特に制限されないが、例えば、リチウムメタノラート、リチウムエタノラート、リチウムプロパノラート、リチウムブタノラート、ナトリウムメタノラート、カリウム−ｔｅｒｔ−ブタノラート、マグネシウムメタノラート、カルシウムメタノラート、塩化スズ（ＩＩ）、塩化スズ（ＩＶ）、酢酸鉛、リン酸鉛、塩化アンチモン（ＩＩＩ）、塩化アンチモン（Ｖ）、アルミニウムアセチルアセトナート、アルミニウム−イソブチラート、三塩化アルミニウム、塩化ビスマス（ＩＩＩ）、酢酸銅（ＩＩ）、硫酸銅（ＩＩ）、硝酸銅（ＩＩ）、ビス−（トリフェニル−ホスフィンオキシド）−塩化銅（ＩＩ）、モリブデン酸銅、酢酸銀、酢酸金、酸化亜鉛、塩化亜鉛、酢酸亜鉛、亜鉛アセトニルアセタート、オクタン酸亜鉛、シュウ酸亜鉛、ヘキシル酸亜鉛、安息香酸亜鉛、ウンデシル酸亜鉛、酸化セリウム（ＩＶ）、酢酸ウラニル、チタンテトライソプロパノラート、チタンテトラブタノラート、四塩化チタン、チタンテトラフェノラート、ナフテン酸チタン、塩化バナジウム（ＩＩＩ）、バナジウムアセチルアセトナート、塩化クロム（ＩＩＩ）、酸化モリブデン（ＶＩ）、モリブデンアセチルアセトナート、酸化タングステン（ＶＩ）、塩化マンガン（ＩＩ）、酢酸マンガン（ＩＩ）、酢酸マンガン（ＩＩＩ）、酢酸鉄（ＩＩ）、酢酸鉄（ＩＩＩ）、リン酸鉄、シュウ酸鉄、塩化鉄（ＩＩＩ）、臭化鉄（ＩＩＩ）、酢酸コバルト、塩化コバルト、硫酸コバルト、ナフテン酸コバルト、塩化ニッケル、酢酸ニッケル、ナフテン酸ニッケルなどが挙げられる。

さらに、触媒としては、例えば、Ｚｎ（ＯＳＯ_２ＣＦ_３）_２（別表記：Ｚｎ（ＯＴｆ）_２、トリフルオロメタンスルホン酸亜鉛）、Ｚｎ（ＯＳＯ_２Ｃ_２Ｆ_５）_２、Ｚｎ（ＯＳＯ_２Ｃ_３Ｆ_７）_２、Ｚｎ（ＯＳＯ_２Ｃ_４Ｆ_９）_２、Ｚｎ（ＯＳＯ_２Ｃ_６Ｈ_４ＣＨ_３）_２（ｐ−トルエンスルホン酸亜鉛）、Ｚｎ（ＯＳＯ_２Ｃ_６Ｈ_５）_２、Ｚｎ（ＢＦ_４）_２、Ｚｎ（ＰＦ_６）_２、Ｈｆ（ＯＴｆ）_４（トリフルオロメタンスルホン酸ハフニウム）、Ｓｎ（ＯＴｆ）_２、Ａｌ（ＯＴｆ）_３、Ｃｕ（ＯＴｆ）_２なども挙げられる。

これら触媒は、単独使用または２種類以上併用することができる。

また、触媒の配合量は、トルエンジアミン１モルに対して、例えば、０．０００００１〜０．１モル、好ましくは、０．００００５〜０．０５モルである。触媒の配合量がこれより多くても、それ以上の顕著な反応促進効果が見られない反面、配合量の増大によりコストが上昇する場合がある。一方、配合量がこれより少ないと、反応促進効果が得られない場合がある。

なお、触媒の添加方法は、一括添加、連続添加および複数回の断続分割添加のいずれの添加方法でも、特に制限されることはない。

そして、この反応は、上記した条件で、例えば、反応槽内に、トルエンジアミン、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステル、アルコール、および、必要により触媒、反応溶媒を仕込み、攪拌あるいは混合すればよい。

なお、この反応において、反応型式としては、回分式、連続式いずれの型式も採用することができる。

そして、このような反応は、例えば、下記式（８）に示すように進行し、これにより、主生成物として、例えば、下記一般式（９）で示されるトルエンジカルバメートが生成する。

（式中、Ｒは、上記式（５）のＲと同意義を示す。）
トルエンジカルバメートとしては、原料成分であるトルエンジアミンに応じて、例えば、２，４−トルエンジカルバメート、２，６−トルエンジカルバメートまたはそれらの混合物などが挙げられる。

また、この反応においては、排出ガスとして、アルコール（過剰の原料アルコール）、アンモニアおよび二酸化炭素を含むガスが副生される。

また、この反応では、さらに、上記したように、尿素とアルコールとの反応により過剰のＮ−無置換カルバミン酸エステルや、カーボネート（例えば、ジアルキルカーボネート、ジアリールカーボネート、アルキルアリールカーボネートなど）が、低沸点成分として副生する場合がある。

さらに、この反応では、副生成物として、メチル基およびアミノ基で置換されている２置換ベンゾイレン尿素（１，２，３，４−テトラヒドロキナゾリン−２，４−ジオン）およびその誘導体が生成する。

このような２置換ベンゾイレン尿素は、具体的には、下記式（１）で示される。

また、２置換ベンゾイレン尿素の誘導体としては、例えば、下記式（１０）で示される、２置換ベンゾイレン尿素のアミノ基がカルバミン酸エステル体で置換されたカルバメート体などが挙げられる。

（式中、Ｒは、上記式（５）のＲと同意義を示す。）
なお、以下の各式においては、２置換ベンゾイレン尿素の誘導体を省略し、２置換ベンゾイレン尿素のみを示す。

つまり、トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとを反応させる場合には、上記のトルエンジカルバメートが得られるとともに、過剰（未反応）のアルコール、過剰（未反応）の尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステル、カーボネートなどが、低沸点成分として得られ、さらに、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体が得られる。

このような場合には、低沸点成分は、必要により、公知の方法により還流され、上記反応において有効利用することができるが、一方、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体が生成すると、トルエンジカルバメートの製造効率が低下するという不具合がある。そのため、この方法では、上記２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を、トルエンジカルバメート１００モルに対して、１０モル以下、好ましくは、５モル以下に低減する（ベンゾイレン尿素低減工程）。

ベンゾイレン尿素低減工程において、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を低減する方法としては、例えば、生成した２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を、直接除去することもできるが、好ましくは、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を生成する反応における各種中間体（中間生成物）を除去（低減）する。これにより、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を低減することができる。

トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとの反応により、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を生成する反応経路としては、後述するように種々検討されるが、その中間体（２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を生成する反応における中間生成物）としては、例えば、下記式（２）で示されるビウレット系化合物（ビウレットまたはその誘導体）などが挙げられる。

Ｘ_１−ＣＯ−ＮＨ−ＣＯ−Ｘ_２ （２）
（式中、Ｘ１およびＸ２は、互いに同一または相異なって、アミノ基、アルコキシ基またはＮ−（アミノトルイル）アミノ基を示す。）
そこで、この方法では、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を低減するため、上記式（２）で示されるビウレット系化合物を、トルエンジアミン１００モルに対して、例えば、４０モル以下、好ましくは、２０モル以下に低減する（ビウレット系化合物低減工程）。

ビウレット系化合物低減工程において低減されるビウレット系化合物として、より具体的には、例えば、上記式（２）において、Ｘ１およびＸ２がアミノ基である第１ビウレット系化合物（下記式（１１）参照）、例えば、上記式（２）において、Ｘ１がアミノ基またはアルコキシ基であり、Ｘ２がアルコキシ基である第２ビウレット系化合物（下記式（１２Ａ）および下記式（１２Ｂ）参照）、例えば、上記式（２）において、Ｘ１が下記式（１３）で示されるＮ−（アミノトルイル）アミノ基であり、Ｘ２が、アミノ基、アルコキシ基、または、下記式（１３）で示されるＮ−（アミノトルイル）アミノ基のいずれかである第３ビウレット系化合物が挙げられる。

また、このような第３ビウレット系化合物として、より具体的には、例えば、Ｘ１がＮ−（アミノトルイル）アミノ基であり、Ｘ２がアミノ基である第３ビウレット系化合物（下記式（１４）参照）、Ｘ１がＮ−（アミノトルイル）アミノ基であり、Ｘ２がアルコキシ基である第３ビウレット系化合物（下記式（１５）参照）、Ｘ１およびＸ２がＮ−（アミノトルイル）アミノ基である第３ビウレット系化合物（下記式（１６）参照）が挙げられる。

そのため、ビウレット系化合物低減工程は、例えば、上記第１ビウレット系化合物を低減する第１ビウレット系化合物低減工程、例えば、上記第２ビウレット系化合物を低減する第２ビウレット系化合物低減工程、例えば、上記第３ビウレット系化合物を低減する第３ビウレット系化合物低減工程などを備えている。

図１は、第１ビウレット系化合物低減工程および第２ビウレット系化合物低減工程が採用される場合における、カルバメート製造工程の一実施形態を示す模式図である。

以下、第１ビウレット系化合物低減工程および第２ビウレット系化合物低減工程について、図１を参照して説明する。
［第１ビウレット系化合物低減工程］
上記の原料成分から、上記式（１１）で示される第１ビウレット系化合物を中間体として生成し、さらに、その第１ビウレット系化合物から２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を生成する反応経路として、より具体的には、例えば、下記式（１７）で示す反応経路などが挙げられる。

このような反応では、例えば、尿素が２量化して、第１ビウレット系化合物（ビウレット）が生成し、その第１ビウレット系化合物に対してトルエンジアミンが付加することにより、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体が生成される。

このような反応を抑制するには、尿素の２量化を抑制し、第１ビウレット系化合物の生成を低減すればよい。

そのため、本発明のトルエンジカルバメートの製造方法が、図１に示すように、上記したように、尿素をカルバメート製造工程に供給する尿素供給工程を備えている場合には、第１ビウレット系化合物低減工程では、
（１）尿素供給工程が、尿素を加熱により溶融して流動状態として、カルバメート製造工程に供給する場合（つまり、流動供給工程を備えているとき）には、尿素の溶融後から供給終了までの時間（流動供給工程における所要時間）を、例えば、２時間以内、好ましくは、１時間以内とする。

このような第１ビウレット系化合物低減工程によれば、尿素を溶融状態とする加熱時間を低減して、カルバメート製造工程に供給することができる。そのため、尿素の２量化を抑制して、第１ビウレット系化合物を、低減することができる。

また、尿素供給工程において、尿素を加熱により溶融して流動状態とせずに（つまり、流動供給工程を備えることなく）、例えば、
（２）スラリーとして、カルバメート製造工程に供給することができ、さらには、例えば、
（３）尿素をそのまま固体状態で、カルバメート製造工程に供給することができる。

このような第１ビウレット系化合物低減工程（上記（２）および（３））によれば、尿素を溶融することなく、カルバメート製造工程に供給することができるため、加熱に起因する尿素の２量化を抑制でき、第１ビウレット系化合物を、低減することができる。

そして、これら第１ビウレット系化合物低減工程により、第１ビウレット系化合物を低減すれば、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体の生成を低減できるので、トルエンジカルバメートを、優れた効率で製造することができ、さらに、副生物として得られる残渣（固形分）を低減することができる。

なお、上記により低減された第１ビウレット系化合物の含有割合は、トルエンジアミン１００モルに対して、例えば、４０モル以下、好ましくは、３０モル以下、より好ましくは、２０モル以下、通常、０．０１モル以上である。

第１ビウレット系化合物の含有割合が上記上限以下であれば、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体の生成を低減でき、その結果、トルエンジカルバメートを、優れた効率で製造することができる。
［第２ビウレット系化合物低減工程］
上記の原料成分から、上記式（１２Ａ）で示される第２ビウレット系化合物を中間体として生成し、さらにその第２ビウレット系化合物から２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を生成する反応経路としては、例えば、下記式（１８Ａ）で示す反応経路などが挙げられる。

このような反応では、尿素とアルコールとが反応してＮ−無置換カルバミン酸エステルが生成される。そして、得られたＮ−無置換カルバミン酸エステルに対して尿素が付加することにより、第２ビウレット系化合物が生成し、その第２ビウレット系化合物にトルエンジアミンが付加することにより、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体が生成される。

また、上記の原料成分から、上記式（１２Ｂ）で示される第２ビウレット系化合物を中間体として生成し、さらにその第２ビウレット系化合物から２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を生成する反応経路としては、例えば、下記式（１８Ｂ）で示す反応経路などが挙げられる。

このような反応を抑制するには、Ｎ−無置換カルバミン酸エステルに対して尿素が付加することを抑制し、第２ビウレット系化合物の生成を低減すればよい。

そのため、この第２ビウレット系化合物低減工程では、上記のＮ−無置換カルバミン酸エステル製造工程において、尿素とアルコールとを、金属含有化合物の存在下、反応させる。

金属含有化合物としては、例えば、上記した触媒が挙げられ、好ましくは、Ｚｎ（ＯＳＯ_２ＣＦ_３）_２（別表記：Ｚｎ（ＯＴｆ）_２、トリフルオロメタンスルホン酸亜鉛）、Ｚｎ（ＯＳＯ_２Ｃ_２Ｆ_５）_２、Ｚｎ（ＯＳＯ_２Ｃ_３Ｆ_７）_２、Ｚｎ（ＯＳＯ_２Ｃ_４Ｆ_９）_２、Ｚｎ（ＯＳＯ_２Ｃ_６Ｈ_４ＣＨ_３）_２（ｐ−トルエンスルホン酸亜鉛）、Ｚｎ（ＯＳＯ_２Ｃ_６Ｈ_５）_２、Ｚｎ（ＢＦ_４）_２、Ｚｎ（ＰＦ_６）_２、Ｈｆ（ＯＴｆ）_４（トリフルオロメタンスルホン酸ハフニウム）、Ｓｎ（ＯＴｆ）_２、Ａｌ（ＯＴｆ）_３、Ｃｕ（ＯＴｆ）_２が挙げられる。

これら金属含有化合物は、単独使用または２種類以上併用することができる。

また、金属含有化合物の配合割合は、尿素１モルに対して、例えば、０．０００００１〜０．１モル、好ましくは、０．００００５〜０．０５モルである。

このような金属含有化合物を用いれば、尿素とアルコールとの反応の選択性を高めることができる。そのため、尿素同士の反応やＮ−無置換カルバミン酸エステルに対する尿素の付加を抑制して、第２ビウレット系化合物の生成を低減することができる。

また、このようなＮ−無置換カルバミン酸エステル製造工程において、第２ビウレット系化合物の生成を低減するためには、尿素とアルコールとの反応温度を、例えば、２００℃以下、好ましくは、１８０℃以下、通常、１４０℃以上に設定する。

そして、第２ビウレット系化合物低減工程により、第２ビウレット系化合物を低減すれば、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体の生成を低減できるので、トルエンジカルバメートを、優れた効率で製造することができ、さらに、副生物として得られる残渣（固形分）を低減することができる。

なお、上記により低減された第２ビウレット系化合物の含有割合は、トルエンジアミン１００モルに対して、例えば、４０モル以下、好ましくは、３０モル以下、より好ましくは、２０モル以下、通常、０．０１モル以上である。

第２ビウレット系化合物の含有割合が上記上限以下であれば、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体の生成を低減でき、その結果、トルエンジカルバメートを、優れた効率で製造することができる。
［第３ビウレット系化合物低減工程］
上記の原料成分から、上記式（１４）または上記式（１５）で示される第３ビウレット系化合物を中間体として生成し、さらにその第３ビウレット系化合物から２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を生成する反応経路としては、例えば、下記式（１９）で示す反応経路などが挙げられる。

つまり、この反応では、トルエンジアミンに、尿素またはＮ−無置換カルバミン酸エステルが付加した後、さらに、尿素またはＮ−無置換カルバミン酸エステルが付加し、第３ビウレット系化合物を生成した後、その第３ビウレット系化合物から尿素またはアルコールが脱離することにより、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体が生成される。

また、上記の原料成分から、上記の第３ビウレット系化合物を中間体として生成し、さらにその第３ビウレット系化合物から２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を生成する反応経路としては、上記式（１９）で示される反応経路に限定されず、さらに、例えば、上記式（１７）で示す反応経路（上記式（１４）で示す第３ビウレット系化合物を中間体として生成する。）、および、上記式（１８Ａ）および上記式（１８Ｂ）で示す反応経路（上記式（１５）で示す第３ビウレット系化合物を中間体として生成する。）も挙げられる。

さらに、反応経路を記述しないが、トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとの反応では、例えば、トルエンジアミンに尿素が付加して得られる生成物が２量化することなどにより、上記式（１６）で示されるビウレット系化合物が生成する。

そのため、第３ビウレット系化合物低減工程では、これら第３ビウレット系化合物を低減するために、例えば、
（１）カルバメート製造工程において、反応系から、当該反応により副生するアンモニアを低減する。

図２は、第３ビウレット系化合物低減工程が採用される場合における、カルバメート製造工程の一実施形態を示す模式図である。

図２に示すように、カルバメート製造工程が、反応槽と、その反応槽から排出される低沸点成分（上記した低沸点成分であって、具体的には、過剰（未反応）のアルコール、過剰（未反応）の尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステル、カーボネートなど）を還流させるための還流ラインと、還流ラインに設けられ、還流成分と排出成分とを分離する分離器とを備える反応装置において実施される場合に、アンモニアを低減する方法としては、例えば、
（ａ）反応槽を窒素パージする。

反応槽を窒素パージするには、反応槽に窒素導入ラインを接続して、低沸点成分が反応槽から還流ラインへパージされるように、窒素導入ラインから反応槽へ窒素ガスを導入する。

また、その他の方法としては、例えば、
（ｂ）分離器として凝縮器を用いて、その凝縮器の温度を、例えば、４０℃以上、好ましくは、５０℃以上に設定して、アンモニアの凝縮を抑制する。

これにより、還流成分中のアンモニア濃度が低減される。

さらに、その他の方法としては、例えば、
（ｃ）分離器として蒸留器を用いて、還流成分に含有されるアンモニア量に対して、排出成分に含有されるアンモニア量が多くなるように、蒸留する。

これにより、還流成分中のアンモニア濃度が低減される。

これらアンモニアを低減する方法は、単独または２種類以上を組み合わせて用いることができる。

このようにしてアンモニアを低減すれば、原料成分が、トルエンジカルバメートの製造（上記式（８））に優先的に供され、上記の第３ビウレット系化合物を生成する反応（上記第１ビウレット系化合物および第２ビウレット系化合物を生成する反応を含む）に供されることを抑制できるため、第３ビウレット系化合物を低減することができる。

また、第３ビウレット系化合物低減工程としては、アンモニアを低減するほか、例えば、
（２）トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとの反応において、その反応温度を、１６０℃以上、好ましくは、１８０℃、より好ましくは、１９０℃以上にすることもできる。

反応温度を上記下限以上にすれば、第３ビウレット系化合物の生成を抑制することができる。

さらに、第３ビウレット系化合物低減工程としては、例えば、
（３）トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとの反応において、アルコールを、トルエンジアミン１モルに対して２モル以上、好ましくは、２．５モル以上の割合で供給することができる。

上記割合でアルコールを供給すれば、トルエンジアミンに、尿素またはＮ−無置換カルバミン酸エステルが付加した後、さらに、尿素またはＮ−無置換カルバミン酸エステルが付加することを抑制して、アルコールを付加させることができる。

そして、トルエンジアミンに、尿素またはＮ−無置換カルバミン酸エステルを付加させた後、アルコールを付加させれば、第３ビウレット系化合物の生成を抑制することができ、これにより、上記式（７）に示す経路による反応を促進して、トルエンジカルバメートの生成を促進することができる。

なお、上記により低減された第３ビウレット系化合物の含有割合（総量）は、トルエンジアミン１００モルに対して、例えば、４０モル以下、好ましくは、３０モル以下、より好ましくは、２０モル以下、通常、０．０１モル以上である。

第３ビウレット系化合物の含有割合が上記上限以下であれば、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体の生成を低減でき、その結果、トルエンジカルバメートを、優れた効率で製造することができる。

そして、このようにして製造されるトルエンジカルバメートは、不純物として、トルエンジカルバメート１００モルに対して０．０１〜１０モル、好ましくは、０．０１〜５モルの、下記式（１）で示される、メチル基およびアミノ基で置換されている２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を含有している。

上記式（１）において、アミノ基（Ｈ_２Ｎ−）は、好ましくは、５位または７位に置換され、メチル基（Ｈ_３Ｃ−）は、好ましくは、６位または８位に置換される。

つまり、上記の２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体として、より具体的には、例えば、７−アミノ−６−メチル−１，２，３，４−テトラヒドロキナゾリン−２，４−ジオン、５−アミノ−６−メチル−１，２，３，４−テトラヒドロキナゾリン−２，４−ジオン、５−アミノ−８−メチル−１，２，３，４−テトラヒドロキナゾリン−２，４−ジオン、７−アミノ−８−メチル−１，２，３，４−テトラヒドロキナゾリン−２，４−ジオンなどが挙げられる。

以上述べたように、通常、トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとを反応させる場合には、原料成分がトルエンジカルバメートを生成する一方、同原料成分が、上記式（１）で示される２置換ベンゾイレン尿素を生成するため、これにより、トルエンジカルバメートの製造効率が低下するという不具合がある。

しかし、このようなトルエンジカルバメートの製造方法は、ベンゾイレン尿素低減工程を備えているため、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体が、トルエンジカルバメート１００モルに対して、１０モル以下に低減される。

そのため、このようなトルエンジカルバメートの製造方法によれば、トルエンジカルバメートを、優れた効率で製造することができる。

また、このようなトルエンジカルバメートは、工業的には、例えば、イソシアネートの製造などに用いられるが、上記したトルエンジカルバメートの製造方法によれば、アミノ基を有するカルバメート中間体が低減されるので、そのようなアミノ基を有するカルバメートの中間体とイソシアネートとの反応を低減して、副生物として得られる残渣（固形分）を低減することができる。

そして、本発明は、上記したトルエンジカルバメートの製造方法によって得られたトルエンジカルバメートを熱分解して、トルエンジイソシアネートを製造するトルエンジイソシアネートの製造方法を含んでいる。

本発明のトルエンジイソシアネートの製造方法では、上記のトルエンジカルバメートの製造方法によって、トルエンジカルバメートを製造し（トルエンジカルバメート製造工程）、その後、製造されたトルエンジカルバメートを熱分解して、トルエンジイソシアネートを製造する（トルエンジイソシアネート製造工程）。

より具体的には、このようなトルエンジイソシアネートの製造方法では、上記したトルエンジカルバメートの製造方法によって得られたトルエンジカルバメートを熱分解し、上記したトルエンジアミンに対応する下記式（２０）で示されるトルエンジイソシアネート、および、

副生物である下記一般式（２１）で示されるアルコールを生成させる。

Ｒ−ＯＨ （２１）
（式中、Ｒは、上記式（５）のＲと同意義を示す。）
なお、トルエンジイソシアネートとしては、原料成分であるトルエンジカルバメート（およびその原料成分であるトルエンジアミン）に応じて、例えば、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネートまたはそれらの混合物などが挙げられる。

この熱分解は、特に限定されず、例えば、液相法、気相法などの公知の分解法を用いることができる。

気相法では、熱分解により生成するトルエンジイソシアネートおよびアルコールは、気体状の生成混合物から、分別凝縮によって分離することができる。また、液相法では、熱分解により生成するトルエンジイソシアネートおよびアルコールは、例えば、蒸留や、担持物質としての溶剤および／または不活性ガスを用いて、分離することができる。

熱分解として、好ましくは、作業性の観点から、液相法が挙げられる。

このような方法において、トルエンジカルバメートは、好ましくは、不活性溶媒の存在下において、熱分解される。

不活性溶媒は、少なくとも、トルエンジカルバメートを溶解し、トルエンジカルバメートおよびトルエンジイソシアネートに対して不活性であり、かつ、熱分解時に反応しなければ（すなわち、安定であれば）、特に制限されないが、熱分解反応を効率よく実施するには、生成するトルエンジイソシアネートよりも高沸点であることが好ましい。

このような不活性溶媒としては、例えば、芳香族系炭化水素類などが挙げられる。

芳香族炭化水素類としては、例えば、ベンゼン（沸点：８０℃）、トルエン（沸点：１１１℃）、ｏ−キシレン（沸点：１４４℃）、ｍ−キシレン（沸点：１３９℃）、ｐ−キシレン（沸点：１３８℃）、エチルベンゼン（沸点：１３６℃）、イソプロピルベンゼン（沸点：１５２℃）、ブチルベンゼン（沸点：１８５℃）、シクロヘキシルベンゼン（沸点：２３７〜３４０℃）、テトラリン（沸点：２０８℃）、クロロベンゼン（沸点：１３２℃）、ｏ−ジクロロベンゼン（沸点：１８０℃）、１−メチルナフタレン（沸点：２４５℃）、２−メチルナフタレン（沸点：２４１℃）、１−クロロナフタレン（沸点：２６３℃）、２−クロロナフタレン（沸点：２６４〜２６６℃）、トリフェニルメタン（沸点：３５８〜３５９℃（７５４ｍｍＨｇ））、１−フェニルナフタレン（沸点：３２４〜３２５℃）、２−フェニルナフタレン（沸点：３５７〜３５８℃）、ビフェニル（沸点：２５５℃）などが挙げられる。

また、このような溶媒は、市販品としても入手可能であり、例えば、バーレルプロセス油Ｂ−０１（芳香族炭化水素類、沸点：１７６℃）、バーレルプロセス油Ｂ−０３（芳香族炭化水素類、沸点：２８０℃）、バーレルプロセス油Ｂ−０４ＡＢ（芳香族炭化水素類、沸点：２９４℃）、バーレルプロセス油Ｂ−０５（芳香族炭化水素類、沸点：３０２℃）、バーレルプロセス油Ｂ−２７（芳香族炭化水素類、沸点：３８０℃）、バーレルプロセス油Ｂ−２８ＡＮ（芳香族炭化水素類、沸点：４３０℃）、バーレルプロセス油Ｂ−３０（芳香族炭化水素類、沸点：３８０℃）、バーレルサーム２００（芳香族炭化水素類、沸点：３８２℃）、バーレルサーム３００（芳香族炭化水素類、沸点：３４４℃）、バーレルサーム４００（芳香族炭化水素類、沸点：３９０℃）、バーレルサーム１Ｈ（芳香族炭化水素類、沸点：２１５℃）、バーレルサーム２Ｈ（芳香族炭化水素類、沸点：２９４℃）、バーレルサーム３５０（芳香族炭化水素類、沸点：３０２℃）、バーレルサーム４７０（芳香族炭化水素類、沸点：３１０℃）、バーレルサームＰＡ（芳香族炭化水素類、沸点：１７６℃）、バーレルサーム３３０（芳香族炭化水素類、沸点：２５７℃）、バーレルサーム４３０（芳香族炭化水素類、沸点：２９１℃）、（以上、松村石油社製）、ＮｅｏＳＫ−ＯＩＬ１４００（芳香族炭化水素類、沸点：３９１℃）、ＮｅｏＳＫ−ＯＩＬ１３００（芳香族炭化水素類、沸点：２９１℃）、ＮｅｏＳＫ−ＯＩＬ３３０（芳香族炭化水素類、沸点：３３１℃）、ＮｅｏＳＫ−ＯＩＬ１７０（芳香族炭化水素類、沸点：１７６℃）、ＮｅｏＳＫ−ＯＩＬ２４０（芳香族炭化水素類、沸点：２４４℃）、ＫＳＫ−ＯＩＬ２６０（芳香族炭化水素類、沸点：２６６℃）、ＫＳＫ−ＯＩＬ２８０（芳香族炭化水素類、沸点：３０３℃）、（以上、綜研テクニックス社製）などが挙げられる。

また、不活性溶媒としては、さらに、エステル類（例えば、フタル酸ジオクチル、フタル酸ジデシル、フタル酸ジドデシルなど）、熱媒体として常用される脂肪族系炭化水素類なども挙げられる。

このような不活性溶媒は、単独もしくは２種以上を組み合わせて用いることができる。

不活性溶媒の配合量は、トルエンジカルバメート１質量部に対して０．００１〜１００質量部、好ましくは、０．０１〜８０質量部、より好ましくは、０．１〜５０質量部の範囲である。

また、熱分解においては、例えば、不活性溶媒をトルエンジカルバメートに配合し、トルエンジカルバメートを熱分解した後、その不活性溶媒を分離および回収し、再度、熱分解においてトルエンジカルバメートに配合することができる。

また、液相法におけるトルエンジカルバメートの熱分解反応は、可逆反応であるため、好ましくは、熱分解反応の逆反応（すなわち、上記式（２０）で示されるトルエンジイソシアネートと、上記式（２１）で示されるアルコールとのウレタン化反応）を抑制するため、トルエンジカルバメートを熱分解するとともに、反応混合物（分解液）から上記式（２０）で示されるトルエンジイソシアネート、および／または、上記式（２１）で示されるアルコールを公知の方法により抜き出し、それらを分離する。

熱分解反応の反応条件として、好ましくは、トルエンジカルバメートを良好に熱分解できるとともに、熱分解において生成したトルエンジイソシアネート（上記式（２０））およびアルコール（上記式（２１））が蒸発し、これによりトルエンジカルバメートとトルエンジイソシアネートとが平衡状態とならず、さらには、トルエンジイソシアネートの重合などの副反応が抑制される反応条件が挙げられる。

このような反応条件として、より具体的には、熱分解温度は、通常、３５０℃以下であり、好ましくは、８０〜３５０℃、より好ましくは、１００〜３００℃である。８０℃よりも低いと、実用的な反応速度が得られない場合があり、また、３５０℃を超えると、トルエンジイソシアネートの重合など、好ましくない副反応を生じる場合がある。また、熱分解反応時の圧力は、上記の熱分解反応温度に対して、生成するアルコールが気化し得る圧力であることが好ましく、設備面および用役面から実用的には、０．１３３〜９０ｋＰａであることが好ましい。

さらに、この方法では、必要により、触媒を添加することもできる。

触媒は、それらの種類により異なるが、上記反応時、反応後の蒸留分離の前後、トルエンジカルバメートの分離の前後の、いずれかに添加すればよい。

熱分解に用いられる触媒としては、トルエンジイソシアネートと水酸基とのウレタン化反応に用いられる、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｐｂ、Ｍｏ、Ｍｎなどから選ばれる１種以上の金属単体またはその酸化物、ハロゲン化物、カルボン酸塩、リン酸塩、有機金属化合物などの金属化合物が用いられる。これらのうち、この熱分解においては、Ｆｅ、Ｓｎ、Ｃｏ、Ｓｂ、Ｍｎが副生成物を生じにくくする効果を発現するため、好ましく用いられる。

Ｓｎの金属触媒としては、例えば、酸化スズ、塩化スズ、臭化スズ、ヨウ化スズ、ギ酸スズ、酢酸スズ、シュウ酸スズ、オクチル酸スズ、ステアリン酸スズ、オレイン酸スズ、リン酸スズ、二塩化ジブチルスズ、ジラウリン酸ジブチルスズ、１，１，３，３−テトラブチル−１，３−ジラウリルオキシジスタノキサンなどが挙げられる。

Ｆｅ、Ｃｏ、Ｓｂ、Ｍｎの金属触媒としては、例えば、それらの酢酸塩、安息香酸塩、ナフテン酸塩、アセチルアセトナート塩などが挙げられる。

なお、触媒の配合量は、金属単体またはその化合物として、反応液に対して０．０００１〜５質量％の範囲、好ましくは、０．００１〜１質量％の範囲である。

また、この熱分解反応は、トルエンジカルバメート、触媒および不活性溶媒を一括で仕込む回分反応、また、触媒を含む不活性溶媒中に、減圧下でトルエンジカルバメートを仕込んでいく連続反応のいずれでも実施することができる。

熱分解では、トルエンジイソシアネートおよびアルコールが生成するとともに、副反応によって、例えば、アロファネート、アミン類、尿素、炭酸塩、カルバミン酸塩、二酸化炭素などが生成する場合があるため、必要により、得られたトルエンジイソシアネートは、公知の方法により精製される。

また、熱分解で得られるアルコール（上記式（２１））は、分離および回収された後、好ましくは、トルエンジカルバメート化反応の原料成分として用いられる。

そして、このようなトルエンジイソシアネートの製造方法によれば、上記したトルエンジカルバメートの製造方法が採用されるため、２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体の生成が低減されることにより、装置の閉塞などを抑制し、優れた収率でイソシアネートを製造することができる。

なお、以上、トルエンジカルバメートの製造方法、および、トルエンジイソシアネートの製造方法について説明したが、このようなトルエンジカルバメートの製造方法、および、トルエンジイソシアネートの製造方法では、必要により、適宜の位置において、脱水工程などの前処理工程、中間工程、蒸留工程、濾過工程、精製工程および回収工程などの後処理工程などを備えることができる。

以下に実施例および比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は、それら実施例および比較例に限定されるものではない。

なお、実施例および比較例において、各成分の定量は、下記のＨＰＬＣ測定条件に従った。
１）装置および測定条件
装置：ＳｈｉｍａｄｚｕＨＰＬＣ（ＳＣＬ−１０Ａ、ＤＧＵ−１２Ａ、ＬＣ−１０ＡＤ、ＲＩＤ−１０Ａ、ＳＰＤ−１０Ａ）
カラム：ＷＡＫＯＳＩＬ５Ｃ１８（４．６ｍｍＩＤ×２５０ｍｍ、５．０μｍ）
移動相：アセトニトリル／７０ｗｔｐｐｍリン酸水溶液 ＝ ８５／１５ ｖ／ｖ
流速：０．８ ｍｌ/ｍｉｎ
カラム温度：４０℃
注入量：１０μL
検出器： ＵＶ/ｖｉｓ（検出波長２５４ｎｍ）、ＲＩ
２）分析内容
サンプルをアセトニトリルで約１００倍に希釈し、上記条件に設定したＨＰＬＣに供して分析した。定量は、２，４−トルエンジブチルカルバメート（２，４−ＴＤＣＢｕ）、２，６−トルエンジブチルカルバメート（２，６−ＴＤＣＢｕ）、２，４−トルエンジオクチルカルバメート（２，４−ＴＤＣＯｃ）、カルバミン酸オクチル（ＣＯＥ）の基準溶液から、式（２２）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体、および、式（２３）示される２置換ベンゾイレン尿素については、２，４−ＴＤＣＢｕを基準とし、式（２４）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体については、２，４−ＴＤＣＯｃを基準とし、式（２５）で示される第２ビウレット系化合物（ｂｉｕｒｅｔＯＥ）、および、式（２６）で示される第２ビウレット系化合物（ｂｉｕｒｅｔＤＯＥ）については、ＣＯＥを基準とし、換算係数１として定量値とした。

実施例１（２，４−ＴＤＡ／ビウレット含有尿素／オクタノール）
還流冷却器、気液分離器、攪拌装置を備えた内容量２００ｍＬのガラス製フラスコに、２，４−ジアミノトルエン（以下、２，４−ＴＤＡとする。）１２．０ｇ（０．１０ｍｏｌ）、１−オクタノール７３．０ｇ（０．５６ｍｏｌ）を仕込み、さらに触媒としてｐ−トルエンスルホン酸亜鉛０．２０２ｇ（０．５０ｍｍｏｌ）を仕込み、窒素ガスを毎分１５０ｍＬ流通、５００ｒｐｍで攪拌しながら、２１０℃まで昇温させた。２１０℃に到達した後、尿素を１４０℃で４０分間溶融させた液体尿素１７．８ｇ（０．２９ｍｏｌ）を装入し、反応温度２１０℃で４時間反応させ、反応液８８．１ｇを得た。

なお、装入した液体尿素の一部を採取し、液体クロマトグラフ（ＲＩ検出器）にて定量したところ、ビウレットが２．５ｍｏｌ％存在していることが確認された。これは液体尿素が１４０℃で４０分熱履歴を受けたため、一部反応してビウレット（第１ビウレット系化合物）が生成したことによる。つまり尿素１７．０ｇ、ビウレット０．７５ｇを反応器に挿入したことが確認された。

反応液の一部を採取して定量したところ、２，４−トルエンジオクチルカルバメート（２，４−ビス（オクチルオキシカルボニルアミノ）トルエン、以下、ＴＤＣＯｃとする。）が、２，４−ＴＤＡに対して９５．３ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。また、上記式（２４）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体が２，４−ＴＤＡに対して２．９ｍｏｌ％、上記式（２３）で示される２置換ベンゾイレン尿素が２，４−ＴＤＡに対して４．６ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。これは２，４−ＴＤＣＯｃ１００ｍｏｌに対し、７．９ｍｏｌの２置換ベンゾイレン尿素に相当する。

実施例２（２，４−ＴＤＡ／尿素／オクタノール）
還流冷却器、気液分離器、攪拌装置を備えた内容量２００ｍＬのガラス製フラスコに、２，４−ＴＤＡ１２．０ｇ（０．１０ｍｏｌ）および１−オクタノール７３．０ｇ（０．５６ｍｏｌ）仕込み、さらに触媒としてｐ−トルエンスルホン酸亜鉛０．１９１ｇ（０．４７ｍｍｏｌ）を仕込み、窒素ガスを毎分１５０ｍＬ流通、５００ｒｐｍで攪拌しながら、２１０℃まで昇温させた。２１０℃に到達した後、尿素１７．７ｇ（０．２９ｍｏｌ）を粉体状態で仕込み、反応温度２１０℃で４時間反応させ、反応液８８．３ｇを得た。

反応液の一部を採取して定量したところ、２，４−ＴＤＣＯｃが、２，４−ＴＤＡに対して９６．４ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。また、上記式（２４）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体が２，４−ＴＤＡに対して２．３ｍｏｌ％、上記式（２３）で示される２置換ベンゾイレン尿素が２，４−ＴＤＡに対して３．７ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。これは２，４ＴＤＣＯｃ１００ｍｏｌに対し、６．２ｍｏｌの２置換ベンゾイレン尿素に相当する。

実施例３（２，４−ＴＤＡ／カルバミン酸ブチル／ブタノール）
圧力制御弁、還流冷却器、気液分離器、攪拌装置を備えた内容量１ＬのＳＵＳ製オートクレーブに、２，４−ＴＤＡ８０．７ｇ（０．６６１ｍｏｌ）、カルバミン酸ブチル２２１ｇ（１．８９ｍｏｌ）および１−ブタノール１４０ｇ（１．８９ｍｏｌ）の混合物を仕込み、さらに触媒としてｐ−トルエンスルホン酸亜鉛０．６４９ｇ（１．５９ｍｍｏｌ）を仕込み、窒素ガスを毎分１Ｌ流通、５００ｒｐｍで攪拌させながら、反応温度２００℃で保つように内圧を圧力制御弁で調節しながら１０時間反応させ、４１０ｇを得た。

反応液の一部を採取して定量したところ、２，４−トルエンジブチルカルバメート（２，４−ビス（ブチルオキシカルボニルアミノ）トルエン、以下、ＴＤＣＢｕとする。）が、２，４−ＴＤＡに対して９６．７ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。また、上記式（２２）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体が２，４−ＴＤＡに対して０．５９ｍｏｌ％、上記式（２３）で示される２置換ベンゾイレン尿素が２，４−ＴＤＡに対して０．９９ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。これは２，４ＴＤＣＢｕ１００ｍｏｌに対し、１．６ｍｏｌの２置換ベンゾイレン尿素に相当する。

実施例４（２，４−ＴＤＡ／２，６−ジアミノトルエン／尿素／ブタノール）
圧力制御弁、還流冷却器、気液分離器、攪拌装置を備えた内容量１ＬのＳＵＳ製オートクレーブに、２，４−ＴＤＡ／２，６−ジアミノトルエン（以下、２，６−ＴＤＡとする。）異性体混合比８０／２０（以下、ＴＤＡ−８０とする。）８０．６ｇ（０．６６０ｍｏｌ）、尿素１１３ｇ（１．８９ｍｏｌ）および１−ブタノール２７９ｇ（３．７９ｍｏｌ）の混合物を常温で仕込み、さらに触媒としてｐ−トルエンスルホン酸亜鉛０．６４４ｇ（１．５８ｍｍｏｌ）を仕込み、窒素ガスを毎分１Ｌ流通、５００ｒｐｍで攪拌させながら、反応温度２００℃で保つように内圧を圧力制御弁で調節しながら６時間反応させ、４１０ｇを得た。

反応液の一部を採取して定量したところ、２，４−ＴＤＣＢｕが、２，４−ＴＤＡに対して９４．０ｍｏｌ％、２，６−ＴＤＣＢｕが、２，６−ＴＤＡに対して８８．８ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。また、上記式（２２）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体がＴＤＡ−８０に対して２．６ｍｏｌ％、上記式（２３）で示される２置換ベンゾイレン尿素がＴＤＡ−８０に対して５．０ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。これは２，４−ＴＤＣＢｕと２，６−ＴＤＣＢｕとの合計１００ｍｏｌに対し、８．２ｍｏｌの２置換ベンゾイレン尿素に相当する。

実施例５（２，４−ＴＤＡ／尿素／ブタノール）
１）２，４−トルエンジブチルカルバメートの製造
圧力制御弁、還流冷却器、気液分離器、攪拌装置を備えた内容量１ＬのＳＵＳ製オートクレーブに、２，４−ＴＤＡ８０．６ｇ（０．６６０ｍｏｌ）、尿素１１３ｇ（１．８９ｍｏｌ）および１−ブタノール２７９ｇ（３．７９ｍｏｌ）の混合物を常温で仕込み、さらに触媒としてｐ−トルエンスルホン酸亜鉛０．６４３ｇ（１．５８ｍｍｏｌ）を仕込み、窒素ガスを毎分１Ｌ流通、５００ｒｐｍで攪拌させながら、反応温度２００℃で保つように内圧を圧力制御弁で調節しながら４時間反応させ、４１０ｇを得た。

反応液の一部を採取して定量したところ、２，４−ＴＤＣＢｕが、２，４−ＴＤＡに対して９１．９ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。また、上記式（２２）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体が２，４−ＴＤＡに対して１．４ｍｏｌ％、上記式（２３）で示される２置換ベンゾイレン尿素が２，４−ＴＤＡに対して４．７ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。これは２，４−ＴＤＣＢｕ１００ｍｏｌに対し、６．６ｍｏｌの２置換ベンゾイレン尿素に相当する。
２）トルエンジイソシアネートの製造
２−１）上記で得られた反応液から未反応物および副生成物を取り除く工程を実施した。

攪拌装置と冷却管を備えた内容量５００ｍＬのガラス製４つ口フラスコに、上記反応液を仕込み、２３０ｒｐｍで攪拌させながら真空ポンプで容器内を２ｋＰａまで減圧した。冷却管に２５℃の循環水を流した状態で、容器内を１００℃まで昇温させ、主成分がブタノールである低沸分を留去させた。また^１Ｈ ＮＭＲの測定により、低沸分には芳香環を有する化合物が存在しないことが確認された。

その後、更に循環水温度を８０℃に設定し、容器内を１８０℃まで昇温させ、中沸点の化合物を留去させ、褐色のカルバメート濃縮液２１０ｇを得た。一方、留去物については^１Ｈ ＮＭＲの測定により、主成分がカルバミン酸ブチルで、芳香環を有する化合物が存在しないことが確認された。

カルバメート濃縮液の一部を採取して、液体クロマトグラフ（ＵＶ検出器（２５４ｎｍ）およびＲＩ検出器）にて定量したところ、２，４−ＴＤＣＢｕが９０質量％存在することが確認された。
２−２）濃縮液の熱分解によるイソシアネートの製造
温度計、攪拌装置、上部に還流管の付いた精留塔を備えた内容量１０００ｍＬのガラス製のセパラブルフラスコに、上記で得た濃縮液２００ｇ（２，４−ＴＤＣＢｕとして０．５６ｍｏｌ）、溶媒としてバーレルプロセス油Ｂ−０５（松村石油株式会社製）２００ｇを仕込み、３００ｒｐｍで攪拌させながら、真空ポンプで容器内を１０ｋＰａまで減圧した。

環流管に９０℃の循環水を流した状態で、加熱を開始すると２２０℃付近で塔頂温度が上昇し、還流管内に２，４−トリレンジイソシアナート（以下、２，４−ＴＤＩとする。）が凝縮しはじめたため還流比１５（＝還流３０秒／留出２秒）に設定し、２，４−ＴＤＩを留出させた。留出開始から６時間後に塔頂温度が上昇してきたため、加熱と減圧を停止し、留出液１１１ｇを得た。

留出液の一部を採取し液体クロマトグラフ（ＵＶ検出器（２５４ｎｍ）およびＲＩ検出器）にて定量したところ、２，４−ＴＤＩが８１質量％（０．５２ｍｏｌ）で、２，４−ＴＤＩ以外の化合物のほとんどが溶媒のバーレルプロセス油Ｂ−０５であり、上記式（２２）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体、および、上記式（２３）で示される２置換ベンゾイレン尿素は検出されなかった。この結果、熱分解において、回収された２，４−ＴＤＩの２，４−ＴＤＣＢｕに対する収率は９３ｍｏｌ％（２，４−ＴＤＡから通算すると８６ｍｏｌ％）であった。

一方、反応液については１２０℃まで冷却後、５Ａ濾紙にて熱時ろ過を行い濾液と濾残にわけ、濾残をアセトンで洗浄、乾燥を行い４ｇの黄褐色の濾残を回収した。反応液の濃縮液に対するタール生成率は２質量％であった。

比較例１
１）カルバミン酸オクチルの合成
還流冷却器、気液分離器、攪拌装置を備えた内容量１０００ｍＬのガラス製フラスコに、１−オクタノール５２２．４ｇ（４．０１ｍｏｌ）および尿素６０．０７ｇ（１．００ｍｏｌ）仕込み、窒素ガスを毎分３０ｍＬ流通、５００ｒｐｍで攪拌しながら、１６５℃で反応させた。９０分後に尿素５２．１ｇ（０．８７ｍｏｌ）、１２０分後に尿素４９．３４ｇ（０．８２ｍｏｌ）を仕込み、反応温度１６５℃で反応させた。

６時間後反応液を終了させ、エバポレーションにて未反応のオクタノールを留去後、減圧単蒸留にて、常温固体のサンプルを４００ｇ回収した。

固体の一部を採取して、液体クロマトグラフ（ＲＩ検出器）にて定量したところ、カルバミン酸オクチルが８１ｍｏｌ％、上記式（２５）で示される第２ビウレット系化合物（ｂｉｕｒｅｔＯＥ）が１３ｍｏｌ％、上記式（２６）で示される第２ビウレット系化合物（ｂｉｕｒｅｔＤＯＥ）が６ｍｏｌ％存在することが確認された。
２）２，４−ＴＤＡ／ビウレット化合物含有カルバミン酸オクチル／オクタノールの反応
還流冷却器、気液分離器、攪拌装置を備えた内容量２００ｍＬのガラス製フラスコに、２，４−ＴＤＡ９．５２ｇ（０．０８ｍｏｌ）および１−オクタノール５０．６３ｇ（０．３９ｍｏｌ）仕込み、窒素ガスを毎分１５０ｍＬ流通、５００ｒｐｍで攪拌しながら、２００℃まで昇温させた。２００℃に到達した後、上記で得られた１９ｍｏｌ％ビウレット化合物含有を含有するカルバミン酸オクチル６７．２７ｇ（０．３９ｍｏｌ）を装入した。このとき装入された第２ビウレット系化合物は、２，４−ＴＤＡ１００ｍｏｌに対し９５ｍｏｌに相当する。反応温度２００℃で４時間反応させ、反応液１１９．２ｇを得た。

反応液の一部を採取して、液体クロマトグラフ（ＵＶ検出器（２５４ｎｍ）およびＲＩ検出器）にて定量したところ、２，４−ＴＤＣＯｃが、２，４−ＴＤＡに対して７７．６ｍｏｌ％、上記式（２４）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体が２，４−ＴＤＡに対して２．４ｍｏｌ％、上記式（２３）で示される２置換ベンゾイレン尿素が２，４−ＴＤＡに対して１７．８ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。これは２，４−ＴＤＣＯｃ１００ｍｏｌに対し、２６ｍｏｌの２置換ベンゾイレン尿素に相当する。以上のようにビウレット系化合物が高い割合で存在する場合、非常に高い割合で２置換ベンゾイレン尿素が生成することが確認された。

比較例２
圧力制御弁、還流冷却器、気液分離器、攪拌装置を備えた内容量１ＬのＳＵＳ製オートクレーブに、２，４−ＴＤＡ８０．６ｇ（０．６６０ｍｏｌ）、尿素１１３ｇ（１．８９ｍｏｌ）および１−ブタノール２７９ｇ（３．７９ｍｏｌ）の混合物を常温で仕込み、さらに触媒としてｐ−トルエンスルホン酸亜鉛０．６４３ｇ（１．５８ｍｍｏｌ）を仕込み、窒素ガスを毎分１Ｌ流通、５００ｒｐｍで攪拌させながら、まず、反応温度１００℃で保つように内圧を圧力制御弁で調節しながら６時間反応させ、更に、１３０℃で３時間反応させた後、反応を完結させるため２００℃に昇温して更に６時間反応させ、反応液４１０ｇを得た。

反応液の一部を採取して定量したところ、２，４−ＴＤＣＢｕが、２，４−ＴＤＡに対して８６．９ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。また、上記式（２２）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体が２，４−ＴＤＡに対して２．５ｍｏｌ％、上記式（２３）で示される２置換ベンゾイレン尿素が２，４−ＴＤＡに対して７．３ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。これは２，４−ＴＤＣＢｕ１００ｍｏｌに対し、１１．３ｍｏｌの２置換ベンゾイレン尿素に相当する。

比較例３
１）２，４−トルエンジブチルカルバメートの製造
圧力制御弁、還流冷却器、気液分離器、攪拌装置を備えた内容量１ＬのＳＵＳ製オートクレーブに、２，４−ＴＤＡ８０．６ｇ（０．６６０ｍｏｌ）、尿素１１３ｇ（１．８９ｍｏｌ 和光純薬工業株式会社製 純度＞９９．０％）および１−ブタノール２７９ｇ（３．７９ｍｏｌ）の混合物を仕込み、さらに触媒としてｐ−トルエンスルホン酸亜鉛０．６４４ｇ（１．５８ｍｍｏｌ）を仕込み、窒素ガスを流通せず、５００ｒｐｍで攪拌させながら、反応温度２００℃で保つように内圧を圧力制御弁で調節しながら４時間反応させ、４１０ｇの反応液を得た。

反応液の一部を採取して定量したところ、２，４−ＴＤＣＢｕが、２，４−ＴＤＡに対して６５．０ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。また、上記式（２２）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体が２，４−ＴＤＡに対して９．３ｍｏｌ％、上記式（２３）で示される２置換ベンゾイレン尿素が２，４−ＴＤＡに対して１８．３ｍｏｌ％の収率で生成していることが確認された。これは２，４−ＴＤＣＢｕ１００ｍｏｌに対し、４２．５ｍｏｌの２置換ベンゾイレン尿素に相当する。窒素ガスを流通しなかったためアンモニアが系外に出て行かず、系中でビウレット体が多数生成したためと考察される。
２）トルエンジイソシアネートの製造
２−１）上記で得られた反応液から未反応物および副生成物を取り除く工程を実施した。

攪拌装置と冷却管を備えた内容量５００ｍＬのガラス製４つ口フラスコに、上記反応液を仕込み、２３０ｒｐｍで攪拌させながら真空ポンプで容器内を２ｋＰａまで減圧した。冷却管に２５℃の循環水を流した状態で、容器内を１００℃まで昇温させ、主成分がブタノールである低沸分を留去させた。また^１Ｈ ＮＭＲの測定により、低沸分には芳香環を有する化合物が存在しないことを確認した。その後、更に循環水温度を８０℃に設定し、容器内を１８０℃まで昇温させ、中沸点の化合物を留去させ、褐色のカルバメート濃縮液２０６ｇを得た。一方、留去物については^１Ｈ ＮＭＲの測定により、主成分がカルバミン酸ブチルで、芳香環を有する化合物が存在しないことを確認した。カルバメート濃縮液の一部を採取して、液体クロマトグラフ（ＵＶ検出器（２５４ｎｍ）およびＲＩ検出器）にて定量したところ、２，４−ＴＤＣＢｕが６０質量％存在することを確認した。
２−２）濃縮液の熱分解によるイソシアネートの製造
温度計、攪拌装置、上部に還流管の付いた精留塔を備えた内容量１０００ｍＬのガラス製のセパラブルフラスコに、軽沸分の減圧留去で得た反応液の濃縮液２００ｇ（２，４−ＴＤＣとして０．３７ｍｏｌ）、溶媒としてバーレルプロセス油Ｂ−０５（松村石油株式会社製）２００ｇ仕込み、３００ｒｐｍで攪拌させながら、真空ポンプで容器内を１０ｋＰａまで減圧した。環流管に９０℃の循環水を流した状態で、加熱を開始すると２２０℃付近で塔頂温度が上昇し、還流管内に２，４−トリレンジイソシアナート（以下２，４−ＴＤＩ）が凝縮しはじめたため還流比１５（＝還流３０秒／留出２秒）に設定し、２，４−ＴＤＩを留出させた。留出開始から２時間後に塔頂温度が上昇してきたため、加熱と減圧を停止し、留出液６０ｇを得た。留出液の一部を採取し液体クロマトグラフ（ＵＶ検出器（２５４ｎｍ）およびＲＩ検出器）にて定量したところ、２，４−ＴＤＩが７０質量％（０．２４ｍｏｌ）で、２，４−ＴＤＩ以外の化合物のほとんどが溶媒のバーレルプロセス油Ｂ−０５であり、上記式（２２）で示される２置換ベンゾイレン尿素誘導体、および、上記式（２３）で示される２置換ベンゾイレン尿素は検出されなかった。この結果、熱分解において、回収された２，４−ＴＤＩの２，４−ＴＤＣＢｕに対する収率は６５ｍｏｌ％（２，４−ＴＤＡから通算すると４２ｍｏｌ％）と非常に低い値であった。

一方、反応液については１２０℃まで冷却後、５Ａ濾紙にて熱時ろ過を行い濾液と濾残にわけ、濾残をアセトンで洗浄、乾燥を行い６４ｇの黄褐色の濾残を回収した。反応液の濃縮液に対するタール生成率は３２質量％と、タールが出来やすい環境であることが確認された。

以上のように２置換ベンゾイレン尿素を多く含むカルバメート化合物を熱分解した場合、イソシアネートの収率が低下するだけではなく、タール生成率も著しく高くなることが確認された。

Claims (6)

1. トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとを反応させて、トルエンジカルバメートを製造する、カルバメート製造工程と、
   下記式（１）で示される、メチル基およびアミノ基で置換されている２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を、トルエンジカルバメート１００モルに対して、１０モル以下に低減する、ベンゾイレン尿素低減工程とを備え、
   

   

   前記ベンゾイレン尿素低減工程は、下記式（２）で示されるビウレット系化合物を、トルエンジアミン１００モルに対して、４０モル以下に低減する、ビウレット系化合物低減工程を備え、
   Ｘ _１ −ＣＯ−ＮＨ−ＣＯ−Ｘ _２ （２）
   （式中、Ｘ１およびＸ２は、互いに同一または相異なって、アミノ基、アルコキシ基またはＮ−（アミノトルイル）アミノ基を示す。）
   前記ビウレット系化合物低減工程は、上記式（２）において、Ｘ１およびＸ２がアミノ基である第１ビウレット系化合物を低減する、第１ビウレット系化合物低減工程を備え、
   尿素を前記カルバメート製造工程に供給する尿素供給工程を、さらに備え、
   前記第１ビウレット系化合物低減工程では、
   前記尿素供給工程が、尿素を加熱により溶融して流動状態として、前記カルバメート製造工程に供給する流動供給工程を備えているときには、尿素の溶融後から供給終了までの時間を、２時間以内とするか、
   前記尿素供給工程において、尿素をスラリーとして、前記カルバメート製造工程に供給するか、または、尿素を固体状態で、前記カルバメート製造工程に供給する
   ことを特徴とする、トルエンジカルバメートの製造方法。
2. トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとを反応させて、トルエンジカルバメートを製造する、カルバメート製造工程と、
   下記式（１）で示される、メチル基およびアミノ基で置換されている２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を、トルエンジカルバメート１００モルに対して、１０モル以下に低減する、ベンゾイレン尿素低減工程とを備え、
   

   

   
   前記ベンゾイレン尿素低減工程は、下記式（２）で示されるビウレット系化合物を、トルエンジアミン１００モルに対して、４０モル以下に低減する、ビウレット系化合物低減工程を備え、
   Ｘ _１ −ＣＯ−ＮＨ−ＣＯ−Ｘ _２ （２）
   （式中、Ｘ１およびＸ２は、互いに同一または相異なって、アミノ基、アルコキシ基またはＮ−（アミノトルイル）アミノ基を示す。）
   前記ビウレット系化合物低減工程は、上記式（２）において、Ｘ１がアミノ基またはアルコキシ基であり、Ｘ２がアルコキシ基である第２ビウレット系化合物を低減する、第２ビウレット系化合物低減工程を備え、
   尿素とアルコールとを反応させて、Ｎ−無置換カルバミン酸エステルを製造するＮ−無置換カルバミン酸エステル製造工程を、さらに備え、
   前記第２ビウレット系化合物低減工程では、
   前記Ｎ−無置換カルバミン酸エステル製造工程において、尿素とアルコールとを、金属含有化合物の存在下、反応させる
   ことを特徴とする、トルエンジカルバメートの製造方法。
3. トルエンジアミンと、尿素および／またはＮ−無置換カルバミン酸エステルと、アルコールとを反応させて、トルエンジカルバメートを製造する、カルバメート製造工程と、
   下記式（１）で示される、メチル基およびアミノ基で置換されている２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を、トルエンジカルバメート１００モルに対して、１０モル以下に低減する、ベンゾイレン尿素低減工程とを備え、
   

   

   前記ベンゾイレン尿素低減工程は、下記式（２）で示されるビウレット系化合物を、トルエンジアミン１００モルに対して、４０モル以下に低減する、ビウレット系化合物低減工程を備え、
   Ｘ _１ −ＣＯ−ＮＨ−ＣＯ−Ｘ _２ （２）
   （式中、Ｘ１およびＸ２は、互いに同一または相異なって、アミノ基、アルコキシ基またはＮ−（アミノトルイル）アミノ基を示す。）
   前記ビウレット系化合物低減工程は、上記式（２）において、Ｘ１がＮ−（アミノトルイル）アミノ基であり、Ｘ２が、アミノ基、アルコキシ基またはＮ−（アミノトルイル）アミノ基のいずれかである第３ビウレット系化合物を低減する、第３ビウレット系化合物低減工程を備え、
   前記第３ビウレット系化合物低減工程は、
   前記カルバメート製造工程において、反応系から、当該反応により副生するアンモニアを低減するか、
   反応温度を、１６０℃以上にするか、または、
   アルコールを、トルエンジアミン１モルに対して２モル以上の割合で供給する
   ことを特徴とする、トルエンジカルバメートの製造方法。
4. 前記カルバメート製造工程は、反応槽と、前記反応槽から排出される低沸点成分を還流させるための還流ラインと、前記還流ラインに設けられ、還流成分と排出成分とを分離する分離器とを備える反応装置において、実施され、
   前記第３ビウレット系化合物低減工程が、前記カルバメート製造工程において、反応系から、当該反応により副生するアンモニアを低減する工程であるときに、
   前記反応槽を窒素パージするか、
   前記分離器として凝縮器を用いて、前記凝縮器の温度を、４０℃以上に設定して、アンモニアの凝縮を抑制するか、または、
   前記分離器として蒸留器を用いて、前記還流成分に含有されるアンモニア量に対して、前記排出成分に含有されるアンモニア量が多くなるように、蒸留する
   ことを特徴とする、請求項３に記載のトルエンジカルバメートの製造方法。
5. 請求項１〜４のいずれか一項に記載のトルエンジカルバメートの製造方法によって、トルエンジカルバメートを製造する工程と、
   製造されたトルエンジカルバメートを、熱分解してトルエンジイソシアネートを製造する工程と
   を備えることを特徴とする、トルエンジイソシアネートの製造方法。
6. 不純物として、トルエンジカルバメート１００モルに対して０．０１〜１０モルの、下記式（１）で示される、メチル基およびアミノ基で置換されている２置換ベンゾイレン尿素およびその誘導体を含有することを特徴とする、トルエンジカルバメート組成物。
   

   

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