JP5466576B2 - 曲げ加工性に優れた高強度冷延鋼板 - Google Patents

Description

本発明は、曲げ加工性に優れた高強度冷延鋼板に関するものであり、曲げ加工において加工割れ不良率の小さい、高強度（特には引張強度が８８０ＭＰａ以上）の冷延鋼板に関するものである。

自動車の安全性および環境問題に配慮して、自動車用鋼板の高強度化が指向されている。一般に、高強度化に伴い加工性は低下するが、強さと加工性を兼備した鋼板がこれまでに種々考案され、実用化されている。例えばフェライト相と、マルテンサイトやベイナイトなどの低温変態相とを共存させた複合組織鋼板が、加工性に優れた高強度鋼板として用いられている。複合組織鋼板は、軟質なフェライト地に硬質な低温変態相を分散させることによって強度と加工性の向上を同時に図るものである。しかしこのような自動車用鋼板において、介在物を起点とした加工割れが問題となっている。

この様な事情に鑑みて、介在物を制御して加工性の向上を図った技術がこれまでに提案されている。例えば、特許文献１には、円相当換算で直径５μｍ以上の介在物を２５個／ｍｍ^２以下とすることで、曲げ加工性に優れた冷延鋼板が得られる旨示されている。特許文献２には、Ｓｉ脱酸鋼において、短径が５μｍ以上の酸化物系介在物を３５個／ｃｍ^２以下にすることで延性に富む冷延鋼板が得られる旨示されている。また特許文献２には、展伸、破砕しやすい介在物組成にして微細化することが示されている。しかし、上記特許文献１や２の様に、個々の介在物が微細かつ低密度であっても、その分布次第では介在物を起点とした割れが生じる場合がある。よって、加工性（特には、自動車用鋼板に要求される曲げ加工性）を確実に高めるには更なる検討が必要であると考えられる。尚、特許文献１では、低硫鋼にする必要もありコストアップにつながる。また特許文献２では、加工性の中でも、特に自動車用鋼板に要求される曲げ加工性について述べられていない。

また、特許文献３には、缶用冷延鋼板の圧延面に平行な任意断面で観察される、点列状介在物（酸化物系介在物のうち３個以上が圧延方向に平行に、且つ互いに２００μｍ未満の間隔で直線状に並んだもの）の存在割合を、６００３個／ｍ^２〜２×１０^４個／ｍ^２とすることで、製缶不良を低減できる旨示されている。しかし、特許文献３は缶用に限定されており、その要求特性として、絞り加工が要求されるが、上記自動車用鋼板として用いられる場合に要求される曲げ加工性については検討されていない。

特許第３８４５５５４号公報 特開２００５−２７２８８８号公報 特許第３４２１９４３号公報

上述した通り、従来は、主として個々の介在物サイズ・数量を厳密に制御することによって介在物性欠陥の少ない高強度鋼板を実現している。しかしながら、この鋼板を曲げ加工に供すると、著しく緩やかな加工条件においても割れが散発することがあり、生産性の悪化および検品等によるコストアップが問題視されている。

本発明は上記の様な事情に着目してなされたものであって、その目的は、曲げ加工において介在物を起点とした曲げ割れ率を十分に小さくすることのできる、曲げ加工性に優れた高強度冷延鋼板を得ることにある。

上記課題を解決し得た本発明の高強度冷延鋼板は、鋼板の成分が、Ｃ：０．１２〜０．３％（質量％の意味。成分について以下同じ。）、Ｓｉ：０．５％以下（０％を含む）、Ｍｎ：１．５％未満（０％を含まない）、Ａｌ：０．１５％以下（０％を含まない）、Ｎ：０．０１％以下（０％を含まない）、Ｐ：０．０２％以下（０％を含まない）、およびＳ：０．０１％以下（０％を含まない）を満たし、残部が鉄および不可避不純物からなり、鋼組織が、マルテンサイト単一組織であり、かつ、鋼板の表面から（板厚×０．１）深さまでの表層域において、下記に示すｎ回目の判定で定まるｎ次介在物群であって、この介在物群の２つの最外粒子の鋼板圧延方向における最外表面間距離が１００μｍ以上であるものが、圧延面１００ｃｍ^２当たり１２０個以下であるところに特徴を有する。

（ｎ回目の判定）
ｎ−１次介在物群（ｎは１以上の整数、ｎ＝１の場合、０次介在物群は介在物粒子をいう）と、近接する１以上のｘ次介在物群（ｘ＝０〜ｎ−１、ｎは１以上の整数、０次介在物群は介在物粒子をいう）とからなり、このｎ−１次介在物群とｘ次介在物群の最近接粒子の最小表面間距離（λ）が、下記（１）式を満たしかつ６０μｍ以下である介在物群を、「ｎ次介在物群」とする。

上記（１）式において、
λ：ｎ−１次介在物群とｘ次介在物群の最近接粒子の最小表面間距離（μｍ）、
σ_ｙ：鋼板の降伏強度（ＭＰａ）、
ｄ_１：ｎ−１次介在物群の、鋼板圧延方向の粒子径（ｎ＝１の場合）または２つの最外粒子の鋼板圧延方向における最外表面間距離（ｎ≧２の場合）（μｍ）、
ｄ_２：ｘ次介在物群の、鋼板圧延方向の粒子径（ｘ＝０の場合）または２つの最外粒子の鋼板圧延方向における最外表面間距離（ｘ≧１の場合）（μｍ）を夫々示している。

本発明の鋼板は、更に他の元素として、
（Ａ）Ｃｒ：２％以下（０％を含まない）および／またはＢ：０．０１％以下（０％を含まない）；
（Ｂ）Ｃｕ：０．５％以下（０％を含まない）、Ｎｉ：０．５％以下（０％を含まない）、およびＴｉ：０．２％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種の元素；または
（Ｃ）Ｖ：０．１％以下（０％を含まない）および／またはＮｂ：０．１％以下（０％を含まない）；
を含んでいてもよい。

本発明には、上記高強度冷延鋼板に、溶融亜鉛めっきが施された溶融亜鉛めっき鋼板や、合金化溶融亜鉛めっきが施された合金化溶融亜鉛めっき鋼板も含まれる。

本発明によれば、曲げ加工性に優れた高強度冷延鋼板が確実に得られ、例えばこれを、自動車用鋼板として用いることができる。具体的には、例えば、バンパー、フロントやリア部のサイドメンバ等の衝突部品や、センターピラーレインフォースなどのピラー類等の車体構成部品等の製造に適した鋼板を提供できる。

図１は、真の介在物粒子径（ｄ^＊）とボイド成長範囲（Ａ）との関係を、鋼板の降伏強度（ＹＳ）別に示したグラフである。 図２（ａ）、（ｂ）は、１次介在物群の態様を例示した図である。 図３（ａ）、（ｂ）は、２次介在物群の態様を例示した図である。 図４は、介在物群の長径と規定の介在物群起因の曲げ割れの累積確率との関係を示したグラフである。 図５は、表面からの位置（板厚ｔに対する比）と、規定の介在物群が曲げ割れを引き起こす確率の関係を示したグラフである。 図６は、規定の介在物群の個数密度と規定の介在物群起因の曲げ割れ率の関係を示したグラフである。

本発明者らは、上述した様に個々の介在物粒子の成分・組成を制御しても、加工（特に曲げ加工）において割れが生じることに鑑みて、鋭意研究を重ねてきた。その結果、まず、下記のことを見出した。
（１）曲げ割れの起点は、鋼板の圧延方向と平行に点列状に分布した介在物群であること。
（２）そして、上記介在物群を構成する個々の介在物粒子が、従来技術（例えば特許文献１）で規定するように微細であっても、これらが点列状に分布した介在物群となることによって、加工時に個々の介在物粒子の周辺に発生したボイド同士が合体し、単独で存在する介在物粒子周辺に発生するボイドに比べて、粗大で扁平な欠陥（ボイド）が形成されること。また、この様な粗大で扁平な欠陥（ボイド）には、曲げ加工時に、単独で存在する介在物粒子周辺に発生するボイドと比較して非常に大きな応力が集中し、その結果、材料が容易に破断に至ると考えられること。

これらの知見をもとに、介在物粒子の分布が具体的にどのような状態である場合に、上記粗大で扁平な欠陥（ボイド）が形成されるかについて調べた。その結果、まず２つの介在物粒子の分布が下記（１）式を充足する場合に、一つの長大な欠陥を形成する介在物群としてふるまうことがわかった。下記（１）式は、「個々の介在物粒子に発生したボイドが、隣接するボイドと合体するためには、ボイド間の材料が塑性変形する必要がある」との考えに基づき、欠陥周辺の応力集中がもたらす塑性変形範囲を考慮して実験的に得たものである。

上記（１）式において、
λ：任意の介在物粒子とこれに近接する介在物粒子の最小表面間距離（μｍ）、
σ_ｙ：鋼板の降伏強度（ＭＰａ）、
ｄ_１：任意の介在物粒子の、鋼板圧延方向の粒子径（μｍ）、
ｄ_２：上記任意の介在物に近接する介在物粒子の、鋼板圧延方向の粒子径（μｍ）、
である。ここでは、まず基本的な考え方を示すため、上記（１）式のλ、ｄ_１、ｄ_２について上記の通り定義する。

上記（１）式の導出方法は次のとおりである。後述する実施例において破断面で観察される介在物粒子の、真の介在物粒子径（ｄ^＊）とその周辺に形成されるボイド径（Ｄ）から、ボイド成長範囲［Ａ＝（Ｄ−ｄ^＊）／２］とｄ^＊の関係を得た。この真の介在物粒子径（ｄ^＊）とボイド成長範囲（Ａ）との関係を、鋼板の降伏強度別（ＹＳ＝７８０ＭＰａ、９８０ＭＰａ、１１８０ＭＰａ、１３５０ＭＰａ）に示したグラフを図１に示す。この図１で得た結果を、鋼板の降伏強度（ＹＳ＝σ_ｙ）で整理すると下記（２）式が得られる。

また一般に、任意の面で観察される介在物粒子径（ｄ）と真の介在物粒子径（ｄ^＊）との間には下記（３）式の関係がある。
ｄ^*＝１．２７ｄ ・・・（３）
上記（２）式および（３）式より、ボイド成長範囲（Ａ）は、下記（４）式のように表すことができる。

したがって、近接する介在物粒子の粒子径をそれぞれｄ_１およびｄ_２とすると、それぞれのボイド成長範囲の合計（Ａ_１＋Ａ_２）が、２つの介在物粒子の最小表面間距離（λ）以上である場合にボイドが合体すると考え、上記（１）式を得た。

また本発明では、上記λが６０μｍより大きくなると、後述する規定の介在物群の個数密度と規定の介在物群起因の曲げ割れ率との相関性が低くなるため、λを６０μｍ以下とした。この様にλを６０μｍ以下と規定することで、介在物粒子間が過剰に大きい場合も制御の必要な従来技術と比べ、コストアップを抑えることができる。

そして本発明では、上記（１）式を満たすと共にλが６０μｍ以下を満たす上記２つの介在物粒子からなるものを、曲げ加工時に粗大で扁平な欠陥（ボイド）を形成する「介在物群」であるとした。この介在物群について図２（ａ）に模式的に例示する。尚、図２（ａ）において、右端の介在物粒子３は、介在物粒子２との関係において、図２（ａ）に示す通り（１）式を満たさないか、λが６０μｍを超えるため、介在物粒子２とは介在物群を構成しないことを示している。

上記では、ｄ_１、ｄ_２について、いずれも介在物粒子である場合について述べたが、上記２つの介在物粒子からなる介在物群を、１つの介在物粒子とみなした場合、更にこれと近接する介在物粒子や別の介在物群との間で、（１）式を満たすと共にλが６０μｍ以下を満たし、更に粗大な介在物群を構成する場合がある。よってこの様な場合には、上記２つの介在物粒子からなる介在物群と、これに近接する介在物粒子や別の介在物群との間で、更に、（１）式を満たすと共にλが６０μｍ以下を満たすか否かの判定（２回目以降の判定）を行う必要がある。

この様に、介在物群の判定［２つの介在物粒子または介在物群が、上記関係（（１）式を満たすと共にλが６０μｍ以下）を満たし、新たな介在物群を構成するか否かの判定］を、１回目、２回目…と段階的に繰り返し行うことによって、本発明の介在物群を特定することができる。

尚、上記判定は、介在物群の周囲に、この介在物群との間で（１）式を満たし、かつλが６０μｍ以下である、介在物粒子や介在物群が存在しなくなるまで行い、最終的に得られた介在物群を１個の介在物群とカウントする。

よって、例えば後述する図３（ａ）に例示した３個の介在物粒子（１''、２''および３''）からなる介在物群は、その構成が、１回目の判定で介在物群と判定された２個の介在物粒子１''および２''からなる介在物群と、２回目の判定で該介在物群と上記関係を満たすと判断された介在物粒子３''とからなるが、上記２個の介在物粒子（１''および２''）からなる介在物群と、該介在物群を含む３個の介在物粒子（１''、２''および３''）からなる介在物群とを分けて、介在物群２個とカウントするのではなく、２回目の判定で介在物群と判定された、介在物粒子１''、２''および３''からなる（２次）介在物群を１個とカウントする。

具体的には、例えば、以下の様にして段階的に介在物群を判定することができる（下記では、３回目までの介在物群の判定を具体的に示している）。

（i）１回目の判定（１次介在物群の判定）
少なくとも２つの介在物粒子の間で、λが、上記（１）式を満たすと共に６０μｍ以下を満たす場合には、これらからなる介在物群を「１次介在物群」とする（図２（ａ）に模式的に例示する）。

尚、図２（ｂ）に例示する通り、介在物粒子１が介在物粒子２以外に、介在物粒子２’との関係においても、λが上記（１）式を満たすと共に６０μｍ以下を満たす場合には、これら介在物粒子１、２および２’からなる介在物群を「１次介在物群」とする。

（ii）２回目の判定（２次介在物群の判定）
（ii−１）上記１次介在物群と、近接する１以上の介在物粒子との間で、λが、（１）式を満たすと共に６０μｍ以下を満たす場合には、これらからなる介在物群を「２次介在物群」とする。この２次介在物群を図３（ａ）に模式的に例示する。

（ii−２）上記１次介在物群と、近接する１以上の別の１次介在物群との間で、λが、（１）式を満たすと共に６０μｍ以下を満たす場合には、これらからなる介在物群を「２次介在物群」とする。この２次介在物群を図３（ｂ）に模式的に例示する。

（iii）３回目の判定（３次介在物群の判定）
（iii−１）上記２次介在物群と、近接する１以上の介在物粒子との間で、λが、（１）式を満たすと共に６０μｍ以下を満たす場合には、これらからなる介在物群を「３次介在物群」とする。

（iii−２）上記２次介在物群と、近接する１以上の１次介在物群との間で、λが、（１）式を満たすと共に６０μｍ以下を満たす場合には、これらからなる介在物群を「３次介在物群」とする。

（iii−３）上記２次介在物群と、近接する１以上の別の２次介在物群との間で、λが、（１）式を満たすと共に６０μｍ以下を満たす場合には、これらからなる介在物群を「３次介在物群」とする。

以降、４回目の判定（４次介在物群の判定）へと続く。

上記判定の方法から、ｎ回目（ｎは１以上の整数）の判定で定まる、任意の介在物群：ｎ次介在物群について、下記の通り表すことができる。

即ち、ｎ次介在物群は、ｎ−１次介在物群（ｎは１以上の整数、ｎ＝１の場合、０次介在物群は介在物粒子をいう）と、近接する１以上のｘ次介在物群（ｘ＝０〜ｎ−１、ｎは１以上の整数、０次介在物群は介在物粒子をいう）とからなり、このｎ−１次介在物群とｘ次介在物群の最近接粒子の距離（以下、最小表面間距離：λという）が、下記（１）式を満たし、かつ６０μｍ以下である介在物群をいう。

上記（１）式において、
λ：ｎ−１次介在物群とｘ次介在物群の最近接粒子の最小表面間距離（μｍ）
σ_ｙ：鋼板の降伏強度（ＭＰａ）
ｄ_１：ｎ−１次介在物群の、鋼板圧延方向の粒子径（ｎ＝１の場合）または２つの最外粒子の鋼板圧延方向における最外表面間距離（ｎ≧２の場合）（μｍ）
ｄ_２：ｘ次介在物群の、鋼板圧延方向の粒子径（ｘ＝０の場合）または２つの最外粒子の鋼板圧延方向における最外表面間距離（ｘ≧１の場合）（μｍ）である。

上記「ｎ回目の判定で定まる」とは、上述した通り、介在物群の周囲に、この介在物群との間で（１）式を満たし、かつλが６０μｍ以下である、介在物粒子や介在物群が存在しなくなるまで上記判定を繰り返し行って、最終的に得られる１つの介在物群を決定することをいう。

尚、判定するにあたり、対象となる介在物粒子の鋼板圧延方向の粒子径（即ち、円相当直径）の下限は０．５μｍ程度である。

〔介在物群の長径について〕
上記判定により求められる介在物群であっても、その大きさによって、曲げ加工性に与える影響は異なる。よって、上記介在物群のサイズ［介在物群の長径＝介在物群の２つの最外粒子の鋼板圧延方向における距離（以下、最外表面間距離という）］と、曲げ加工性（規定の介在物群起因の曲げ割れ率）との関係を調べた。図４は、後述する実施例において、介在物群を起点に割れた試料の破断面を観察して、破断起点の介在物群の鋼板圧延方向の長径を求め、長径が例えば２０μｍ以上４０μｍ未満、４０μｍ以上６０μｍ未満、６０μｍ以上８０μｍ未満…の範囲内の介在物群を、それぞれ２０μｍ、４０μｍ、６０μｍ…の介在物群として集計し、長径２０μｍごとの規定の介在物群起因の曲げ割れの累積確率（累積確率は比率で表わされ、累積確率が１である場合は、１００％を意味する。）を表したものである。

この図４より、介在物群の長径が１００μｍ以上で、この介在物群起因の割れ発生（累積確率＞０）が認められたため、制御の対象とする介在物群の長径の下限を１００μｍとした（以下、長径が１００μｍ以上の介在物群を「規定の介在物群」ということがある）。

〔観察領域について〕
上記規定の介在物群を原因として曲げ割れが顕著になるのは、特に曲げ加工時に多大な歪が導入される鋼板の表層域であることから、次の様な測定を行って本発明における観察領域を特定した。即ち、後述する実施例の鋼板を用い、予め周波数３０ＭＨｚおよび５０ＭＨｚの条件で超音波探傷法により、圧延面における欠陥指示位置（介在物位置）を特定した。そして、曲げ稜線が圧延方向と平行になり、且つ当該調査で得た欠陥指示位置（介在物位置）と一致するように、後述する実施例に示す通り曲げ加工を実施した。

曲げ加工を施して破断した試験片について、割れ起点の破断面を調査した。そして、規定の介在物群の存在有無を確認し、規定の介在物群が存在するものについては、表面からの位置（深さ）を測定した。また、破断しなかった試験片については、圧延面における欠陥指示位置から板厚方向に０．５ｔ（ｔは板厚）まで研削し、表面から０．５ｔ深さの範囲内における規定の介在物群の存在有無を確認した。

そして、表面からの各測定位置において、規定の介在物群が曲げ割れを引き起こす確率（％）（後述する「規定の介在物群起因の曲げ割れ率」とは区別される。）を、下記（５）式により求めた。
規定の介在物群が曲げ割れを引き起こす確率（％）＝１００×（曲げ加工で破断した試験片であって規定の介在物群が存在した試験片の数）／［（曲げ加工で破断した試験片であって規定の介在物群が存在した試験片の数）＋（曲げ加工で破断しなかった試験片であって規定の介在物群が存在した試験片の数）］ ・・・（５）

その結果を整理したものを図５に示す。尚、図５における０．０２ｔ（板厚ｔに対する比が０．０２）、０．０４ｔ、０．０６ｔ…の結果は、それぞれ表面（深さは０ｍｍ）〜０．０２ｔ、０．０２ｔ超〜０．０４ｔ、０．０４ｔ超〜０．０６ｔ…における測定結果を集計したものである。この図５から、本発明で規定の介在物群は、鋼板の表面から、板厚×０．１（０．１ｔ）深さまでの範囲に存在する場合に、曲げ割れの原因となっていることがわかる。また、曲げ加工性は表層域の影響を強く受けていることがわかる。そこで本発明では、規定の介在物群の観察領域を、鋼板の表面から（板厚×０．１）深さまでとした。

〔規定の介在物群の個数密度と曲げ加工性の関係について〕
次いで、本発明者らは、規定の介在物群の個数密度と、曲げ加工性（規定の介在物群起因の曲げ割れ率）との関係を調べた。図６は、後述する実施例に示す方法で求めた、規定の介在物群の個数密度と規定の介在物群起因の曲げ割れ率の関係を表したグラフである。尚、規定の介在物群起因の曲げ割れ率が２．０％以下であれば、実製品において問題ないことを別途確認している。

この図６より、規定の介在物群起因の曲げ割れ率：２．０％以下を達成するには、規定の介在物群の個数密度を、圧延面１００ｃｍ^２当たり１２０個以下とする必要があることがわかる。好ましい個数密度は、圧延面１００ｃｍ^２当たり１００個以下である。

上記規定の介在物群の測定は、後述する実施例に示す通り、例えば光学顕微鏡（倍率は１００倍）にて目視観察して行うことができる。また、この光学顕微鏡観察の結果を２値化した後、予め上記（１）式やλの境界値（６０μｍ）の条件を設定した画像解析処理により自動測定することもできる。

本発明は、介在物群の形態が上記規定を満たすことを要件としており、介在物群を構成する個々の介在物粒子の成分については特に規定されない。介在物粒子として、例えばＡｌ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｍｇ（Ｃａ、Ｍｇについては、本発明では選択元素として添加していないが、製造過程での炉壁からやスラグの巻き込みにより不可避的に含まれうる）等を含む酸化物系介在物や、Ｍｎ、Ｔｉ等を含む硫化物系介在物、またはこれらの複合介在物が挙げられる。また、選択元素として、ＣａやＭｇ、希土類元素（ＲＥＭ）を含む場合には、これらの元素を含む酸化物系介在物や、硫化物系介在物（例えば、ＣａやＭｇを含む硫化物系介在物）が存在しうる。

尚、本発明は、上述の通り、介在物群として制御したところにポイントがあるが、鋼板の介在物粒子の総数は、従来の通り低減されていることが好ましい。具体的には、鋼板圧延方向の粒子径が５μｍ以上の介在物粒子が、２５個／ｍｍ^２以下に抑えられていることが好ましい。

〔鋼組織について〕
本発明の冷延鋼板を、例えば自動車用鋼板として用いる場合、特性としてより高い強度（引張強度が８８０ＭＰａ以上、好ましくは９８０ＭＰａ以上）と加工性の兼備が要求される。フェライト組織が多いと、より高い強度を確保することが難しい。また、複合組織であると、曲げ加工性（特に、限界曲げ加工性）を充分に向上させることが難しくなるよって本発明では、マルテンサイト組織（好ましくは、焼戻しマルテンサイトを含んだマルテンサイト組織）の単一組織とすることで曲げ加工性（特に、限界曲げ加工性）の向上を図る。

尚、上記マルテンサイト組織の単一組織とは、該マルテンサイト組織を９４面積％以上（より好ましくは９５面積％以上、特には９７面積％以上）含む意味であり、マルテンサイト組織以外に、製造工程で不可避的に含まれうる組織（フェライト組織、ベイナイト組織、残留オーステナイト組織等）も含みうる。冷延鋼板の金属組織は、マルテンサイト組織が１００面積％でもよい。

上記介在物形態を含めた組織制御の効果を十分に発揮させて、曲げ加工性を確実に高めると共に、高強度と優れた加工性のバランスを兼備する鋼板を実現するには、下記の成分組成を満たすようにする必要がある。また後述する製造条件で製造することが推奨される。以下では、まず、鋼板の成分組成について詳述する。

〔鋼板の成分組成について〕
〔Ｃ：０．１２〜０．３％〕
Ｃは、焼入れ性を高めて高強度を確保するのに必要な元素であるため、０．１２％以上（好ましくは０．１５％以上）含有させる。しかしＣ含有量が過剰であると、スポット溶接性や靭性が低下したり、焼入れ部に遅れ破壊が生じやすくなる。よって、Ｃ量は０．３％以下、好ましくは０．２６％以下とする。

〔Ｓｉ：０．５％以下（０％を含む）〕
Ｓｉは、焼戻し軟化抵抗に有効な元素であり、また固溶強化による強度向上にも有効な元素である。これらの観点から、Ｓｉを０．０２％以上含有させることが好ましい。しかしＳｉはフェライト生成元素であり、多く含まれると、焼入れ性を損ない高強度を確保することが難しくなることから、Ｓｉ量を０．５％以下とする。好ましくは０．４％以下である。

〔Ｍｎ：１．５％未満（０％を含まない）〕
Ｍｎは、焼入れ性を向上させて強度を高めるのに作用する元素であるが、Ｍｎ量が過剰になると溶接部（例えば、シーム溶接やスポット溶接部など）の接合強度が劣化すると共に、熱間圧延後の冷却時にマルテンサイトやベイナイト等の硬質相が生じて熱延鋼板の強度が高くなり過ぎるため、冷間圧延性が悪くなる。従ってＭｎ量は１．５％未満、好ましくは１．４％以下、より好ましくは１．３％以下とする。尚、Ｍｎは、０．１％以上含有することが好ましい。

〔Ａｌ：０．１５％以下（０％を含まない）〕
Ａｌは、脱酸剤として添加される元素であり、また鋼の耐食性を向上させる効果もある。これらの効果を十分発揮させるには、０．０５％以上含有させることが好ましい。しかし過剰に含まれると、Ｃ系介在物が多量に生成して表面疵の原因となるので、その上限を０．１５％とする。好ましくは０．１０％以下、より好ましくは０．０７％以下である。

〔Ｎ：０．０１％以下（０％を含まない）〕
Ｎ量が過剰であると、窒化物の析出量が増大し、靭性に悪影響を与えるため、Ｎ量は０．０１％以下、好ましくは０．００８％以下とする。尚、製鋼上のコスト等を考慮すること、Ｎ量は通常０．００１％以上である。

〔Ｐ：０．０２％以下（０％を含まない）〕
Ｐは、鋼を強化する作用を有するものの、脆性により延性を低下させるので、０．０２％以下に抑える。Ｐ量は、好ましくは０．０１％以下である。

〔Ｓ：０．０１％以下（０％を含まない）〕
Ｓは、硫化物系の介在物を生成し、加工性、溶接性を劣化させるため、少ないほどよく、本発明では０．０１％以下に抑える。Ｓ量は、好ましくは０．００５％以下、より好ましくは０．００３％以下である。

本発明で規定する基本成分は前記の通りであって、残部は鉄および不可避不純物であり、該不可避不純物として、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる元素の混入が許容され得る。更に、本発明の作用に悪影響を与えない範囲で下記元素を積極的に含有させることも可能である。

〔（Ａ）Ｃｒ：２％以下（０％を含まない）および／またはＢ：０．０１％以下（０％を含まない）〕
ＣｒもＢも焼入れ性向上により強度を高めるのに有効な元素である。またＣｒは、マルテンサイト組織鋼の焼戻し軟化抵抗を高めるのに有用な元素である。これらの効果を十分発揮させるには、Ｃｒの場合０．０１％以上（より好ましくは０．０５％以上）、Ｂの場合０．０００１％以上（より好ましくは０．０００５％以上、更に好ましくは０．００１０％以上、特に好ましくは０．００３％以上）含有させることが好ましい。しかしＣｒが過剰に含まれると、耐遅れ破壊性を劣化させる。またＢ量が過剰になると延性の低下を招く。よって、Ｃｒ量は２％以下（より好ましくは１．７％以下）、Ｂは０．０１％以下（より好ましくは０．００８％以下）とすることが好ましい。

〔（Ｂ）Ｃｕ：０．５％以下（０％を含まない）、Ｎｉ：０．５％以下（０％を含まない）、およびＴｉ：０．２％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種の元素〕
Ｃｕ、Ｎｉ、Ｔｉは、耐食性向上により耐遅れ破壊性を向上させるのに有効な元素である。この様な効果は、特に引張強度が９８０ＭＰａを超える鋼板で有効に発揮される。またＴｉは、焼戻し軟化抵抗を高めるのにも有効な元素である。該効果を十分発揮させるには、Ｃｕの場合０．０１％以上（より好ましくは０．０５％以上）、Ｎｉの場合０．０１％以上（より好ましくは０．０５％以上）、Ｔｉの場合０．０１％以上（より好ましくは０．０５％以上）含有させることが好ましい。しかしながら、過剰に含まれると延性や加工性が低下するため、Ｃｕ、Ｎｉの上限はいずれも０．５％、Ｔｉの上限は０．２％とすることが好ましい。より好ましくはＣｕ、Ｎｉはそれぞれ０．４％以下、Ｔｉは０．１５％以下である。

〔（Ｃ）Ｖ：０．１％以下（０％を含まない）および／またはＮｂ：０．１％以下（０％を含まない）〕
Ｖ、Ｎｂは、いずれも強度の向上、およびオーステナイト粒（γ粒）微細化による焼入れ後の靭性改善に有効な元素である。こうした効果を十分発揮させるには、Ｖ、Ｎｂいずれの場合も０．００３％以上（より好ましくは０．０２％以上）含有させることが好ましい。しかし、上記元素が過剰に含まれると、炭窒化物などの析出が増大し、加工性および耐遅れ破壊性は低下する。よって、Ｖ、Ｎｂいずれの場合も０．１％以下（より好ましくは０．０５％以下）とすることが好ましい。

更に他の元素として、例えば、Ｓｅ、Ａｓ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｚｒ、Ｗ、Ｃｓ、Ｒｂ、Ｃｏ、Ｔｌ、Ｉｎ、Ｂｅ、Ｈｆ、Ｔｃ、Ｔａ、Ｏ、Ｃａ、希土類元素（例えば、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ）等を、耐食性や耐遅れ破壊性を改善する目的で、合計０．０１％以下含有させてもよい。

鋼板として、特に高強度域（引張強度が８８０ＭＰａ以上、特には９８０ＭＰａ以上）の鋼板を対象とした場合に、本発明の効果が存分に発揮される。

本発明は、上記鋼板の製造方法まで規定するものではないが、上記規定の介在物形態を実現させるには、特に、熱間圧延時における約９５０℃以下の温度域で圧延時の圧下率および冷間圧延時の圧下率（冷延率）の合計圧下率を制御することが推奨される。合計圧下率とは、９５０℃における鋼板の板厚と冷間圧延終了時の板厚に基づいて下記（６）式で算出される圧下率を意味している。
合計圧下率（％）＝［（９５０℃における鋼板の板厚−冷間圧延終了時の鋼板の板厚）／９５０℃における鋼板の板厚］×１００ ・・・（６）

本発明は、上述の通り、介在物粒子の成分まで規定するものではないが、本発明の鋼板の成分組成においては、介在物が主として酸化物系介在物より構成されている場合が多く、塑性変形能が小さくなる比較的低温度域での圧延時に、この酸化物系介在物が破砕・分散することで、規定の介在物群が生じうる。微細に破砕され長距離に分散した介在物群には、上述した通り、曲げ加工時に長大で扁平な欠陥（ボイド）が形成され、この欠陥周辺で大きな応力集中が発生することで曲げ割れが生じる。したがって、当該温度域での圧下率を比較的小さくして、破砕の程度を抑制することが推奨される。

本発明の成分組成を満たす鋼板において存在しうる酸化物系介在物は、Ａｌ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｍｇ、Ｃａ、希土類元素（ＲＥＭ）の単独酸化物および／または複合酸化物であり、これらの軟化点および母材の変形能を勘案すると、約９５０℃から室温領域での圧下率（具体的には、熱間圧延時における約９５０℃以下の温度域での圧下率、および冷間圧延時の圧下率の合計圧下率）を適正化して、破砕・分散状態を制御することが重要となる。具体的には、本発明の成分組成を満たす鋼板の場合、熱間圧延時における約９５０℃以下の温度域での圧下率、および冷間圧延時の圧下率の合計圧下率は、９７％未満とすることが好ましい。より好ましくは９６％以下、更に好ましくは９５％以下である。一方、上記合計圧下率が小さすぎる場合には、粗大介在物が微細化されず、曲げ加工性がかえって劣化することがある。また、薄鋼板の製造自体が困難になる。よって上記合計圧下率は、少なくとも９０％程度は必要である。

また、鋼板中の介在物粒子の総数を抑制するには、Ａｌによって脱酸したキルド鋼を転炉または電気炉で１次精錬後、取鍋にてＬＦ法にて脱硫し、次いで真空脱ガス（例えば、ＲＨ法）を行うことが推奨される。

上記以外は、特に限定されるものでなく、例えば、上記溶製後、常法に従って、連続鋳造によりスラブ等の鋼片を得た後、１１００〜１２５０℃程度に加熱し、次いで熱間圧延を行い（好ましくは、仕上温度：９５０℃以下、Ａｒ_３点以上の温度域で熱間圧延を終了。熱延率は好ましくは約７０〜９５％）、巻き取った後に酸洗し、冷間圧延（冷延率は好ましくは約２０〜７０％）して鋼板を得ることができる。

次いで、焼鈍処理を施す。この焼鈍処理は、例えば、８００〜１０００℃で５〜３００秒間保持した後、６００〜１０００℃（焼入れ開始温度）から、急冷（例えば、２０℃／秒以上）で室温まで冷却し、更に１００〜６００℃まで再加熱し、該温度域で０〜１２００秒間保持する焼戻しを行って、マルテンサイト単一組織を得るのがよい。上記焼鈍処理は、下記溶融亜鉛めっき鋼板や合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得る場合には、例えば、溶融亜鉛めっきラインにおいて行うことができる。

本発明には、冷延鋼板だけでなく、冷延鋼板に溶融亜鉛めっきを施して得られる溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＩ鋼板）や、冷延鋼板に上記溶融亜鉛めっきを施した後、これを合金化処理して得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＡ鋼板）も含まれる。冷延鋼板において適切に制御された介在物群の個数密度は、その後のめっき処理や合金化処理によって影響されず、本発明で規定する個数密度を維持できるからである。これらのめっき処理を施すことによって耐食性が向上する。尚、これらのめっき処理方法や合金化処理方法については、一般的に行われている条件を採用すればよい。

本発明の高強度冷延鋼板は、自動車用強度部品、例えば、バンパー、フロントやリア部のサイドメンバやクラッシュボックスなどの衝突部品をはじめ、センターピラーレインフォースなどのピラー類、ルーフレールレインフォース、サイドシル、フロアメンバー、キック部などの車体構成部品等の製造に使用できる。

以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。

下記表１、表２に示す成分組成からなる鋼（残部は鉄および不可避不純物）を溶製した。詳細には、転炉または電気炉で１次精錬後、取鍋にて脱硫を実施した。また、必要に応じて取鍋精練後に真空脱ガス（例えば、ＲＨ法）処理を実施した。その後、常法により連続鋳造を実施してスラブを得た。そして熱間圧延、常法で酸洗、冷間圧延を順次行って、板厚１．６ｍｍの鋼板（冷延鋼板）を得た。なお、熱間圧延の条件は以下のとおりである。また、熱間圧延における９５０℃以下の温度域での圧下率と冷間圧延時の圧下率との合計圧下率を下記表３〜表５に示す。下記表３〜表５には、参考値として、熱間圧延における９５０℃以下での熱延率（％）および冷間圧延時の冷延率（％）を夫々示す。
（熱間圧延の条件）
加熱温度 ：１２５０℃
仕上温度 ：８８０℃
巻取り温度：５５０℃
仕上厚さ ：２．０〜５．４ｍｍ

次いで、得られた鋼板に連続焼鈍を施した。連続焼鈍は、下記表３〜表５に示す焼鈍温度で１８０秒保持後、下記表３〜表５に示す焼入れ開始温度まで冷却速度１０℃／秒で冷却し、次いで焼入れ開始温度から室温まで急冷（冷却速度２０℃／秒以上で冷却）し、更に下記表３〜表５に示す焼戻し温度まで再加熱し、該温度で１００秒保持してマルテンサイト単一組織を得た。そして、上記の様にして得られた鋼板（鋼帯）から各種試験片を作製し、下記に示す組織の観察や特性の評価を行った。

（介在物群の測定）
試験片の採取位置は、鋼帯の圧延方向は任意で、板幅方向はｗ／８、ｗ／４、ｗ／２、３ｗ／４、７ｗ／８（ｗは板幅）位置の各位置で、圧延面のサイズが３０ｍｍ角の試験片を各３枚採取した。圧延面（ＮＤ面）を表面から０．１ｔ（ｔは板厚）まで、１０μｍピッチで研削し、その都度（１０μｍ研削ごとに）、光学顕微鏡（倍率は１００倍）にて目視観察し、介在物の位置を確認して、規定の介在物群（上述したｎ次介在物群であって、該介在物群の２つの最外粒子の鋼板圧延方向における最外表面間距離が１００μｍ以上であるもの）の個数を計測し、観察面積当たりの数量を算出して圧延面１００ｃｍ^２当たりに換算した。その結果（規定の介在物群の個数密度）を下記表３〜表５に示す。

（ミクロ組織の観察）
上記鋼帯から１．６ｍｍ×２０ｍｍ×２０ｍｍの試験片を切り出し、圧延方向と平行な断面を研磨し、レペラー腐食を行った後、ｔ／４位置（ｔは板厚）を測定対象とした。そして光学顕微鏡により、約８０μｍ×６０μｍの測定領域を倍率１０００倍で観察して画像解析を行った。下記表３〜表５にミクロ組織の種類と面積分率を示す。尚、測定は任意の５視野について行った。また、下記表３〜表５において、「マルテンサイト」と表記している例は、マルテンサイト組織が１００％であることを示している。

（引張特性の評価）
引張強度（ＴＳ）は、鋼板の圧延方向に垂直な方向と試験片の長手方向が平行になるようＪＩＳ ５号引張試験片を鋼板から採取し、ＪＩＳ Ｚ２２４１に従って測定した。その結果を下記表３〜表５に示す。本実施例では、引張強度が８８０ＭＰａ以上のものを高強度であると評価した。参考のため、鋼板の降伏強度（ＹＰ）および伸び（ＥＬ）も測定し、これらの結果も下記表３〜表５に示した。

（曲げ加工性の評価（介在物起因の曲げ割れ率の測定））
折りたたみ様式曲げ加工を、合計試験片数：１０００枚について下記の条件で実施し、割れが発生した試験片について、割れ起点の断面部（板厚方向）を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）およびエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＸ）で観察して、規定の介在物群の有無を確認した。尚、割れ起点となった規定の介在物群は、いずれも０．１ｔ以内に存在するものであった。

そして、規定の介在物群起因の曲げ割れ率（％）を、下記（７）式により求めた。その結果を下記表３〜表５に示す。
曲げ割れ率（％）＝１００×（曲げ加工で破断した試験片であって規定の介在物群が存在した試験片の数）／（合計試験片数＝１０００枚） ・・・（７）

〈折りたたみ様式曲げ加工条件〉
加工機器 ：アイダエンジニアリング(株)製 ＮＣ１−８０(２)−Ｂ
加工スピード ：１分間当たり４０回
クリアランス ：板厚＋０．１ｍｍ
金型パンチ半径：材料の限界曲げ半径（Ｒ／ｔ）＋０．５／ｔ
（Ｒ：金型半径（ｍｍ）、ｔ：試験片板厚（ｍｍ））
パンチ角度 ：９０°
試験片サイズ ：ｔ×８０ｍｍ以上（Ｗ）×３０ｍｍ（Ｌ）
（Ｌと鋼帯の圧延方向が平行）
曲げ方向 ：試験片圧延方向と曲げ稜線が平行
試験数および試験位置：鋼帯の長手方向の任意位置とし、板幅方向でｗ／８、ｗ／４、ｗ／２、３ｗ／４、７ｗ／８（ｗは板幅）の位置において各２００枚、合計１０００枚

〈限界曲げ半径の導出〉
例えば、２．０ｍｍ、１．５ｍｍ、１．０ｍｍのように異なる曲げ半径で下記の要領により曲げ加工を実施し、曲げ割れが発生しない最小の曲げ半径を限界曲げ半径とした。
・折りたたみ様式曲げ加工
・測定位置および試験数：ｗ／４位置、各曲げ半径で２枚
・他の条件は上記と同様

下記表１〜表５から次のように考察できる。Ｎｏ．１、３〜５、７〜１０、１２〜１４、１６、１７、１９、２０、２２〜２４、２６、２８、２９、３１、３３、３４、３６〜３８、４０、４２〜４６、４８〜５０、５２、５４、５５、５７〜６１は、いずれも本発明で規定する要件を満たしているので、介在物起因の曲げ割れ率が小さく、曲げ加工性に優れていることがわかる。

これに対し、Ｎｏ．２、６、１１、１５、１８、２１、２５、２７、３０、３２、３５、３９、４１、４７、５１、５３、５６は、介在物群の個数密度が高いため、介在物起因の曲げ割れ率が大きく、曲げ加工性に劣っている。これは、製造工程における９５０℃から室温領域までの合計圧下率を推奨される範囲内（具体的には、熱間圧延における９５０℃以下の温度域での圧下率と冷間圧延時の圧下率との合計圧下率を９７％未満）としなかったためと思われる。

Claims (6)

1. 鋼板の成分が、
   Ｃ ：０．１２〜０．３％（質量％の意味。成分について以下同じ。）、
   Ｓｉ：０．５％以下（０％を含む）、
   Ｍｎ：１．５％未満（０％を含まない）、
   Ａｌ：０．１５％以下（０％を含まない）、
   Ｎ ：０．０１％以下（０％を含まない）、
   Ｐ ：０．０２％以下（０％を含まない）、および
   Ｓ ：０．０１％以下（０％を含まない）を満たし、
   残部が鉄および不可避不純物からなり、
   鋼組織が、マルテンサイト単一組織であり、かつ、
   鋼板の表面から（板厚×０．１）深さまでの表層域において、下記に示すｎ回目の判定で定まるｎ次介在物群であって、この介在物群の２つの最外粒子の鋼板圧延方向における最外表面間距離が１００μｍ以上であるものが、圧延面１００ｃｍ^２当たり１２０個以下であることを特徴とする曲げ加工性に優れた高強度冷延鋼板。
   （ｎ回目の判定）
   ｎ−１次介在物群（ｎは１以上の整数、ｎ＝１の場合、０次介在物群は介在物粒子をいう）と、近接する１以上のｘ次介在物群（ｘ＝０〜ｎ−１、ｎは１以上の整数、０次介在物群は介在物粒子をいう）とからなり、このｎ−１次介在物群とｘ次介在物群の最近接粒子の最小表面間距離（λ）が、下記（１）式を満たしかつ６０μｍ以下である介在物群を、「ｎ次介在物群」とする。
   

   

   ［（１）式において、
   λ：ｎ−１次介在物群とｘ次介在物群の最近接粒子の最小表面間距離（μｍ）、
   σ_ｙ：鋼板の降伏強度（ＭＰａ）、
   ｄ_１：ｎ−１次介在物群の、鋼板圧延方向の粒子径（ｎ＝１の場合）または２つの最外粒子の鋼板圧延方向における最外表面間距離（ｎ≧２の場合）（μｍ）、
   ｄ_２：ｘ次介在物群の、鋼板圧延方向の粒子径（ｘ＝０の場合）または２つの最外粒子の鋼板圧延方向における最外表面間距離（ｘ≧１の場合）（μｍ）を夫々示している。］
2. 更に他の元素として、
   Ｃｒ：２％以下（０％を含まない）および／または
   Ｂ ：０．０１％以下（０％を含まない）を含む請求項１に記載の高強度冷延鋼板。
3. 更に他の元素として、
   Ｃｕ：０．５％以下（０％を含まない）、
   Ｎｉ：０．５％以下（０％を含まない）、および
   Ｔｉ：０．２％以下（０％を含まない）よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含有する請求項１または２に記載の高強度冷延鋼板。
4. 更に他の元素として、
   Ｖ：０．１％以下（０％を含まない）および／または
   Ｎｂ：０．１％以下（０％を含まない）を含む請求項１〜３のいずれかに記載の高強度冷延鋼板。
5. 請求項１〜４のいずれかに記載の高強度冷延鋼板に、溶融亜鉛めっきが施された溶融亜鉛めっき鋼板。
6. 請求項１〜４のいずれかに記載の高強度冷延鋼板に、合金化溶融亜鉛めっきが施された合金化溶融亜鉛めっき鋼板。

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