JP5440583B2 - 空気入りタイヤ - Google Patents

Description

この発明は、空気入りタイヤに関し、さらに詳しくは、ドライ操安性とスノー操安性とを両立できる空気入りタイヤに関する。

一般的なウィンタータイヤでは、タイヤのスノー操安性を向上させるために、トレッド部にサイプを有している。かかる構成を採用する従来の空気入りタイヤとして、特許文献１に記載される技術が知られている。従来の空気入りタイヤでは、車両装着内側のトレッド部分が、車両装着外側のトレッド部分に比べて、軟らかいゴムで構成されると共にサイプ密度が疎となっている。

特開２０１０−６１０８号公報

ここで、ウィンタータイヤでは、スノー操安性のみならず、ドライ操安性をも向上させるべき要請がある。

そこで、この発明は、上記に鑑みてなされたものであって、ドライ操安性とスノー操安性とを両立できる空気入りタイヤを提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、この発明にかかる空気入りタイヤは、タイヤ周方向に延在する複数の周方向主溝と、前記周方向主溝に区画されて成る複数の陸部とをトレッド部に備える空気入りタイヤであって、一方のトレッド端部からトレッドパターン展開幅の３５％の領域を内側領域と呼び、他方のトレッド端部からトレッドパターン展開幅の３５％の領域を外側領域と呼ぶときに、前記複数の陸部が複数のサイプをそれぞれ有し、前記内側領域に配置された前記サイプの９０［％］以上が二次元サイプから成ると共に、前記外側領域に配置された前記サイプの９０［％］以上が三次元サイプから成り、前記トレッド部がキャップゴムおよびアンダーゴムを有し、前記内側領域における前記キャップゴムの−１０［℃］におけるゴム硬度Ｈ１_inおよび２０［℃］におけるゴム硬度Ｈ２_inと、前記外側領域における前記キャップゴムの−１０［℃］におけるゴム硬度Ｈ１_outおよび２０［℃］におけるゴム硬度Ｈ２_outとが、Ｈ１_in＜Ｈ１_outかつＨ２_in＜Ｈ２_outの関係を有し、且つ、前記内側領域を車幅方向内側にして車両に装着すべきことを示すマークあるいは凹凸を有することを特徴とする。

また、この発明にかかる空気入りタイヤでは、前記内側領域におけるゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inおよび前記外側領域におけるゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outが、６５≦Ｈ１_in≦７５、６２≦Ｈ２_in≦７２、６８≦Ｈ１_out≦７８および６５≦Ｈ２_out≦７５、ならびに、３≦Ｈ１_out−Ｈ１_in≦１０および３≦Ｈ２_out−Ｈ２_in≦１０の条件を満たすことが好ましい。

また、この発明にかかる空気入りタイヤでは、前記内側領域におけるサイプ密度Ｄ_inと、前記外側領域におけるサイプ密度Ｄ_outとが、１．２≦Ｄ_in／Ｄ_out≦２．０の関係を有することが好ましい。

また、この発明にかかる空気入りタイヤでは、タイヤ接地面における前記内側領域の溝面積比Ｓ_inと前記外側領域の溝面積比Ｓ_outとが、１．２≦Ｓ_in／Ｓ_out≦２．０の関係を有し、且つ、タイヤ接地面における総溝面積比Ｓ_ｔが、０．２５≦Ｓ_ｔ≦０．３８の範囲内にあることが好ましい。

また、この発明にかかる空気入りタイヤは、３本の前記周方向主溝と、４つの前記陸部とをトレッド部に備え、且つ、前記内側領域の接地端上にある前記陸部の接地幅が、前記外側領域の接地端上にある前記陸部の接地幅よりも広く、前記内側領域の前記陸部が、タイヤ周方向に対して傾斜する複数の傾斜溝と、タイヤ接地面の外側からタイヤ幅方向に延在して前記傾斜溝に連通する複数の第一ラグ溝と、タイヤ幅方向に延在して前記傾斜溝と前記周方向主溝とを繋ぐ複数の第二ラグ溝とを備え、１本の前記傾斜溝に対して３本以上の前記第一ラグ溝が連通することが好ましい。

この発明にかかる空気入りタイヤでは、二次元サイプが内側領域に配置され、三次元サイプが外側領域に配置されるので、内側領域の剛性が低く、外側領域の剛性が高く設定される。また、内側領域のゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inと、外側領域のゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outとが、Ｈ１_in＜Ｈ１_outかつＨ２_in＜Ｈ２_outの関係を有するので、内側領域の剛性が低く、外側領域の剛性が高く設定される。したがって、内側領域の剛性が相乗的に低くなり、また、外側領域の剛性が相乗的に高くなる。すると、空気入りタイヤが内側領域を車幅方向内側にして車両に装着されたときに、内側領域がスノー操安性の向上に大きく寄与し、また、外側領域がドライ操安性の向上に大きく寄与する。これにより、タイヤのドライ操安性とスノー操安性とが高次元で両立する利点がある。

図１は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤを示すタイヤ子午線方向の断面図である。 図２は、図１に記載した空気入りタイヤのトレッド面を示す平面図である。 図３は、三次元サイプの一例を示す説明図である。 図４は、三次元サイプの一例を示す説明図である。 図５は、図１に記載した空気入りタイヤの変形例１を示す説明図である。 図６は、図１に記載した空気入りタイヤの変形例２を示す説明図である。 図７は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤの性能試験の結果を示す表である。

［空気入りタイヤ］
図１は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤを示すタイヤ子午線方向の断面図である。図２は、図１に記載した空気入りタイヤのトレッド面を示す平面図である。これらの図は、乗用車用ラジアルタイヤを示している。なお、図１では、キャップトレッドゴムにハッチングを付してある。

この空気入りタイヤ１は、一対のビードコア１１、１１と、一対のビードフィラー１２、１２と、カーカス層１３と、ベルト層１４と、トレッドゴム１５と、一対のサイドウォールゴム１６、１６とを備える（図１参照）。一対のビードコア１１、１１は、環状構造を有し、左右のビード部のコアを構成する。一対のビードフィラー１２、１２は、一対のビードコア１１、１１のタイヤ径方向外周にそれぞれ配置されてビード部を補強する。カーカス層１３は、単層構造を有し、左右のビードコア１１、１１間にトロイダル状に架け渡されてタイヤの骨格を構成する。また、カーカス層１３の両端部は、ビードコア１１およびビードフィラー１２を包み込むようにタイヤ幅方向外側に巻き返されて係止される。ベルト層１４は、積層された一対のベルトプライ１４１、１４２から成り、カーカス層１３のタイヤ径方向外周に配置される。これらのベルトプライ１４１、１４２は、スチールあるいは有機繊維材から成る複数のベルトコードを配列して圧延加工して構成され、ベルトコードをタイヤ周方向に相互に異なる方向に傾斜させることによりクロスプライ構造を構成する。トレッドゴム１５は、カーカス層１３およびベルト層１４のタイヤ径方向外周に配置されてタイヤのトレッド部を構成する。一対のサイドウォールゴム１６、１６は、カーカス層１３のタイヤ幅方向外側にそれぞれ配置されて左右のサイドウォール部を構成する。

また、空気入りタイヤ１は、タイヤ周方向に延在する複数の周方向主溝２１〜２３と、これらの周方向主溝２１〜２３に区画されて成る複数の陸部３１〜３４とをトレッド部に備える（図２参照）。なお、周方向主溝とは、３［ｍｍ］以上の溝幅を有する周方向溝をいう。また、陸部３１〜３４は、ブロック列であっても良いし（図２参照）、リブであっても良い（図示省略）。

また、一方のトレッド端部からトレッドパターン展開幅ＰＤＷの３５％の領域を内側領域と呼ぶ。また、他方のトレッド端部からトレッドパターン展開幅ＰＤＷの３５％の領域を外側領域と呼ぶ。なお、内側領域と外側領域との構成上の相異点については、後述する。なお、トレッドパターン展開幅ＰＤＷとは、タイヤが規定リムに装着されて規定内圧を付与されると共に無負荷状態とされたときのタイヤのトレッド模様部分の展開図における両端の直線距離をいう。

また、空気入りタイヤ１は、内側領域を車幅方向内側にして車両に装着すべき装着方向の指定（図示省略）を有する。この装着方向の指定は、例えば、タイヤのサイドウォール部に付されたマークや凹凸によって表示され得る。

例えば、この実施の形態では、空気入りタイヤ１が、左右対称なトレッドパターンを有している。また、空気入りタイヤ１が、３本の周方向主溝２１〜２３を有している。また、中央の周方向主溝２２が、タイヤ赤道面ＣＬ上に配置されている。また、これらの周方向主溝２１〜２３により、２つのセンター陸部３２、３３と、左右一対のショルダー陸部３１、３４とが区画されている。ここでは、３本の周方向主溝２１〜２３および４つの陸部３１〜３４を、車幅方向内側から車幅方向外側に向かって順に、第一陸部３１、第一周方向主溝２１、第二陸部３２、第二周方向主溝２２、第三陸部３３、第三周方向主溝２３および第四陸部３４と呼ぶ。

また、各陸部３１〜３４が、タイヤ幅方向に延在する複数のラグ溝３１１〜３４１をそれぞれ有している。また、これらのラグ溝３１１〜３４１が、タイヤ周方向に所定間隔で配置されている。また、第二陸部３２のラグ溝３２１および第三陸部３３のラグ溝３３１が、それぞれオープン構造を有し、第二陸部３２および第三陸部３３をタイヤ幅方向に横断して左右のエッジ部にそれぞれ開口している。これにより、第二陸部３２および第三陸部３３がタイヤ周方向に分断されて、ブロック列が形成されている。一方、第一陸部３１のラグ溝３１１および第四陸部３４のラグ溝３４１が、セミクローズド構造を有し、タイヤ幅方向外側の端部にてエッジ部にそれぞれ開口し、タイヤ幅方向内側の端部にて陸部内に終端している。したがって、第一陸部３１および第四陸部３４が、タイヤ周方向に連続したリブとなっている。

［サイプ構成とゴム硬度］
また、この空気入りタイヤ１では、各陸部３１〜３４が、複数のサイプ３１２〜３４２をそれぞれ有する（図２参照）。また、内側領域に配置されたサイプ３１２、３２２の９０［％］以上が二次元サイプから成り、外側領域に配置されたサイプ３３２、３４２の９０［％］以上が三次元サイプから成る。

ここで、サイプとは、陸部に形成された切り込みをいう。また、二次元サイプとは、サイプ長さ方向に垂直な断面視にて、直線形状のサイプ壁面を有するサイプをいう。また、三次元サイプとは、サイプ長さ方向に垂直な断面視にて、サイプ幅方向に屈曲した形状のサイプ壁面を有するサイプをいう。三次元サイプは、二次元サイプと比較して、対向するサイプ壁面の噛合力が強いため、陸部の剛性を補強する作用を有する。

例えば、この実施の形態では、第一陸部３１、第二陸部３２、第三陸部３３および第四陸部３４が、複数のサイプ３１２〜３４２をそれぞれ有している。また、これらのサイプ３１２〜３４２が、タイヤ幅方向に延在するストレート形状を有し、タイヤ周方向に並列かつ所定間隔でそれぞれ配置されている。また、これらのサイプ３１２〜３４２が、クローズド構造を有し、陸部３１〜３４内にてそれぞれ終端している。また、第一陸部３１のサイプ３１２および第二陸部３２のサイプ３２２が、すべて二次元サイプであり、第三陸部３３のサイプ３３２および第四陸部３４のサイプ３４２が、すべて三次元サイプとなっている。したがって、二次元サイプ３１２、３２２と三次元サイプ３３２、３４２との剛性差により、車幅方向内側にある第一陸部３１および第二陸部３２の剛性が低く、車幅方向外側にある第三陸部３３および第四陸部３４の剛性が高く設定されている。

また、この空気入りタイヤ１では、トレッド部がキャップゴム１５１およびアンダーゴム１５２を有する（図１参照）。また、内側領域におけるキャップゴム１５１_inの−１０［℃］におけるゴム硬度Ｈ１_inおよび２０［℃］におけるゴム硬度Ｈ２_inと、外側領域におけるキャップゴム１５１_outの−１０［℃］におけるゴム硬度Ｈ１_outおよび２０［℃］におけるゴム硬度Ｈ２_outとが、Ｈ１_in＜Ｈ１_outかつＨ２_in＜Ｈ２_outの関係を有する。

なお、ゴム硬度とは、ＪＩＳ−Ｋ６２６３に準拠したＪＩＳ−Ａ硬度をいう。所定領域（センター領域あるいはショルダー領域）におけるキャップゴムあるいはアンダーゴムが複数のゴム材料から成る場合には、ゴム硬度が以下の数式（１）により平均ゴム硬度として算出される。数式（１）において、Ｓｋは、タイヤ子午線方向の断面視における各ゴム材料の断面積を示し、Ｈｋは、各ゴム材料のゴム硬度を示し、Ｓａは、タイヤ子午線方向の断面視における所定領域の断面積を示している。

ゴム硬度Ｈ＝（ΣＳｋ×Ｈｋ）／Ｓａ （ｋ：１、２、３、…、ｎ） …（１）

例えば、この実施の形態では、キャップゴム１５１が、内側キャップゴム１５１_inと、外側キャップゴム１５１_outとから構成されている。また、内側キャップゴム１５１_inが内側領域に配置され、外側キャップゴム１５１_outが外側領域にそれぞれ配置されている。このとき、内側キャップゴム１５１_inと外側キャップゴム１５１_outとの境界が、タイヤ赤道面ＣＬ上にある第二周方向主溝２２の溝底下方に位置している。そして、内側キャップゴム１５１_inのゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inと、外側キャップゴム１５１_outのゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outとが、Ｈ１_in＜Ｈ１_outかつＨ２_in＜Ｈ２_outの関係を有している。したがって、これらのキャップゴム１５１_in、１５１_outのゴム硬度差により、内側領域にある第一陸部３１および第二陸部３２の剛性が低く、外側領域にある第三陸部３３および第四陸部３４の剛性が高く設定されている。

この空気入りタイヤ１では、二次元サイプ３１２が内側領域に配置され、三次元サイプ３２２が外側領域に配置されるので、内側領域の剛性が低く、外側領域の剛性が高く設定される（図１および図２参照）。また、内側領域のゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inと、外側領域のゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outとが、Ｈ１_in＜Ｈ１_outかつＨ２_in＜Ｈ２_outの関係を有するので、内側領域の剛性が低く、外側領域の剛性が高く設定される。したがって、内側領域の剛性が相乗的に低くなり、また、外側領域の剛性が相乗的に高くなる。すると、空気入りタイヤ１が内側領域を車幅方向内側にして車両に装着されたときに、内側領域がスノー操安性の向上に大きく寄与し、また、外側領域がドライ操安性の向上に大きく寄与する。これにより、ドライ操安性とスノー操安性とが高次元で両立する。

なお、図１の構成では、内側キャップゴム１５１_inと外側キャップゴム１５１_outとの境界が、タイヤ赤道面ＣＬ上にある第二周方向主溝２２の溝底下方に位置している。しかし、これに限らず、内側キャップゴム１５１_inと外側キャップゴム１５１_outとの境界が、第二周方向主溝２２の溝底下方から外れた位置に配置されても良い（図示省略）。かかる構成では、内側領域におけるキャップゴムのゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inと、外側領域におけるキャップゴムのゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outとが、上記の数式（１）に基づいて算出される。

図３および図４は、三次元サイプの一例を示す説明図である。これらの図は、三次元サイプの壁面の斜視図を示している。

図３の三次元サイプでは、サイプ壁面が、三角錐と逆三角錐とをサイプ長さ方向に連結した構造を有する。言い換えると、サイプ壁面が、トレッド面側のジグザグ形状と底部側のジグザグ形状とを互いにタイヤ幅方向にピッチをずらせ、該トレッド面側と底部側とのジグザグ形状の相互間で互いに対向し合う凹凸を有する。また、サイプ壁面が、これらの凹凸において、タイヤ回転方向に見たときの凹凸で、トレッド面側の凸屈曲点と底部側の凹屈曲点との間、トレッド面側の凹屈曲点と底部側の凸屈曲点との間、トレッド面側の凸屈曲点と底部側の凸屈曲点とで互いに隣接し合う凸屈曲点同士の間をそれぞれ稜線で結ぶと共に、これら稜線間をタイヤ幅方向に順次平面で連結することにより形成される。また、一方のサイプ壁面が、凸状の三角錐と逆三角錐とを交互にタイヤ幅方向に並べた凹凸面を有し、他方のサイプ壁面が、凹状の三角錐と逆三角錐とを交互にタイヤ幅方向に並べた凹凸面を有する。そして、サイプ壁面が、少なくともサイプの両端最外側に配置した凹凸面をブロックの外側に向けている。なお、このような三次元サイプとして、例えば、特許第３８９４７４３号公報に記載される技術が知られている。

また、図４の三次元サイプでは、サイプ壁面が、ブロック形状を有する複数の角柱をサイプ深さ方向に対して傾斜させつつサイプ深さ方向およびサイプ長さ方向に連結した構造を有する。言い換えると、サイプ壁面が、トレッド面においてジグザグ形状を有する。また、サイプ壁面が、ブロックの内部ではタイヤ径方向の２箇所以上でタイヤ周方向に屈曲してタイヤ幅方向に連なる屈曲部を有し、また、該屈曲部においてタイヤ径方向に振幅を持ったジグザグ形状を有する。また、サイプ壁面が、タイヤ周方向の振幅を一定にする一方で、トレッド面の法線方向に対するタイヤ周方向への傾斜角度をトレッド面側の部位よりもサイプ底側の部位で小さくし、屈曲部のタイヤ径方向の振幅をトレッド面側の部位よりもサイプ底側の部位で大きくする。なお、このような三次元サイプとして、例えば、特許第４３１６４５２号公報に記載される技術が知られている。

なお、この空気入りタイヤ１では、内側領域におけるゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inおよび外側領域におけるゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outが、６５≦Ｈ１_in≦７５、６２≦Ｈ２_in≦７２、６８≦Ｈ１_out≦７８および６５≦Ｈ２_out≦７５、ならびに、３≦Ｈ１_out−Ｈ１_in≦１０および３≦Ｈ２_out−Ｈ２_in≦１０の条件を満たすことが好ましい。これにより、内側領域のゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inと外側領域のゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outとの関係が適正化される。

また、この空気入りタイヤ１では、内側領域におけるサイプ密度Ｄ_inと、外側領域におけるサイプ密度Ｄ_outとが、１．２≦Ｄ_in／Ｄ_out≦２．０の関係を有することが好ましい（図示省略）。すなわち、内側領域のサイプ密度Ｄ_inが、外側領域のサイプ密度Ｄ_outよりも高いことが好ましい。

なお、サイプ密度とは、サイプ長さと陸部の接地面積との比をいう。サイプ長さは、例えば、サイプを屈曲形状とすることにより大きくできる。また、サイプ密度は、例えば、サイプ長さ、サイプ本数などの調整により、容易に調整できる。

上記のように、この空気入りタイヤ１では、二次元サイプ３１２、３２２および三次元サイプ３３２、３４２の配置と、内側領域のキャップゴム１５１_inおよび外側領域のキャップゴム１５１_outのゴム硬度差とによって、内側領域の陸部３１、３２の剛性が低く、外側領域の陸部３３、３４の剛性が高く設定される。したがって、上記したサイプ密度Ｄ_in、Ｄ_outの差が設けられることにより、内側領域の陸部３１、３２の剛性がさらに低く、外側領域の陸部３３、３４の剛性がさらに高く設定される。

また、この空気入りタイヤ１では、タイヤ接地面における内側領域の溝面積比Ｓ_inと外側領域の溝面積比Ｓ_outとが、１．２≦Ｓ_in／Ｓ_out≦２．０の関係を有し、且つ、タイヤ接地面における総溝面積比Ｓ_ｔが、０．２５≦Ｓ_ｔ≦０．３８の範囲内にあることが好ましい（図２参照）。これにより、内側領域の溝面積比Ｓ_inと外側領域の溝面積比Ｓ_outとの比Ｓ_in／Ｓ_outおよび総溝面積比Ｓ_ｔが適正化される。

なお、溝面積比とは、溝面積／（溝面積＋接地面積）により定義される。溝面積とは、接地面における溝の開口面積をいう。また、溝とは、トレッド部の周方向溝およびラグ溝をいい、サイプやカーフを含まない。また、接地面積とは、タイヤと接地面との接触面積をいう。また、溝面積および接地面積は、タイヤが規定リムに装着されて規定内圧を付与されると共に静止状態にて平板に対して垂直に置かれて規定荷重に対応する負荷を加えられたときのタイヤと平板との接触面にて、測定される。また、タイヤ接地面は、タイヤが規定リムに装着されて規定内圧を付与されると共に静止状態にて平板に対して垂直に置かれて規定荷重に対応する負荷を加えられたときのタイヤと平板との接触面をいう。

ここで、規定リムとは、ＪＡＴＭＡに規定される「適用リム」、ＴＲＡに規定される「Design Rim」、あるいはＥＴＲＴＯに規定される「Measuring Rim」をいう。また、規定内圧とは、ＪＡＴＭＡに規定される「最高空気圧」、ＴＲＡに規定される「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」の最大値、あるいはＥＴＲＴＯに規定される「INFLATION PRESSURES」をいう。また、規定荷重とは、ＪＡＴＭＡに規定される「最大負荷能力」、ＴＲＡに規定される「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」の最大値、あるいはＥＴＲＴＯに規定される「LOAD CAPACITY」をいう。ただし、ＪＡＴＭＡにおいて、乗用車用タイヤの場合には、規定内圧が空気圧１８０［ｋＰａ］であり、規定荷重が最大負荷能力の８８［％］である。

［変形例１］
図５は、図１に記載した空気入りタイヤの変形例１を示す説明図である。

図２の構成では、３本の周方向主溝２１〜２３が配置されている。しかし、これに限らず、３本以上の周方向主溝２１〜２４が配置されても良い（図５参照）。

例えば、図５の変形例１では、４本の周方向主溝２１〜２４がタイヤ赤道面ＣＬを境界とする左右の領域に、左右対称に配置されている。また、これらの周方向主溝２１〜２４により、３つのセンター陸部３２〜３４と、左右一対のショルダー陸部３１、３５とが区画されている。ここでは、４本の周方向主溝２１〜２４および５つの陸部３１〜３５を、車幅方向内側から車幅方向外側に向かって順に、第一陸部３１、第一周方向主溝２１、第二陸部３２、第二周方向主溝２２、第三陸部３３、第三周方向主溝２３、第四陸部３４、第四周方向主溝２４および第五陸部３５と呼ぶ。

また、タイヤ赤道面ＣＬ上に、第三陸部３３があり、第二陸部３２および第四陸部３４上に、内側領域の境界および外側領域の境界がそれぞれ位置している。したがって、第一陸部３１および第二陸部３２の一部が内側領域に属し、第四陸部３４の一部および第五陸部３５が外側領域に属している。また、第二陸部３２〜第四陸部３４が、複数のラグ溝３２１、３３１、３４１をそれぞれ有することにより、ブロック列となっている。

また、各陸部３１〜３５が、複数のサイプ３１２、３２２、３３２、３４２、３５２をそれぞれ有している。また、内側領域にある第一陸部３１および第二陸部３２に配置されたすべてのサイプ３１２、３２２が二次元サイプであり、外側領域にある第四陸部３４および第五陸部３５に配置されたすべてのサイプ３４２、３５２が三次元サイプとなっている。

なお、タイヤ赤道面ＣＬ上にある第三陸部３３に配置されるサイプ３３２は、二次元サイプであっても良いし、三次元サイプであっても良い。あるいは、二次元サイプおよび三次元サイプが混在して配置されても良い。第三陸部３３に配置されるサイプ３３２がすべて二次元サイプとなる構成では、タイヤのスノー操安性が向上し、逆に、すべて三次元サイプとなる構成では、タイヤのドライ操安性が向上する。

また、内側領域にある第一陸部３１および第二陸部３２が内側キャップゴム１５１_in（ゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inが６５≦Ｈ１_in≦７５かつ６２≦Ｈ２_in≦７２）から構成され、外側領域にある第四陸部３４および第五陸部３５が外側キャップゴム１５１_out（ゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outが６８≦Ｈ１_out≦７８かつ６５≦Ｈ２_out≦７５）から構成されている。このため、第一陸部３１および第二陸部３２の剛性が低く、第四陸部３４および第五陸部３５の剛性が高く設定されている。

なお、タイヤ赤道面ＣＬ上にある第三陸部３３は、内側キャップゴム１５１_inにより構成されても良いし、外側キャップゴム１５１_outにより構成されても良い（図示省略）。第三陸部３３が内側キャップゴム１５１_inから成る構成では、タイヤのスノー操安性が向上し、逆に、外側キャップゴム１５１_outから成る構成では、タイヤのドライ操安性が向上する。

なお、図５の空気入りタイヤ１では、各センター陸部３２〜３４がオープン構造のラグ溝３２１〜３４１を有することにより、ブロック列となっている。また、左右のショルダー陸部３１、３５がセミクローズド構造のラグ溝３１１、３５１を有することにより、リブとなっている。しかし、これに限らず、任意の陸部は、オープン構造、セミクローズド構造のラグ溝およびクローズド構造のいずれのラグ溝を有しても良い（図示省略）。また、各陸部は、ブロック列およびリブのいずれであっても良い（図示省略）。さらに、任意の陸部が、傾斜溝を有しても良い（図示省略）。

また、図５の空気入りタイヤ１では、各陸部３１〜３５のサイプ３１２〜３５２が、いずれもクローズドサイプとなっている。しかし、これに限らず、任意のサイプ３１２〜３５２が、オープンサイプであっても良いし、セミクローズドサイプであっても良い（図示省略）。

［変形例２］
図６は、図１に記載した空気入りタイヤの変形例２を示す説明図である。同図は、非対称トレッドパターンを有する乗用車用ウィンタータイヤを示している。

図２の構成では、空気入りタイヤ１が、左右対称なトレッドパターンを有し、そのサイプ構成およびゴム硬度が左右非対称となっている。しかし、これに限らず、空気入りタイヤ１が、左右非対称なトレッドパターンを有しても良い（図６参照）。

例えば、図６の変形例２では、空気入りタイヤ１が、タイヤ周方向に延在する３本の周方向主溝２１〜２３と、これらの周方向主溝２１〜２３に区画されて成る４つの陸部３１〜３４とをトレッド部に備えている。また、内側領域にある第一陸部３１の接地幅が、外側領域にある第四陸部３４の接地幅よりも広い。また、この第一陸部３１が、タイヤ周方向に対して傾斜する複数の傾斜溝３１３と、タイヤ接地面の外側からタイヤ幅方向に延在して傾斜溝３１３に連通する複数の第一ラグ溝３１４_ａ、３１４_ｂと、タイヤ幅方向に延在して傾斜溝３１３と第一周方向主溝２１とを繋ぐ複数の第二ラグ溝３１５_ａ〜３１５_ｃとを備えている。また、１本の傾斜溝３１３に対して３本の第一ラグ溝３１４が連通している。なお、第一ラグ溝３１４の本数は、３本以上６本以下の範囲内にあれば良い。

また、図６の変形例２では、第二ラグ溝３１５_ａ〜３１５_ｃのタイヤ周方向の配置間隔が第一ラグ溝３１４_ａ、３１４_ｂのタイヤ周方向の配置間隔よりも狭くなっている。これにより、第一陸部３１の排水性およびスノートラクション性が高められる。また、傾斜溝３１３のタイヤ周方向に対する傾斜角θが１０［deg］≦θ≦４０［deg］の範囲内にある。これにより、傾斜溝３１３の傾斜角θが適正化される。また、複数の第二ラグ溝３１５_ａ〜３１５_ｃのうちの全部あるいは一部の第二ラグ溝３１５_ｂ、３１５_ｃが、溝底を底上げする底上部（図示省略）をそれぞれ有している。これにより、底上部が陸部３１の剛性を補強する。

また、第二ラグ溝３１５_ａ〜３１５_ｃの溝幅Ｗ３（図示省略）が、２［ｍｍ］≦Ｗ３≦６［ｍｍ］の範囲内に設定されている。これにより、第二ラグ溝３１５_ａ〜３１５_ｃの溝幅Ｗ３が適正化される。また、第二陸部３２および第三陸部３３が、各陸部３２、３３をタイヤ幅方向に貫通する複数のラグ溝３２１、３３１をそれぞれ有している。また、これらのラグ溝３２１、３３１のうちの全部あるいは一部のラグ溝が溝底を底上げする底上部（図示省略）をそれぞれ有している。これにより、底上部が陸部３２、３３の剛性を補強する。

また、タイヤ赤道面ＣＬを基準としたタイヤ接地端Ｔまでの距離ＤＥと、第一陸部３１を区画する第一周方向主溝２１（の溝中心線）までの距離Ｄ１と、第四陸部３４を区画する第三周方向主溝２３までの距離Ｄ３とが、０．１０≦Ｄ１／ＤＥ≦０．３０（好ましくは、０．１５≦Ｄ１／ＤＥ≦０．２５）かつ０．５５≦Ｄ３／ＤＥ≦０．７５の関係を有している。このとき、第一周方向主溝２１および第三周方向主溝２３がタイヤ赤道面ＣＬを挟んで配置されることが、前提となる。これにより、左右の第一陸部３１および第四陸部３４の接地幅の関係が適正化される。なお、図６の変形例２では、タイヤ赤道面ＣＬを基準とした第二周方向主溝２２の距離Ｄ２が、Ｄ２＝Ｄ１となっている。

また、第一陸部３１が、傾斜溝３１３とタイヤ接地端Ｔとの間に配置されてタイヤ周方向に延在する周方向細浅溝２５を有している。また、この周方向細浅溝２５の溝幅Ｗ２（図示省略）および溝深さＨｄ３（図示省略）が、２［ｍｍ］≦Ｗ２≦４［ｍｍ］かつ２［ｍｍ］≦Ｈｄ３≦４［ｍｍ］の範囲内に設定されている。これにより、周方向細浅溝２５のエッジ成分により、スノートラクション性が増加する。なお、図６の変形例２では、タイヤ赤道面ＣＬを基準とした周方向細浅溝２５の距離Ｄ４が、０．５０≦Ｄ４／ＤＥ≦０．９０となっている。

図６の変形例２では、上記のように、内側領域にある第一陸部３１が幅広構造を有し、且つ、この第一陸部３１が複数の傾斜溝３１３と複数の第一ラグ溝３１４_ａ、３１４_ｂと複数の第二ラグ溝３１５_ａ〜３１５_ｃとを備えることにより、この幅広な第一陸部３１の剛性が低減され、また、第一陸部３１の排水性が確保される。さらに、１本の傾斜溝３１３に対して３本以上の第一ラグ溝３１４_ａ、３１４_ｂが連通することにより、第一陸部３１の排水性およびスノートラクション性が向上する。これらにより、タイヤのドライ性能、ウェット性能およびスノー性能を両立できる。

また、図６の変形例２では、各陸部３１〜３４が、複数のサイプ３１２〜３４２をそれぞれ有している。また、第一陸部３１では、傾斜溝３１３、第一ラグ溝３１４_ａ、３１４_ｂおよび第二ラグ溝３１５_ａ〜３１５_ｃに区画された各ブロックが、複数のサイプ３１２をそれぞれ有している。また、第一陸部３１に配置されたサイプ３１２の９０［％］以上が二次元サイプから構成され、また、第三陸部３３および第四陸部３４に配置されたサイプ３２２の９０［％］以上が三次元サイプから構成されている。また、第一陸部３１におけるキャップゴム１５１_inのゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inと、第三陸部３３および第四陸部３４におけるキャップゴム１５１_outのゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outとが、Ｈ１_in＜Ｈ１_outかつＨ２_in＜Ｈ２_outの関係を有している。

なお、タイヤ赤道面ＣＬ上にある第二陸部３２に配置されるサイプ３２２は、二次元サイプであっても良いし、三次元サイプであっても良い。あるいは、二次元サイプおよび三次元サイプが混在して配置されても良い。第二陸部３２に配置されるサイプ３２２がすべて二次元サイプとなる構成では、タイヤのスノー操安性が向上し、逆に、すべて三次元サイプとなる構成では、タイヤのドライ操安性が向上する。

また、内側領域にある第一陸部３１が内側キャップゴム１５１_in（ゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inが６５≦Ｈ１_in≦７５かつ６２≦Ｈ２_in≦７２）から構成され、外側領域にある第三陸部３３および第四陸部３４が外側キャップゴム１５１_out（ゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outが６８≦Ｈ１_out≦７８かつ６５≦Ｈ２_out≦７５）から構成されている。このため、第一陸部３１の剛性が低く、第三陸部３３および第四陸部３４の剛性が高く設定されている。

また、タイヤ赤道面ＣＬ上にある第二陸部３２は、内側キャップゴム１５１_inにより構成されても良いし、外側キャップゴム１５１_outにより構成されても良い（図示省略）。第三陸部３３が内側キャップゴム１５１_inから成る構成では、タイヤのスノー操安性が向上し、逆に、外側キャップゴム１５１_outから成る構成では、タイヤのドライ操安性が向上する。

また、図６の変形例２では、空気入りタイヤ１が、広い接地幅を有する第一陸部３１を車幅方向内側にして車両に装着すべき指定を有する。一般的な高性能車両では、キャンバーアングルがネガティブ方向に大きく設定されるため、車幅方向内側領域におけるタイヤ接地長が長くなる。そこで、空気入りタイヤ１が第一陸部３１を車幅方向内側にして車両に装着されることにより、スノートラクション性が効果的に向上する。

なお、タイヤ接地端Ｔおよびタイヤ接地幅は、タイヤが規定リムに装着されて規定内圧を付与されると共に静止状態にて平板に対して垂直に置かれて規定荷重に対応する負荷を加えられたときのタイヤと平板との接触面にて、規定あるいは測定される。

［効果］
以上説明したように、この空気入りタイヤ１は、タイヤ周方向に延在する複数の周方向主溝２１〜２３と、これらの周方向主溝に区画されて成る複数の陸部３１〜３４とをトレッド部に備える（図２参照）。また、複数の陸部３１〜３４が複数のサイプ３１２〜３４２をそれぞれ有する。また、内側領域に配置されたサイプ３１２、３２２の９０［％］以上が二次元サイプから成ると共に、外側領域に配置されたサイプ３３２、３４２の９０［％］以上が三次元サイプから成る。また、トレッド部がキャップゴム１５１およびアンダーゴム１５２を有する（図１参照）。また、内側領域におけるキャップゴム１５１_inの−１０［℃］におけるゴム硬度Ｈ１_inおよび２０［℃］におけるゴム硬度Ｈ２_inと、外側領域におけるキャップゴム１５１_outの−１０［℃］におけるゴム硬度Ｈ１_outおよび２０［℃］におけるゴム硬度Ｈ２_outとが、Ｈ１_in＜Ｈ１_outかつＨ２_in＜Ｈ２_outの関係を有する。

かかる構成では、二次元サイプ３１２、３２２が内側領域に配置され、三次元サイプ３３２、３４２が外側領域に配置されるので、内側領域の剛性が低く、外側領域の剛性が高く設定される（図２参照）。また、内側領域のゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inと、外側領域のゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outとが、Ｈ１_in＜Ｈ１_outかつＨ２_in＜Ｈ２_outの関係を有するので、内側領域の剛性が低く、外側領域の剛性が高く設定される。したがって、内側領域の剛性が相乗的に低くなり、また、外側領域の剛性が相乗的に高くなる。すると、空気入りタイヤ１が内側領域を車幅方向内側にして車両に装着されたときに、内側領域がスノー操安性の向上に大きく寄与し、また、外側領域がドライ操安性の向上に大きく寄与する。これにより、タイヤのドライ操安性とスノー操安性とが高次元で両立する利点がある。

また、この空気入りタイヤ１では、内側領域におけるゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inおよび外側領域におけるゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outが、６５≦Ｈ１_in≦７５、６２≦Ｈ２_in≦７２、６８≦Ｈ１_out≦７８および６５≦Ｈ２_out≦７５、ならびに、３≦Ｈ１_out−Ｈ１_in≦１０および３≦Ｈ２_out−Ｈ２_in≦１０の条件を満たす。かかる構成では、内側領域のゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inおよび外側領域のゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outの範囲、ならびに、内側領域と外側領域とのゴム硬度差が適正化されるので、タイヤのドライ操安性とスノー操安性とがさらに高次元で両立する利点がある。

また、この空気入りタイヤ１では、内側領域におけるサイプ密度Ｄ_inと、外側領域におけるサイプ密度Ｄ_outとが、１．２≦Ｄ_in／Ｄ_out≦２．０の関係を有する。かかる構成では、内側領域のサイプ密度Ｄ_inと外側領域のサイプ密度Ｄ_outとの比Ｄ_in／Ｄ_outが適正化されるので、タイヤのドライ操安性とスノー操安性とがさらに高次元で両立する利点がある。

また、この空気入りタイヤ１では、タイヤ接地面における内側領域の溝面積比Ｓ_inと外側領域の溝面積比Ｓ_outとが、１．２≦Ｓ_in／Ｓ_out≦２．０の関係を有し、且つ、タイヤ接地面における総溝面積比Ｓ_ｔが、０．２５≦Ｓ_ｔ≦０．３８の範囲内にある。かかる構成では、内側領域の溝面積比Ｓ_inと外側領域の溝面積比Ｓ_outとの比Ｓ_in／Ｓ_outおよび総溝面積比Ｓ_ｔが適正化されるので、タイヤのドライ操安性とスノー操安性とがさらに高次元で両立する利点がある。

また、この空気入りタイヤ１は、３本の周方向主溝２１〜２３と、４つの陸部３１〜３４とをトレッド部に備える（図６参照）。また、内側領域の接地端Ｔ上にある第一陸部３１の接地幅が、外側領域の接地端Ｔ上にあるにある第四陸部３４の接地幅よりも広い。また、第一陸部３１が、タイヤ周方向に対して傾斜する複数の傾斜溝３１３と、タイヤ接地面の外側からタイヤ幅方向に延在して傾斜溝３１３に連通する複数の第一ラグ溝３１４_ａ、３１４_ｂと、タイヤ幅方向に延在して傾斜溝３１３と周方向主溝２１とを繋ぐ複数の第二ラグ溝３１５_ａ〜３１５_ｃとを備える。また、１本の傾斜溝３１３に対して３本以上の第一ラグ溝３１４_ａ、３１４_ｂが連通する。

かかる構成では、内側領域にある第一陸部３１が幅広構造を有し、且つ、この第一陸部３１が複数の傾斜溝３１３と複数の第一ラグ溝３１４_ａ、３１４_ｂと複数の第二ラグ溝３１５_ａ〜３１５_ｃとを備えることにより、この幅広な第一陸部３１の剛性が低減され、また、第一陸部３１の排水性が確保される。さらに、１本の傾斜溝３１３に対して３本以上の第一ラグ溝３１４_ａ、３１４_ｂが連通することにより、第一陸部３１の排水性およびスノートラクション性が向上する。これらにより、タイヤのドライ性能、ウェット性能およびスノー性能を両立できる利点がある。

また、この空気入りタイヤ１は、内側領域を車幅方向内側にして車両に装着すべき装着方向の指定を有する（図２参照）。かかる構成では、低い剛性を有する内側領域が車幅方向内側に配置され、高い剛性を有する外側領域を車幅方向外側に配置される。これにより、内側領域がスノー操安性の向上に大きく寄与し、また、外側領域がドライ操安性の向上に大きく寄与して、タイヤのドライ操安性とスノー操安性とが高次元で両立する利点がある。

図７は、この発明の実施の形態にかかる空気入りタイヤの性能試験の結果を示す表である。

この性能試験では、相互に異なる複数の空気入りタイヤについて、（１）ドライ操安性および（２）スノー操安性に関する評価が行われた（図７参照）。これらの性能試験では、タイヤサイズ２３５／４５Ｒ１９の空気入りタイヤがリムサイズ１９×８Ｊのリムに組み付けられ、この空気入りタイヤに２５０［ｋＰａ］の空気圧およびＥＴＲＴＯ規定の「LOAD CAPACITY」の８５［％］の荷重が付与される。また、試験車両として、排気量３．０［Ｌ］のセダンタイプの四輪駆動車が用いられる。

（１）ドライ操安性に関する評価では、空気入りタイヤを装着した試験車両が平坦な周回路を有するテストコースを６０［ｋｍ／ｈ］〜２４０［ｋｍ／ｈ］で走行する。そして、テストドライバーがレーチェンジ時およびコーナリング時における操舵性ならびに直進時における安定性について官能評価を行う。この評価は比較例１を基準（１００）とした指数評価により行われ、その数値が大きいほど好ましい。

（２）スノー操安性に関する評価では、空気入りタイヤを装着した試験車両が雪路試験場のハンドリングコースを速度４０［ｋｍ／ｈ］で走行して、テストドライバーが官能評価を行う。この評価は比較例１を基準（１００）とした指数評価により行われ、その数値が大きいほど好ましい。

実施例１の空気入りタイヤ１は、図１の構造および図２のトレッドパターンを有し、３本の周方向主溝２１〜２３と、４つの陸部３１〜３４とをトレッド部に備える。また、内側領域にある第一陸部３１および第二陸部３２のすべてのサイプ３１２、３２２が二次元サイプから成り、外側領域にある第三陸部３３および第四陸部３４のすべてのサイプ３３２、３４２が三次元サイプから成る。また、内側領域におけるキャップゴム１５１_inのゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inが、外側領域におけるキャップゴム１５１_outのゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outよりも小さい（Ｈ１_in＜Ｈ１_outかつＨ２_in＜Ｈ２_out）。また、内側領域におけるサイプ密度Ｄ_inが、外側領域におけるサイプ密度Ｄ_outよりも大きい（１．００＜Ｄ_in／Ｄ_out）。また、各陸部３１〜３４のラグ溝の溝面積あるいは配置間隔の調整により、タイヤ接地面における内側領域の溝面積比Ｓ_inと外側領域の溝面積比Ｓ_outとが調整されている。また、実施例２〜９の空気入りタイヤ１は、実施例１の空気入りタイヤ１の変形例である。

また、実施例１０の空気入りタイヤ１は、図５に記載した構成を有し、４本の周方向主溝２１と、５つの陸部３１〜３５とをトレッド部に備える。また、実施例１１の空気入りタイヤ１は、図６のトレッドパターンを有している。また、内側領域のキャップゴム１５１_inと外側領域のキャップゴム１５１_outとの境界が第一周方向主溝２１上にある。また、第一陸部３１のすべてのサイプ３１２が二次元サイプから成り、第二陸部３２〜第四陸部３４のすべてのサイプ３２２〜３４２が三次元サイプから成る。

従来例１の空気入りタイヤは、３本の周方向主溝と、４つの陸部とをトレッド部に備える。また、各陸部のサイプが、いずれも二次元サイプである。また、内側領域にある陸部のキャップゴムのゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inが、外側領域にある陸部のキャップゴムのゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outよりも小さい。また、内側領域におけるサイプ密度Ｄ_inが、外側領域におけるサイプ密度Ｄ_outよりも大きい。

従来例２の空気入りタイヤは、従来例１の空気入りタイヤにおいて、内側領域にある陸部のキャップゴムのゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inが、外側領域にある陸部のキャップゴムのゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outよりも大きい。また、内側領域におけるサイプ密度Ｄ_inが、外側領域におけるサイプ密度Ｄ_outよりも小さい。

比較例１〜３は、実施例１の空気入りタイヤ１に対して、内側領域の陸部および外側領域の陸部におけるサイプ形状およびキャップゴム硬度差が相異する。

試験結果に示すように、実施例１〜１１の空気入りタイヤ１では、比較例１の空気入りタイヤと比較して、タイヤのドライ操安性およびスノー操安性が向上することが分かる（図７参照）。また、実施例１〜３を比較すると、内側領域と外側領域とのゴム硬度差が適正化されることにより、タイヤのドライ操安性とスノー操安性とが両立することが分かる。また、実施例１、４、５を比較すると、内側領域のサイプ密度Ｄ_inと外側領域のサイプ密度Ｄ_outとの比Ｄ_in／Ｄ_outが適正化されることにより、タイヤのドライ操安性とスノー操安性とが両立することが分かる。また、実施例１、６〜９を比較すると、内側領域の溝面積比Ｓ_inと外側領域の溝面積比Ｓ_outとの比Ｓ_in／Ｓ_outおよび総溝面積比Ｓ_ｔが適正化されることにより、タイヤのドライ操安性とスノー操安性とが両立することが分かる。

１ 空気入りタイヤ、１１ ビードコア、１２ ビードフィラー、１３ カーカス層、１４ ベルト層、１４１、１４２ ベルトプライ、１５ トレッドゴム、１５１ キャップゴム、１５１_in 内側キャップゴム、１５１_out 外側キャップゴム、１５２ アンダーゴム、１６ サイドウォールゴム、２１〜２４ 周方向主溝、２５ 周方向細浅溝、３１〜３５ 陸部、３１１、３２１、３３１、３４１ ラグ溝、３１２、３２２、３３２、３４２ サイプ、３１３ 傾斜溝、３１４ 第一ラグ溝、３１５ 第二ラグ溝

Claims (5)

1. タイヤ周方向に延在する複数の周方向主溝と、前記周方向主溝に区画されて成る複数の陸部とをトレッド部に備える空気入りタイヤであって、
   一方のトレッド端部からトレッドパターン展開幅の３５％の領域を内側領域と呼び、他方のトレッド端部からトレッドパターン展開幅の３５％の領域を外側領域と呼ぶときに、
   前記複数の陸部が複数のサイプをそれぞれ有し、
   前記内側領域に配置された前記サイプの９０［％］以上が二次元サイプから成ると共に、前記外側領域に配置された前記サイプの９０［％］以上が三次元サイプから成り、
   前記トレッド部がキャップゴムおよびアンダーゴムを有し、
   前記内側領域における前記キャップゴムの−１０［℃］におけるゴム硬度Ｈ１_inおよび２０［℃］におけるゴム硬度Ｈ２_inと、前記外側領域における前記キャップゴムの−１０［℃］におけるゴム硬度Ｈ１_outおよび２０［℃］におけるゴム硬度Ｈ２_outとが、Ｈ１_in＜Ｈ１_outかつＨ２_in＜Ｈ２_outの関係を有し、且つ、
   前記内側領域を車幅方向内側にして車両に装着すべきことを示すマークあるいは凹凸を有することを特徴とする空気入りタイヤ。
2. 前記内側領域におけるゴム硬度Ｈ１_in、Ｈ２_inおよび前記外側領域におけるゴム硬度Ｈ１_out、Ｈ２_outが、６５≦Ｈ１_in≦７５、６２≦Ｈ２_in≦７２、６８≦Ｈ１_out≦７８および６５≦Ｈ２_out≦７５、ならびに、３≦Ｈ１_out−Ｈ１_in≦１０および３≦Ｈ２_out−Ｈ２_in≦１０の条件を満たす請求項１に記載の空気入りタイヤ。
3. 前記内側領域におけるサイプ密度Ｄ_inと、前記外側領域におけるサイプ密度Ｄ_outとが、１．２≦Ｄ_in／Ｄ_out≦２．０の関係を有する請求項１または２に記載の空気入りタイヤ。
4. タイヤ接地面における前記内側領域の溝面積比Ｓ_inと前記外側領域の溝面積比Ｓ_outとが、１．２≦Ｓ_in／Ｓ_out≦２．０の関係を有し、且つ、タイヤ接地面における総溝面積比Ｓ_ｔが、０．２５≦Ｓ_ｔ≦０．３８の範囲内にある請求項１〜３のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。
5. ３本の前記周方向主溝と、４つの前記陸部とをトレッド部に備え、且つ、
   前記内側領域の接地端上にある前記陸部の接地幅が、前記外側領域の接地端上にある前記陸部の接地幅よりも広く、
   前記内側領域の前記陸部が、タイヤ周方向に対して傾斜する複数の傾斜溝と、タイヤ接地面の外側からタイヤ幅方向に延在して前記傾斜溝に連通する複数の第一ラグ溝と、タイヤ幅方向に延在して前記傾斜溝と前記周方向主溝とを繋ぐ複数の第二ラグ溝とを備え、
   １本の前記傾斜溝に対して３本以上の前記第一ラグ溝が連通する請求項１〜４のいずれか一つに記載の空気入りタイヤ。

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