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JP4822074B2 - ズームレンズ及びこのズームレンズを備えた光学機器 - Google Patents

ズームレンズ及びこのズームレンズを備えた光学機器 Download PDF

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JP4822074B2 JP2007257607A JP2007257607A JP4822074B2 JP 4822074 B2 JP4822074 B2 JP 4822074B2 JP 2007257607 A JP2007257607 A JP 2007257607A JP 2007257607 A JP2007257607 A JP 2007257607A JP 4822074 B2 JP4822074 B2 JP 4822074B2
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Description

本発明はデジタルスチルカメラ等の光学機器に用いられるズームレンズに関し、特に、高変倍比のズームレンズに関する。
従来から正負正正正５群タイプのズームレンズが知られている。この正負正正正５群タイプのズームレンズは、物体側より順に正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群、及び、正の屈折力を有する第５レンズ群の５つのレンズ群で構成され、広角端状態（焦点距離がもっとも短い状態）から望遠端状態（焦点距離がもっとも長い状態）までレンズ位置状態が変化する際に、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が減少し、第５レンズ群が物体側に移動する（例えば、特許文献１参照）。
特開２００２−３６５５４８号公報
しかしながら、このような従来のズームレンズにおいては、最も像側のレンズ群単体で焦点調節をしようとした場合、近距離物体への焦点調節する際にレンズ群の移動量が多大になってしまうという課題があった。また、前述のズームタイプにおいて第２レンズ群で焦点調節をしようとした場合、焦点調節の際の画角変化が大きくなってしまうという課題があった。
本発明は、このような課題に鑑みてなされたものであり、高変倍でありながら高い結像性能を得ることができるズームレンズ及びこのズームレンズを備えた光学機器を提供することを目的とする。
前記課題を解決するために、本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ複数のレンズ群を備えたズームレンズであって、複数のレンズ群のうち最も像側に位置するレンズ群は、前部分レンズ群と、前部分レンズ群の像側に空気間隔を隔てて配置された後部分レンズ群とを有し、前部分レンズ群を光軸方向に移動させることにより焦点調節させるように構成され、複数のレンズ群は群数が４群以上であり、広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際に、無限遠合焦状態において、最も像側に位置するレンズ群は像面に対して固定であるように構成され、次式の条件を満足する。
８．５６３３ ≦ ｆｘ／ｆｗ ＜ ２３．２
０．４５４３ ≦ ｜ｆｘＦ｜／ｆｘ ＜ １．２５
但し、
ｆｗ：広角端状態におけるレンズ全系での焦点距離
ｆｘ：前記最も像側に位置するレンズ群の焦点距離
ｆｘＦ：前記前部分レンズ群の焦点距離
とする。
また、このような本発明に係るズームレンズにおいて、後部分レンズ群は、負の屈折力を有するように構成されることが好ましい。
また、このような本発明に係るズームレンズにおいて、最も像側に位置するレンズ群中の前部分レンズ群は、物体側に凸面を向けた正レンズを有し、最も像側に位置するレンズ群中の後部分レンズ群は、物体側に凹面を向けた負レンズであることが好ましい。
また、本発明に係る光学機器（例えば、実施形態における電子スチルカメラ１）は、物体の像を所定の像面上に結像させる、上述のズームレンズの何れかを備えて構成される。
本発明に係るズームレンズ及びこのズームレンズを備える光学機器を以上のように構成すると、固体撮像素子等を用いたビデオカメラ、デジタルスチルカメラ等に適したズームレンズに関し、高変倍で優れた結像性能を有するズームレンズを実現することができる。
以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。まず、図２を用いて本実施例に係るズームレンズＺＬの構成について説明する。このズームレンズＺＬは、物体側より順に、正の屈折率を有する第１レンズ群Ｇ１、負の屈折率を有する第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４、及び、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５を有し、広角端状態（焦点距離が最も短い状態）から望遠端状態（焦点距離が最も長い状態）まで焦点距離が変化する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔が増大するように、少なくとも第１レンズ群Ｇ１及び第４レンズ群Ｇ４が物体側へ移動する。また、このようなズームレンズＺＬにおいて、第５レンズ群Ｇ５は、前部分レンズ群Ｇ５Ｆと、後部分レンズ群Ｇ５Ｂとを有し、後部分レンズ群Ｇ５Ｂは前部分レンズ群Ｇ５Ｆの像側に空気間隔を隔てて配置されて構成される。そして、このズームレンズＺＬは、広角端の画角が７５度を越え、変倍比が７倍〜１０倍程度以上の優れた結像性能を得ることが可能である。
次に各レンズ群Ｇ１〜Ｇ５の機能について説明する。第１レンズ群Ｇ１は、光束を収斂する作用を有し、広角端状態ではできるだけ像面に近づけることで、軸外光束が光軸から離れて通過するように配置され、この第１レンズ群Ｇ１のレンズ径を小さくしている。また、望遠端状態では、第２レンズ群Ｇ２との間隔を大きく広げるように物体側に移動させることで、収斂作用を高めて、レンズ系全長を短縮化している。
第２レンズ群Ｇ２は、第１レンズ群Ｇ１により形成される被写体の像を拡大する作用をなし、広角端状態から望遠端状態に向かうに従い、第１レンズ群Ｇ１とこの第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げることにより拡大率を高めて、焦点距離を変化させている。
第３レンズ群Ｇ３は、第２レンズ群Ｇ２によって拡大された光束を収斂させる作用をなし、高性能化を達成するには、この第３レンズ群Ｇ３を複数のレンズ群で構成することが望ましい。
第４レンズ群Ｇ４は、第３レンズ群Ｇ３によって収斂される光束をより収斂させる作用をなし、焦点距離を変化させる際に第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔を積極的に変化させることで、焦点距離の変化に対する、像面の変動を抑えることができる。
第５レンズ群Ｇ５は、本実施例において最も像側に位置するレンズ群であって、前部分レンズ群Ｇ５Ｆと、後部分レンズ群Ｇ５Ｂとから構成され、後部分レンズ群Ｇ５Ｂは前部分レンズ群Ｇ５Ｆの像側に空気間隔を隔てて配置されている。そして、ズーミング時には後部分レンズ群Ｇ５Ｂが像面に対して固定で、前部分レンズ群Ｇ５Ｆを光軸方向へ移動させることによってフォーカシングを行い、フォーカシングによる移動量を極力少なくするようにしている。なお、以降の説明では最も像側にあるレンズ群を第５レンズ群Ｇ５として、条件式等の説明を行う。また、後部分レンズ群Ｇ５Ｂは負の屈折力を有している。このような構成とすることで、フォーカシングによる移動量をより少なくできるので好ましい。
この本実施例に係るズームレンズＺＬにおいて、上述の最も像側に位置するレンズ群である第５レンズ群Ｇ５を構成する前部分レンズ群Ｇ５Ｆは、物体側に凸面を向けた正レンズを有し、後部分レンズ群Ｇ５Ｂは、物体側に凹面を向けた負レンズであること好ましい。この第５レンズ群Ｇ５を上記構成とすることで、構造的に簡素化なフォーカス群とすることができ、更には第５レンズ群Ｇ５単独で発生する球面収差及びコマ収差を良好に補正することができる。
また、本実施例に係るズームレンズＺＬは、広角端状態におけるレンズ系全体の焦点距離をｆｗとし、最も像側に位置するレンズ群、すなわち、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離をｆｘとしたとき、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
１．２５ ＜ ｆｘ／ｆｗ ＜ ２３．２ （１）
条件式（１）は、最も像側に位置するレンズ群の焦点距離ｆｘ（この実施例においては第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５）について適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（１）の上限値を上回った場合、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が弱くなってしまい、第５レンズ群Ｇ５単体で発生するコマ収差収差が良好に補正できなくなってしまう。反対に、条件式（１）の下限値を下回った場合、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が強くなってしまい、第５レンズ群Ｇ５単体で発生する球面収差が大きくなってしまう。
なお、本実施例の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を２１．０にすることが好ましい。また、本実施例の効果を更に確実にするために、条件式（１）の上限値を１９．５にすることが更に好ましい。更には、本実施例の効果を更に確実にするために、条件式（１）の上限値を１８．０にすることが更に好ましい。また、本実施例の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を２．０にすることが好ましい。また、本実施例の効果を更に確実にするために、条件式（１）の下限値を２．５にすることが更に好ましい。更には、本実施例の効果を更に確実にするために、条件式（１）の下限値を３．０にすることが更に好ましい。
また、本実施例に係るズームレンズＺＬは、最も像側に位置するレンズ群を構成する前部分レンズ群、すなわち、第５レンズ群Ｇ５を構成する前部分レンズ群Ｇ５Ｆの焦点距離をｆｘＦとしたとき、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
０．０５ ＜ ｜ｆｘＦ｜／ｆｘ ＜ １．２５ （２）
条件式（２）は、最も像側に位置するレンズ群内での焦点距離比（この実施例では第５レンズ群Ｇ５内の焦点距離比）について適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（２）の上限値を上回った場合、前部分レンズ群Ｇ５Ｆの屈折力が弱くなってしまい、第５レンズ群Ｇ５単体で発生するコマ収差が補正不足になってしまう。また、フォーカシングの際に移動量が多大になってしまう。反対に、条件式（２）の下限値を下回った場合、前部分レンズ群Ｇ５Ｆの屈折力が強くなってしまい、第５レンズ群Ｇ５単独で発生する球面収差とコマ収差が良好に補正できなくなってしまう。また、フォーカシングによる収差変動も大きくなってしまい好ましくない。
なお、本実施例の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を１．１にすることが好ましい。また、本実施例の効果を更に確実にするために、条件式（２）の上限値を０．９５にすることが更に好ましい。また、本実施例の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を０．２０にすることが好ましい。また、本実施例の効果を更に確実にするために、条件式（２）の下限値を０．３５にすることが更に好ましい。
図２５及び図２６に、上述のズームレンズＺＬを備える光学機器として、電子スチルカメラ１（以後、単にカメラと記す）の構成を示す。このカメラ１は、不図示の電源ボタンを押すと撮影レンズ（ズームレンズＺＬ）の不図示のシャッタが開放され、ズームレンズＺＬで不図示の被写体からの光が集光され、像面Ｉに配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、カメラ１の背後に配置された液晶モニター２に表示される。撮影者は、液晶モニター２を見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズボタン３を押し下げ被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
このカメラ１には、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部４、ズームレンズＺＬを広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）にズーミングする際のワイド（Ｗ）−テレ（Ｔ）ボタン５、及び、カメラ１の種々の条件設定等に使用するファンクションボタン６等が配置されている。
なお、上述の説明及び以降に示す実施例においては５群構成のズームレンズＺＬを示し、また、後述する実施例では５群構成に加えて４群構成を示したが、以上の構成条件等は、６群等の他の群構成にも適用可能である。例えば、上述の実施例では、レンズ系が５つの可動群から構成されているが、各レンズ群の間に他のレンズ群を付加したり、あるいはレンズ系の像側または物体側に隣接させて他のレンズ群を付加することも可能である。
また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に最も像側のレンズ群（上述の実施例の場合は第５レンズ群Ｇ５）を構成する前部分レンズ群Ｇ５Ｆを合焦レンズ群とするのが好ましい。
また、本発明においては、高変倍ズームレンズで発生しがちな手ブレ等に起因する像ブレによる撮影の失敗を防ぐために、レンズ系のブレを検出するブレ検出系と駆動手段とをレンズ系に組み合わせ、レンズ系を構成するレンズ群のうち１つのレンズ群の全体または一部を防振レンズ群として偏心させることにより、ブレ検出系により検出されたレンズ系のブレに起因する像ブレ（像面位置の変動）を補正するように、駆動手段により防振レンズ群を駆動させ、像をシフトさせることで、像ブレを補正することが可能である。特に、第２レンズ群Ｇ２または第３レンズ群Ｇ３または第４レンズ群Ｇ４を防振レンズ群とするのが好ましい。このように、本実施例に係るズームレンズＺＬは、いわゆる防振光学系として機能させることが可能である。
また、このようなズームレンズＺＬは、レンズ面を非球面としても構わない。このとき、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。
開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
さらに、各レンズ面には、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜が施すことにより、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成できる。
なお、本発明を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づいて説明する。図１は、本実施例に係るズームレンズＺＬを５群構成とした場合の屈折力配分及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への焦点距離状態の変化における各レンズ群の移動の様子を示す図である。この図１に示すように、本実施例に係るズームレンズＺＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等からなるフィルター群ＦＬとから構成されている。そして、広角端状態から望遠端状態への焦点距離状態の変化（すなわちズーミング）に際して、第１レンズ群Ｇ１は像面に対して移動し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔が増大し、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２が移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定である。
各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をκとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ−ｎ」は「×１０-n」を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１−κ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10 （ａ）
なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。各実施例の表中において、非球面には面番号の左側に＊印を付している。
〔第１実施例〕
図２は、本発明の第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の構成を示す図である。この図２のズームレンズＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４で構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズ、及び、像側に非球面を備え、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズで構成されている。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、前部分レンズ群Ｇ５Ｆ及び後部分レンズ群Ｇ５Ｂから構成され、前部分レンズ群Ｇ５Ｆは、両凸レンズＬ５１で構成され、後部分レンズ群Ｇ５Ｂは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２で構成されている。さらに、フィルター群ＦＬは、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されている。
像面Ｉは、不図示の撮像素子上に形成され、該撮像素子はＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成されている（以降の実施例についても同様である。）。また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
次の表１に、第１実施例の諸元の値を掲げる。この表１において、ｆは焦点距離を、Ｆ．ＮＯはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォーカスをそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率及びアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値を示している。ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。尚、曲率半径0.0000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f = 10.51 〜 26.50 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 2.79 〜 4.05 〜 5.65 〜 5.88
２ω = 80.74 〜 34.57 〜 13.42 〜 8.84
全長 = 83.08 〜 97.01 〜 121.72 〜 130.00
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 60.1977 1.20 1.84666 23.78
2 38.7538 4.53 1.49700 81.54
3 -796.1320 0.50
4 50.7820 3.00 1.64850 53.03
5 248.3879 (d5)
6 400.0000 1.00 1.80139 45.45
* 7 12.0931 3.39
8 -38.3755 0.85 1.77250 49.60
9 20.5070 0.16
10 20.4766 3.14 1.80810 22.76
11 -31.7038 0.45
12 -23.2526 0.85 1.75500 52.32
13 809.1098 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 17.9565 2.41 1.61800 63.33
16 -32.0861 0.10
17 26.8959 2.47 1.49700 81.54
18 -16.6775 0.80 1.88300 40.76
19 85.1968 1.75
20 -9.4552 0.94 1.80139 45.45
*21 -12.6387 (d21)
22 29.4653 2.63 1.61800 63.33
*23 -18.1939 0.50
24 18.5749 3.06 1.60300 65.44
25 -18.3613 1.09 1.77250 49.60
26 13.2806 (d26)
27 29.6484 2.80 1.49700 81.54
28 -199.5333 1.73
29 -47.4582 0.85 1.71300 53.86
30 -136.3316 (d30)
31 0.0000 1.00 1.51680 64.12
32 0.0000 1.50
33 0.0000 1.87 1.51680 64.12
34 0.0000 0.40
35 0.0000 0.70 1.51680 64.12
36 0.0000 (Bf)
この第１実施例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表２）
〔第７面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
12.0931 +1.4334 -5.5195E-5 -5.9679E-7 +2.1628E-9 -8.4730E-11
〔第２１面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-12.6387 -0.4185 -1.5577E-4 -1.0156E-6 +2.6592E-9 -9.3276E-11
〔第２３面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-18.1939 +3.6126 +1.6577E-4 +5.6884E-7 -5.2215E-10 +4.9556E-11
この第１実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２６、第５レンズ群Ｇ５とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ３０、及び、バックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表３に広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表３）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f 10.5100 26.5000 70.0000 107.0900
d5 1.3000 11.7055 27.4463 32.7112
d13 18.9706 8.8428 3.6767 1.3000
d21 5.7919 3.2773 1.8908 1.2000
d26 2.5000 18.6717 34.1956 40.2742
d30 7.8300 7.8300 7.8300 7.8300
Bf 0.5000 0.5000 0.4999 0.4999
次の表４に、このの第１実施例における各条件式対応値を示す。なおこの表４において、ｆｗは全系の焦点距離を、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を、ｆ３は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を、ｆ４は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を、ｆ５は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離を、ｆ５Ｆは前部分レンズ群Ｇ５Ｆの焦点距離をそれぞれ表している。なお、上述のようにこの第１実施例では５群構成としているため、最も像側に位置するレンズ群は第５レンズ群であり、これに応じて条件式（１）及び（２）もこの第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５及び前部分レンズ群Ｇ５Ｆの焦点距離ｆ５Ｆに置き換えている。以降の実施例においてもこれらの符号の説明は同様である。
（表４）
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝63.6968
ｆ２＝-10.2403
ｆ３＝36.1866
ｆ４＝28.9082
ｆ５＝100.0000
ｆ５Ｆ＝52.1491
（１）ｆ５／ｆｗ＝9.5147
（２）｜ｆ５Ｆ｜／ｆ５＝0.5215
図３及び図４は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第１実施例の諸収差図である。すなわち、図３（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．５１ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図３（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝２６．５０ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図４（ａ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝７０．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図４（ｂ）は望遠端状態（ｆ＝１０７．０９ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図である。
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ａは各像高に対する半画角をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。さらに、球面収差を示す収差図において、実線は球面収差を示し、破線はサインコンディション（正弦条件）を示している。なお、この収差図の説明は以降の実施例においても同様である。各収差図から明らかなように、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第２実施例〕
図５は、本発明の第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の構成を示す図である。この図５のズームレンズＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４で構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズ、像側に非球面を備え、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズで構成されている。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、前部分レンズ群Ｇ５Ｆ及び後部分レンズ群Ｇ５Ｂから構成され、前部分レンズ群Ｇ５Ｆは、両凸レンズＬ５１で構成され、後部分レンズ群Ｇ５Ｂは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２で構成されている。さらに、フィルター群ＦＬは、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されている。また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
次の表５に、この第２実施例の諸元の値を掲げる。
（表５）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f = 10.51 〜 26.54 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 2.79 〜 4.09 〜 5.55 〜 6.17
２ω = 80.72 〜 34.57 〜 13.48 〜 8.87
全長 = 81.54 〜 95.96 〜 120.83 〜 130.00
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 54.7242 1.20 1.84666 23.78
2 36.2962 4.67 1.49700 81.54
3 -2971.4409 0.50
4 50.4834 3.00 1.64850 53.03
5 250.4980 (d5)
6 400.0000 1.00 1.80139 45.45
* 7 11.9419 3.38
8 -37.4745 0.85 1.77250 49.60
9 20.4342 0.10
10 20.1829 3.15 1.80810 22.76
11 -31.9455 0.45
12 -23.3756 0.85 1.75500 52.32
13 675.9420 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 17.4036 2.40 1.61800 63.33
16 -32.9664 0.10
17 28.6888 2.43 1.49700 81.54
18 -16.3782 0.80 1.88300 40.76
19 126.5719 1.61
20 -9.9018 0.90 1.80139 45.45
*21 -14.1904 (d21)
22 27.6216 2.63 1.61800 63.33
*23 -17.3250 0.50
24 19.0581 3.26 1.60300 65.44
25 -18.8267 1.07 1.77250 49.60
26 12.9358 (d26)
27 30.9093 2.76 1.49700 81.54
28 -238.1960 1.43
29 -80.8143 0.85 1.71300 53.86
30 -499.9996 (d30)
31 0.0000 1.00 1.51680 64.12
32 0.0000 1.50
33 0.0000 1.87 1.51680 64.12
34 0.0000 0.40
35 0.0000 0.70 1.51680 64.12
36 0.0000 (Bf)
この第２実施例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表６）
〔第７面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
11.9419 +1.3827 -5.1076E-5 -6.3562E-7 +3.5189E-9 -9.1566E-11
〔第２１面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-14.1904 -0.6295 -1.4203E-4 -1.3887E-6 +1.7135E-8 -2.5332E-10
〔第２３面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-17.3250 +3.3515 +1.8431E-4 +1.1194E-6 -1.5285E-8 +2.2509E-10
この第２実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２６、第５レンズ群Ｇ５とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ３０、及び、バックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表７に広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表７）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f 10.5100 26.5431 70.0000 107.0900
d5 1.3000 11.3200 25.8332 30.8819
d13 18.3438 8.6330 3.5633 1.3000
d21 5.2128 3.0386 1.7943 1.2000
d26 2.5000 18.5112 35.4533 42.4334
d30 7.8300 7.8300 7.8300 7.8300
Bf 0.5000 0.4999 0.4998 0.4997
次の表８に、この第２実施例における各条件式対応値を示す。
（表８）
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝62.0449
ｆ２＝-10.0825
ｆ３＝37.2598
ｆ４＝27.0413
ｆ５＝90.0000
ｆ５Ｆ＝55.2369
（１）ｆ５／ｆｗ＝8.5633
（２）｜ｆ５Ｆ｜／ｆ５＝0.6137
図６及び図７は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第２実施例の諸収差図である。すなわち、図６（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．５１ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図６（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝２６．５４ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図７（ａ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝７０．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図７（ｂ）は望遠端状態（ｆ＝１０７．０９ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第３実施例〕
図８は、本発明の第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の構成を示す図である。この図８のズームレンズＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４で構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズ、及び、像側に非球面を備え、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズで構成されている。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、前部分レンズ群Ｇ５Ｆ及び後部分レンズ群Ｇ５Ｂから構成され、前部分レンズ群Ｇ５Ｆは、両凸レンズＬ５１で構成され、後部分レンズ群Ｇ５Ｂは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２で構成されている。さらに、フィルター群ＦＬは、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されている。また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
次の表９に、この第３実施例の諸元の値を掲げる。
（表９）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f = 10.51 〜 27.12 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 2.84 〜 4.15 〜 5.51 〜 6.11
２ω = 80.72 〜 33.80 〜 13.41 〜 8.83
全長 = 83.05 〜 96.90 〜 121.13 〜 130.00
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 58.8582 1.20 1.84666 23.78
2 38.0651 4.57 1.49700 81.54
3 -959.4532 0.50
4 51.3980 3.00 1.64850 53.03
5 269.9420 (d5)
6 400.0000 1.00 1.80139 45.45
* 7 11.8338 3.44
8 -36.9640 0.85 1.77250 49.60
9 21.0104 0.10
10 20.4869 3.14 1.80810 22.76
11 -31.1694 0.45
12 -22.9250 0.85 1.75500 52.32
13 2252.7127 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 17.3404 2.39 1.61800 63.33
16 -34.1339 0.10
17 32.0063 2.45 1.49700 81.54
18 -15.3158 0.80 1.88300 40.76
19 135.6121 1.71
20 -9.4030 0.90 1.80139 45.45
*21 -12.0635 (d21)
22 26.0597 2.62 1.61800 63.33
*23 -19.0777 0.50
24 19.3356 3.04 1.60300 65.44
25 -18.4969 1.04 1.77250 49.60
26 13.1843 (d26)
27 30.0994 2.67 1.49700 81.54
28 -263.6185 1.85
29 -42.0550 0.85 1.71300 53.86
30 -113.6089 (d30)
31 0.0000 1.00 1.51680 64.12
32 0.0000 1.50
33 0.0000 1.87 1.51680 64.12
34 0.0000 0.40
35 0.0000 0.70 1.51680 64.12
36 0.0000 (Bf)
この第３実施例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１０に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表１０）
〔第７面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
11.8338 +1.4280 -5.6710E-5 -6.4952E-7 +2.4938E-9 -9.9064E-11
〔第２１面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-12.0635 +0.2305 -1.1956E-4 -1.1284E-6 +4.0083E-9 -1.2681E-10
〔第２３面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-19.0777 +1.2200 +1.2025E-4 +1.9364E-7 -4.0825E-9 +2.4438E-11
本発明の第３実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２６、第５レンズ群Ｇ５とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ３０、及び、バックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表１１に広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表１１）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f 10.5100 26.5431 70.0000 107.0900
d5 1.3000 11.8923 26.7670 31.9657
d13 19.0759 8.6429 3.5950 1.3000
d21 5.8553 3.2812 1.8936 1.2000
d26 2.5000 18.7655 34.5540 41.2143
d30 7.8300 7.8300 7.8300 7.8300
Bf 0.5000 0.5000 0.5000 0.5000
次の表１２に、本発明の第３実施例における各条件式対応値を示す。
（表１２）
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝63.3179
ｆ２＝-10.1436
ｆ３＝35.7603
ｆ４＝29.3060
ｆ５＝120.0002
ｆ５Ｆ＝54.5205
（１）ｆ５／ｆｗ＝11.4177
（２）｜ｆ５Ｆ｜／ｆ５＝0.4543
図９及び図１０は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第３実施例の諸収差図である。すなわち、図９（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．５１ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図９（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝２６．５４ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１０（ａ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝７０．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１０（ｂ）は望遠端状態（ｆ＝１０７．０９ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第１参考例〕
図１１は、本発明の第１参考例に係るズームレンズＺＬ４の構成を示す図である。この図１１のズームレンズＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４で構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズ、及び、像側に非球面を備え、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズで構成されている。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、前部分レンズ群Ｇ５Ｆ及び後部分レンズ群Ｇ５Ｂから構成され、前部分レンズ群Ｇ５Ｆは、両凸レンズＬ５１で構成され、後部分レンズ群Ｇ５Ｂは、両凹レンズＬ５２で構成されている。さらに、フィルター群ＦＬは、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されている。また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
次の表１３に、この第１参考例の諸元の値を掲げる。
（表１３）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f = 10.51 〜 27.07 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 2.86 〜 4.16 〜 5.52 〜 6.10
２ω = 80.72 〜 33.91 〜 13.46 〜 8.87
全長 = 82.35 〜 96.47 〜 121.05 〜 130.00
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 60.3517 1.20 1.84666 23.78
2 38.6900 4.54 1.49700 81.54
3 -760.8752 0.50
4 51.3280 3.00 1.64850 53.03
5 266.1629 (d5)
6 400.0000 1.00 1.80139 45.45
* 7 11.9226 3.41
8 -38.0034 0.85 1.77250 49.60
9 20.9591 0.10
10 20.4170 3.13 1.80810 22.76
11 -31.7846 0.45
12 -23.2098 0.85 1.75500 52.32
13 1078.0804 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 16.9245 2.40 1.61800 63.33
16 -35.2984 0.10
17 27.5533 2.44 1.49700 81.54
18 -16.6265 0.80 1.88300 40.76
19 83.0049 1.75
20 -9.3778 0.92 1.80139 45.45
*21 -12.5377 (d21)
22 27.2733 2.70 1.61800 63.33
*23 -18.2166 0.50
24 18.6734 3.09 1.60300 65.44
25 -18.8139 1.13 1.77250 49.60
26 13.0861 (d26)
27 28.7681 2.80 1.49700 81.54
28 -216.4083 1.45
29 -72.3074 0.85 1.71300 53.86
30 400.0000 (d30)
31 0.0000 1.00 1.51680 64.12
32 0.0000 1.50
33 0.0000 1.87 1.51680 64.12
34 0.0000 0.40
35 0.0000 0.70 1.51680 64.12
36 0.0000 (Bf)
この第１参考例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１４に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表１４）
〔第７面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
11.9226 +1.3659 -5.0025E-5 -5.3740E-7 +1.1498E-9 -6.4741E-11
〔第２１面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-12.5377 +0.4772 -1.0474E-4 -1.2084E-6 +6.6440E-9 -1.5690E-10
〔第２３面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-18.2166 +1.6429 +1.3970E-4 +3.5688E-7 -5.8207E-9 +4.5546E-11
この第１参考例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２６、第５レンズ群Ｇ５とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ３０、及び、バックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表１５に広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表１５）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f 10.5100 27.0670 70.0000 107.0900
d5 1.3000 11.9021 26.8722 32.1472
d13 18.9706 8.6536 3.5985 1.3000
d21 5.3129 3.0414 1.8111 1.2000
d26 2.5000 18.6074 34.4947 41.0863
d30 7.8300 7.8300 7.8300 7.8300
Bf 0.5000 0.5000 0.5000 0.4999
次の表１６に、本発明の第１参考例における各条件式対応値を示す。
（表１６）
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝63.6561
ｆ２＝-10.2152
ｆ３＝36.7435
ｆ４＝27.7301
ｆ５＝116.6907
ｆ５Ｆ＝51.2866
（１）ｆ５／ｆｗ＝11.1028
（２）｜ｆ５Ｆ｜／ｆ５＝0.4395
図１２及び図１３は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第１参考例の諸収差図である。すなわち、図１２（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．５１ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１２（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝２７．０７ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１３（ａ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝７０．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１３（ｂ）は望遠端状態（ｆ＝１０７．０９ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第１参考例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第２参考例〕
図１４は、本発明の第２参考例に係るズームレンズＺＬ５の構成を示す図である。この図１４のズームレンズＺＬ５において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４で構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズ、及び、像側に非球面を備え、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズで構成されている。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、前部分レンズ群Ｇ５Ｆ及び後部分レンズ群Ｇ５Ｂから構成され、前部分レンズ群Ｇ５Ｆは、両凸レンズＬ５１で構成され、後部分レンズ群Ｇ５Ｂは、両凹レンズＬ５２で構成されている。さらに、フィルター群ＦＬは、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されている。た、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
次の表１７に、本発明の第２参考例の諸元の値を掲げる。
（表１７）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f = 10.51 〜 28.19 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 2.88 〜 4.30 〜 5.75 〜 6.49
２ω = 80.80 〜 32.83 〜 13.53 〜 8.90
全長 = 83.95 〜 96.49 〜 119.79 〜 130.00
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 43.9330 1.20 1.84666 23.78
2 30.5400 4.88 1.49700 81.54
3 243.7557 0.50
4 52.2061 3.00 1.65844 50.88
5 314.5167 (d5)
6 400.0000 1.00 1.80139 45.45
* 7 11.8775 3.52
8 -42.8819 0.85 1.77250 49.60
9 21.5771 0.10
10 21.3255 3.22 1.80810 22.76
11 -30.3888 0.45
12 -22.5541 0.85 1.75500 52.32
13 243.2082 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 18.2993 2.37 1.61800 63.33
16 -30.7489 0.10
17 29.3039 2.43 1.49700 81.54
18 -16.1386 0.80 1.88300 40.76
19 98.6500 1.74
20 -9.2926 0.90 1.80139 45.45
*21 -12.4260 (d21)
22 25.3953 2.73 1.61800 63.33
*23 -18.1158 0.50
24 18.3397 3.07 1.60300 65.44
25 -20.5837 1.07 1.77250 49.60
26 12.6024 (d26)
27 31.5264 2.95 1.49700 81.54
28 -83.3169 1.30
29 -55.6734 0.85 1.75500 52.32
30 254.3544 (d30)
31 0.0000 1.00 1.51680 64.12
32 0.0000 1.50
33 0.0000 1.87 1.51680 64.12
34 0.0000 0.40
35 0.0000 0.70 1.51680 64.12
36 0.0000 (Bf)
この第２参考例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１８に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表１８）
〔第７面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
11.8775 +1.3712 -5.4948E-5 -6.0657E-7 +2.3336E-9 -9.4454E-11
〔第２１面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-12.4260 +0.9206 -7.3557E-5 -1.0278E-6 +6.5107E-9 -1.3480E-10
〔第２３面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-18.1158 +2.4384 +1.4932E-4 +5.1226E-7 -8.8221E-9 +8.9061E-11
この第２参考例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２６、第５レンズ群Ｇ５とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ３０、及び、バックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表１９に広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表１９）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f 10.5100 28.1920 70.0000 107.0899
d5 1.3000 10.8833 24.2578 29.0793
d13 19.3989 8.1858 3.4362 1.3000
d21 6.0878 3.3311 1.9099 1.2000
d26 2.5000 19.4292 35.5250 43.7557
d30 7.8300 7.8300 7.8300 7.8300
Bf 0.5000 0.5000 0.5000 0.5000
次の表２０に、この第２参考例における各条件式対応値を示す。
（表２０）
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝61.8954
ｆ２＝-10.0406
ｆ３＝38.0181
ｆ４＝26.5741
ｆ５＝166.5206
ｆ５Ｒ＝46.4161
（１）ｆ５／ｆｗ＝15.8440
（２）｜ｆ５Ｒ｜／ｆ５＝0.2787
図１５及び図１６は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第２参考例の諸収差図である。すなわち、図１５（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．５１ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１５（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝２８．１９ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１６（ａ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝７０．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１６（ｂ）は望遠端状態（ｆ＝１０７．０９ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第２参考例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第４実施例〕
図１７は、本発明の第４実施例に係るズームレンズＺＬ６の構成を示す図である。この図１７のズームレンズＺＬ６において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４で構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズ、及び、像側に非球面を備えた物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズで構成されている。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、前部分レンズ群Ｇ５Ｆ及び後部分レンズ群Ｇ５Ｂから構成され、前部分レンズ群Ｇ５Ｆは、両凸レンズＬ５１で構成され、後部分レンズ群Ｇ５Ｂは、両凹レンズＬ５２で構成されている。さらに、フィルター群ＦＬは、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されている。また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
次の表２１に、この第４実施例の諸元の値を掲げる。
（表２１）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f = 9.05 〜 22.52 〜 35.80 〜 42.62
F.NO = 2.76 〜 3.95 〜 4.89 〜 5.39
２ω = 90.25 〜 41.28 〜 26.62 〜 22.46
全長 = 94.09 〜 93.83 〜 106.96 〜 113.00
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 31.9730 1.20 1.92286 20.88
2 26.0238 4.39 1.48749 70.23
3 54.6598 0.50
4 37.7662 2.81 1.61772 49.82
5 79.8887 (d5)
6 76.4522 1.00 1.80139 45.45
* 7 9.6752 4.50
8 -65.4551 0.85 1.77250 49.60
9 18.6040 0.15
10 18.3739 3.78 1.80810 22.76
11 -57.0540 1.00
12 -20.4219 0.85 1.75500 52.32
13 -42.0538 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 21.3394 3.50 1.61881 63.85
16 -24.7537 0.10
17 96.0666 2.39 1.49700 81.54
18 -11.5845 1.11 1.88300 40.76
19 -61.3052 1.75
20 -8.3161 0.95 1.80139 45.45
*21 -11.9704 (d21)
22 63.4775 3.09 1.61881 63.85
*23 -13.1070 0.50
24 15.7383 3.21 1.60300 65.44
25 -19.8255 0.95 1.77250 49.60
26 13.0577 (d26)
27 39.4764 2.37 1.49700 81.54
28 -185.9870 1.17
29 -135.3638 0.85 1.74320 49.34
30 -500.0000 (d30)
31 0.0000 1.00 1.51680 64.12
32 0.0000 1.50
33 0.0000 1.87 1.51680 64.12
34 0.0000 0.40
35 0.0000 0.70 1.51680 64.12
36 0.0000 (Bf)
この第４実施例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２２に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表２２）
〔第７面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
9.6752 -1.5364 +2.7625E-4 -1.5905E-6 +1.2444E-8 -4.9169E-11
〔第２１面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-11.9704 +0.2366 -1.8454E-4 -1.7457E-6 +1.0063E-8 -2.9003E-10
〔第２３面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-13.1070 +2.3774 +2.2614E-4 +1.4935E-6 -8.3472E-9 +3.0158E-10
この第４実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２６、第５レンズ群Ｇ５とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ３０、及び、バックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表２３に広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表２３）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f 9.0500 22.5194 35.8000 42.6200
d5 1.3000 10.9538 17.0431 18.4328
d13 19.2299 6.3860 2.9793 1.8692
d21 3.7818 1.9156 1.3026 1.1078
d26 2.5000 17.2955 28.3630 34.3155
d30 7.8300 7.8300 7.8300 7.8300
Bf 0.5000 0.4999 0.4999 0.4999
次の表２４に、本発明の第４実施例における各条件式対応値を示す。
（表２４）
ｆｗ＝9.0500
ｆ１＝80.6392
ｆ２＝-11.0147
ｆ３＝49.7508
ｆ４＝23.0811
ｆ５＝88.1144
ｆ５Ｒ＝65.7520
（１）ｆ５／ｆｗ＝9.7364
（２）｜ｆ５Ｒ｜／ｆ５＝0.7462
図１８及び図１９は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第４実施例の諸収差図である。すなわち、図１８（ａ）は広角端状態（ｆ＝９．０５ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１８（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝２２．５２ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１９（ａ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝３５．８０ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図１９（ｂ）は望遠端状態（ｆ＝４２．６２ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第４実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第５実施例〕
図２０は、本発明の第５実施例に係るズームレンズＺＬ７の構成を示す図である。この図２０のズームレンズＺＬ７において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４で構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズ、及び、像側に非球面を備えた物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズで構成されている。第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、前部分レンズ群Ｇ５Ｆ及び後部分レンズ群Ｇ５Ｂから構成され、前部分レンズ群Ｇ５Ｆは、両凸レンズＬ５１で構成され、後部分レンズ群Ｇ５Ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２で構成されている。さらに、フィルター群ＦＬは、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されている。また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
次の表２５に、本発明の第５実施例の諸元の値を掲げる。
（表２５）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f = 9.05 〜 22.40 〜 34.00 〜 42.62
F.NO = 2.83 〜 4.08 〜 4.96 〜 5.64
２ω = 89.76 〜 41.20 〜 27.78 〜 22.36
全長 = 79.93 〜 91.96 〜 104.64 〜 113.00
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 34.4533 1.20 1.92286 20.88
2 29.0069 5.50 1.48749 70.23
3 489.4798 (d3)
4 89.0331 1.00 1.80139 45.45
* 5 9.6169 4.50
6 -67.8578 0.85 1.77250 49.60
7 18.0501 0.16
8 17.4015 3.26 1.80810 22.76
9 -81.8064 1.32
10 -18.6515 0.85 1.75500 52.32
11 -27.9049 (d11)
12 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
13 17.4110 2.20 1.61800 63.33
14 -31.1768 0.81
15 192.8475 2.25 1.49700 81.54
16 -11.1665 0.80 1.88300 40.76
17 -92.2409 1.75
18 -8.9137 0.94 1.80139 45.45
*19 -11.8427 (d19)
20 39.0489 2.55 1.61881 63.85
*21 -14.9553 0.50
22 15.4273 3.12 1.60300 65.44
23 -20.0198 0.83 1.77250 49.60
24 12.7347 (d24)
25 27.0600 2.64 1.49700 81.54
26 3898.5057 1.05
27 572.0621 0.85 1.74320 49.34
28 65.7330 (d28)
29 0.0000 1.00 1.51680 64.12
30 0.0000 1.50
31 0.0000 1.87 1.51680 64.12
32 0.0000 0.40
33 0.0000 0.70 1.51680 64.12
34 0.0000 (Bf)
この第５実施例において、第５面、第１９面、及び、第２１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２６に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表２６）
〔第５面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
9.6169 -0.2320 +1.0761E-4 +1.7701E-7 -8.8827E-10 +2.5485E-11
〔第１９面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-11.8427 +0.0937 -1.7276E-4 -1.3855E-6 -5.9996E-10 -1.0375E-10
〔第２１面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
-14.9553 +2.4717 +1.9998E-4 +7.3189E-7 -7.8792E-10 +6.2713E-11
この第５実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１１、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１９、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２４、第５レンズ群Ｇ５とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ２８、及び、バックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表２７に広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表２７）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
f 9.0500 22.4000 34.0000 42.6200
d3 1.3000 12.3036 18.6313 20.8845
d11 18.9195 6.1037 2.9808 1.5530
d19 3.9807 2.4112 1.9273 1.6912
d24 2.5000 17.6487 27.8723 35.6432
d28 7.8300 7.8300 7.8300 7.8300
Bf 0.5000 0.4999 0.4999 0.4999
次の表２８に、本発明の第５実施例における各条件式対応値を示す。
（表２８）
ｆｗ＝9.0500
ｆ１＝90.1507
ｆ２＝-11.3815
ｆ３＝48.7083
ｆ４＝23.4057
ｆ５＝112.8924
ｆ５Ｒ＝54.8150
（１）ｆ５／ｆｗ＝12.4743
（２）｜ｆ５Ｒ｜／ｆ５＝0.4856
図２１及び図２２は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第５実施例の諸収差図である。すなわち、図２１（ａ）は広角端状態（ｆ＝９．０５ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図２１（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝２２．４０ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図２２（ａ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝３４．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図２２（ｂ）は望遠端状態（ｆ＝４２．６２ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第５実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第３参考例〕
図２３は、本発明の第３参考例に係るズームレンズＺＬ８の構成を示す図である。ここまで説明した第１〜第５実施例においてはズームレンズＺＬを５群で構成した場合について示したが、この第３参考例では４群で構成した場合を示している。この図２３のズームレンズＺＬ８において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズから構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備えた物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３で構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に非球面を備えた両凸レンズＬ３１、及び、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズから構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、前部分レンズ群Ｇ４Ｆ及び後部分レンズ群Ｇ４Ｂから構成され、前部分レンズ群Ｇ４Ｆは、両凸レンズＬ４１で構成され、後部分レンズ群Ｇ４Ｂは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２で構成されている。さらに、フィルター群ＦＬは、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されている。また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
（表２９）
広角端 中間焦点距離 望遠端
f = 14.54 〜 32.70 〜 68.58
F.NO = 3.12 〜 4.10 〜 5.56
２ω = 63.90 〜 28.88 〜 14.18
全長 =100.16 〜 110.51 〜 128.98
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50

面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 92.2663 1.20 1.84666 23.78
2 55.3271 5.64 1.77250 49.60
3 -418.6105 (d3)
4 107.4699 2.04 1.78800 47.37
* 5 15.0395 5.95
6 -41.3619 1.20 1.77250 49.60
7 651.3048 0.90
8 34.3775 2.43 1.84666 23.78
9 450.6154 (d9)
10 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
*11 17.3186 6.00 1.61881 63.85
12 -54.8653 0.45
13 28.0021 5.00 1.83400 37.16
14 -19.3042 2.04 1.72825 28.46
15 10.2723 (d15)
16 19.3099 5.00 1.48749 70.23
17 -209.9318 2.00
18 -78.7256 1.20 1.51633 64.14
19 -485.5256 (d19)
20 0.0000 3.74 1.54437 70.51
21 0.0000 0.91
22 0.0000 1.13 1.51633 64.14
23 0.0000 (Bf)
この第３参考例において、第５面および第１１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表３０に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κおよび各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表３０）
〔第５面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
15.0395 +1.1787 -9.04970E-6 +4.8119E-8 -3.9862E-10 +0.0000E-0
〔第１１面〕
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
17.3186 +0.4312 -2.8572E-5 +3.2384E-9 -4.5805E-10 +0.0000E-0
この第３参考例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ９、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１５、第４レンズ群Ｇ４とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ１９、及び、バックフォーカスＢｆは、ズーミングに際して変化する。次の表３１に広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表３１）
広角端 中間焦点距離 望遠端
f 14.5358 32.6966 68.5824
d3 2.2148 20.6120 33.4944
d9 36.8963 15.7735 2.0000
d15 6.9301 20.0063 39.3654
d19 6.3000 6.3000 6.3000
Bf 0.5000 0.5004 0.5000
次の表３２に、この第３参考例における各条件式対応値を示す。なお、この表３２において、ｆ４Ｆは第４レンズ群Ｇ４を構成する前部分レンズＧ４Ｆの焦点距離である。上述したように、この第３参考例は４群構成であるため、最も像側に位置するレンズ群は第４レンズ群Ｇ４となり、これに応じて条件式（１）及び（２）もこの第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４及び前部分レンズ群Ｇ４Ｆの焦点距離ｆ４Ｆに置き換えている。
（表３２）
ｆｗ＝14.5358
ｆ１＝103.8186
ｆ２＝-25.8630
ｆ３＝29.2667
ｆ４＝44.2001
ｆ４Ｆ＝36.5354
（１）ｆ４／ｆｗ＝3.0408
（２）｜ｆ４Ｆ｜／ｆ４＝0.8266
図２４は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第３参考例の諸収差図である。すなわち、図２４（ａ）は広角端状態（ｆ＝１４．５４ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図２４（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝３２．７０ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図２４（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝６８．５８ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第３参考例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
本発明によるズームレンズの屈折力配置である。 第１実施例によるズームレンズの構成を示す断面図である。 第１実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態１における諸収差図である。 第１実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図である。 第２実施例によるズームレンズの構成を示す断面図である。 第２実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態１における諸収差図である。 第２実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図である。 第３実施例によるズームレンズの構成を示す断面図である。 第３実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態１における諸収差図である。 第３実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図である。 第１参考例によるズームレンズの構成を示す断面図である。 第１参考例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態１における諸収差図である。 第１参考例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図である。 第２参考例によるズームレンズの構成を示す断面図である。 第２参考例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態１における諸収差図である。 第２参考例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図である。 第４実施例によるズームレンズの構成を示す断面図である。 第４実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態１における諸収差図である。 第４実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図である。 第５実施例によるズームレンズの構成を示す断面図である。 第５実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態１における諸収差図である。 第５実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は中間焦点距離状態２における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図である。 第３参考例によるズームレンズの構成を示す断面図である。 第３参考例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における諸収差図である。 本発明に係るズームレンズを搭載する電子スチルカメラを示し、（ａ）は正面図であり、（ｂ）は背面図である。 図２５（ａ）のＡ−Ａ′線に沿った断面図である。
符号の説明
ＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ８） ズームレンズ Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群 Ｇ５ 第５レンズ群
Ｇ５Ｆ，Ｇ４Ｆ 前部分レンズ群 Ｇ５Ｂ，Ｇ４Ｂ 後部分レンズ群 Ｓ 開口絞り
１ 電子スチルカメラ（光学機器）

Claims (4)

  1. 光軸に沿って物体側から順に並んだ複数のレンズ群を備えたズームレンズであって、
    前記複数のレンズ群のうち最も像側に位置するレンズ群は、前部分レンズ群と、前記前部分レンズ群の像側に空気間隔を隔てて配置された後部分レンズ群とを有し、
    前記前部分レンズ群を光軸方向に移動させることにより焦点調節させるように構成され、
    前記複数のレンズ群は群数が４群以上であり、
    広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際に、無限遠合焦状態において、前記最も像側に位置するレンズ群は像面に対して固定であるように構成され、次式の条件を満足するズームレンズ。
    ８．５６３３ ≦ ｆｘ／ｆｗ ＜ ２３．２
    ０．４５４３ ≦ ｜ｆｘＦ｜／ｆｘ ＜ １．２５
    但し、
    ｆｗ：広角端状態におけるレンズ全系での焦点距離
    ｆｘ：前記最も像側に位置するレンズ群の焦点距離
    ｆｘＦ：前記前部分レンズ群の焦点距離
    とする。
  2. 前記後部分レンズ群は、負の屈折力を有するように構成された請求項１に記載のズームレンズ。
  3. 前記最も像側に位置するレンズ群中の前記前部分レンズ群は、物体側に凸面を向けた正レンズを有し、
    前記最も像側に位置するレンズ群中の前記後部分レンズ群は、物体側に凹面を向けた負レンズである請求項１または２に記載のズームレンズ。
  4. 物体の像を所定の像面上に結像させる、請求項１〜３のいずれか一項に記載のズームレンズを備えた光学機器。
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