JP4762725B2

JP4762725B2 - 薄鋼板用連続鋳造鋳片とその製造方法および薄鋼板とその製造方法圧延方法

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Publication number: JP4762725B2
Application number: JP2006004586A
Authority: JP
Inventors: 一長谷川; 亘山田; 勝浩笹井; 剛平田
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2006-01-12
Filing date: 2006-01-12
Publication date: 2011-08-31
Anticipated expiration: 2026-01-12
Also published as: JP2007186744A

Description

本発明は，薄鋼板用の鋳片とその製造方法，および，それによって得られる薄鋼板とその製造方法に関するものである。

転炉や真空処理容器で精錬された溶鋼中には，多量の溶存酸素が含まれており，この過剰酸素は酸素との親和力が強い強脱酸元素であるＡｌにより脱酸されるのが一般的である。しかし，Ａｌは脱酸によりＡｌ_２Ｏ_３系介在物を生成し，これが凝集合体して粗大なアルミナクラスターとなる。このアルミナクラスターはタンディシュからモールドへ注入するために使用するタンディッシュノズル，浸漬ノズルの内壁に付着し，ノズル閉塞を発生させるという問題がある。特に，炭素濃度が低く，精錬後の溶存酸素濃度が高い薄鋼板用素材である低炭素溶鋼では，アルミナクラスターの量が非常に多く，アルミナ系介在物の低減対策は大きな課題となっている。

このようなＡｌ脱酸に伴う問題に対し，Ａｌ脱酸した溶鋼中にＣａを添加することにより，低融点のＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３複合酸化物を生成させる方法が特許文献１として提案されている。しかしながら，金属Ｃａは沸点が低く，溶鋼への添加が困難な上，歩留まりが安定しない。さらに，歩留まりが低い場合，介在物中のＣａＯとＡｌ_２Ｏ_３濃度のバランスが悪くなり，アルミナ系介在物よりもクラスター化しやすくなるため，ノズル閉塞，表面性状ともにかえって悪化させてしまう問題があった。

これに対し，最近では，Ａｌを添加せずに，Ｔｉで脱酸する方法が，特許文献２として開発されている。このようなＡｌレスＴｉ脱酸の方法では，クラスター状の酸化物は生成しない。そのため介在物がクラスター状になることに起因する表面欠陥は減少する。しかしながら，このＴｉ脱酸の場合，固相状態のＴｉ酸化物がタンディッシュノズルの内面で付着成長し，かえってノズルの閉塞を誘発するという新たな問題が生じた。

このような問題（ノズルの閉塞防止）を解決し，かつクラスター状介在物による表面欠陥や発錆の起こりにくい薄鋼板として，特許文献３ではチタンキルド溶鋼中に，Ｃａおよび金属ＲＥＭを０．０００５質量％以上になるように添加して得られる鋼であって，その鋼中には，ＣａＯ，ＲＥＭ酸化物が合計で５質量％以上５０質量％以下，Ｔｉ酸化物が９０質量％以下，Ａｌ_２Ｏ_３が７０質量％以下の酸化物系介在物を主に含むことを特徴とするチタンキルド鋼材，が開示されている。

特開昭５８−１５４４４７号公報特開平８−２３９７３１号公報特開平１１−３４３５１６号公報

上記の特徴を有するチタンキルド鋼材のノズル閉塞については従来のＡｌ脱酸鋼に比べて減少傾向になった。ところが，薄鋼板の加工時にプレス割れが発生する場合があり，そのプレス割れが生じた部位を詳細に調査した結果，大型非金属介在物が起点になっていることが分かった。

すなわち，上記の特徴を有するチタンキルド鋼材においては，場合によって非金属介在物起因のプレス割れが発生するおそれがあるという問題を抱えていた。

本発明は，従来技術が抱える上述した問題点を解決課題とするものであり，ノズル閉塞を防止した上で，大型介在物に起因するプレス割れが生じにくい薄鋼板用鋳片とその製造方法，および，それによって得られる薄鋼板とその製造方法を提供することにある。

上記課題を解決するために，本発明は以下の構成を要旨とする。
（１）質量％で，Ｃ：０．００５％以下，Ｓｉ：１％以下，Ｍｎ：３％以下，Ｐ：０．１５％以下，Ｓ：０．０５％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．０１５％以下，Ｔｉ：０．００５％以上０．３％以下，ＲＥＭ：０．００１％以上０．００４％以下，Ｃａ：０．０００４％以下（Ｃａ：０％を含む），Ｎ：０．００４％以下であり，残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり，内部に含まれる１個あたりの体積が２７，０００μｍ^３以上の非金属介在物の平均組成が以下の範囲にあることを特徴とする連続鋳造鋳片である。
８０≦Ｔｉ酸化物（％）＋ＲＥＭ酸化物（％）＋Ａｌ_２Ｏ_３（％）
ＣａＯ（％）≦３（ＣａＯ（％）＝０を含む）
１０≦Ｔｉ酸化物（％）
１５≦Ａｌ_２Ｏ_３（％）≦７０
５≦ＲＥＭ酸化物（％）≦０．３１×Ａｌ_２Ｏ_３（％）＋１５
（２）付加成分としてさらに質量％で，Ｎｂ：０．１％以下，Ｂ：０．０５％以下の範囲でいずれか１種類以上を含有することを特徴とする（１）に記載の連続鋳造鋳片である。
（３）溶存酸素濃度が３０ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ以下になるようにＡｌ脱酸処理を行い，次いでＴｉ含有合金を添加してＴｉ脱酸を行い，その後ＲＥＭ含有合金を添加して溶鋼を溶製し，連続鋳造を実施することを特徴とする，（１）または（２）に記載の連続鋳造鋳片の製造方法である。
（４）（１）または（２）に記載の連続鋳造鋳片を圧下比１５０以上で圧延し，最終的な厚さを１．２ｍｍ以下にすることを特徴とする薄鋼板の製造方法である。
（５）質量％で，Ｃ：０．００５％以下，Ｓｉ：１％以下，Ｍｎ：３％以下，Ｐ：０．１５％以下，Ｓ：０．０５％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．０１５％以下，Ｔｉ：０．００５％以上０．３％以下，ＲＥＭ：０．００１％以上０．００４％以下，Ｃａ：０．０００４％以下（Ｃａ：０％を含む），Ｎ：０．００４％以下であり，残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり，内部に含まれる体積２７，０００μｍ^３以上の非金属介在物の平均組成が以下の範囲にあり，かつ，内部に含まれる体積１２５，０００μｍ^３以上の非金属介在物の個数が６０個／ｋｇ以下であることを特徴とする薄鋼板である。
８０≦Ｔｉ酸化物（％）＋ＲＥＭ酸化物（％）＋Ａｌ_２Ｏ_３（％）
ＣａＯ（％）≦３（ＣａＯ（％）＝０を含む）
１０≦Ｔｉ酸化物（％）
１５≦Ａｌ_２Ｏ_３（％）≦７０
５≦ＲＥＭ酸化物（％）≦０．３１×Ａｌ_２Ｏ_３（％）＋１５
（６）付加成分としてさらに質量％で，Ｎｂ：０．１％以下，Ｂ：０．０５％以下の範囲でいずれか１種類以上を含有することを特徴とする（５）に記載の薄鋼板である。

プレス加工時に大型非金属介在物に起因するプレス割れが生じにくい薄鋼板を得ることができる。

プレス割れの発生に対しては薄鋼板中に残留する大型非金属介在物が大きな影響をおよぼす。図１は薄鋼板中に残留する体積１２５，０００μｍ^３以上の非金属介在物の個数とプレス割れの発生指数を示した図であるが，６０個／ｋｇを超えるとプレス割れ発生指数が急激に上昇する。

発明者らは，特許文献３記載のチタンキルド材をベースとし，非金属介在物の組成を様々に変化させた溶鋼を溶製し，試験鋳造を実施し，鋳片内の非金属介在物を調査した。さらに，鋳片から圧延条件を様々に変化させて圧延を行い，得られた薄鋼板中の非金属介在物を調査した。一部はプレス試験も実施し，プレス割れ発生状況を確認した。その結果，薄鋼板中に残留する大型非金属介在物に対しては，鋳片内の介在物組成，および，鋳片の圧延方法が大きな影響を与えることを見出した。すなわち，鋳片内部の介在物組成を特定の範囲に制御し，かつ，十分な圧延を実施することにより，鋳片内の大型非金属介在物は圧延時に粉砕され無害化する。逆に介在物組成が適正範囲を外れた場合，あるいは介在物組成が適正であっても圧延が十分でない場合は薄鋼板内に大型非金属介在物が残留することを知得した。

表１は体積２７，０００μｍ^３以上の非金属介在物組成と薄鋼板内の介在物残留率および介在物個数の関係を示した表である。圧延条件はすべて同一とし，厚さ２４０ｍｍの鋳片から熱間圧延（温度１２００〜８５０℃）により厚さ３ｍｍまで圧延し，さらに冷間圧延で厚さ１ｍｍまで圧延しており，圧下比は２４０である。介在物残留率とは，体積１２５，０００μｍ^３以上の非金属介在物について，薄鋼板中の個数を鋳片内の個数で除した値である。０であれば薄鋼板中には当該サイズの介在物が存在せず，数が大きくなると薄鋼板中に介在物が多数残留することを意味する。

なお，非金属介在物の大きさの測定方法は以下の通りである。まず，鋳片もしくは薄鋼板５００〜１０００ｇを電解し，残渣を磁選することにより非金属介在物を得る。得られた非金属介在物を３０μｍのメッシュにて分級し，メッシュ上に残ったものを体積２７，０００μｍ^３以上の非金属介在物と定義した。さらに，非金属介在物を５０μｍのメッシュにて分級し，メッシュ上に残ったものを体積１２５，０００μｍ^３以上の非金属介在物と定義した。

この結果より，体積２７，０００μｍ^３以上の非金属介在物組成が以下の範囲を満たすと残留率が極めて低く，この範囲に制御することで薄鋼板中の大型非金属介在物を少なくでき，プレス割れが発生しなくなる。なお，本明細書中において％はいずれも質量％を示す。
８０≦Ｔｉ酸化物（％）＋ＲＥＭ酸化物（％）＋Ａｌ_２Ｏ_３（％）
ＣａＯ（％）≦３（ＣａＯ（％）＝０を含む）
１５≦Ａｌ_２Ｏ_３（％）
ＲＥＭ酸化物（％）≦０．３１×Ａｌ_２Ｏ_３（％）＋１５

このとき，体積２７，０００μｍ^３以上の非金属介在物に限定したのは，これ以下のサイズの非金属介在物では凝固中あるいは固相内で生成したものが混入する可能性があるためである。また，鋳片内の非金属介在物組成と，薄鋼板内の非金属介在物組成はほぼ同じであることを確認している。

なお，表１には試験鋳造を実施した際のノズル閉塞の状況も合わせて示した。Ａｌ_２Ｏ_３が多すぎる場合はＡｌ_２Ｏ_３起因のノズル閉塞が発生する。ＲＥＭ酸化物が少なすぎる場合にはＡｌ_２Ｏ_３とＴｉ酸化物の複合酸化物によるノズル閉塞が発生する。Ｔｉ酸化物が少なすぎる場合にはＡｌ_２Ｏ_３とＲＥＭ酸化物の複合酸化物によるノズル閉塞が発生する。このようにノズル閉塞が発生した場合，安定操業ができなくなるため好ましくない。従って，ノズル閉塞を抑制し，安定操業を実施する観点から，介在物組成は以下に制御することが必要である。
Ａｌ_２Ｏ_３（％）≦７０
５≦ＲＥＭ酸化物（％）
１０≦Ｔｉ酸化物（％）

さらに，ノズル閉塞を完全に防止し，長時間の安定鋳造ができるようにするためには，上記の介在物組成範囲に加え，以下の条件を満たすとより好ましい。
Ａｌ_２Ｏ_３（％）≦５０

図２は鋳片の圧下比と薄鋼板内の体積１２５，０００μｍ^３以上の非金属介在物個数との関係を示した図である。このとき，圧延には表１のＮｏ．１に示した組成の介在物を含む鋳片を使用した。圧下比１５０以上では非金属介在物個数が６０個／ｋｇ以下になるが，圧下比１５０未満では介在物個数が多くなる場合がある。すなわち，圧延により介在物を十分に粉砕，無害化するためには圧下比１５０以上の圧延が必要といえ，その条件を満たすように圧延することが好ましい。

これらの知見から，本発明にかかる鋳片については，内部の非金属介在物組成を以下の範囲に制御することが必要となる。
８０≦Ｔｉ酸化物（％）＋ＲＥＭ酸化物（％）＋Ａｌ_２Ｏ_３（％）
ＣａＯ（％）≦３（ＣａＯ（％）＝０を含む）
１０≦Ｔｉ酸化物（％）
１５≦Ａｌ_２Ｏ_３（％）≦７０，好ましくは１５≦Ａｌ_２Ｏ_３（％）≦５０

ここで，Ｔｉ酸化物とは非金属介在物中のＴｉ酸化物の濃度である。Ｔｉ酸化物としてはＴｉＯ_２，Ｔｉ_２Ｏ_３，Ｔｉ_３Ｏ_５などの形態が存在するが，それらをＴｉＯ_２濃度として換算した値である。また，ＲＥＭ酸化物とはＬａ_２Ｏ_３，Ｃｅ_２Ｏ_３，Ｐｒ_２Ｏ_３，Ｎｄ_２Ｏ_３濃度の総和である。

各成分の濃度を上記のように制限した理由は以下の通りである。
Ｔｉ酸化物＋ＲＥＭ酸化物＋Ａｌ_２Ｏ_３の合計が８０％を下回る場合，その他の酸化物，例えばＣａＯやＭｎＯやＳｉＯ_２が介在物中に含有され，圧延時の介在物の粉砕挙動が変化するため良くない。

また，これら酸化物のなかでもＣａＯが介在物中に含有される場合，圧延時の粉砕性が極めて悪くなるため薄鋼板内に大型非金属介在物が残留し，プレス割れの原因となる。従ってＣａＯは５％以下にする必要がある。

Ｔｉ酸化物が１０％を下回る場合，介在物中のＡｌ_２Ｏ_３やＲＥＭ酸化物が多くなり，ノズル閉塞が発生するため，１０％以上にする必要がある。

Ａｌ_２Ｏ_３が１５％を下回る場合，圧延時の粉砕性が悪化して薄鋼板中に大型非金属介在物が残留しやすくなる。また，Ａｌ_２Ｏ_３が多いと激しいノズル閉塞が発生し，安定した鋳造ができなくなるため，７０％以下にする必要がある。

ＲＥＭ酸化物が（０．３１×Ａｌ_２Ｏ_３（％）＋１５）を超えてしまうと表１で示したように介在物残留率が大きくなる。すなわち薄鋼板中に大型非金属介在物が多数存在し，プレス割れの成績が悪化する。一方，ＲＥＭ酸化物が５％を下回るとノズル閉塞の危険が高くなるため，ＲＥＭ酸化物は５％以上が好ましい。

また，Ａｌ_２Ｏ_３は７０％以下であれば少量の安定鋳造が可能であるが，鋳造量が多くなるとノズルへの付着物が増加する。大量鋳造による生産性を確保するためにはＡｌ_２Ｏ_３は５０％以下がより好ましい。

また，鋳片の圧下比に関しては，図２で示すように圧下比１５０以上を確保することが必要である。ここでの圧下比とは鋳片の厚みと最終製品の厚みの比である。圧下比１５０を下回ると介在物残留率が大きくなる，すなわち薄鋼板中に大型非金属介在物が多数存在し，プレス割れの成績が悪化する。

なお，圧下比１５０以上を確保すればそれ以外の圧延条件の影響は小さい。すなわち，熱間圧延，冷間圧延の温度条件，それぞれの圧下比等については鋼材の要求特性を満足する値に設定することが可能である。

また，このときの薄鋼板製品の厚みとしては１．２ｍｍ以下とする。プレス加工を実施する薄鋼板の厚みとしてはこの範囲が適当であり，１．２ｍｍを超えると加工が難しくなる上に，薄鋼板内の大型非金属介在物によるプレス割れは発生しにくくなる。

本発明の鋳片の製造にあたっては，まず，溶鋼をＡｌ含有合金により脱酸し，鋼中にＡｌ_２Ｏ_３を主体とする酸化物系介在物を生成させる。このとき，脱酸後の溶存酸素濃度としては，３０ｐｐｍ以上，２００ｐｐｍ以下に制御することが必要である。３０ｐｐｍ未満の場合，Ａｌ_２Ｏ_３が大量に生成することになり，非金属介在物の組成がＡｌ_２Ｏ_３主体となり良くない。２００ｐｐｍを超える場合，引き続き実施するＴｉ脱酸で生成するＴｉ酸化物の量が多くなり，介在物組成が満足すべき範囲を外れる。

Ａｌ脱酸を行ったのち，引き続きＴｉ含有合金により脱酸し，鋼中にＡｌ_２Ｏ_３およびＴｉ酸化物を主体とする非金属介在物を生成させる。このときのＴｉ濃度が低すぎると介在物中のＴｉ酸化物の割合が小さくなり好ましくない。Ｔｉ濃度が高すぎるとＴｉ酸化物の生成量が多くなり，かつ薄鋼板が硬化して加工性が悪化する。

さらに，本発明にかかる鋳片については，Ｔｉ合金により脱酸した後，ＲＥＭを含有する合金を添加して，非金属介在物組成を制御する。ＲＥＭを含有する合金としては金属ＣｅなどのほかにミッシュメタルやＦｅ合金なども想定される。ただし，Ｃａを含有する合金は介在物中のＣａＯが増加し，プレス割れの危険が高まるため避けるべきである。

このとき，ＲＥＭ濃度が低すぎると非金属介在物中のＲＥＭ酸化物濃度が少なく所定の効果が得られにくくなる。ＲＥＭ濃度が高すぎると非金属介在物中のＲＥＭ酸化物濃度が多くなり，圧延時の粉砕性が悪くなり，プレス割れの原因となる。

このように，非金属介在物組成を本発明の範囲に制限した場合，鋼材成分のうちでも非金属介在物と密接な関係があるＡｌ，Ｔｉ，ＲＥＭ，Ｃａは以下の範囲に規定される。

Ａｌ：０．０１５％を超えると，非金属介在物中のＡｌ_２Ｏ_３が７０％を超えてノズル閉塞および表面性状悪化の原因となるので，０．０１５％以下とする。また，０．０１％以上となると，非金属介在物中のＡｌ_２Ｏ_３が５０％を超え，鋳造量が多くなるとノズル閉塞の原因となるので，０．０１％未満とするとなお好ましい。また，０．００１％未満では介在物中のＡｌ_２Ｏ_３が１５％を下回り，所定の範囲を満たさなくなるため，０．００１％以上とする。

Ｔｉ：０．００５％未満ではＴｉ濃度が低すぎるため，介在物中のＴｉ酸化物の割合が小さくなり好ましくない。Ｔｉ濃度が０．３％を超えるとＴｉ酸化物の生成量が多すぎ，かつ薄鋼板が硬化して加工性が悪化する。このため０．００５％以上，０．３％以下とする。

ＲＥＭ：０．００１％未満ではＲＥＭ濃度が低すぎるため，介在物中のＲＥＭ酸化物の割合が小さくなり所定の性能が得られない。ＲＥＭ濃度が０．００４％を超えるとＲＥＭ酸化物の生成量が多すぎ，非金属介在物中のＲＥＭ酸化物濃度が多くなり，圧延時の粉砕性が悪くなり，プレス割れの原因となる。このため０．００１％以上，０．００４％以下とする。

Ｃａ：０．０００４％を超えると，非金属介在物中のＣａＯが３％を超え，プレス割れが発生するので，０．０００４％以下とする。

また，上記以外の成分組成は下記の範囲で制限される。
Ｃ：高加工性の薄鋼板に適用するため０．００５％以下とする。
Ｓｉ：Ｓｉは鋼を強化する作用があり，必要な強度に応じて適当量を含有させるが，１％を超えると深絞り性が低下するので１％以下とする。
Ｍｎ：Ｍｎは鋼を強化する作用があり，必要な強度に応じて適当量を含有させるが，３％を超えると深絞り性が低下するので３％以下とする。
Ｐ：Ｐは鋼を強化する作用があり，必要な強度に応じて適当量を含有させるが，０．１５％を超えると深絞り性が低下するので０．１５％以下とする。
Ｓ：０．０５％を超えると，圧延時の疵の原因となるため０．０５％以下とする。
Ｎ：Ｎは加工性を低下させるので０．００４％以下とする。

また，必要に応じ，０．１質量％以下の範囲でＮｂを，０．０５質量％以下の範囲でＢを添加してもよい。

Ｎｂは鋼板の結晶粒微細化に有効な元素であり，薄鋼板の深絞り性の向上に効果を発揮する。ただし，０．１質量％を超えて添加した場合，鋼の変形抵抗を顕著に増加するという不具合を生じるおそれがあるため０．１質量％以下とする。

Ｂを添加することにより深絞り成形などを行った場合の２次加工脆化を防止できる。ただし，０．０５質量％を超えて添加した場合，鋼の変形抵抗を顕著に増加するという不具合を生じるおそれがあるため０．０５質量％以下とする。

上記組成の介在物を含む鋳片を上記圧延条件で圧延した場合，得られた薄鋼板中の大型非金属介在物個数は極めて少なくできる。上記図１で示したように，薄鋼板中に残留する体積１２５，０００μｍ^３以上の非金属介在物個数が６０個／ｋｇを超えるとプレス割れ発生指数が急激に上昇するので，６０個／ｋｇ以下であることが好ましい。

転炉出鋼後の３００ｔｏｎの溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭処理し，この溶鋼中に金属Ａｌを添加して溶鋼中の溶存酸素濃度を所要濃度まで低下させた。そしてこの溶鋼に，金属ＴｉまたはＦｅ−Ｔｉ合金を添加してＴｉ脱酸した。５分間還流した後，金属Ｃｅ，Ｆｅ−ＲＥＭ合金，ミッシュメタル合金（Ｃｅ４８％，Ｌａ３７％，Ｎｄ１０％含有）を所要量添加して介在物改質を行った。この処理を各実施例について５回行い，合計１５００ｔｏｎの溶鋼を２ストランドスラブ連続鋳造装置にて鋳造し，厚さ２４０ｍｍの鋳片を製造した。連続鋳造終了後にタンディッシュノズルおよび浸漬ノズルを観察した。さらに，当該鋳片内に含まれる非金属介在物の調査を実施した。

続いて上記鋳片を１２００℃まで加熱し，処理温度１２００〜８５０℃で熱間圧延を実施し，厚さ３ｍｍの熱延板を製造した。さらに当該熱延板を冷間圧延し，厚さ１ｍｍの冷延板を製造した。得られた冷延板内に含まれる非金属介在物の調査を実施した。さらに，上記冷延板をプレス加工し，プレス割れの評価を行った。

このとき得られた鋼板の成分，鋳片内の非金属介在物組成，製品板内の介在物残留率，個数，さらに成績としてノズル閉塞状況，製品板のプレス割れ発生状況を，表２中に示す。表２において，Ｎｏ．１〜１２が本発明例であり，Ｎｏ．１３〜３２が比較例である。以下の本発明例，比較例の説明において示すＮｏ．は表２のＮｏ．に対応している。

（本発明例１）（Ｎｏ．１）
ＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭処理後Ｃ濃度を０．００１５質量％に調整した。金属Ａｌを添加後，溶鋼中溶存酸素濃度を１５０ｐｐｍまで低下させ，その後金属Ｔｉを用いてＴｉ脱酸を行った。ＲＥＭ合金としてミッシュメタル合金をＲＥＭ量が０．１ｋｇ／ｔｏｎ−ｓｔｅｅｌになるように添加した。

鋳造終了後のタンディッシュノズルおよび浸漬ノズルには付着物はみられなかった。また，上記冷延板をプレス加工したところ，プレス割れも全く認められなかった。

（本発明例２）（Ｎｏ．２〜１１）
ＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭処理した後の溶鋼中に，金属Ａｌを添加して溶鋼中の溶存酸素濃度を５０〜２００ｐｐｍまで低下させ，その後Ｆｅ−Ｔｉを用いてＴｉ脱酸を行った。Ｔｉ脱酸のためのＦｅ−Ｔｉ合金添加量は目標成分値に合わせて変化させた。ＲＥＭ合金としてミッシュメタル合金もしくはＦｅ−Ｓｉ−ＲＥＭ合金をＲＥＭ量が０．０５〜０．１ｋｇ／ｔｏｎ−ｓｔｅｅｌになるように添加して介在物改質を行った。

鋳造終了後のタンディッシュノズルおよび浸漬ノズルには付着物はみられなかった。また，上記冷延板をプレス加工したところ，プレス割れ発生も全く認められなかった。

（本発明例３）（Ｎｏ．１２）
ＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭処理した後の溶鋼中に，金属Ａｌを添加して溶鋼中の溶存酸素濃度を４０ｐｐｍまで低下させ，その後Ｆｅ−Ｔｉを用いてＴｉ脱酸を行った。Ｔｉ脱酸のためのＦｅ−Ｔｉ合金添加量は目標成分値に合わせて変化させた。ＲＥＭ合金としてミッシュメタル合金をＲＥＭ量が０．１ｋｇ／ｔｏｎ−ｓｔｅｅｌになるように添加して介在物改質を行った。

この処理を５回行い，合計１５００ｔｏｎの溶鋼を２ストランドスラブ連続鋳造装置にて鋳造し，鋳片を製造したところ，１２００ｔｏｎ程度鋳造したところからノズル閉塞が発生し，流量調節用のスライディングプレートが開き気味になり，湯面変動がみられるようになった。そして鋳造終了後のタンディッシュノズルおよび浸漬ノズルには付着物がみられた。一方，上記冷延板をプレス加工したところ，プレス割れ発生はほとんど認められなかった。

（比較例１）（Ｎｏ．１３〜１６）
ＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭処理した後の溶鋼中に，金属Ａｌを添加して溶鋼中の溶存酸素濃度を５０〜２００ｐｐｍまで低下させ，その後Ｆｅ−Ｔｉを用いてＴｉ脱酸を行った。Ｔｉ脱酸のためのＦｅ−Ｔｉ合金添加量は目標成分値に合わせて変化させた。ＲＥＭ合金としてミッシュメタル合金をＲＥＭ量が０．０２ｋｇ／ｔｏｎ−ｓｔｅｅｌ以下になるように添加して介在物改質を行った。

この処理を５回行い，合計１５００ｔｏｎの溶鋼を２ストランドスラブ連続鋳造装置にて鋳造し，鋳片を製造したところ，９００ｔｏｎ程度鋳造したところからノズル閉塞が発生し，流量調節用のスライディングプレートが開き気味になり，１２００ｔｏｎ鋳造したところで流量調節が不可能となり鋳造を中止した。連続鋳造終了後にタンディッシュノズルおよび浸漬ノズルを観察したところ，Ｔｉ酸化物やＡｌ_２Ｏ_３を主体とする非金属介在物の付着がみられた。この場合，ＲＥＭ合金の添加量が少なすぎたため，介在物組成が適正範囲を外れた。

（比較例２）（Ｎｏ．１７，１８）
ＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭処理した後の溶鋼中に，金属Ａｌを添加して溶鋼中の溶存酸素濃度を２１０〜２５０ｐｐｍまで低下させ，その後Ｆｅ−Ｔｉを用いてＴｉ脱酸を行った。Ｔｉ脱酸のためのＦｅ−Ｔｉ合金添加量は目標成分値に合わせて変化させた。ＲＥＭ合金としてミッシュメタル合金をＲＥＭ量が０．１ｋｇ／ｔｏｎ−ｓｔｅｅｌになるように添加して介在物改質を行った。

この処理を５回行い，合計１５００ｔｏｎの溶鋼を２ストランドスラブ連続鋳造装置にて鋳造した。連続鋳造終了後にタンディッシュノズルおよび浸漬ノズルを観察したところ，付着物はほとんどみられなかった。ところが，上記冷延板内には大型非金属介在物が多数残留しており，プレス加工時にプレス割れが発生した。この場合，介在物中のＡｌ_２Ｏ_３濃度が低く，介在物組成が適正範囲を外れており，そのために介在物の残留率が大きくなった。

（比較例３）（Ｎｏ．１９〜２２）
ＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭処理した後の溶鋼中に，金属Ａｌを添加して溶鋼中の溶存酸素濃度を５〜２５ｐｐｍまで低下させ，その後Ｆｅ−Ｔｉを用いてＴｉ脱酸を行った。Ｔｉ脱酸のためのＦｅ−Ｔｉ合金添加量は目標成分値に合わせて変化させた。ＲＥＭ合金としてミッシュメタル合金をＲＥＭ量が０．１ｋｇ／ｔｏｎ−ｓｔｅｅｌになるように添加して介在物改質を行った。

この処理を５回行い，合計１５００ｔｏｎの溶鋼を２ストランドスラブ連続鋳造装置にて鋳造し，鋳片を製造したところ，いずれの場合もノズル閉塞が発生し，特にＮｏ．１９，２０については途中で鋳造を中止した。終了後にタンディッシュノズルおよび浸漬ノズルを観察したところ，Ａｌ２Ｏ３を主体とする非金属介在物の付着がみられた。この場合，Ａｌ脱酸が適切に行われなかったため，介在物組成が適正範囲を外れた。

（比較例４）（Ｎｏ．２３〜２９）
ＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭処理した後の溶鋼中に，金属Ａｌを添加して溶鋼中の溶存酸素濃度を５０〜２００ｐｐｍまで低下させ，その後Ｆｅ−Ｔｉを用いてＴｉ脱酸を行った。Ｔｉ脱酸のためのＦｅ−Ｔｉ合金添加量は目標成分値に合わせて変化させた。ＲＥＭ合金としてミッシュメタル合金をＲＥＭ量が０．１２〜０．２ｋｇ／ｔｏｎ−ｓｔｅｅｌになるように添加して介在物改質を行った。

この処理を５回行い，合計１５００ｔｏｎの溶鋼を２ストランドスラブ連続鋳造装置にて鋳造した。連続鋳造終了後にタンディッシュノズルおよび浸漬ノズルを観察したところ，付着物はほとんどみられなかった。ところが，上記冷延板内には大型非金属介在物が多数残留しており，プレス加工時にプレス割れが発生した。この場合，介在物中のＲＥＭ酸化物濃度が高く，介在物組成が適正範囲を外れており，そのために介在物残留率が大きくなった。

（比較例５）（Ｎｏ．３０〜３２）
ＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭処理した後の溶鋼中に，金属Ａｌを添加して溶鋼中の溶存酸素濃度を５０〜２００ｐｐｍまで低下させ，その後Ｆｅ−Ｔｉを用いてＴｉ脱酸を行った。Ｔｉ脱酸のためのＦｅ−Ｔｉ合金添加量は目標成分値に合わせて変化させた。ＲＥＭ合金としてミッシュメタル合金をＲＥＭ量が０．１ｋｇ／ｔｏｎ−ｓｔｅｅｌになるように添加して介在物改質を行った。さらに，溶鋼中にはＣａ−Ｓｉ合金ワイヤーを添加し，Ｃａ処理を行った。

この処理を５回行い，合計１５００ｔｏｎの溶鋼を２ストランドスラブ連続鋳造装置にて鋳造した。連続鋳造終了後にタンディッシュノズルおよび浸漬ノズルを観察したところ，付着物はほとんどみられなかった。ところが，上記冷延板内には大型非金属介在物が多数残留しており，プレス加工時にプレス割れが発生した。この場合，Ｃａ添加を実施したため，介在物中にＣａＯが混入し，介在物組成が適正範囲を外れており，そのために介在物残留率が大きくなった。

次に，上記本発明例１に示す方法で処理した溶鋼を，鋳型サイズを変えた連続鋳造装置で鋳造し，厚さ９０〜４００ｍｍの鋳片を製造した。これらの鋳片をいくつかの条件で熱間圧延，冷間圧延を行い，厚さ０．５〜１．２ｍｍの冷延板を製造した。得られた冷延板内に含まれる非金属介在物の調査を実施した。さらに，上記冷延板をプレス加工し，プレス割れの評価を行った。

このときの鋳片厚さ，製品板厚さ，圧下比，製品板内の介在物残留率，個数，さらに成績としてプレス割れ発生状況を，表３中に示す。表３において，Ｎｏ．３３〜４５が本発明例であり，Ｎｏ．４６〜４９が比較例である。以下の本発明例，比較例の説明において示すＮｏ．は表３のＮｏ．に対応している。

（本発明例４）（Ｎｏ．３３〜４５）
厚さ９０〜４００ｍｍの鋳片を圧下比１５０以上になるように熱間圧延，冷間圧延を行い，厚さ０．５〜１．２ｍｍの冷延板を製造した。得られた冷延板内に含まれる非金属介在物の調査を実施したところすべて６０個／ｋｇ以下を満足していた。さらに，上記冷延板をプレス加工したところ，プレス割れの発生はみられなかった。

（比較例６）（Ｎｏ．４６〜４９）
厚さ９０〜４００ｍｍの鋳片を圧下比未満になるように熱間圧延，冷間圧延を行い，厚さ０．８〜１．２ｍｍの冷延板を製造した。得られた冷延板内に含まれる非金属介在物の調査を実施したところ６０個／ｋｇを超えた。さらに，上記冷延板をプレス加工したところ，プレス割れが発生した。

本発明は，プレス割れが生じにくい薄鋼板の製造に適用できる。

製品板内の介在物個数とプレス割れ発生頻度の関係を示したグラフである。鋳片の圧下比と製品板内の介在物個数との関係を示したグラフである。

Claims

質量％で，Ｃ：０．００５％以下，Ｓｉ：１％以下，Ｍｎ：３％以下，Ｐ：０．１５％以下，Ｓ：０．０５％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．０１５％以下，Ｔｉ：０．００５％以上０．３％以下，ＲＥＭ：０．００１％以上０．００４％以下，Ｃａ：０．０００４％以下（Ｃａ：０％を含む），Ｎ：０．００４％以下であり，残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり，内部に含まれる１個あたりの体積が２７，０００μｍ^３以上の非金属介在物の平均組成が以下の範囲にあることを特徴とする連続鋳造鋳片。
８０≦Ｔｉ酸化物（％）＋ＲＥＭ酸化物（％）＋Ａｌ_２Ｏ_３（％）
ＣａＯ（％）≦３（ＣａＯ（％）＝０を含む）
１０≦Ｔｉ酸化物（％）
１５≦Ａｌ_２Ｏ_３（％）≦７０
５≦ＲＥＭ酸化物（％）≦０．３１×Ａｌ_２Ｏ_３（％）＋１５
付加成分としてさらに質量％で，Ｎｂ：０．１％以下，Ｂ：０．０５％以下の範囲でいずれか１種類以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の連続鋳造鋳片。
溶存酸素濃度が３０ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ以下になるようにＡｌ脱酸処理を行い，次いでＴｉ含有合金を添加してＴｉ脱酸を行い，その後ＲＥＭ含有合金を添加して溶鋼を溶製し，連続鋳造を実施することを特徴とする，請求項１または２に記載の連続鋳造鋳片の製造方法。
請求項１または２に記載の連続鋳造鋳片を圧下比１５０以上で圧延し，最終的な厚さを１．２ｍｍ以下にすることを特徴とする薄鋼板の製造方法。
質量％で，Ｃ：０．００５％以下，Ｓｉ：１％以下，Ｍｎ：３％以下，Ｐ：０．１５％以下，Ｓ：０．０５％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．０１５％以下，Ｔｉ：０．００５％以上０．３％以下，ＲＥＭ：０．００１％以上０．００４％以下，Ｃａ：０．０００４％以下（Ｃａ：０％を含む），Ｎ：０．００４％以下であり，残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり，内部に含まれる体積２７，０００μｍ^３以上の非金属介在物の平均組成が以下の範囲にあり，かつ，内部に含まれる体積１２５，０００μｍ^３以上の非金属介在物の個数が６０個／ｋｇ以下であることを特徴とする薄鋼板。
８０≦Ｔｉ酸化物（％）＋ＲＥＭ酸化物（％）＋Ａｌ_２Ｏ_３（％）
ＣａＯ（％）≦３（ＣａＯ（％）＝０を含む）
１０≦Ｔｉ酸化物（％）
１５≦Ａｌ_２Ｏ_３（％）≦７０
５≦ＲＥＭ酸化物（％）≦０．３１×Ａｌ_２Ｏ_３（％）＋１５
付加成分としてさらに質量％で，Ｎｂ：０．１％以下，Ｂ：０．０５％以下の範囲でいずれか１種類以上を含有することを特徴とする請求項５に記載の薄鋼板。