JP4423435B2

JP4423435B2 - ゴルフクラブヘッド

Info

Publication number: JP4423435B2
Application number: JP2002368565A
Authority: JP
Inventors: 賢甲野
Original assignee: Ｓｒｉスポーツ株式会社
Priority date: 2002-12-19
Filing date: 2002-12-19
Publication date: 2010-03-03
Anticipated expiration: 2022-12-19
Also published as: JP2004195005A; US20040157678A1; US7137905B2

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、打球の方向性を安定化させ得るゴルフクラブヘッドに関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年のゴルフクラブヘッドは、非常に大型化されており、これに伴い、ヘッドのシャフト軸中心線回りの慣性モーメントも大きくなっている。シャフト軸中心線回りの慣性モーメントは、スイング中のヘッドの返りと密接な関係があることが知られている。例えば、下記特許文献１にも記載されているように、該シャフト軸中心線回りの慣性モーメントが大きくなると、スイング時にフェースが開いたままでボールを打球し易く、ひいてはスライスが生じやすい。なお特許文献１には、シャフト軸中心線回りの前記慣性モーメントを４０００〜６０００（ｇ・cm²）としたゴルフクラブヘッドについて記載がある。
【０００３】
【特許文献１】
特開２００１−２９９９６８号公報、「０００２」、「００２４」
【０００４】
またヘッドの大型化は、通常、重心深度をも大とする傾向がある。そして、下記特許文献２でも説明されているように、重心深度が大きいほど打球の方向性が良くなることが知られている。
【０００５】
【特許文献２】
特開平１１−３３１４５号公報、「０００２」
【０００６】
ところで、上述のような大型のヘッドでは、シャフト軸中心線回りの慣性モーメントのみならず、ヘッド重心を通る垂直軸回りの慣性モーメントも大きくなる傾向がある。従って、このようなヘッドでは、スイング中にヘッドを返すことさえできれば、ボールがフェースのトウ又はヒール側で打撃された場合でも、方向性のズレ量が低減され方向性の著しい悪化が抑制される。このため、大型ヘッドにおいては、そのヘッド形状から必然的に定まる重心深度の大きさで十分と考えられており、この重心深度を特殊な値へと変更するような着想は存在してはいなかった。
【０００７】
発明者らは、市販されているヘッドの重心深度と、シャフト軸中心線回りの慣性モーメントとを測定する試験を行った。この実験の結果を図５に示す。図５において、黒丸でプロットされたものが従来のヘッドを示している。この図から明らかなように、シャフト軸中心線回りの慣性モーメントＭと重心深度Ｌとの関係は、慣性モーメントＭが大きいものは重心深度Ｌも大きいという一定の技術範疇内のものであった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、ゴルファのスイングを観察すると、
（ａ）スイング初期のヘッドスピードは大きいがスイング後期においてヘッドスピードが低下するタイプ、
（ｂ）スイング初期からスイング後期にかけて、ヘッドスピードが増加していくタイプ、
が含まれている。また任意のゴルファを見ても、スイングする度に（ａ）のタイプや（ｂ）のタイプが表れるなど、スイングの傾向は状況に応じて種々変化している。とりわけ、初心者ゴルファには、（ａ）、（ｂ）のバラツキが大きく、これがヘッドの返り具合のバラツキ、打球位置のバラツキとなって表れやすく、打球の方向性が低下するという傾向がある。
【０００９】
そして、さらなる発明者らの実験の結果、（ａ）、（ｂ）のスイングタイプのバラツキは、シャフト軸中心線の回りの慣性モーメントが大きいヘッドほど、大きい傾向が見られる。
【００１０】
本発明は、以上のような実状に鑑み案出なされたもので、シャフト軸中心線回りの慣性モーメントが大きいゴルフクラブヘッドにおいて、重心深度を従来に比して顕著に増大させるとともに、これらを一定の関係式を満たすよう限定することを基本として、打球の方向性を向上しうるゴルフクラブヘッドを提供することを目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明のうち請求項１記載の発明は、シャフト軸中心線回りの慣性モーメントＭ（ｇ・cm²）と、前記シャフトの軸中心線を任意の垂直面内に配しかつ当該ヘッドに定められたライ角で傾けるとともにフェース角を０゜としてソール部を水平面に接地させた測定状態におけるヘッド重心からフェース面に引いた法線を含む垂直断面でのヘッド重心とリーディングエッジとの間の水平距離である重心深度Ｌ（mm）とにおいて、下記式(1) 〜(3) を満たすことを特徴とするゴルフクラブヘッドである。
４０００≦Ｍ≦７０００ …(1)
３０≦Ｌ≦５０ …(2)
２００×Ｌ−３４９２≦Ｍ≦２００×Ｌ−２０５０…(3)
【００１２】
また請求項２記載の発明は、下記式(4),(5)を満たすことを特徴とする。
Ｍ≦２００×Ｌ−２３８０ …(4)
Ｍ≧２００×Ｌ−３４５０ …(5)
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１には、本発明のゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）１として、ウッド型であるドライバー（＃１）を例示している。ウッド型のヘッドとは、ヘッド材料が木質材からなるものではなく、従来、木質材で形成することが慣例であったヘッドを含み、少なくともドライバー（＃１）、プラッシー（＃２）、スプーン（＃３）、バフィ（＃４）及びクリーク（＃５）のヘッドのみならず、クリーク（＃５）よりロフト角の大きいドライバー、プラッシー、スプーン、バフィ、クリークと略相似形のヘッドをも含む概念である。
【００１４】
該ヘッド１は、ボールを打球する面であるフェース面２を有するフェース部３と、フェース面２の上縁２ａに連なりヘッド上面をなすクラウン部４と、前記フェース面２の下縁２ｂに連なりヘッド底面をなすソール部５（図１では見えない）と、前記クラウン部４とソール部５との間を継ぎ前記フェース面２のトウ側縁２ｔからバックフェースを通り前記フェース面２のヒール側縁２ｅにのびるサイド部６と、フェース部３とクラウン部４とサイド部６とが交わるヒール側の交わり部の近傍に設けられかつ図示しないシャフトの一端が装着されるネック部７とを具えたものが例示される。
【００１５】
前記ネック部７には、円筒形状のシャフト差込孔７ａが形成される。このシャフト差込孔７ａには、軸中心線を揃えて同心にシャフト（図示せず）が差し込まれる。従って、シャフト差込孔７ａの軸中心線ＣＬとシャフト軸中心線（ＳＬ）とは実質的に一致するため、本明細書ではヘッド１をライ角に合わせるとき、或いはシャフト軸中心線回り慣性モーメントを測定するときの「シャフト軸中心線ＳＬ」には、この「シャフト差込孔７ａの軸中心線ＣＬ」を用いる。
【００１６】
前記ヘッド１には、例えばアルミニウム合金、チタン、チタン合金又はステンレス、その他各種金属材料が使用できる。また繊維強化樹脂等を一部ないし全部に用いることもできる。特に限定はされないが、好適には比強度の大きいチタン合金で形成することが望ましい。また本例のヘッド１は、その主要部を、α＋β型チタン合金であるＴｉ−６Ａｌ−４Ｖにてロストワックス精密鋳造し、これに残部のパーツを溶接等にて接合することにより形成されたものを示す。ただし、製造方法についても、このような態様に限定されることなく、他の材料、他の成型法により製造することもできる。
【００１７】
また、ヘッド体積は特に限定されるものではないが、大きいほどヘッド重心回りの慣性モーメントが大となり、打球位置がスイートスポット点ＳＳから多少ずれても、ヘッド１のブレが小さく打球の方向性を安定させる。このような観点より、ヘッド体積は３００cm³以上、より好ましくは３２０cm³以上、特に好ましくは３４０cm³以上とすることが望ましい。一方、ヘッド体積の上限については、ゴルフクラブとして実用上許容され得る範囲とすれば足りるため特に限定はない。しかし、ヘッド重量の過度の増加や耐久性の低下などを防ぐためは、ヘッド体積を、例えば前記下限値のいずれかとの組み合わせにおいて６００cm³以下、さらには５５０cm³以下、或いは５００cm³以下、或いは４５０cm³以下、さらには４２５cm³以下に設定しても良い。なおヘッド体積は、前記ネック部７を含んだ体積である。
【００１８】
また図２にはヘッド１を測定状態とした正面図を、図３にはその平面図をそれぞれ示している。ヘッド１の測定状態とは、水平面ＨＰに対するヘッド１の姿勢を一義的に定めるもので、具体的には、前記シャフトの軸中心線ＳＬを任意の垂直面ＶＰ１内に配しかつ規定のライ角β（当該ヘッドに定められたライ角）で傾けるとともにフェース角を０゜としてソール部５を水平面ＨＰに接地させた状態とする。フェース角を０゜とする際には、図４に示す如く、フェース面２の面積重心ＦＣに接する水平な接線Ｎが前記垂直面ＶＰ１と平行になるよう前記軸中心線ＣＬの回りにヘッド１を回転させて調節する。
【００１９】
本発明のヘッド１は、シャフト軸中心線回りの慣性モーメントＭ（ｇ・cm² ）と、重心深度Ｌ（mm）とにおいて、下記式(1) 〜(3) を満たすことを特徴事項の一つとしている。
４０００≦Ｍ≦７０００ …(1)
３０≦Ｌ≦５０ …(2)
２００×Ｌ−３４９２≦Ｍ≦２００×Ｌ−２０５０ …(3)
【００２０】
本発明では、式(1)のように、ヘッドのシャフト軸中心線回り慣性モーメントＭを４０００〜７０００（ｇ・cm²）に限定している。前記慣性モーメントＭが４０００（ｇ・cm²）未満のヘッドは、従来の一般的なヘッド形状を踏襲する限り、ヘッド体積はせいぜい２５０cm³程度と推察される。このようなヘッドでは、前記測定状態におけるヘッド重心を通る垂直軸回りの慣性モーメントも小さくなり、ひいては打球の方向性が悪化しやすくなる。特に好適には前記慣性モーメントＭを４４２０（ｇ・cm²）以上、さらに好ましくは４５００（ｇ・cm²）以上、特に好ましくは４６００（ｇ・cm²）以上とすることが望ましい。
【００２１】
一方、前記慣性モーメントＭが７０００（ｇ・cm²）を超えると、スイング時のヘッドの返りが著しく悪化し、フェースが開いた状態をボールを打球してしまうことが多くなり、スライスが生じやすくなる。このような観点より、前記慣性モーメントＭは前記下限値のいずれかとの組み合わせにおいて、６５００（ｇ・cm²）以下、さらに好ましくは６０００（ｇ・cm²）以下、特に好ましくは５５１０（ｇ・cm²）以下とするのが望ましい。
【００２２】
また本発明のヘッド１は、式(2)において、重心深度Ｌを３０〜５０mmに限定している。本明細書では、重心深度Ｌを次のように測定するものとする。図２、図３に示したように、ヘッド１を測定状態とし、ヘッド重心Ｇからフェース面２に法線Ｊを引く。この法線Ｊとフェース面２との交点はスイートスポット点ＳＳである。次にこの法線Ｊを含む垂直面ＶＰ２でヘッド断面を特定する。この断面を図４に示す。そして、該断面において、ヘッド重心Ｇとヘッド１のリーディングエッジ（最も前方の位置）９との間の水平距離を重心深度Ｌとする。
【００２３】
前記重心深度Ｌが３０mm未満であると、ミスショット時のヘッドのぶれが大きくなり、打球の方向性が悪化しやすく。特に好ましくは３４mm以上、より好ましくは３７mm以上、特に好ましくは４０mm以上とするのが望ましい。逆に前記重心深度Ｌが５０mmを超えると、ヘッドの過度の大型化を招いたり、フェース側の重量が小さくなって耐久性や強度バランスを悪化させる傾向があるなど好ましくない。このような観点より、重心深度Ｌは、好ましくは前記下限値との組み合わせにおいて、４５mm以下とするのが望ましい。
【００２４】
また本発明では、式(3)において、シャフト軸中心線回り慣性モーメントＭと重心深度Ｌとを関連づけて規定している。このような式(3)は、発明者らの種々の実験の結果によって得られたものである。即ち、従来のシャフト軸中心線回り慣性モーメントＭが大きいヘッドでは、重心深度Ｌもそれなり大きくなっていたため、特段、重心深度Ｌに着目することは行われていなかった。発明者らは、このようなヘッドについて重心深度Ｌを違えて種々打撃テストを行ったところ、重心深度Ｌをシャフト軸中心線回りの慣性モーメントＭに比して顕著に大とした場合、スイートスポット点ＳＳを外して打球した場合であっても方向性の悪化が抑制されることを見出した。そして、式(1)及び(2)を前提として、上記の打撃テストの結果を回帰分析等することにより式(3)の範囲を見出したものである。
【００２５】
前記慣性モーメントＭと重心深度Ｌとの関係において、特に好ましい範囲としては、
Ｍ≦２００×Ｌ−２３８０ …(4)
Ｍ≧２００×Ｌ−３４５０ …(5)
である。
【００２６】
なおヘッド製造上の制約より、下限値は、前記上限値を規制するいずれかの式との組み合わせにおいて、好ましくは「Ｍ≧２００×Ｌ−３４５０」とすることができる。
【００２７】
とりわけ式(1)〜(3)を満たすヘッドを製造するためには、例えばヘッド体積を大としつつヘッド１の重量の配分設計を見直すことによって実現することができる。例えば、図６（Ａ）及びそのＢ−Ｂ断面である図６（Ｂ）に示すように、ヒール側かつバックフェース１０側のソール部５に高比重の錘部材１１を固着することにより実現できる。なお、この例でのヘッド体積は３５０cm³である。
【００２８】
錘部材１１は、本実施形態では、略円柱状をなし、例えばソール部５に設けた有底状の凹部５ａに挿入された後、凹部５ａの一部をかしめることによってソール部５に抜け止めされて固着される。なお錘部材１１は、螺着によりソール部５に一体化しても良く、また圧入、溶接、接着など種々の方法でも固定しうるのは言うまでもない。また錘部材１１は、本例では単一のものを例示するが、２以上に分割して配することもできる。また錘部材１１の配設位置周辺は、ソール部５の厚さｔ３が１．５〜２．６mmの厚肉部をなしており、それ以外は厚さｔ１が０．７〜１．４mmの薄肉部として形成されている。
【００２９】
また錘部材１１は、特に限定されるものではないが、例えば比重が６．０〜２５．０、より好ましくは１０．０〜２２．５の金属材料で形成するのが好ましい。前記比重が６．０未満であると、最適なヘッド重心を得るためにはそれに見合った比較的大きな体積を必要とし、その結果、ヘッド１の重心高さが大となる場合がある。逆に錘部材１１の比重が２５．０を超えるものでは、材料コストの上昇を招きやすい。具体的には、錘部材１１には、Ｃｕ、Ｍｏ、Ａｇ、Ｐｂ、Ｔａ、Ｗ、Ａｕ、Ｐｔ、Ｉｒ等の重金属、さらにはこれらの１種以上を含む合金等を好適に用いうる。本実施形態では、Ｗ−Ｃｕ合金が採用されたものを示す。ヘッド全質量に占める錘部材１１の質量の割合は、概ね５〜１５％にとどめるのが良い。
【００３０】
また錘部材１１の配設位置は、慣性モーメントＭと重心深度Ｌとの前記関係を満たし得るよう、図６に示すＸ−Ｙ座標系において好ましい範囲が特定できる。このＸ−Ｙ座標系は、図２に示すように、ヘッド１の測定状態において、シャフト軸中心線ＳＬとネック部７の端面を通る仮想平面Ｅとが交わる点を原点Ｏとし、この原点Ｏを通る水平面ＨＰ２上に設定される。Ｙ軸は、水平面ＨＰ２と前記垂直面ＶＰ１との交線であり、Ｘ軸は原点Ｏを通りかつＹ軸と直角な軸線である。このＸ−Ｙ座標系に投影されたヘッド１の輪郭線において、Ｙ値の最大値をｙｍ、Ｘ軸の最大値をｘｍとする。錘部材１１の重心１１Ｇの好ましい位置は、Ｘ座標がｘｍの０．２〜０．７倍、より好ましくは０．３〜０．６倍であり、Ｙ座標はｙｍの０．１〜０．５倍、より好ましくは０．１〜０．３倍とするのが良い。
【００３１】
また式(1)〜(3)を満たすヘッドを製造するために、図７（Ａ）及びそのＣ−Ｃ断面である図７（Ｂ）に示すように、ソール部５を、厚さｔ１が例えば０．７〜１．４mmの薄肉部５Ｂと、厚さｔ２が１．５〜２．６mmの厚肉部５Ａとを含んで構成することができる。前記厚肉部５Ａは、ヒール側でかつバックフェース１０側に形成される（図７においてドットを付している。）。具体的には、前記Ｘ−Ｙ座標系において、厚肉部５ＡのＸ座標の範囲をｘｍの０．２〜０．７倍、より好ましくは０．３〜０．６倍とし、Ｙ座標の範囲をｙｍの０．１〜０．５倍、より好ましくは０．１〜０．３倍とした領域に形成するのが望ましい。
【００３２】
また図７とは逆に、図８（Ａ）及びそのＤ−Ｄ断面である図８（Ｂ）に示すように、ソール部５を前記薄肉部５Ｂと前記厚肉部５Ａとで構成するとともに、薄肉部５Ｂを、トウ側でかつフェース部３側に形成するのが望ましい（図８においてドットを付している。）。具体的には、前記Ｘ−Ｙ座標系において、薄肉部５ＢのＸ座標の範囲をｘｍの０．６倍以下、より好ましくは０．５倍以下とし、Ｙ座標の範囲をｙｍの０．４倍以上、より好ましくは０．５倍以上の領域に形成するのが望ましい。
【００３３】
また式(1)〜(3)を満たすヘッドを製造するために、図９（Ａ）及びそのＥ−Ｅ断面である図９（Ｂ）に示すように、ヒール側でかつバックフェース１０側の領域において、その表面積を増すことでも良い。本実施形態では、前記領域を凹部と凸部１５ｂとが交互に連続した波状部１５を形成されたものを示している。これにより、この波状部１５の重量を増すことができ、重心深度Ｌを大とするのに役立つ。またこのような表面積を増す領域は、具体的には、前記Ｘ−Ｙ座標系において、Ｘ座標の範囲をｘｍの０．１倍以上、より好ましくは０．２倍以上とし、Ｙ座標の範囲をｙｍの０．５倍以下、より好ましくは０．４倍以下の範囲とするのが好ましい。
【００３４】
本発明のヘッド１は、ドライバー以外にもフェアウエイウッドなどに適用しうるのは言うまでもない。好適には、ロフト角が７〜１２゜程度、さらに好ましくはアベレージゴルファを主な対象として１０．５〜１２゜、とりわけ１１〜１２゜程度のヘッドに適用するのが望ましい。
【００３５】
【実施例】
図１に示した基本形態を有するウッド型ゴルフクラブヘッドを表１の仕様に基づき試作するとともに、これに同じカーボンシャフト（住友ゴム工業社製ＭＰ−２００フレックスＲ）を装着してクラブ全長４５インチ、バランスＤ０のウッド型ゴルフクラブを製造して打撃テストを行った。各ヘッドとも、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖをロストワックス精密鋳造したヘッドとし、ロフト角１１゜、フェース角２゜、ライ角５６゜、ヘッド質量１８８ｇ、ヘッド体積３５０cm³に統一した。またフェースバルジ、フェースロールはいずれも２５４mmに統一した。またヘッド重心の調節は、図６に示したように、錘部材（Ｗ−Ｃｕ合金）を固着する方法により行った。
【００３６】
打撃テストは、ハンディキャップ２０以上の１００名の右打ちゴルファが、各供試クラブを用いてゴルフボール（住友ゴム工業（株）製の「ＭＡＸＦＬＩＨＩ−ＢＲＩＤ」）を１０球づつ実打することにより行った。そして、インパクト時のヘッドの返り具合を調べるために、目標方向に対する打球の落下点の左右のずれ量を測定した。評価は、各ゴルファ毎に、左方向に打球がずれた場合をマイナス、右方向に打球がずれた場合をプラスとし、各ズレ量を加算して打球数１０で除した「ずれ量平均値」と、各ズレ量の絶対値を加算して打球数１０で除した「ずれ量絶対値平均値」とを求め、これらの１０名分の結果をさらに平均した。「ズレ量平均値」では、主に方向性、即ち＋値だと右に飛びやすいこと、−値だと左に飛びやすいことが判る。また「ズレ量絶対値平均値」では、値が大きいほどバラツキが大きいことが判る。
【００３７】
なお、ヘッドの慣性モーメントは、INERTIA DYNAMICS Inc社製のMOMENT OF INERTIA MEASURING INSTRUMENTという装置を用いて測定した。テストの結果などを表１に示す。
【００３８】
【表１】

【００３９】
実施例１は、ずれ量絶対値の平均が小さく良好である。またずれ量の平均が−４．０ｍと小さくかつ左方向のため、効果的にスライスを防止していることが確認できる。実施例２は、実施例１よりも重心深度、慣性モーメントとも大きくしたヘッドであり、ずれ量絶対値の平均も小さく良好であるが、実施例１に比べるとずれ量の平均が＋２．８ｍとやや右方向となっている。これは慣性モーメントＭが大きいためと考えられる。実施例３は、実施例２と重心深度を同じとしつつ慣性モーメントＭをさらに大きくしたヘッドである。実施例２と比べると、バラツキはやや大きく、方向性も右方向へのずれ量がやや増加していることが確認できる。実施例４は、重心深度は実施例１とほぼ同じであるが、慣性モーメントＭが最も大きい。このため、実施例１と比べると、バラツキ、右方向のズレ量ともに大きくなっている。実施例５は、実施例１と比べると、慣性モーメントＭをほぼ同程度としつつ重心深度を小さくしたヘッドである。打撃結果では、実施例１と比べると、さらにスライスを抑制しており、バラツキも十分に許容範囲である。実施例６は、重心深度及び慣性モーメントＭが最も小さいヘッドである。このため、バラツキがやや目立つもののスライスの防止効果が非常に高いことが確認できる。
【００４０】
比較例１では、慣性モーメントＭが大きすぎるため、バラツキが大きく、右方向へのズレも大きいことが判る。比較例２〜４は、式(3)を満たしていないため、バラツキがさらに大きい。
【００４１】
【発明の効果】
以上説明したように、請求項１記載の発明では、シャフト軸中心線回り慣性モーメントＭと重心深度Ｌとを適切に限定することにより、打球の方向性を向上しうる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施形態のヘッドを示す斜視図である。
【図２】ヘッドの測定状態を示す正面図である。
【図３】ヘッドの測定状態を示す平面図である。
【図４】図２の垂直面ＶＰ２における端面図である。
【図５】シャフト軸中心線回り慣性モーメントＭと重心深度Ｌとの関係を示すグラフである。
【図６】（Ａ）はヘッドの断面図、（Ｂ）はそのＢ−Ｂ断面図である。
【図７】（Ａ）はヘッドの断面図、（Ｂ）はそのＣ−Ｃ断面図である。
【図８】（Ａ）はヘッドの断面図、（Ｂ）はそのＤ−Ｄ断面図である。
【図９】（Ａ）はヘッドの断面図、（Ｂ）はそのＥ−Ｅ断面図である。
【符号の説明】
１ウッド型ゴルフクラブヘッド
２フェース面
３フェース部
４クラウン部
５ソール部
６サイド部
７ネック部
Ｌ重心深度
Ｍシャフト軸中心線回り慣性モーメント
ＳＬシャフトの軸中心線

Claims

シャフト軸中心線回りの慣性モーメントＭ（ｇ・cm²）と、前記シャフトの軸中心線を任意の垂直面内に配しかつ当該ヘッドに定められたライ角で傾けるとともにフェース角を０゜としてソール部を水平面に接地させた測定状態におけるヘッド重心からフェース面に引いた法線を含む垂直断面でのヘッド重心とリーディングエッジとの間の水平距離である重心深度Ｌ（mm）とにおいて、下記式(1) 〜(3) を満たすことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
４０００≦Ｍ≦７０００ …(1)
３０≦Ｌ≦５０ …(2)
２００×Ｌ−３４９２≦Ｍ≦２００×Ｌ−２０５０…(3)
下記式(4)(5)を満たすことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
Ｍ≦２００×Ｌ−２３８０ …(4)
Ｍ≧２００×Ｌ−３４５０ …(5)