JP3938143B2

JP3938143B2 - 超広角光学系

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Publication number: JP3938143B2
Application number: JP2004031694A
Authority: JP
Inventors: 聡大澤; 慶二松坂
Original assignee: Konica Minolta Opto Inc
Current assignee: Konica Minolta Opto Inc
Priority date: 2004-02-09
Filing date: 2004-02-09
Publication date: 2007-06-27
Anticipated expiration: 2024-02-09
Also published as: US7301578B2; US20050174463A1; JP2005221920A

Description

本発明は超広角光学系に関するものであり、例えば、監視カメラ，車載カメラ等として用いられる映像入力機器に適した超広画角でコンパクトな超広角光学系に関するものである。

監視用途等には、周囲の映像情報を少ない撮像系で広範囲に取り込む必要があるため、被写体を超広角で撮像する超広角光学系が使用される。このような超広角光学系として、従来より様々なタイプのものが提案されている。例えば、特許文献１には球面レンズのみから成る６枚構成の超広角レンズが提案されており、特許文献２にはガラス非球面レンズを１枚含んだ６枚構成の超広角レンズが提案されている。
特許第２９９２５４７号公報特開２００２−７２０８５号公報

球面レンズのみで超広角化を達成するには一般に８枚程度のレンズが必要となり、レンズ枚数を少なくすると様々な問題が生じる。例えば、特許文献１に記載されているようにレンズ枚数を少なくすると、レンズ全長やレンズ径が大きくなってコンパクト化が困難になったり、十分な高精細化が困難になったりする。また、特許文献２に記載されているようにレンズ枚数を少なくすると、レンズ径(特に第１レンズの径)が大きくなるだけでなく、用いるガラス非球面レンズにより製造コストが高くなってしまう。

本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、撮像素子用の撮像光学系として良好な光学性能と広い画角を有する、低コストかつコンパクトな超広角光学系を提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明の超広角光学系は、撮像素子の撮像面上に被写体の光学像を形成するための超広角光学系であって、物体側より順に、物体側に凸のメニスカス形状を有する負の第１レンズと、負の第２レンズと、を含むとともに、前記第１，第２レンズの４つのレンズ面のうちの少なくとも１面が非球面から成り、最も像面側に正のパワーのレンズを含むとともに、前記正のパワーのレンズが非球面を有し、前記非球面を有する第１又は第２レンズと、前記非球面を有する正レンズと、が共にプラスチック素材を成型して成るものであり、以下の条件式(2a)，(3a)，(4a)及び(5)を満足することを特徴とする。
-1. 3＜f12／f＜-0.9 …(2a)
-2.2＜fP／fM＜-1.4 …(3a)
1.2＜f1／f2＜1.8 …(4a)
Rf／Rr＜-0.8 …(5)
ただし、
f：全系の焦点距離(mm)、
f12：第１レンズと第２レンズとの合成焦点距離(mm)、
fM：非球面を有する第１又は第２レンズの焦点距離、
fP：非球面を有する正レンズの焦点距離、
f1：第１レンズの焦点距離、
f2：第２レンズの焦点距離、
Rf：最も像側のレンズの物体側面の曲率半径(mm)、
Rr：最も像側のレンズの像側面の曲率半径(mm)、
である。

本発明によれば、適切なパワー配置と適切な非球面配置とを有する構成になっているため、撮像素子用の撮像光学系として良好な光学性能と広い画角を有する、低コストかつコンパクトな超広角光学系を実現することができる。そして、本発明に係る超広角光学系を監視カメラ，車載カメラ等として用いられる映像入力機器に撮像光学系として用いれば、当該映像入力機器の超広画角化，高性能化，高機能化，低コスト化及びコンパクト化に寄与することができる。

以下、本発明に係る超広角光学系の実施の形態を、図面を参照しつつ説明する。図１〜図６に、第１〜第６の実施の形態のレンズ構成をそれぞれ光学断面で示す。ただし、第３，第４の実施の形態は本発明の参考のためのものであり、本発明に属さないものである。各実施の形態の超広角光学系はいずれも、撮像素子{例えば、ＣＣＤ(Charge Coupled Device)等の固体撮像素子}ＳＲの撮像面上に被写体の光学像(ＩＭ：像面)を形成するための超広角の単焦点レンズである。各レンズ構成図(図１〜図６)中、ｒｉ(ｉ=１，２，３，...)が付された面は物体側から数えてｉ番目の面(ｒｉに＊印が付された面は非球面)であり、ｄｉ(ｉ=１，２，３，...)が付された軸上面間隔は物体側から数えてi番目の軸上面間隔である。また、Ｌｊ(ｊ=１，２，３，...)が付されたレンズは物体側から数えてｊ番目の第ｊレンズであり、Ｌｊにｐ印が付された第ｊレンズはプラスチックレンズである。なお、超広角光学系とは、半画角７５度以上の広角光学系を意味する。

各実施の形態のレンズ構成を更に詳しく説明する。各実施の形態の超広角光学系はいずれも、第１レンズＬ１〜第６レンズＬ６から成るレンズ６枚構成になっており、そのうちの２枚はプラスチックレンズであり、４枚はガラスレンズである。また、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との間には開口絞りＳＴが配置されており、開口絞りＳＴの像面ＩＭ側には第４レンズＬ４と第５レンズＬ５とで構成された接合レンズが配置されている。

第１，第２，第６の実施の形態(図１，図２，図６)において、第１レンズＬ１は物体側に凸の負メニスカスレンズ、第２レンズＬ２は像側に強い凹面が配置された負のプラスチック非球面レンズ、第３レンズＬ３は両凸の正レンズ、第４，第５レンズＬ４，Ｌ５は負・正の接合レンズ、第６レンズＬ６は両凸の正のプラスチック非球面レンズである。第５の実施の形態(図５)において、第１レンズＬ１は物体側に凸の負メニスカスレンズ、第２レンズＬ２は像側に強い凹面が配置された負のプラスチック非球面レンズ、第３レンズＬ３は像側に凸の正メニスカスレンズ、第４，第５レンズＬ４，Ｌ５は正・負の接合レンズ、第６レンズＬ６は両凸の正のプラスチック非球面レンズである。

第３の実施の形態(図３)において、第１レンズＬ１は物体側に凸の負メニスカスレンズ、第２レンズＬ２は像側に強い凹面が配置された負のプラスチック非球面レンズ、第３レンズＬ３は正のプラスチック非球面レンズ、第４，第５レンズＬ４，Ｌ５は正・負の接合レンズ、第６レンズＬ６は両凸の正の非球面レンズである。第４の実施の形態(図４)において、第１レンズＬ１は物体側に凸の負メニスカスレンズ、第２レンズＬ２は像側に強い凹面が配置された負のプラスチック非球面レンズ、第３レンズＬ３は正のプラスチック非球面レンズ、第４，第５レンズＬ４，Ｌ５は負・正の接合レンズ、第６レンズＬ６は両凸の正の非球面レンズである。

上記のように各実施の形態では、物体側より順に、物体側に凸のメニスカス形状を有する負の第１レンズＬ１と、負の第２レンズＬ２と、を含むとともに、第１，第２レンズＬ１，Ｌ２の４つのレンズ面のうちの少なくとも１面が非球面から成り、第１，第２レンズＬ１，Ｌ２よりも像側に少なくとも１枚の正レンズを含むとともに、そのうちの１枚が非球面を有する構成となっている。このように、第１レンズとして物体側に凸の負メニスカスレンズを用いると、その物体側に向けた凸面により、半画角９０度に近い軸外光を光学系に入射させることが可能となり、その負のパワー(焦点距離の逆数で定義される量)によって、光学系に対し大きな角度で入射する軸外光線を像面方向に向けることが可能となる。また、最も物体側に位置する第１，第２レンズが負のパワーを有する、レトロフォーカスのパワー配置を採用することにより、超広角に必要な短い焦点距離でも十分なレンズバックを得ることが可能となる。そして、像面に対する光線の入射角度を垂直に近くすることができるため、ＣＣＤ等の電子撮像素子に適した構成を得ることができる。

さらに、各実施の形態のように適切な非球面配置を採用することにより、レンズ枚数の削減による低コスト化を図りながら、撮像素子用撮像光学系としての良好な光学性能を得ることができる。つまり、負のパワーを有する第１，第２レンズは異なる像高の光束を大きく分離するため、その４つのレンズ面のうちの少なくとも１面を非球面で構成することにより、像面湾曲の補正と歪曲のコントロールを容易に行うことが可能となる。第２レンズに非球面を配置すると、第１レンズに非球面を配置した場合よりも非球面レンズの径を小径にできるため、高精度の非球面を得ることができ、その製造が容易になる。また、軸外光が分離して通過する位置に非球面を配置することができるため、超広角であっても像面湾曲を抑えることができる。一方、物体側の２枚の負レンズ(すなわち第１，第２レンズ)よりも像面側に配置された正レンズに非球面を配置すると、球面収差とコマ収差を改善することができる。

上記のように各実施の形態では、適切なパワー配置と非球面配置により、撮像素子用の撮像光学系として良好な光学性能と広い画角を実現しながら、コンパクト化及び低コスト化を達成している。そして、各実施の形態に係る超広角光学系を監視カメラ，車載カメラ等の映像入力機器に撮像光学系として用いれば、当該映像入力機器の超広画角化，高性能化，高機能化，低コスト化及びコンパクト化を達成することができる。このような効果をバランス良く得るとともに、更に高い光学性能等を達成するための条件を以下に説明する。

超広角光学系のレンズ全長，画角等のバランスに関しては、以下の条件式(1)を満足することが望ましい。
0.05＜(TL×Yd)／{f×tan(Ψd)}＜3.5 …(1)
ただし、
Ψd：最大半画角、
Yd：最大像高(mm)、
TL：最も物体側のレンズ面から結像位置までの軸上距離(mm)、
f：全系の焦点距離(mm)、
である。

条件式(1)の下限を下回ると、レンズ全長が小さくなりすぎるか、あるいは物体からの光線の入射角が大きくなりすぎるため、軸外性能の確保が困難になる。逆に、条件式(1)の上限を上回ると、レンズ全長が大きくなりすぎてコンパクトでなくなってしまう。

以下の条件式(1a)を満足することが更に望ましい。
0.1＜(TL×Yd)／{f×tan(Ψd)}＜3.0 …(1a)
この条件式(1a)は、上記条件式(1)が規定している条件範囲のなかでも、上記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。

物体側に配置される第１，第２レンズの負パワーに関しては、以下の条件式(2)を満足することが望ましく、前記条件式(1)又は(1a)とともに満足することが更に望ましい。
-1.55＜f12／f＜-0.7 …(2)
ただし、
f：全系の焦点距離、
f12：第１レンズと第２レンズとの合成焦点距離、
である。

条件式(2)は、物体側に配置される２枚の負レンズの合成焦点距離に関して好ましい条件範囲を規定している。条件式(2)の下限を下回ると、負のパワーが弱くなりすぎて入射角度の大きい光線を大きく曲げることが困難になり、超広角を達成することが困難になる。逆に、条件式(2)の上限を上回ると、負のパワーが強くなり、負レンズの各面の曲率が強くなりすぎて製造が困難になる。

以下の条件式(2a)を満足することが更に望ましい。
-1.3＜f12／f＜-0.9 …(2a)
この条件式(2a)の下限を下回ると、レトロフォーカス度合いが弱くなり、像面への入射角が垂直からずれる度合いが増えてしまうため、ＣＣＤ等の電子撮像素子に適さなくなる。逆に、条件式(2a)の上限を上回ると、強い曲率の面で発生する像面湾曲を非球面で十分に補正することが困難となるため、ＣＣＤ等の高精細化に対応できなくなる。

非球面を有する第１又は第２レンズと、非球面を有する正レンズと、が共にプラスチック素材を成型して成るものであり、以下の条件式(3)を満足することが望ましい。
-3.0＜fP／fM＜-0.5 …(3)
ただし、
fM：非球面を有する第１又は第２レンズの焦点距離、
fP：非球面を有する正レンズの焦点距離、
である。

プラスチックレンズの使用は光学系の軽量化・低コスト化を達成する上で有効であり、プラスチック非球面レンズの使用は更に光学性能を良好にする上で有効である。しかしプラスチック非球面レンズを使用すると、温度変化によるバックフォーカス変動が大きくなるため、広い温度範囲で性能を維持することが困難になる。特に監視や車載の用途での使用温度範囲は広いため、熱膨張等による像面位置変動が問題となる。条件式(3)は、負の非球面レンズと正の非球面レンズを共にプラスチックレンズとした場合の、温度変化による性能変動を抑える上で好ましいパワー比を規定している。条件式(3)の下限を下回るか、あるいは条件式(3)の上限を上回ると、正のプラスチック非球面レンズと負のプラスチック非球面レンズとのパワーのバランスが崩れて、温度変化時の像面湾曲等の収差変動量が過大となる。

以下の条件式(3a)を満足することが更に望ましい。
-2.2＜fP／fM＜-1.4 …(3a)
この条件式(3a)の下限を下回るか、あるいは条件式(3a)の上限を上回ると、正のプラスチック非球面レンズと負のプラスチック非球面レンズとのパワーのバランスが崩れて、温度変化時のバック変動量が過大となり、固定焦点時(例えばオートフォーカスしないパンフォーカスの場合)に性能の劣化が生じる。

物体側に配置される第１，第２レンズのパワーバランスに関しては、以下の条件式(4)を満足することが望ましい。
0.9＜f1／f2＜2.5 …(4)
ただし、
f1：第１レンズの焦点距離、
f2：第２レンズの焦点距離、
である。

条件式(4)は、最も物体側に配置される負レンズと最も物体側から２番目に配置される負レンズとのパワー比に関して好ましい条件範囲を規定している。条件式(4)の下限を下回ると、第１レンズの負のパワーが強くなり、凹面の曲率が強くなりすぎて製造が困難になる。逆に、条件式(4)の上限を上回ると、第２レンズの負のパワーが強くなり、凹面の曲率が強くなりすぎて製造が困難になる。

以下の条件式(4a)を満足することが更に望ましい。
1.2＜f1／f2＜1.8 …(4a)
この条件式(4a)の下限を下回ると、第１レンズの負のパワーが強くなり、その結果凹面の曲率が強くなるため、第１レンズで発生する像面湾曲を第２レンズの非球面で補正することが困難になる。逆に、条件式(4a)の上限を上回ると、第２レンズの負のパワーが強くなり、第２レンズの球面系で発生する像面湾曲を第２レンズの非球面で補正することが困難になる。

第１レンズはガラスレンズであることが望ましい。第１レンズをガラスで構成すれば、外部に剥き出しの第１レンズに十分な硬さと耐水性，耐薬品性を持たせることが可能となる。したがって、ガラス製の第１レンズを有する超広角光学系は、屋外での監視用途等で使用する場合に適している。

各実施の形態のように、物体側から２番目の負レンズ(すなわち第２レンズ)は両凹レンズであることが望ましい。第２レンズとして両凹レンズを用いることにより、第２レンズの主点位置を物体側に配置することができる。その結果、全長への影響を少なくしたまま負のパワーの位置を物体側に配置することができるため、第２レンズの負のパワーをより低減することが可能となり、収差補正が容易になるとともにレンズ径も小さくすることが可能となる。また、物体側から２番目の負レンズ(すなわち第２レンズ)が両凹レンズの場合には、その第２レンズに非球面を配置することが望ましい。第２レンズの前面(すなわち物体側面)が凹面であると、軸外光の第２レンズ前面への入射角度が大きくなり、像面湾曲が発生する。第２レンズに非球面を配置することによって、像面湾曲を容易に補正することが可能となる。

各実施の形態のように、最も像面側のレンズは正のパワーを有する構成が望ましい。この構成により、像面への光線の入射角が垂直に近づくため、ＣＣＤ等の電子撮像素子に適した光学系にすることができる。また、最も像面側に配置される正パワーのレンズは非球面レンズであることが望ましい。この構成により、第２レンズに配置した非球面とあわせて、絞りの前後に非球面を配置できることになる。その結果、レンズへの入射光線の位置が面ごとにずれることから、非球面による収差補正の自由度が増して像性能が向上する。

最も像面側のレンズは、以下の条件式(5)を満足することが望ましい。
Rf／Rr＜-0.8 …(5)
ただし、
Rf：最も像側のレンズの物体側面の曲率半径(mm)、
Rr：最も像側のレンズの像側面の曲率半径(mm)、
である。

この条件式(5)の上限を上回ると、軸外光の像面性が悪化する。条件式(5)を満足する構成により、像面湾曲と非点収差、特に非点収差を良好に補正することができる。

超広角光学系に用いる非球面レンズは、両面非球面レンズであることが望ましい。この構成により、光線が異なる位置を通過する位置に非球面を配置することができるため、収差補正の自由度が増す。つまり、両面非球面レンズの前面と後面とで１本の光線の入射高さが異なり、前面，後面のいずれかにおいて別の光線が違う位置を通過することになるため、収差補正の自由度が増すのである。さらに、非球面を含むレンズの枚数を削減できるため、製造が容易になり低コスト化も可能になる。

各実施の形態の超広角光学系には、入射光線を屈折作用により偏向させる屈折型レンズ(つまり、異なる屈折率を有する媒質同士の界面で偏向が行われるタイプのレンズ)が用いられているが、使用可能なレンズはこれに限らない。例えば、回折作用により入射光線を偏向させる回折型レンズ，回折作用と屈折作用との組み合わせで入射光線を偏向させる屈折・回折ハイブリッド型レンズ，入射光線を媒質内の屈折率分布により偏向させる屈折率分布型レンズ等を用いてもよい。ただし、媒質内で屈折率が変化する屈折率分布型レンズは、その複雑な製法がコストアップを招くため、屈折率分布の均一な均質素材レンズを用いることが望ましい。

開口絞りのほかに、不要光をカットするための光束規制板等を必要に応じて配置してもよい。また、プリズム類(例えば直角プリズム)，ミラー類(例えば平面ミラー)等を光路中に配置することにより、その光学的なパワーを有しない面(例えば、反射面，回折面)で超広角光学系の前，後又は途中で光路を折り曲げて屈曲光学系{例えば、光軸を９０°又は略９０°折り曲げるようにして光束を反射させる光学系}を構成してもよい。その折り曲げ位置は必要に応じて設定すればよく、光路の適正な折り曲げにより、超広角光学系が搭載されるデジタル機器(デジタルカメラ等)の見かけ上の薄型化やコンパクト化を達成することが可能である。

各実施の形態の超広角光学系は、監視カメラ，車載カメラ等の映像入力機器用の小型撮像光学系や画像入力機能付きデジタル機器(例えばカメラ付き携帯電話)用の小型撮像光学系としての使用に適しており、これを撮像素子等と組み合わせることにより、被写体の映像を光学的に取り込んで電気的な信号として出力する撮像レンズ装置を構成することができる。撮像レンズ装置は、被写体の静止画撮影や動画撮影に用いられるカメラの主たる構成要素を成すものであり、例えば、物体(被写体)側から順に、物体の光学像を形成する超広角光学系と、超広角光学系により形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、で構成される。なお、超広角光学系と撮像素子との間には、必要に応じて光学フィルター(光学的ローパスフィルター，赤外カットフィルター等)が配置される。

カメラの例としては、監視カメラ；車載カメラ；テレビ電話用カメラ；ドアホーン用カメラ；デジタルカメラ；ビデオカメラ；パーソナルコンピュータ，モバイルコンピュータ，携帯電話，携帯情報端末(ＰＤＡ：Personal Digital Assistant)，これらの周辺機器(マウス，スキャナー，プリンター等)，その他のデジタル機器等に内蔵又は外付けされるカメラが挙げられる。したがって、撮像レンズ装置を用いることによりカメラを構成することができるだけでなく、各種機器に撮像レンズ装置を搭載することによりカメラ機能を付加することも可能である。なお、各実施の形態の超広角光学系をカメラに使用する場合には、画像の歪みを画像処理により補正して使用することが好ましい。

撮像素子としては、例えば複数の画素から成るＣＣＤやＣＭＯＳ(Complementary Metal Oxide Semiconductor)センサー等の固体撮像素子が用いられ、超広角光学系により形成された光学像は固体撮像素子により電気的な信号に変換される。超広角光学系で形成されるべき光学像は、例えば、固体撮像素子の画素ピッチにより決定される所定の遮断周波数特性を有する光学的ローパスフィルターを通過することにより、電気的な信号に変換される際に発生するいわゆる折り返しノイズが最小化されるように、空間周波数特性が調整される。固体撮像素子で生成した信号は、必要に応じて所定のデジタル画像処理や画像圧縮処理等が施されて、デジタル映像信号としてメモリー(半導体メモリー，光ディスク等)に記録されたり、場合によってはケーブルを介したり赤外線信号に変換されたりして他の機器に伝送される。

以上の説明から分かるように、上述した各実施の形態や後述する各実施例には以下の構成が含まれている。その構成により、良好な光学性能と広い画角を有し低コストでコンパクトな撮像レンズ装置を実現することができ、カメラ，デジタル機器等への適用により、その超広画角化，高性能化，高機能化，低コスト化及びコンパクト化に寄与することができる。

(U1) 光学像を形成する超広角光学系と、その超広角光学系により形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備えた撮像レンズ装置であって、前記超広角光学系が、物体側より順に、物体側に凸のメニスカス形状を有する負の第１レンズと、負の第２レンズと、を含むとともに、前記第１，第２レンズの４つのレンズ面のうちの少なくとも１面が非球面から成り、前記第１，第２レンズよりも像側に少なくとも１枚の正レンズを含むとともに、そのうちの１枚が非球面を有し、前記条件式(1),(1a),(2),(2a),(3),(3a),(4),(4a),(5)のうちの少なくとも１つを満足することを特徴とする撮像レンズ装置。

(U2) 前記非球面を有する第１又は第２レンズと、前記非球面を有する正レンズと、が共にプラスチックレンズであることを特徴とする上記(U1)記載の撮像レンズ装置。

(U3) 前記第２レンズが両凹レンズであることを特徴とする上記(U1)又は(U2)記載の撮像レンズ装置。

(U4) 最も像面側に位置するレンズが正パワーを有する両面非球面レンズであることを特徴とする上記(U1),(U2)又は(U3)記載の撮像レンズ装置。

(C1) 上記(U1),(U2),(U3)又は(U4)記載の撮像レンズ装置を備え、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方に用いられることを特徴とするカメラ。

(C2) 監視カメラ又は車載カメラであることを特徴とする上記(C1)記載のカメラ。

(D1) 上記(U1),(U2),(U3)又は(U4)記載の撮像レンズ装置を備えることにより、被写体の静止画撮影，動画撮影のうちの少なくとも一方の機能が付加されたことを特徴とするデジタル機器。

(D2) パーソナルコンピュータ，モバイルコンピュータ，携帯電話，携帯情報端末，又はこれらの周辺機器であることを特徴とする上記(D1)記載のデジタル機器。

以下、本発明を実施した超広角光学系を、コンストラクションデータ等を挙げて更に具体的に説明する。ここで挙げる実施例１〜６は、前述した第１〜第６の実施の形態にそれぞれ対応する数値実施例であり、第１〜第６の実施の形態を表すレンズ構成図(図１〜図６)は、対応する実施例１〜６のレンズ構成をそれぞれ示している。ただし、実施例３〜６は本発明の単なる参考例であり、本発明に属さないものである。

各実施例のコンストラクションデータにおいて、ri(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面の曲率半径(mm)、di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の軸上面間隔(mm)を示しており、Ni(i=1,2,...),νi(i=1,2,...)は物体側から数えてi番目の光学要素のｄ線に対する屈折率(Ｎd),アッベ数(νd)を示している。また、fは全系の焦点距離(mm)、Ψdは最大半画角(°)、FNOはＦナンバーである。表１に、各条件式規定のパラメータに対応するデータ及び関連するデータを各実施例について示す。

曲率半径riに*印が付された面は、非球面(非球面形状の屈折光学面、非球面と等価な屈折作用を有する面等)であり、非球面の面形状を表す以下の式(AS)で定義される。各実施例の非球面データを他のデータとあわせて示す(ただし、表記の無い係数は０である。)。
X(H)＝(C0・H²)／{1+√(1-ε・C0²・H²)}＋Σ(Aj・H^j) …(AS)
ただし、式(AS)中、
X(H)：高さHの位置での光軸ＡＸ方向の変位量(面頂点基準)、
H：光軸ＡＸに対して垂直な方向の高さ、
C0：近軸曲率(=1／ri)、
ε：２次曲面パラメータ、
Aj：j次の非球面係数、
である。

図７〜図１２は実施例１〜実施例６の収差図であり、(Ａ)は球面収差図(LONGITUDINAL SPHERICAL ABER.)、(Ｂ)は非点収差図(ASTIGMATIC FIELD CURVES)、(Ｃ)は歪曲収差図(DISTORTION)である。球面収差図(Ａ)は、ラインｄで示すｄ線(波長587.56nm)に対する球面収差量、ラインＣで示すＣ線(波長656.28nm)に対する球面収差量、ラインｇで示すｇ線(波長435.84nm)に対する球面収差量を、それぞれ近軸像面からの光軸ＡＸ方向のズレ量(横軸，単位:mm)で表しており、縦軸は瞳への入射高さをその最大高さで規格化した値(すなわち相対瞳高さ)を表している。非点収差図(Ｂ)において、破線Ｔはｄ線に対するタンジェンシャル像面、実線Ｓはｄ線に対するサジタル像面を、近軸像面からの光軸ＡＸ方向のズレ量(横軸，単位:mm)で表しており、縦軸は半画角(ANGLE，単位:deg)を表している。歪曲収差図(Ｃ)において、横軸はｄ線に対する歪曲(％)を表しており、縦軸は半画角(ANGLE，単位:deg)を表している。

《実施例１》
f=1.5,Ψd=85°,FNO=2.5
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数]
r1= 17.002
d1= 1.000 N1=1.77250 ν1=49.62(L1)
r2= 3.340
d2= 1.930
r3*= -7.477
d3= 1.000 N2=1.53048 ν2=55.72(L2)
r4*= 2.500
d4= 1.145
r5= 28.898
d5= 2.250 N3=1.84666 ν3=23.78(L3)
r6= -4.413
d6= 1.720
r7= ∞(ST)
d7= 0.100
r8= -30.130
d8= 0.800 N4=1.84666 ν4=23.78(L4)
r9= 3.340
d9= 2.010 N5=1.62041 ν5=60.34(L5)
r10= -4.217
d10=0.200
r11*= 17.864
d11=1.680 N6=1.53048 ν6=55.72(L6)
r12*= -3.972
d12=4.151
r13= ∞(IM)

[第３面(r3)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4= 0.19373×10^-1,A6=-0.25921×10^-2,A8= 0.18990×10^-3,A10=-0.70579×10^-5
[第４面(r4)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4= 0.16704×10^-1,A6= 0.69527×10^-2,A8=-0.28377×10^-2,A10= 0.25838×10^-3
[第１１面(r11)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.60383×10^-2,A6=-0.43704×10^-4,A8= 0.34759×10^-3,A10=-0.44709×10^-4
[第１２面(r12)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.96628×10^-3,A6=-0.66101×10^-3,A8= 0.42484×10^-3,A10=-0.40257×10^-4

《実施例２》
f=1.7,Ψd=88.1°,FNO=2.5
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数]
r1= 20.400
d1= 1.060 N1=1.77250 ν1=49.62(L1)
r2= 3.340
d2= 1.960
r3*= -24.582
d3= 1.000 N2=1.53048 ν2=55.72(L2)
r4*= 2.236
d4= 1.000
r5= 8.241
d5= 1.440 N3=1.84666 ν3=23.78(L3)
r6= -5.642
d6= 1.476
r7= ∞(ST)
d7= 0.224
r8= -9.057
d8= 0.800 N4=1.84666 ν4=23.78(L4)
r9= 3.340
d9= 3.070 N5=1.77250 ν5=49.62(L5)
r10= -4.522
d10=0.200
r11*= 7.466
d11=1.600 N6=1.53048 ν6=55.72(L6)
r12*= -7.918
d12=4.154
r13= ∞(IM)

[第３面(r3)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.81842×10^-2,A6= 0.20407×10^-2,A8=-0.19861×10^-3,A10= 0.54067×10^-5
[第４面(r4)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.14332×10^-1,A6=-0.15020×10^-3,A8= 0.11313×10^-2,A10=-0.34019×10^-3
[第１１面(r11)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.46056×10^-2,A6=-0.14933×10^-4,A8= 0.81767×10^-4,A10=-0.76283×10^-5
[第１２面(r12)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.35367×10^-2,A6=-0.32491×10^-4,A8= 0.11019×10^-3,A10=-0.76144×10^-5

《実施例３》
f=1.4,Ψd=85°,FNO=2.5
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数]
r1= 17.601
d1= 1.000 N1=1.71300 ν1=53.93(L1)
r2= 3.465
d2= 2.284
r3*= -6.858
d3= 1.000 N2=1.49140 ν2=57.82(L2)
r4= 2.236
d4= 1.180
r5*= 11.319
d5= 1.385 N3=1.58340 ν3=30.23(L3)
r6= -4.431
d6= 1.071
r7= ∞(ST)
d7= 0.869
r8= 5.782
d8= 1.611 N4=1.50671 ν4=67.78(L4)
r9= -3.000
d9= 0.800 N5=1.79850 ν5=22.60(L5)
r10= 12.938
d10=0.400
r11*= 7.155
d11=2.140 N6=1.69350 ν6=53.20(L6)
r12*= -2.800
d12=4.230
r13= ∞(IM)

[第３面(r3)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4= 0.13645×10^-1,A6=-0.21275×10^-2,A8= 0.16427×10^-3,A10=-0.55844×10^-5
[第５面(r5)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.49695×10^-3,A6= 0.17064×10^-2,A8=-0.77690×10^-4,A10= 0.33483×10^-4
[第１１面(r11)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.46395×10^-2,A6= 0.14683×10^-3,A8= 0.24300×10^-3,A10=-0.20916×10^-4
[第１２面(r12)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4= 0.68726×10^-2,A6= 0.10854×10^-2,A8=-0.21681×10^-3,A10= 0.46595×10^-4

《実施例４》
f=1.4,Ψd=85°,FNO=2.5
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数]
r1= 16.479
d1= 1.000 N1=1.71300 ν1=53.93(L1)
r2= 3.463
d2= 2.154
r3*= -7.273
d3= 1.000 N2=1.49140 ν2=57.82(L2)
r4= 2.236
d4= 1.195
r5*= 12.265
d5= 2.226 N3=1.58340 ν3=30.23(L3)
r6= -2.686
d6= 0.373
r7= ∞(ST)
d7= 1.159
r8= -5.443
d8= 0.800 N4=1.79850 ν4=22.60(L4)
r9= 3.000
d9= 1.722 N5=1.75450 ν5=51.57(L5)
r10= -30.734
d10=0.100
r11*= 8.144
d11=2.012 N6=1.69350 ν6=53.20(L6)
r12*= -3.171
d12=4.234
r13= ∞(IM)

[第３面(r3)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4= 0.15346×10^-1,A6=-0.22065×10^-2,A8= 0.19837×10^-3,A10=-0.81701×10^-5
[第５面(r5)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.12529×10^-1,A6=-0.32641×10^-2,A8= 0.10736×10^-2,A10=-0.43206×10^-3
[第１１面(r11)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.25548×10^-2,A6= 0.65468×10^-4,A8= 0.20341×10^-3,A10=-0.14321×10^-4
[第１２面(r12)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4= 0.57464×10^-2,A6= 0.64674×10^-3,A8=-0.11842×10^-3,A10= 0.30484×10^-4

《実施例５》
f=1.4,Ψd=85°,FNO=2.5
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数]
r1= 15.927
d1= 1.000 N1=1.71300 ν1=53.93(L1)
r2= 3.418
d2= 2.042
r3*= -7.193
d3= 1.000 N2=1.49140 ν2=57.82(L2)
r4*= 2.272
d4= 1.316
r5= -140.344
d5= 2.936 N3=1.79850 ν3=22.60(L3)
r6= -4.480
d6= 0.709
r7= ∞(ST)
d7= 0.197
r8= 6.573
d8= 1.367 N4=1.48861 ν4=70.27(L4)
r9= -3.000
d9= 1.000 N5=1.79850 ν5=22.60(L5)
r10= 10.078
d10=0.100
r11*= 4.280
d11=2.073 N6=1.49140 ν6=57.82(L6)
r12*= -2.153
d12=4.230
r13= ∞(IM)

[第３面(r3)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4= 0.23481×10^-1,A6=-0.36096×10^-2,A8= 0.29658×10^-3,A10=-0.11871×10^-4
[第４面(r4)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4= 0.13085×10^-1,A6= 0.67930×10^-2,A8=-0.23488×10^-2
[第１１面(r11)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.11656×10^-1,A6= 0.48911×10^-2,A8=-0.10743×10^-3,A10=-0.61031×10^-4
[第１２面(r12)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4= 0.12559×10^-1,A6= 0.57921×10^-2,A8=-0.15179×10^-2,A10= 0.44628×10^-3

《実施例６》
f=1.5,Ψd=85°,FNO=2.5
[曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数]
r1= 13.618
d1= 1.000 N1=1.77250 ν1=49.62(L1)
r2= 3.411
d2= 2.074
r3*= -6.406
d3= 1.000 N2=1.53048 ν2=55.72(L2)
r4*= 2.323
d4= 1.220
r5= 39.869
d5= 2.470 N3=1.84666 ν3=23.78(L3)
r6= -4.304
d6= 1.589
r7= ∞(ST)
d7= 0.100
r8= -103.929
d8= 0.800 N4=1.84666 ν4=23.78(L4)
r9= 3.431
d9= 1.820 N5=1.62041 ν5=60.34(L5)
r10= -4.510
d10=0.200
r11*= 21.318
d11=1.568 N6=1.53048 ν6=55.72(L6)
r12*= -4.182
d12=4.151
r13= ∞(IM)

[第３面(r3)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4= 0.21440×10^-1,A6=-0.26951×10^-2,A8= 0.17149×10^-3,A10=-0.52285×10^-5
[第４面(r4)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4= 0.19301×10^-1,A6= 0.10062×10^-1,A8=-0.28155×10^-2
[第１１面(r11)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.55466×10^-2,A6= 0.23982×10^-3,A8= 0.23819×10^-3,A10=-0.37491×10^-4
[第１２面(r12)の非球面データ]
ε= 0.10000×10,A4=-0.10693×10^-2,A6=-0.83611×10^-5,A8= 0.25303×10^-3,A10=-0.30633×10^-4

第１の実施の形態(実施例１)のレンズ構成図。第２の実施の形態(実施例２)のレンズ構成図。第３の実施の形態(実施例３)のレンズ構成図。第４の実施の形態(実施例４)のレンズ構成図。第５の実施の形態(実施例５)のレンズ構成図。第６の実施の形態(実施例６)のレンズ構成図。実施例１の収差図。実施例２の収差図。実施例３の収差図。実施例４の収差図。実施例５の収差図。実施例６の収差図。

符号の説明

Ｌ１〜Ｌ６第１〜第６レンズ
ＳＴ開口絞り
ＩＭ像面
ＳＲ撮像素子
ＡＸ光軸

Claims

撮像素子の撮像面上に被写体の光学像を形成するための超広角光学系であって、物体側より順に、物体側に凸のメニスカス形状を有する負の第１レンズと、負の第２レンズと、を含むとともに、前記第１，第２レンズの４つのレンズ面のうちの少なくとも１面が非球面から成り、最も像面側に正のパワーのレンズを含むとともに、前記正のパワーのレンズが非球面を有し、前記非球面を有する第１又は第２レンズと、前記非球面を有する正レンズと、が共にプラスチック素材を成型して成るものであり、以下の条件式(2a)，(3a)，(4a)及び(5)を満足することを特徴とする超広角光学系；
-1.3＜f12／f＜-0.9 …(2a)
-2.2＜fP／fM＜-1.4 …(3a)
1.2＜f1／f2＜1.8 …(4a)
Rf／Rr＜-0.8 …(5)
ただし、
f：全系の焦点距離(mm)、
f12：第１レンズと第２レンズとの合成焦点距離(mm)、
fM：非球面を有する第１又は第２レンズの焦点距離、
fP：非球面を有する正レンズの焦点距離、
f1：第１レンズの焦点距離、
f2：第２レンズの焦点距離、
Rf：最も像側のレンズの物体側面の曲率半径(mm)、
Rr：最も像側のレンズの像側面の曲率半径(mm)、
である。