JP3631520B2 - 日常吸収製品等の改良されたサージ処理繊維不織ウェブ - Google Patents

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、日常吸収性物品、或いは日常吸収性製品にとりわけ有効な繊維不織ウェブに関する。より詳細には、本発明は、特殊な設計パラメータによって、人体の排泄物が日常製品の吸収部分に短時間のうちに吸い上げられ、保持され、次いで拡散されるように設計された繊維不織ウェブに関する。
【０００２】
【従来の技術】
日常吸収製品の望ましい性能の目標には、製品からの漏れが少ないことと、着用者に対して乾燥した感触を与えることがある。しかしながら、吸収製品は、通常製品の吸収能力の全てを使い切るまえに、使用不能となる。失禁用下着や使い捨ておむつのような吸収性下着では、脚部やウエスト部分で漏れることが多い。漏れは、製品における様々な欠点のために生じる。欠点の一つには、この吸収システムでは、特に二回目或いは三回目の液体排泄物に対して液体を充分に吸い上げることができないことがある。
排尿は、最高で１５ミリーメートル／秒から２０ミリーメートル／秒の割合で行われ、速度は、最高で２８０センチメートル／秒であることがわかった。吸収性ゲル状粒子の添加物とセルロースフラフパルプから構成される、従来のおむつの吸収構造では、ウェブの密度とゲル状粒子の濃度に基づいて、初回にわずか８ミリーメートル／秒またはそれ以下の割合で流体を吸い上げる。更に、吸収性製品がひとたび構造内に液体サージを受けてしまうと、従来の吸収性構造において初回の吸い上げ率が低下してしまう。液体の排出量と吸い上げ量の差によって、液体が吸収性コアによって吸収される前に、液体は繊維の表面上にたまることになる。この時間の間に、たまった液体は、おむつの脚部開口から漏れ、着用者の外側の衣料と寝具類を汚すことになる。漏れを軽減するための試みでは、弾性脚部ギャザーのような設計特性を物理的なバリヤーに設け、かつ吸収性材料の構造のうち液体サージが一般的に生じるゾーン内の吸収性材料の量、または形状を変更することを含んできた。吸収性構造の様々な領域において液体保持能力を増大させるために吸収性ゲル状粒子も含まれてきたが、このような吸収性ゲル状粒子は、一般的に吸収性コアに用いられている木材パルプ及びフラフのような、従来の材料における短時間での吸い上げ率を有していない。その結果、今日のおむつにおいて、吸収性コア構造内の吸収性ゲル状粒子の量が増大するにつれて吸い上げ率は低下する傾向にあることが多い。
【０００３】
カーディングされたウェブとスパンボンドされたウェブのような不織材料が、吸収性製品の体側サイドライナーとして用いられてきた。特に、障害物のない多孔性構造が用いられてきており、液体がライナーを短時間のうちに通り、ライナーの下側の湿った吸収性パッドから体の皮膚が離れるようにできる。更に、濡れの戻りを少なくするために、厚く、重量のある繊維構造で構成された、他の材料層がライナーと吸収性パッドとの間に挟まれていた。
フラフがベースの従来の吸収構造を備えたセルロース繊維では、濡れたときにレジリエンスがなくなり、このために破壊してしまう。この結果として、湿潤構造の液体吸い上げ率が低くなりすぎて、連続する液体サージを適当に集積することができなくなる。吸収性ゲル状粒子が繊維間に組み入れられ、繊維層間を離間するように保持している領域では、ゲル状粒子は膨潤し、吸収した液体を逃がさないようにしている。粒子が膨潤することによって、吸収性構造の空隙容積が消失し、液体を短時間で吸い上げる能力が低下する。
保持能力を高めるために、二次的なフラフプレジット、或いは吸収性ゲル状粒子のような、より吸収性のある材料を加えることが用いられてきた。しかしながら、液体サージが連続して行われる間、このような構造において所望の割合の液体吸い上げ率を充分に持続できない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
上述したタイプの吸収性構造の開発にもかかわらず、使い捨ておむつのような吸収性製品から漏れの発生を適切に減少できる、改良された吸収構造が依然として必要とされている。このため、液体サージをより効率的に処理でき、使用中、繰り返し溜まった液体をより効率的に吸い上げ保持するできる材料と、これによる製品が必要とされる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
おむつ、幼児用訓練パンツ、失禁用下着及び生理用ナプチンのような日常吸収性製品では、製品の短時間吸収能力を越える、瞬時におきる多量の人体排出物を受け入れることを要求されることが多い。その結果、このような日常吸収製品内にサージ層を設けることが有益であることがわかった。
日常吸収製品は、一般的に流体透過性体側ライナーと液体不透過性後側層とを備えており、これらの間には吸収性コアが配置されている。本発明の材料は、体側ライナーと吸収性コアの間に配置されたサージ層として用いられる。更に、本発明のサージ層がライナーと吸収性コアとに取りつけられており、液体の搬送を促進する。
所望の方法において実施するために、繊維不織ウェブは、基本重量が少なくとも２０グラム／平方メートルを有する重量のある不織ウェブを形成するように、互いに熱結合された複数の熱可塑性繊維から作られるか、或いは含んでいなければならない。より詳細な実施例において、基本重量は、約４０グラム／平方メートルから約６８グラム／平方メートルの範囲である。ウェブは、一般的にクリンプされ、２デニールか、それ以上のデニールの繊維を有する２組成物繊維不織ウェブから全体的に形成することができる。或いは、ウェブは、２組成物繊維とポリエステル繊維のような繊維の組合せから作ることができる。このような実施例においてウェブは、通常少なくとも５０重量％の２組成物繊維を含んでいる。この結果得られたウェブは、６８９ダイン／平方センチメートルの圧力下で、約４０から約６０立方センチメートル／１グラムのウェブの空隙容積と、約５、０００から約８、０００ダルシーの透過率と、約９７．２パーセントから約９８．８％の多孔性と、約２４から約４９平方センチメートル／立方センチメートルの空隙容積あたりの表面積と、０．９パーセント食塩溶液／１グラムのウェブの約３０から約５０グラムの飽和容量と、約６０パーセントの湿潤及び乾燥状態における圧縮レジリエンスと、を含んでいる。
【０００６】
【実施例】
本発明は、おむつ、幼児訓練用パンツ、失禁用下着、生理用ナプキン、絆創膏等のような、これらに限定されないが、日常吸収製品のサージ層として用いるのに特に適した繊維不織ウェブに関する。
日常吸収製品は、一般的に液体透過性体側ライナーと、液体不透過性後側層、或いはこれらの間に配置された吸収性コアを備えたバッフルとを含んでいる。従来の技術で述べたように、多くのこれらの製品とこれらの設計に伴う一般的な問題は、これらが、かなり短時間の間に漏らすことなく月経及び尿のような、急速な、又は複合的な体液排出物、或いは排泄物を受け入れないということである。この問題を解決する試みにおいて、多くの製品設計では、ライナーから、吸収された特定の人体からの排泄物を瞬時に吸収し、保持し、次いで排出するダッシュポートとして作用するように、体側ライナーと吸収性コアとの間にある種の付加的な層を含んでいた。本発明は、詳細に設計され、かつ日常吸収性物品、あるいは製品に組み入れられたときに、人体の排出物を瞬時に蓄積し拡散する効果的な手段を提供する、繊維不織ウェブに関する。この材料をサージ層と言う。
【０００７】
本発明の繊維不織ウェブは、体側ライナーと吸収性コアとの間に配置されたサージ層として用いられる。このサージ層は、体側ライナーと吸収性コアとの間に配置されて、これらに接触するのが最も一般的であるが、所望であれば他の付加的な層を全体の製品設計に組み入れてもよい。流体の搬送をよくするために、繊維不織ウェブサージ層が、層の外側表面の上側と下側で直接層に取りつけられているのが好ましい。このために、適当な取りつけ手段は、接着（水ベース、溶液ベース熱活性接着剤）、熱結合、超音波結合、縫い付け及びピンアパーチュアの他にこれらの組み合わせ、或いは他の適当な取りつけ手段を含んでいるが、これらに限定されるものではない。
繊維不織ウェブを形成するのに用いられた方法は、以下に述べるように、ある制限された範囲内での物理的特性を有する材料となる方法を含んでいる。適当な方法は、乾式堆積方法、スパンボンド方法及び結合されカーディングされたウェブ形成方法を含んでいるがこれらに限定されない。スパンボンドされた不織ウェブは、紡糸口金内の複数の細い毛管からフィラメントとして溶融熱可塑性材料を押し出し、次いで例えば非抽出、或いは抽出流体引き出し、或いは他の公知のスパンボンド機構によって、押し出されたフィラメントの直径が急速に減少されることによって形成される繊維から作られる。スパンボンドされた不織繊維の製造については、米国特許第４、３４０、５６３号、同第３、６９２、６１８号、同第３、３３８、９９２号、同第３、３４１、３９４号、同第３、２７６、９９４号、同第３、５０２、５３８号、同第３、５０２、２６３号、同第３、５４２、６１５号、及びカナダ特許第８０３、７１４号に開示される。本発明は、この先行技術を引用し、この特許明細書の記述を本明細書の記述の一部とする。
【０００８】
スパンボンド方法は、例えば並列ポリエチレン／ポリプロピレンスパンボンド２組成物繊維のような２組成物スパンボンド不織ウェブを形成するのにも用いることができる。このような繊維とこの結果形成されるウェブを形成する方法は、ポリエチレン及びポリプロピレンの双方を２組成物用紡糸口金に分けて供給するために一対の押し出し機を用いることを含んでいる。２組成物繊維を形成するための口金は公知であるのでここでは詳細に述べない。一般的に、紡糸口金は、紡糸パックを含んだハウジングを有する。この紡糸パックは、パターン状の開口を有する複数の板を有している。この開口は、流れ通路を形成するように配置されており、高い溶融温度と低い溶融温度のポリマーを口金内の繊維形成開口のそれぞれに送るようになっている。紡糸口金は、一つか二つ以上の列をなして配置された開口を有しており、この開口は、ポリマーが紡糸口金を通って押し出されるときに、下側に伸びるカーテン状の繊維を形成する。カーテン状の繊維が口金から排出されると、少なくとも部分的に繊維を急冷し、伸びつつある繊維に潜在的ならせん状のクリンプを作り出す急冷ガスによって、カーテン状の繊維が接触する。急冷空気は、約４５°から約９０°Ｆ（華氏度）の温度で、約１００フィート／分から約４００フィート／分の速度で繊維の長さに対してほぼ垂直方向に送られることが多い。
【０００９】
繊維引き出しユニット、即ちアスピレータは、急冷ガスの下側に配置されており、急冷された繊維を受け取る。ポリマーを溶融紡糸する際に使用する繊維引き出しユニット、即ちアスピレータは公知である。工程において使用するのに適当な例示的な繊維引出しユニットは、米国特許第３、８０２、８１７号に開示された種類の線型繊維アスピレータと、米国特許第３、６９２、６１８号と、同第３、４２３、２６６号に開示された種類の抽出ガンを含んでいる。本発明は、この先行技術を引用し、この特許明細書の記述を本明細書の記述の一部とする。
一般的に、繊維引き出しユニットは、繊維が吸引ガスによって引き出される細長い通路を有する。吸引ガスは、ポリマー繊維と逆に作用して交わらない空気のようなガスであればいかなるガスでもよい。吸引ガスが急冷された繊維を引き出し、繊維内の潜在的クリンプを活性化させるのに必要とされる温度にまで繊維を加熱するように、吸引ガスを加熱しておくことができる。繊維内で潜在クリンプを活性化させるのに必要な温度は、約１１０°Ｆから、本例ではポリエチレンである溶融温度の低い組成ポリマーの融点よりも小さい最高温度までの範囲内である。一般的に、より高い空気の温度によって繊維の単位長さあたりのクリンプ数がより多くなる。
【００１０】
引き出されてクリンプされた繊維が、一般的に成形表面の下側に配置された真空装置によって無秩序に連続して形成された表面上に重ねられる。真空の目的は、望ましくない繊維の分散を推定し、繊維を成形表面上に導いて、２組成物繊維からなる均質な不結合ウェブを形成することである。所望であれば、このウェブは、該ウェブに結合工程をおこなう前に圧縮ローラによってわずかに圧縮することができる。
２組成物のスパンボンドされたウェブを結合するために、空気吹き込み結合機が用いられる。このような空気吹き込み結合機は公知であるので、本明細書では詳細に述べない。空気吹き込み結合機において、加熱された空気の流れがウェブに供給され、２組成物繊維からなるより低い融点の化合物の融点よりも高い温度で、高い融点の化合物の融点よりも低い温度にまでウェブを加熱する。加熱すると、ウェブ繊維のより低い溶融ポリマー部分が溶融され、繊維の溶融された部分が、隣接する繊維と重なり合う点で接合され、同時に繊維の高い溶融ポリマー部分はウェブの物理的及び寸法を一体的に維持しようとする。
結合されカーディングされたウェブは、ベールで通常得られるステープル繊維から形成される。ベールは、繊維を分離するピッカーに配置される。次に、ステープル繊維を分離させ、機械方向に整列させるすきユニット、即ちカーディングユニットに繊維が送られ、機械方向の配向の繊維不織ウェブを形成するようになる。ウェブが形成されると、ウェブは一つか二つ以上の結合方法によって結合される。一つの結合方法には、パウダー結合がある。パウダー結合においてパウダー状の接着剤がウェブを通って拡散され、通常ウェブと接着剤を温風で加熱することによって活性化する。他の結合手段には、パターン結合がある。この方法において、加熱されたカレンダロール、即ち超音波結合器具が繊維をともに結合するのに用いられるが、一般的にウェブにおける局部的な結合パターンにおいて、所望であればウェブをその全表面にわたって結合することができる。しかしながら、２組成物ステープル繊維を使用するときの、最も良い方法は、２組成物スパンボンドウェヴ形成工程で関して上述したような空気吹き込み結合機を用いることである。
【００１１】
本発明に従って繊維不織ウェブの物理的特性の詳細な範囲を得るために、繊維不織ウェブの繊維を共に結合するのに用いた結合方法は、成形工程の間、構造を圧縮したり、破壊するレベルを制御できる、空気吹き込み結合のような方法でなければならない。空気吹き込み結合において、加熱された空気が、ウェブに加えられて、繊維同士が交わる点で、繊維を共に溶融し結合する。一般的に、不結合繊維は、成形ワイヤ、即ちドラム上に支持される。更に、所望であれば結合工程の間に繊維ウェブを含むように、真空がウェブを介して引っ張られてもよい。
スムース又はパターン結合ロールを用いる点結合及びパターン結合のような方法によって本発明の特定な範囲の物理的特性を作りだすならば、これらの方法を用いることができる。いかなる工程が選択されるとしても、結合の程度は、選択された繊維／ポリマーに依存するが、ウェブの圧縮量は加熱の段階で制御されることが望ましい。
乾式堆積方法は、他の公知の方法であり、これによって本発明に係る繊維不織ウェブを作ることができる。乾式堆積方法において、通常約６ミリメートルから約１９ミリメートルの範囲の長さを有する、束になっていない小さな繊維が、空気供給の際に分離されて取り除かれ、成形スクリーン上に重ねられる。これは、真空が供給されることに依ることが多い。任意的に重ねられた繊維は、例えば熱風接着剤、或いはスプレー接着剤を用いて、互いに結合される。
【００１２】
以下に概略的に述べるパラメータで、繊維不織ウェブを形成するために、ウェブを形成する繊維の少なくとも一部分が、熱結合可能であるポリマーから形成されていなければならない。熱結合可能であることから、不織ウェブを形成する繊維を任意的に重ねた繊維は溶融、または熱結合可能な繊維を形成するポリマーを部分的に柔らかくすることのために、繊維が交わる点で繊維が互いに接合するのに十分な程度の熱超音波力を受けることができることを意味する。このような熱結合可能な繊維を形成するための適当なポリマーは永久的に可溶性であり、一般的に熱可塑性といわれる。適当な熱可塑性ポリマーの例では、ホモポリマー、コポリマー及び混合物の他に、ポリオレフィン、ポリエステル、ポリアミド、オーロンアセテート及びポリビニールアルコールがあるが、これらに限定されない。さらに後処理として、繊維形成工程の間に、シロキサンなどとともに、湿潤剤／界面活性剤を繊維とウェブの一方、又は双方に、フルオロカーボンを含むアニオン性、又非イオン性界面活性剤などとともに最初から加えてもよいし、あるいは後から加えてもよい。このような湿潤剤／界面活性剤は公知であり、これ以上本明細書で述べる必要がない。
【００１３】
上述のポリマーから形成された繊維は、ステープル短繊維であり、これらは、乾式堆積、結合、カーディング方法において用いられており、即ち例えばスパンボンド方法において連続した繊維は、もはや形成されない。典型的なステープル繊維の長さは、約３８ミリメートルから約５１ミリメートルの範囲であるが、この範囲以外の長さを使ってもよい。例えば、乾式堆積方法は一般的に約６ミリメートルから約１９ミリメートルの範囲内の長さを有する繊維を使用することが含む。繊維の直径は、以下に述べる表面積／空隙容積のパラメータによって制限される。一般的に繊維の直径は約１．５デニールから約１６デニールの範囲であり、目標とする範囲は、約３デニールから約６デニールである。
本発明の材料の詳細な構造を達成するために、繊維がクリンプされることが望ましい。クリンピングは、機械的にかつ化学的に行うことができ、このためにジグザグ状、或いはのこ歯状およびラセン形、またはうずまき状にクリンプされた繊維を形成することができる。繊維の断面は、２突状部（ｂｉｌｏｏｂａｌ）、３突状部（ｔｒｉｌｏｂａｌ）及びＸ字形状の断面のように、円形状でもよいし或いは円形状でなくてもよい。繊維は固くても中空でもよい。更に、繊維は、単一の繊維ポリマー、或いは通常２構成物および２組成物または複合組成物で見つけられるような複数のポリマーから形成してもよい。２組成物繊維を用いるとき繊維の断面は、例えばシース・コア、並列および海の中の島（Ｉｓｌａｎｄ ｉｎ ｔｈｅ ｓｅａ）の断面である。この結果得られた繊維不織ウェブは、いかなる種類の繊維が選択されたとしても、均質に混合された一様な単一層混合物となる。
空気吹き込み方法を容易におこなうために、並列、シースコア、或いは海の島形状のような融点の高い化合物と融点の低い化合物の双方を有する２組成物繊維を用いることが有効であることがわかった。融点の低い化合物、即ち２組成物繊維のポリマーは、繊維を共に結合する効率的な手段を提供するとともに、高い融点の化合物は、乾燥及び湿潤状態のときに材料の構造的な剛性と開口性を維持することを目的とする。適当な２組成物繊維は、例えばステープル繊維、或いはより連続したスパンボンドされた形状のいずれにおいても、ポリエチレン／ポリプロピレン及びポリエチレン／ポリエステル繊維である。本発明に係る繊維不織ウェブは、２組成物繊維から全体を形成してもよいし、或いは２組成物繊維と、ポリエステル、ナイロン、レーヨン及びポリプロピレンのようなポリオレフィンを含む単一の組成物繊維のような他の繊維との混合物から形成してもよい。一般的に、本発明に係る繊維不織ウェブは、ウェブの全重量に基づいて少なくとも５０重量パーセントの２組成物繊維を含んでいる。このような２組成物繊維は、一般的に平均２デニールかそれ以上のデニールを有する。
【００１４】
本発明の材料は、特定な一組のパラメータに基づいて設計されてきた。これらのパラメータは、基本重量と、空隙容積、透過率、多孔率、空隙容積に対する表面積、親水性、圧縮レジリエンス、及び飽和容量を含んでいる。本発明に係る繊維不織ウェブの基本重量は、少なくとも２０グラム／平方メートルであり、具体的な上限はなく、目標の範囲は約４０から６８グラム／平方メートルである。繊維不織ウェブの空隙容積は、とれだけの空気の空間が構造内にあるかの計測値である。下記の試験手順に述べるように空隙容積は、６８９ダイン／平方センチメートル（０．０１ポンド／平方インチ）で計測され、ウェブの約４０から６０立法センチメートル／１グラムウェブの範囲内であり、目標の範囲は、約４５から約５５立法センチートル／１グラムのウェブである。透過率は、繊維を構造に導く構造の能力である。まず流体が最初にサージ構造に入ると、流体の動きは、この流体の排泄速度の運動量による強制的な流れによって支配される。毛管現象は、流体の通路を制御するのに十分な時間を有していないので、この流れレジュームにおいて重要ではなく、このためにこの構造を通る流体の流れは、初回の排泄における構造の透過性によって制御される。高い透過性値は、流体が構造を比較的容易に流れ易いことを示す。本発明に係る材料の透過性は約４．８×１０^−５から約７．８×１０^−５平方センチメートル（５、０００から８、０００ダルシー）である。
【００１５】
不織ウェブの多孔率は、ウェブ内の空隙空間の量とウェブの全体積との割合である。本発明に係る材料の多孔率は、６８９ダイン／平方ンチメートル（０．０１ポンド／平方インチ）の圧力の下での計測で、約９７．２パーセントから約９８．８パーセントである。
空隙容積が６８９ダイン／平方メートル（０．０１ポンド／平方インチ）で計測された状態における空隙容積に対する表面積は、約２４から約４９平方センチメートル／立法センチメートルの範囲内である。流体が強制的な流れのもとで、ウェブ内の空隙空間を充填するために、繊維表面上を、かつその回りを移動しなければならないことの結果として流体の透過性が生じる。空隙容積に対する表面積（ＳＡ／ＶＶ）は繊維表面がいかにともに近接しあい、互いに配置されているかを表す。このように、ＳＡ／ＶＶは、構造に対して透過量を制御できる。ＳＡ／ＶＶの高い値は、ともに近接して配置されている表面積が大きいことを表す。ＳＡ／ＶＶ値を増大させることは、単位重量あたりの表面積が増大する、より小さい繊維を用いること、又は単位重量あたりの空隙容積を減少させるように構造をより緻密にすることによって達成することができる。ＳＡ／ＶＶ値が増大すると、流体がより多くの表面上を、かつ表面のまわりを強制的に移動して、構造を通過するので透過率が減少する。ＳＡ／ＶＶ値があまりにも高くなりすぎると、透過率は低くなりすぎて流体がサージ構造に入り込み、流れることはできない。このために、ＳＡ／ＶＶ値は、透過率を約５、０００ダルシー以上にするためには、４９平方センチメートル／ｃｃ以下にしておかなければならない。
【００１６】
液体を短時間のうちに吸収するために、全体の構造は親水性の傾向を有していなければならない。繊維の少なくとも一部分は、９０°以下の接触角を有していなければならない。その結果、本発明に係る繊維不織ウェブは、ウェブが、ウェブ１グラムあたり０．９パーセントの塩水を５０グラム以下の飽和容量で有するときに、充分な親水性傾向を有する。本発明の材料の別の重要な特性は、湿潤状態及び乾燥状態におけるレジリエンスである。本発明の独特な特性は、材料が短時間におきる排泄物を吸収できる液体量である。更に、本発明の材料では液体がいったん吸収されると、材料の変形によって液体保持能力が低下する、材料全体の性能に損傷を与えるような変形が簡単におきない。本発明に係る材料は、少なくとも約６０パーセントの湿潤及び乾燥状態において圧縮レジリエンスを有していなければならない。
本発明の特性を示すために、一連の材料が形成され、次いで上述したパラメータにあうかどうかについて試験される。更に、これらの材料のサンプルは、おむつ構造内に配置され、漏れの特性について試験された。この試験の手順、材料及び試験の結果は以下に述べる。
空隙容積及び圧縮回復／レジリエンス試験
空隙容積及び圧縮回復は、インストロン、或いはシンテック引張試験機を用いて、材料が可動プラトンと固定されたベースとの間で、一定の割合で所定量の力を用い、続いて同じ割合で力を開放して、圧縮されたときの抵抗力を計測する。圧力、或いは力及びプラトンの位置が記録されるのが好ましい。力のみが記録される場合には、圧力は次のように計算される。
Ｐ＝Ｆ÷Ａ_Ｐ ・１０、０００ｃｍ^２ ／ｍ ^２
ここで、
Ｐはパスカル単位の圧力であり、Ｆはニュートン単位のプラトン上の押し戻し力であり、Ａ_Ｐ は、平方センチメートルの単位におけるプラトンの面積（１８．９ｃｍ^２ ）である。
【００１７】
与えられたプラトンの位置の空隙容積は次の式を用いて計算される。
ＶＶ＝〔（Ｘ_０ −Ｘ）・Ａ_ｍ ・０．１ｃｍ／ｍｍ÷Ｍ〕−〔１÷ρ_{ｆｉｂｅｒ} 〕
ここで、ＶＶは、立方センチメートル／グラム単位の材料の空隙容積、Ｘ_０ は、ミリメートルの単位のベースからの初期プラトン位置、Ｘは、ミリメートルの単位の初期位置からのプラトン位置、Ａ_ｍ は、平方センチートルの単位の材料面積、Ｍは、グラム単位の質量、ρ_{ｆｉｂｅｒ} は、グラム／立方センチメートルの単位の繊維密度である。
複合繊維タイプで形成されるウェブに対して、ウェブ繊維の密度は、各個々の繊維密度の平均重量である。
ρ_{ｆｉｂｅｒ} 、_{Ｔｏｔａｌ} ＝ｗｔ％_{ｆｉｂｅｒ１}・ρ_{ｆｉｂｅｒ１}＋ｗｔ％_{ｆｉｂｅｒ２}・ρ_{ｆｉｂｅｒ２}＋・・・
ここで、ｗｔ％は、ウェブにおける繊維タイプの重量パーセントである。
ｗｔ％＝化合物内の繊維重量／全化合物重量×１００％
ベースは、プラトンより大きくなければならない。プラトンとベースとの間の高さをゼロにすることは、プラトンがかろうじてベースに接触するまでプラトンを下げることによって設定される。次いで、プラトンは高さがゼロから所望の初期高さにまで持ち上げられた。試験がサンプル上で圧力ゼロで開始するように、初期のプラトン位置は、材料の初期の厚さよりも大きくなければならない。材料はプラトンと同じか、それ以上の大きさにできる。
【００１８】
この試験に適した器具は、圧縮試験機、即ちバックスインストロン社により製造されている圧縮試験ソフトウェアと１ｋＮ荷重セルを備えたインストロンモデル６０２１と、平衡機、即ちハイタウンメトラ社のモデルＰＭ４６００を備えている。
本明細書の空隙容積を計測するために、４．９ｃｍの直径の円形プラトンが５．０８ｍｍ／分から９０９ｇｍ荷重（４、６９０パスカル、又は０．６８ポンド／平方インチの圧力）の割合でベースに材料を圧縮するのに用いられた。次いで、プラトンは初期の開始位置に対して同じ割合で戻された。プラトンに対する初期の開始位置は、ベースから１２．７ミリメートルである。材料のサンプルは、１０．２ｃｍ×１０．２ｃｍに切断され、中央で試験された。力と位置のデータは、０．０３分毎、即ち０．１５ｍｍ毎に記録された。分離した材料片上で５回繰り返された。
湿潤な状態の空隙容積は、試験の間、サンプルが０．９パーセントの塩水に完全に浸されたときを除いて、乾燥状態の空隙容積に類似して計測された。ピッツバーグフィッシャ科学からの６角ポリチレン重量付けディッシュカタログ＃０２─２０２Ｄのような底部が平坦なコンテナがベースの上に置かれ、プラトンをゼロに合わせ、乾燥空隙容積方法において述べたような初期位置に設定された。０．９パーセントの塩分がコンテナに加えられ、初期位置でプラトンの丁度底部のレベルにまで塩分を充填する。この手順におけるこの点で、ロードセルが差し引かれた。適当な塩分がステファンス科学社によって製造され、バウスタヘルスケアで販売されている、Ｓ／Ｐ識別血液バンク塩分とすることができる。ロードセルは、コンテナ内の、この流体レベルの状態で差し引かれる。このサンプルがプラトンの下側で流体内に配置され、乾燥状態の空隙容積に対して上述したように試験が実施された。浮力が、圧力にほんのわずかに影響を及ぼすものであるということがわかったが、所望であれば次の式を用いて、各プラント位置で読み取れる圧力のから引くことができる。
【００１９】
【数１】

【００２０】
ここで、Ｐ_Ｂ は、パスカルの単位における浮力からうける圧力である。
ρ_{ｓａｌｉｎｅ}は、グラム／立方センチメートルの単位の塩分（流体）密度である。
Ａ_Ｐ は、１平方センチメートル（１８．９ｃｍ^２ ）のプラトンの面積である。
Ａ_ｄ は、平方センチメートルの単位のディッシュ面積である。
Ｘ_０ は、ミリメートルの単位のベースからの初期のプラトン位置である。
ｘは、ミリメートルの単位のプラトン位置である。
ｇは、９８１センチメートル／秒^２ である重力の標準加速度である。
０．０１は、換算係数である。即ち０．１ｃｍ／ｍｍ・０．００１ｋｇ／ｇｍ．１００ｃｍ／ｍ
サンプル上の全体の圧力は、
Ｐ_{ｓａｍｐｌｅ}＝Ｐ_{ｒｅａｄｉｎｇ} −Ｐ_Ｂ である。
ここで、Ｐ_{ｓａｍｐｌｅ}は、パスカルの単位のプラトンからのサンプル上の圧力。
Ｐ_{ｒｅａｄｉｎｇ} は、パスカルの単位のシンテック或いはインストロンから読み取る圧力。
Ｐ_Ｂ は、パスカルの単位の０．９パーセント塩分からの浮力である。
【００２１】
本発明の明細書のための空隙容積を計測するために、１２０ｍｌの塩がコンテナ内に配置されており、プラトンは、ベースから１２、７ｍｍ初期設定された。６８．９パスカル（０．０１ポンド／平方インチ）での回復率は、圧力が６８．９パスカルのときに、圧縮及び回復の際のプラトンの位置を用いて計算された。
％回復＝ＶＶ_{ｒｅｃｏｖｅｒｙ６８．９ｐａ}／ＶＶ_{ｃｏｍｐｒｅｓｓ６８．９ｐａ}
ここで、ＶＶ_{ｒｅｃｏｖｅｒｙ６８．９ｐａ}は、パスカル圧縮機での空隙容積の回復
ＶＶ_{ｃｏｍｐｒｅｓｓ６８．９ｐａ} は、６８．９パスカル圧力での空隙容積
多孔率計算
多孔率は、ウェブ内の空隙空間量とこのウェブの全容積との割合である。
Φ＝（１−ρ_ｗｅｂ ／ρ_{ｆｉｂｅｒ} ）・１００パーセントである。
ここで、Φは、ウェブの多孔率であり、無次元数である。
ρ_ｗｅｂ は、グラム／立方センチメートル単位のウェブ密度である。
ρ_{ｆｉｂｅｒ} は、グラム／立方センチメートル単位の繊維密度である。
ウェブが異なる密度の複合繊維から形成されている場合には、全体繊維密度は個々の繊維密度の重量平均である。
ρ_{ｆｉｂｅｒ，Ｔｏｔａｌ} ＝ｗｔ％_{ｆｉｂｅｒ１}・ρ_{ｆｉｂｅｒ１}＋ｗｔ％_{ｆｉｂｅｒ２}・ρ_{ｆｉｂｅｒ２}＋・・・・ここで、ｗｔ％は、ウェブ内の繊維種類の重量パーセントである。
【００２２】
ウェブの 空隙容積はウェブの密度の代わりに多孔率を計算するのに用いることができる。
Φ＝１−〔１／ρ_{ｆｉｂｅｒ} ・（ＶＶ−１／ρ_{ｆｉｂｅｒ} ）〕・１００％
ここで、ＶＶは、立方センチメートル／１グラムウェブの単位におけるウェブの空隙容積である。空隙容積は、上述の“ 空隙容積と圧縮回復／レジレンス試験”の手順に従って計算される。
材料が構造において、より開口するので、多孔率は空隙空間を表す漸近線に近づく。
透過率試験
透過率は、圧力勾配が流体に加えられたときの、流体が構造を流れる容易性と困難性を表す。結果として得られた、構造を通る流体速度は、構造の透過性によって制御される。材料の厚みを通る、Ｚ方向におけるこれらサンプルの透過率は、バーナードミラーとデービッドＢ．クラークによる織物研究ジャーナル（頁１５０〜１５５、１９７８年３月）の“繊維を通る液体搬送、湿潤状態と固定状態の流れ（Ｌｉｑｕｉｄ ｔｒａｎｓｐｏｒｔ Ｔｈｒｏｕｇｈ Ｆａｂｒｉｃｓ； Ｗｅｔｔｉｎｇ ａｎｄ Ｓｔｅａｄｙ−Ｓｔａｔｅ Ｆｌｏｗ”） に詳細にのべられている、強制的流れ試験によって計測された。本発明は、この先行技術を引用し、この特許明細書の記述を本明細書の記述の一部とする。
【００２３】
試験を行うために、強制流れ抵抗のモニターは、前述の先行技術の手順に従って形成された。強制流れ試験において、サンプルが、シリンダ内に保持され、流体は、ピストンによって一定速度で材料を通って押し出され、ピストンに対する背圧が記録された。透過率は、以下の式に従って、中間の孔を通る流体を記載するダルシーの法則を用いて計算された。
Ｖ＝Ｑ／Ａ＝−〔ｋ_{2 /} μ〕・ｄｐ／ｄｚ
ここで、ｖは、センチメートル／分の単位面積流れ速度、即ちピストン速度である。Ｑは、立方センチメートル／秒の単位の流れ容積の割合である。Ａは、管の内側直径（３１．７平方センチメートル）の断面積である。Ｋ₂ は材料の透過率定数である。ｄｐは、パスカルの単位の圧力低下ひく平均壁抵抗圧力である。ｚは、センチメートル単位の材料の厚さである。全ての層の和である。ｄｐ／ｄｚは、パスカル／センチメートルの単位において材料を横切る圧力勾配である。μは、ペネテックオイルに対して約６センチポアズである流体粘度（ｃｐ）である。
この式は、次のようにダルシーの単位でＺ方向（Ｋ₂ ）内の透過率を解くことができる。
【００２４】
【数２】

【００２５】
試験のための圧力低下は、圧力対時間のプロットを用いることで得られた。圧力低下は、図１の休止点Ｃと、図１の点Ｄでピストンが再び始動するときとの間の圧力の変化に等しい。圧力低下から引かれた壁抵抗は、シリンダ内のサンプルなしに試験を行うことと、同じ圧力低下を計測することによって計測された。壁の抵抗の計測は、５回なされて、その平均がとられた。
材料の厚さは、各サンプルで、最高圧力が６８９ダイン／平方センチメートル（０．０１ポンド／平方インチ）で上述した圧縮レジリエンスを実施するか、或いはサンプルの基本重量を計測して圧縮レジリエンス試験から平均の比体積（逆密度）を用いて得ることができる。後者の厚さ計算は、
【００２６】
【数３】

【００２７】
ここで、Ｍは、グラム単位の材料の質量である。
Ａ_{ｓａｍｐｌｅ}は、４５．６平方センチメートルのサンプルである。
Ｖ_{ｓｐ，６８．９Ｐａ} は、立方センチメートル／１グラムのウェブ単位の６８．９パスカル（０．０１ポンド／平方インチ）で圧縮レジリエンス試験からの材料の平均比体積である。
６８．９パスカルでの比堆積の標準分布は、平均１０パーセントより小さかったので、一定比体積の仮説は妥当であると考えられる。比体積の標準分布は、１０パーセント以上である場合には、上述の圧縮レジリエンス試験を用いて直接計測されなければならない。２つか、それ以上のサンプルが層状であった場合には、サンプルは、同方向の生成から機械方向に配向され、各上下方向に互いの上部に積み重ねられる（即ち、生成からの空気側から生成からのワイヤ側）。
試験装置に関して用いられた器具はルーカスシャエビッツ社から入手可能な圧力トランデューサモデル＃Ｐ３０６１─５０ＷＤであった。この圧力トランデューサは５０水柱インチ（（１２、４４０パスカル）まで計測できた。付加的に使用された器具は、ＢＢＣゴエルツトラワットからのチャートレコーダＳＥ１２０８８１２２１１００、ヴェルメックス社から入手可能なスライド及びモータ位置決めモデル＃Ｂ４０３６Ｗ１Ｊ、セントロイド社から入手可能なステッパモータコントローラモデル＃１４Ｖ８ＫＢＡＳＩＣ、シリアルポートを備えた登録商標ＣＭＰＡＱパーソナルコンピュータがある。
【００２８】
圧力計測の較正は、既知重量、即ちシリンダに対する流体体積を加え．次の式を用いて論理的な圧力増大に応答した圧力トランデューサを比較することによって達成することができた。
ΔＰ_{ｔｈｅｏｒｙ}＝ρ・ｇ・ｈ＝ｇ・Ｍ／Ａ・１００ｃｍ／ｍ・０．００１ｋｇ／ｇｍ
ここで、ΔＰ_{ｔｈｅｏｒｙ}は、パスカルの単位の論理的圧力の変化である。
ρは、グラム／立方センチメートルの単位の流体密度である。
ｇは、９８１センチメートル／秒^２ である標準重力の加速度である。
ｈは、センチメートルの単位のシリンダに加えられた流体の高さである。
Ａは、３１．７平方センチメートルであった平方センチメートルの単位のシリンダの内面積である。
Ｍは、グラム単位における流体質量である。
トランデューサとストリップチャートレコーダからの圧力変化は、次の式を用いて計算された。
【００２９】
【数４】

【００３０】
ここでΔＰ_trans は、パスカルの単位の圧力トランデューサである。
ｃｈａｒｔ_readは、グラデーション数におけるｘ−ｙプロットで読み取るチャートである。
ＦＳ_chart は、グラデーション数におけるｘ−ｙプロッタの全スケール（全体の段階）である。
ｃｈａｒｔ_voltは、ミリボルト内で設定するチャートレコーダの全スケール電圧である。
ＰＴ_voltは、ミリボルトの単位の圧力トランデューサ全スケール電圧範囲である。
ＰＴ_presは、水柱の単位の圧力トランデューサ全スケール圧力範囲である。
透過率データを得る際に、いかなるスクリーンもサンプルを所定位置に保持するのに用いられなかった。代わりに、内径が６．３５センチメートルのシリンダの半分の２つが、これらの間に配置された直径が７．６２センチメートルのサンプルとともにねじ込まれた。ミネラルオイルが流体として用いられた。詳細には、ミネラルオイルは、ペンレコ社から入手可能なペネテックテクニカルグレードミネラルオイルであった。ミネラルオイルは、約６セントポイズの粘度を有していた。ピストン速度は、２０ｃｍ／分であった。データから得られた結果は、５つの分離サンプルでの５回の分かれた試験の結果の平均であり、ダルシーの単位で記録された。
表面積／空隙容積計算（ＳＡ／ＶＶ）
円形断面のステープル繊維から構成された繊維の表面積は、直接計算できる。
表面積はその関係を用いて繊維デニールから計算される。
【００３１】
【数５】

【００３２】
ここで、ＳＡは、平方センチメートル／ウェブ、或いは繊維のグラム単位の表面積である。
Ｄｅｎｉｅｒは、長さにおいて単一の繊維９０００メートルの、グラム単位における重量であるデニールの繊維の大きさである。
ρ_{ｆｉｂｅｒ} は、グラム／立方センチメートルの繊維密度である。
３３６３は、Ｄｅｎｉｅｒによって割られた平行根Ｄｅｎｉｅｒから長さ（センチメートル）によって割られた直径（センチメートル）の平行根までの変換換算係数である。
サージ材料が繊維の混合物から形成されている場合には、材料に対する全表面積／単位重量は重量平均である。
ＳＡ_{ｔｏｔａｌ} ＝ｗｔ％ _{ｆｉｂｅｒ１} ・ＳＡ％_{ｆｉｂｅｒ１}＋ｗｔ％_{ｆｉｂｅｒ２}・ＳＡ_{ｆｉｂｅｒ２}＋・・
ここで、ＳＡ_{ｔｏｔａｌ} は、ｃｍ^２ ／ｇの単位の全表面積である。
ｗｔ％ _{ｆｉｂｅｒ１} は、ウェブ内の繊維の重量パーセントである。
ＳＡ％_{ｆｉｂｅｒ１}は、ｃｍ^２ ／ｇの単位の繊維の表面積である。
変更した断面のスタープル繊維、変更した断面の溶融押し出し成形された繊維のような変更した断面繊維からなるウェブ内の繊維表面積は、アメリカ科学学会ジャーナル（Ｊｏｕｒｎａｌｏ ｏｆ ｔｈｅ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｓｏｃｉｅｔｙ）の６０．３０９（１９３８）のブルナウエラエメット（Ｂｒｕｎａｕｅｒ，Ｅｍｍｅｔｔ）によるＢＥＴ方法によって計測することができる。本発明は、この先行技術を引用し、この特許明細書の記述を本明細書の記述の一部とする。
【００３３】
ＢＥＴ技術は、繊維の表面上のガス分子からなる一分子層の吸収を含んでいる。繊維上にあるガス量に関する計算は、繊維表面積値の定量化を作り出す。この方法は、ペーパ、充填剤及びフィルタ材料の製紙産業においてかなり使用されてきたものである。
次いでＳＡ／ＶＶは、繊維表面積／単位重量（平方センチメートル／グラム）対ウェブの空隙容積／単位重量（立方センチメートル／グラム）の計算された比である。このように、ＳＡ／ＶＶは、平方センチメートル／立方センチメートルの単位を有することになる。
飽和容量試験
飽和容量試験では、水平面であり荷重がかからない状態のときの材料の飽和容量を計測する。不荷重水平飽和容量試験は、材料の小さなサンプルを用いて、これを液体環境内に配置し、材料が保持する最高の液体量を計測する。得られた値は、空隙容積、孔の大きさの分布及び材料の湿潤性の相互関係である。
器具と材料は、幅が少なくとも１５センチメートルで長さが５センチメートルの深さのなべを含む。なべは、１０センチメートル以上の深さがあってはならない。第二のなべは、少なくとも幅が１２センチメートルで長さが１．３センチメートルで、深さが最高で１０センチメートルを越えない。なべは重量工程内で含まれるので軽重量の材料から作られたなべであればよい。０．０１グラムが読み取れる天秤も必要であり、この天秤は、空気流が読み取りに影響を及ばさないようにカバーされていなければならない。最後に、バクスターヘルスケア社からの０．９パーセントのＳ／Ｐ血液バンク塩水カタログ（Ｓ／Ｐ Ｃｅｒｔｉｆｉｅｄ Ｂｌｏｏｄ Ｂａｎｋ Ｓａｌｉｎｅ Ｓｏｌｕｔｉｏｎ Ｃａｔａｌｌｏｇ）Ｂ３１５８−１のような塩水が必要である。
【００３４】
試験されるべき材料の切断されたサンプルが用意された。サンプルの寸法は、１０ｃｍ×１０ｃｍの正方形でなければならない。１５×２０ｃｍ×５ｃｍの第一のなべにはこのなべの上部から１．３ｃｍ内に上述した食塩溶液で満たさなければならない。
各サンプルは個々に天秤で重量が計られ、その重量が乾燥重量として記録された。次に、１２ｃｍ×１２ｃｍ×１．３ｃｍの乾燥なべの風袋重量が計測されて記録されなければならない。１２ｃｍ×１２ｃｍ×１．３ｃｍの風袋なべは、次に１５ｃｍ×２０ｃｍ×５ｃｍのなべに配置される。風袋が計られたなべが置かれた表面上で、漏れたいかなる液体をも注意を払って拭わなければならない。これは風袋重量に影響を及ぼすからである。
サンプルが食塩溶液を含んだなべに配置され、サンプルが浸されるまで、或いは最高で１５秒間の間のいずれかとなるまでサンプルを溶液内にそのままにしておく。サンプルが溶液の上面に浮いたときには、この浮いたサンプルは十分に親水性がないということを示すことになるので、サンプルを無理に溶液内に浸してはならない。サンプルが完全に浸されるか、或いは１５秒間が過ぎると、両手を使い、中指と人指し指を使ってサンプルの一方側の一つの角を掴み、親指と薬指で同じ側の他方の角を掴み、全ての４つの角でサンプルを掴んで食塩溶液からサンプルをとりださなければならない。サンプルは、溶液から持ち上げられ、できるだけ早く、風袋が計られたなべの中に配置されなければならない。次に、湿ったサンプルの重量が計られ、風袋重量が引かれて湿潤重量が記録された。全てのサンプルが試験されるまで上述の手順が繰り返される。特に注意すべきこととして、試験される殆どのサンプルは食塩溶液を洗い落とす表面処理を含む。その結果、溶液が、約４０個のサンプルを湿らすか、あるいはなべの溶液のレベルが約２．５ｃｍにまで落ちたときに溶液を取り替えられなければならない。
【００３５】
飽和容量を計算するために、各サンプルに対する湿潤重量が乾燥重量で割られ、分子の乾燥重量を消去するためにその結果から１がひかれる。得られた数値が材料の飽和容量であり、液体グラム／サンプルのグラムとして記録される。
例
本発明に関する材料のパラメータの数値を求めるために試験手順が述べられてきたが、一連のサンプル材料がこれらの特性のために用意されて試験された。これらの材料と特性の概略は次に述べる。２つのサンプル材料が、単一層の繊維不織ウェブとして用意された。例１と２の目標の基本重量は、約５０グラム／平方メートル（ｇｓｍ）であった。実際の基本重量を表１に示す。全てのサンプルが従来のカーディング器具を用いて用意され、２組成物繊維の低い融点の化合物が少なくとも部分的に溶融され、重なり合う点で互いに結合するのに十分な温度と時間で、連続して空気吹き込み結合がなされた。
例１において、５０．５ｇｓｍ繊維不織ウェブが、ダナクロンａ／ｓ社から入手できる６０重量パーセントで、３８ミリートルに対して４．４デニールの柔軟な７１ポリプロピレン繊維と、ＢＡＳＦ社の繊維部から入手可能な４０重量パーセントで３８ミリメートルに対して３．０デニールのポリエチレンシール／ポリエステルコア２組成物繊維の均質な混合物を用いて作られた。例に含まれた全ての繊維のようにこれらの繊維の双方が親水性繊維を形成したメーカの仕上げを含んだ。メーカー側は、これらの繊維が９０°以下の接触角を有することを目標とした。２つの繊維は、共に均一に混合され、カーディングされ、次いで約１４２°Ｃの温度で４秒間温風を用いて結合され、全体の構造を結合する。この材料に対する空隙容積、表面積／空隙容積、多孔率、透過率及び飽和容量の値を表１に示す。
【００３６】
例２において、基本重量が４８．８の均質な単一層繊維不織ウェブが、ホエストセラニスタイプ（Ｈｏｅｃｈｓｔ Ｃｅｌａｎｅｓｅ）の２９５ ６．０デニールポリエステル繊維が４０重量パーセントと、ＢＡＳＦ３．０─デニールポリエチレンシース／ポリエステルコア２組成物繊維の６０重量パーセントを用いて作られた。均質に混合された繊維は、約１３５°Ｃの温度で４秒間温風を用いて共に結合された。結合工程の間に、サンプルが６８９ダイン／平方ｃｍの圧力のもとで圧縮されて、約１８０から２００ミルの初期の厚さから最終的な加熱設定された厚さが約１００ミル（０．２５９ｃｍ）となった。この材料に対する試験の結果を表１に示す。
例３において、二層構造が作られた。この２層構造は、商業的に入手可能なおむつに使用された現在の材料に最もよく似ている。トップ層は、約１７グラム／平方メートルであり、３デニールＢＡＳＦポリエチレンシース／ポリエステルコア２組成物繊維を含んだ。第二、即ち底部層は、ホエストセラネセ６．０デニールタイプの１９５ポリエステル繊維を６０重量パーセントと、チッソ社から入手可能な３８ミリメートルに対して１．７デニールのポリエチレンシース／ポリプロピレンコアタイプのＥＳ２組成物繊維を３５重量パーセントと、２．０デニールチッソタイプのＥＳ−ＨＰポリエチレンシース／ポリプロピレンコア２組成物繊維５重量パーセントの均質な混合物を含んだ。２つの層は、同様の方法で共に結合され例３に述べた材料と同じ条件を用いて、その結果得られた材料は、４６．１グラム／平方メートルの基本重量を有した。サンプルは、結合工程の間に、厚さが減少しないように圧縮されなかった。材料の厚さは、６８９ダイン／平方ｃｍの圧力でほぼ１１１ミル（０．２８１ｃｍ）であった。この試験結果を表１に示す。

本発明に係る繊維不織ウェブは、均一に混合されなければならなず、単一層構造は、少なくとも２０グラム／平方メートルの基本重量、６８９ダイン／平方メートル（０．０１ポンド／平方インチ）の圧力のもとで約４０から６０立方センチメートル／１グラムウェブの空隙容積と、約５、０００から約８、０００ダルシーの透過率と、約９７．２パーセントから約９８．８パーセントの多孔率と、約２４平方センチメートル／立方センチメートルの空隙容積に対する表面積を有する。表１を参照すると、例１に定義された材料は、全て範囲以外である空隙容積に対する表面積と、多孔性と透過率値を有することがわかった。
【００３７】
例２は、本発明の全ての特性を表す。更に、例２の材料は、湿潤及び乾燥圧縮レジリエンスを充分な割合で有している。例２の湿潤及び乾燥レジリエンスの値は、それぞれ８６％と８１％であった。従って、この材料は、湿潤状態或いは乾燥状態のいずれかにおける圧縮レジリエンスが少なくとも６０パーセントであるという要求にあったものである。 例３は、約２４から約４９ｃｍ² ／ｃｃで定義された範囲外である値（１９．４ｃｍ² ／ｃｃ）を有するＳＡ／ＶＶパラメータに合わない。
例２は、体側ライナーと吸収性コアとの間にサージ材料として登録商標名ヒュギーズ（ＨＵＧＧＩＥＳ）ウルトラトリムステップ４のおむつに入れられた。サージー材料は、ナショナルスターチ社から入手可能なナショナルスターチ３４―５５６３を用いてライナーと吸収性コアの双方に軽く接着されていた。ライナーと本発明に係るサージ材料との間の含浸量のレベルは、約０．０１から０．０４グラム／おむつであり、サージ層と薄紙で包まれた吸収性コアとの間の含浸量のレベルは、約０．０３から０．０５グラム／おむつである。これらのおむつは、基準としてヒュギーズ（ＨＵＧＧＩＥＳ）ウルトラトリムステップ４のおむつを用いて試験された。本発明に係るサージ層を備えたおむつは、男性の全体の漏れが１３．０パーセントであり、女性の全体の漏れが３，４パーセントであり、これに対して基準のおむつは、男性の場合全体の１５．６パーセントであり、女性の場合全体の４．６パーセントであることがわかった。
【００３８】
本発明を詳細に述べてきたので、様々な他の変更例と変形例が、請求の範囲の精神と範囲から逸脱することなく本発明になされることが明らかである。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、本発明に係る材料の透過率の値の計算に関して用いられた、流体圧力対時間を表す線図である。

Claims (16)

1. 少なくとも２０グラム／平方メートルの基本重量と、６８９ダイン／平方センチメートルの圧力で４０立方センチメートル／１グラムウェブから６０立方センチメートル／１グラムウェブの空隙容積と、５、０００から８、０００ダルシーのミネラルオイルに対する透過率と、９７．２パーセントから９８．８パーセントの多孔率と、２４から４９平方センチメートル／立方センチメートルの空隙容積に対する表面積と、を備えた、均一に混合された単一の層の不織ウェブを形成するために互いに熱結合された、複数の熱可塑性繊維からなる繊維不織ウェブ。
2. 前記ウェブは、該ウェブの全重量に基づいて、少なくとも５０重量パーセントの２組成物繊維を有することを特徴とする請求項１に記載の繊維不織ウェブ。
3. 前記２組成物繊維の少なくとも一部分は、２か、それ以上のデニールを有することを特徴とする請求項２に記載の繊維不織ウェブ。
4. 前記ウェブは、更にポリエステル繊維を含んでいることを特徴とする請求項２に記載の繊維不織ウェブ。
5. 前記２組成物繊維は、クリンプされていることを特徴とする請求項２に記載の繊維不織ウェブ。
6. 前記基本重量は、４０から６８グラム／平方メートルの範囲であることを特徴とする請求項１に記載の繊維不織ウェブ。
7. 前記ウェブは、０．９パーセントの食塩溶液／１グラムウェブが３０から５０グラムの間の飽和容量を有することを特徴とする請求項１に記載の繊維不織ウェブ。
8. 前記ウェブは、少なくとも６０パーセントの圧縮レジリエンスを有することを特徴とする請求項７に記載の繊維不織ウェブ。
9. 吸収性コアが間に配置された状態の体側ライナー及び後ろ側ライナーと、
   少なくとも２０グラム／平方メートルの基本重量と、６８９ダイン／平方センチメートルの圧力で４０立方センチメートル／１グラムウェブから６０立方センチメートル／１グラムウェブの空隙容積と、５、０００から８、０００ダルシーのミネラルオイルに対する透過率と、９７．２パーセントから９８．８パーセントの多孔率と、２４から４９平方センチメートル／立方センチメートルの空隙容積に対する表面積とを有する、均一に混合された単一層の不織ウェブを形成するように互いに熱結合された複数の熱可塑性繊維からなる、前記体側ライナーと前記吸収性コアとの間に配置されたサージ層と、
   を備えた日常吸収性製品。
10. 前記ウェブは、該ウェブの全重量に基づいて、少なくとも５０重量パーセントの２組成物繊維を含んでいることを特徴とする請求項９に記載の日常吸収性製品。
11. 前記２組成物繊維の少なくとも一部分は、２か、それ以上のデニールを有することを特徴とする請求項１０に記載の日常吸収製品。
12. 前記ウェブは、更にポリエステル繊維を含んでいることを特徴とする請求項１０に記載の日常吸収性製品。
13. 前記２組成物繊維はクリンプされていることを特徴とする請求項１０に記載の日常吸収性製品。
14. 前記基本重量は、４０グラム／平方メートルから６８グラム／平方メートルの範囲内であることを特徴とする請求項９に記載の日常吸収性製品。
15. 前記ウェブは、ウェブ１グラムあたり０．９パーセントの食塩溶液が３０グラムと５０グラムの間の飽和容量を有することを特徴とする請求項９に記載の日常吸収性製品。
16. 前記ウェブは、少なくとも６０パーセントの圧縮レジリエンスを有することを特徴とする請求項１５に記載の日常吸収性製品。

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