JP3611292B2

JP3611292B2 - 排水処理方法

Info

Publication number: JP3611292B2
Application number: JP36806899A
Authority: JP
Inventors: 展行鵜飼; 清菅田
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 1999-12-24
Filing date: 1999-12-24
Publication date: 2005-01-19
Anticipated expiration: 2019-12-24
Also published as: JP2001179285A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、下水汚泥等や工場排水、し尿処理施設等の有機性排水を活性汚泥法や生物膜法等の好気性生物処理、又はメタン発酵法等の嫌気性生物処理を施して該排水に含有するＢＯＤ、ＣＯＤ又はＳＳ等の汚濁物質を除去し、場合によってはメタンガスを回収することもできる排水処理方法において、特に前記生物処理により生じる余剰汚泥を減容化することのでき、またメタンガスの転換効率の高い排水処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、下水汚泥や工場排水等のＢＯＤ、ＣＯＤ又はＳＳ等を含有する有機性排水（少量の無機物を含んでいてもよい）は、一般に生物処理によって処理されている。
しかし、活性汚泥法やメタン発酵法などの生物処理により生じる余剰汚泥は、難濾過性で沈降分離などによる濃縮が非常に困難で、また汚泥自身の圧縮性が著しく大きいためその処理は非常に困難であるため、汚泥の濾過性、脱水性の改善、または余剰汚泥の減容化のために、熱処理、薬品添加、オゾン処理など、様々な処理が施されている。
【０００３】
特開平８−１１８３号公報では、前記余剰汚泥の減容化を可能とした有機性排液の処理システムを提案している。
かかる処理システムを図７に基づき簡単に説明すると、活性汚泥処理系５１の曝気槽５２に被処理液５６、返送汚泥５７及び加熱処理汚泥６２を導入し、曝気槽５２内の活性汚泥と混合して好気性生物処理を行なう。混合液５８は固液分離部５３で処理水と汚泥とを分離し、該分離汚泥５９の一部は返送汚泥としてオゾン処理槽５４に導入し、オゾン処理を行なう。オゾン処理汚泥６１は加熱処理槽５５に導入し、５０〜１００℃で加熱処理を行い、加熱処理汚泥６２は曝気槽５２に返送して好気性生物処理を行なう。
【０００４】
前記従来技術のように、前記分離汚泥５９をオゾン処理した後、５０〜１００℃で加熱処理することにより、オゾン単独での処理に比べてオゾン使用量を少なくすることができる。また、加熱処理を施した汚泥を生物処理することにより、オゾン処理及び加熱処理した汚泥中の有機物が容易に生物分解されて除去され、系全体から排出される汚泥の量が低減する。
【０００５】
また、前記余剰汚泥を生物処理槽に返送せず、メタン発酵することによりメタンガスに転換して有用回収する方法も広く用いられており、これは、固液分離装置で処理水と分離された余剰汚泥を混合槽にて略１日程度貯溜した後、該余剰汚泥をメタン発酵槽に導入してメタン発酵させ、メタンガスを回収するシステムである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記従来技術においては、余剰汚泥をオゾン処理した後加熱処理することで該余剰汚泥の生分解性が向上し、オゾン単独での処理よりオゾン使用量の低減が期待できるものの、固液分離による余剰汚泥の濃縮のみでは該余剰汚泥の含水率が高く、該余剰汚泥を可溶化処理するために要するオゾン添加コスト、加熱コストは依然として高い。
また、難生物分解物質の十分な可溶化効果が得られないため、生物処理装置から排出する余剰汚泥中に該難生物分解物質が常に残存している可能性がある。
【０００７】
また、メタン発酵槽を設けた場合においても、余剰汚泥の可溶化が十分でないため、該余剰汚泥の分解が困難で、メタンガスの回収率が低く、かつ前記メタン発酵槽から排出する余剰汚泥量も多いため汚泥処理費用が嵩む。
本発明は、かかる従来技術の課題に鑑み、難生物分解物質を高効率で分解可能で、かつオゾン添加コスト、加熱コスト等のランニングコストが低減でき、またメタン発酵槽を設けた場合においては余剰汚泥のメタンガス転換率が高く、汚泥処理費用を低減することが可能な排水処理方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明はかかる課題を解決するために、生物処理槽にて有機性排水に生物処理を施す生物処理ステップと、該生物処理槽から排出した余剰汚泥と処理水とを固液分離装置にて分離する固液分離ステップと、脱水機にて前記余剰汚泥を脱水するステップと、ｐＨ８〜１２のアルカリ条件下で前記脱水機により脱水された余剰汚泥をオゾン処理装置にてオゾン処理を施すオゾン処理ステップと、略６０〜８０℃の温度域で溶菌酵素生産微生物の存在下に恒温生物処理装置にて前記オゾン処理後の余剰汚泥に含まれる有機物を低分子化する恒温生物処理ステップと、該有機物を低分子化された余剰汚泥をメタン発酵槽にて嫌気性生物処理を施すメタン発酵ステップとからなることを特徴とし、好ましくは、前記恒温生物処理ステップが、略６０〜８０℃の温度域で生ゴミと混合し溶菌酵素生産微生物の存在下に前記オゾン処理後の余剰汚泥に含まれる有機物を低分子化する恒温生物処理ステップであることを要旨とする。
【０００９】
かかる発明によれば、前記ｐＨ８〜１２のアルカリ条件下で前記脱水機により脱水された余剰汚泥をオゾン処理装置にてオゾン処理を施すオゾン処理ステップとの前段のステップに余剰汚泥の脱水を行なう前記脱水ステップを設けることで該余剰汚泥量の低減ができ、可溶化処理におけるオゾン添加量、加熱に要する熱量の低減が可能となるため、オゾン添加コスト、加熱コスト等のランニングコストの低減が図れる。
そして請求項１記載の発明は、前記恒温生物処理を略６０〜８０℃の温度域にて行うことにより、前記余剰汚泥中の溶菌酵素生産微生物が優占的に増殖し、該溶菌酵素生産微生物の働きにより有機物が低分子化され、前記生物処理における分解が促進され、該生物処理から排出される余剰汚泥量が低減する。
さらに、ｐＨ８〜１２のアルカリ条件下でオゾン処理を行うことにより、高効率で以ってオゾン処理を行うことができ、オゾン添加コストが低減できる。
【００１０】
さらに、特にオゾン処理ステップをヒドロキシラジカル等の非常に酸化力の強いラジカルの発生し易いｐＨ８〜１２（好ましくはｐＨ８〜１０）のアルカリ状態に保持することにより、効率良くオゾン処理を施すことができ、オゾン添加コストを低減できる。
【００１１】
かかる発明によれば、前記生物処理装置から排出する余剰汚泥を、ｐＨ８〜１２（好ましくはｐＨ８〜１０）に維持されたオゾン処理ステップと恒温生物処理ステップにより、該余剰汚泥中に含まれる有機物を低分子化し、これにより前記メタン発酵槽におけるメタンガス転換率が向上し、かつ該メタン発酵槽で生じる余剰汚泥量も大幅に減少するため、汚泥処理費用の削減が可能となる。
【００１２】
また、前記オゾン処理ステップの前段に余剰汚泥の脱水を行なう前記脱水機を設けることで、オゾン添加量を低減することができ、かつ難生物分解物質の十分な可溶化効果が得られる。
さらに、請求項２若しくは３記載のように前記メタン発酵ステップの後段にメタン発酵槽から排出する余剰汚泥を脱水するステップを設け、該脱水ステップで脱水した余剰汚泥の少なくとも一部を前記オゾン処理ステップに返送することで、メタンガスへの転換がさらに困難な該メタン発酵槽の余剰汚泥を処理することができ、該メタン発酵槽から排出する余剰汚泥量を限りなくゼロに近づけることができる。
【００１３】
かかる発明によれば、前記生物処理装置から排出する余剰汚泥を、ｐＨ８〜１２（好ましくはｐＨ８〜１０）に維持されたオゾン処理ステップとその後段の恒温生物処理ステップにより、該余剰汚泥中に含まれる有機物を低分子化し、これにより前記メタン発酵槽におけるメタンガス転換率が向上し、かつ該メタン発酵槽で生じる余剰汚泥量も大幅に減少するため、汚泥処理費用の削減が可能となる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図に示した実施例を用いて詳細に説明する。但し、この実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
図１は本発明の参考例に係る排水処理方法の概略構成図で、図２、３はそれぞれ図１に対応する別の参考例に係る排水処理方法の概略構成図である。
【００１５】
まず本発明の理解を容易にする為の参考例を図１乃至図３を参照して説明する。
図１において、１は活性汚泥処理またはメタン発酵等を施す生物処理槽、２は固液分離装置、３ａは濃縮装置、４は恒温生物処理装置、５はオゾン処理装置である。
本発明における排水は、下水汚泥、工場排水またはし尿処理設備等における有機物を含有する排水であれば何でもよく、該有機性排水１０は前記生物処理槽１内に存在する微生物によって活性汚泥処理又はメタン発酵等の生物処理を施された後、固液分離装置２にて余剰汚泥１２と処理水１１とに分離され、該処理水１１は系外へ排出される。
【００１６】
前記余剰汚泥１２の一部は前記生物処理槽１に返送され、他の余剰汚泥は濃縮装置３ａに導入され、濃縮された余剰汚泥１４は恒温生物処理装置４にて生物処理される。
温度域が略６０〜８０℃に保持された前記恒温生物処理装置４内では汚泥中の溶菌酵素生産微生物の増殖が活性化されるため、前記余剰汚泥中の生分解性物質は該溶菌酵素生産微生物により低分子化が促進され、該恒温生物処理装置４内で処理できない難分解性物質が残存する汚泥は次段のオゾン処理装置５にて可溶化処理される。
【００１７】
該オゾン処理装置５はアルカリ６を添加して余剰汚泥をアルカリ性、好ましくはｐＨ８〜１０に保持し、非常に酸化力の強いラジカルであるヒドロキシラジカルが発生し易い状態にして該余剰汚泥に残存する難分解性物質を分解処理するが、前記恒温生物処理装置により難分解性物質を除く殆どの有機物が低分子化しているため、該オゾン処理装置５に使用されるオゾン添加量は従来より少なくてすむ。
前記オゾン処理装置５にて分解処理された余剰汚泥は返送汚泥１５として前記生物処理槽１に返送され再び生物処理を施されるが、前記オゾン処理装置５、恒温生物処理装置４にて低分子化した余剰汚泥は容易に分解可能であるため、効率良く生物処理を行うことができ、かつ該生物処理により生じる余剰汚泥量は減少する。
【００１８】
図２、図３は図１に示す参考例に対応する排水処理システムを示したもので、図２は図１の参考例と同様に前記生物処理槽１にて生物処理を施され、固液分離された余剰汚泥を濃縮装置３ａにて濃縮し、含水率の低減した該余剰汚泥を恒温生物処理装置４で低分子化した後、該恒温生物処理装置４から排出する余剰汚泥を固液分離装置６に導入して、余剰汚泥を処理水１２と分離することによりさらに含水率を低減し、アルカリ２１を添加したオゾン処理装置５にて分解処理した後該処理水１６と余剰返送汚泥１５とを前記生物処理槽１に返送する。
これにより、第１実施例よりオゾン処理する余剰汚泥量が低減するため、オゾン添加量が低減され、オゾン添加コストの削減が図れる。
【００１９】
また、図３は前記参考例の可溶化処理手段において、前記濃縮装置３ａから排出される余剰汚泥１４をアルカリ２１を添加したオゾン処理装置５にて分解処理した後、後段に設けられたの恒温処理生物装置４にて低分子化し、該恒温処理生物処理装置の余剰汚泥１５を前記生物処理槽１に返送したものである。
【００２０】
尚、これらの参考例における恒温生物処理装置４内の最適な温度域を求めるために行なった実験結果を図８（ａ）、（ｂ）に示す。図８（ａ）は汚泥中の溶菌酵素生産微生物の活性変化を示す反応時間−ＴＯＣグラフである。
該グラフにおいて、温度が略６０℃〜８０℃前後まで急激にＴＯＣ濃度が増加し、８０℃〜９５℃では顕著な効果が見られなくなる。これは、６０〜８０℃では溶菌酵素生産微生物以外の微生物の働きが盛んであるが、８０℃以上を越えると溶菌酵素生産微生物が死亡する等、失活するためと考えられる。
【００２１】
図８（ｂ）は汚泥中の溶菌酵素生産微生物の活性変化を示す汚泥温度−ＴＯＣ可溶化率を表わし、このグラフにより明らかなように、従来技術のように汚泥温度を５０℃まで上昇しただけでは、ＴＯＣ可溶化率は常温（略２５℃）に較べて殆ど効果は見られない。
また、一方汚泥温度を最高温度１００℃まで上昇させると、８０℃と大差はないが、加熱コストは８０℃で２６０円／ｔであるにもかかわらず、１００℃における加熱コストは３４０円／ｔと大幅に割高になる。
【００２２】
さらに、図９には汚泥の処理温度及び溶存オゾン濃度の変化に伴う可溶化効果を示す反応時間−ＴＯＣ可溶化率のグラフを示す。これにより明らかなように、常温（２０℃）、ｐＨ８、かつ溶存オゾン濃度０ｍｇ／ｇ（Ｏ_３／ＳＳ）のＴＯＣ可溶化率が滞留時間２４時間で僅かな増加しか見られないのに対して、温度８０℃、ｐＨ９かつ溶存オゾン濃度５０ｍｇ／ｇの条件では略５５％の可溶化率と、非常に高い値を示す。
これにより、可溶化手段にはオゾン処理と恒温生物処理とを併用することによる効果が非常に大きいことがわかる。
【００２３】
次に、本発明のメタン発酵槽を備えた排水処理システムの実施例を図４乃至図６を用いて以下に説明する。
[実施例Ａ]
まず、図４に示す排水処理システムの全体構成図を用いて実施例Ａの構成を説明する。
し尿、浄化槽汚泥等の有機性排水を生物処理槽１にて生物学的脱窒素処理等の生物処理を施した後、固液分離装置２にて処理水と分離した余剰汚泥を脱水機３ｂで脱水し、該脱水した余剰汚泥をｐＨ８〜１０のアルカリ状態のオゾン処理槽５にて該余剰汚泥中の有機物を酸化分解処理する。該酸化分解処理した余剰汚泥を略６０〜８０℃に保持された恒温生物処理装置４にて生ゴミ２２と混合し、溶菌酵素生産微生物によりさらに低分子化した後メタン発酵槽７に導入し、メタン発酵させる。
【００２４】
該メタン発酵で発生するメタンガス１７は回収してリサイクルし、処理水１８は系外へ排出するとともに、前記メタン発酵槽７から排出する余剰汚泥１９は脱水機３ｃにより脱水した後、後処理工程へ送給、若しくは廃棄する。
これにより、従来技術におけるメタン発酵槽を設けた排水処理方法での汚泥分解率が略２０〜３０％であったのに対し、本実施例では略５０％前後まで向上することが確認された。
【００２５】
ここで、図１０に可溶化処理した汚泥のメタン発酵槽内における反応時間−汚泥分解率のグラフを示す。該グラフにより余剰汚泥のメタン発酵処理状況を説明すると、常温（２０℃）で溶存オゾン濃度０ｍｇ／ｇ（Ｏ_３／ＳＳ）の場合、該メタン発酵槽内で１５日間（２４０時間）発酵させたときの汚泥分解率は略１０％と非常に低い値を示す。
また、余剰汚泥を加熱して温度６０℃とし、溶存オゾン濃度が０ｍｇ／ｇの条件としたときは、１５日間の発酵で汚泥分解率は略２５％となり、常温における反応より汚泥分解率は向上するが、汚泥分解の促進は十分とは言えない。
【００２６】
そこで、前記余剰汚泥にオゾンを添加して溶存オゾン濃度を略５０ｍｇ／ｇ、かつ温度を８０℃とすると汚泥分解率は略５５％と非常に高い値を示す。これは、メタンガスを高効率で回収するためには、余剰汚泥を略６０〜８０℃まで加熱するのみではなく、オゾンを添加することにより、さらに該余剰汚泥の低分子化が促進されることがわかる。
【００２７】
前記実施例Ａにより生成するメタンガス発生量と汚泥処理費用を例示的に求めると、し尿１０ｋｌ／日、浄化槽汚泥７０ｋｌ／日、生ゴミ１．３ｔ／日を処理する場合、
し尿汚泥からのメタンガス発生量（分解率略６０％）：３．３Ｎｍ^３／ｋｌ
浄化槽汚泥からのメタンガス発生量（分解率略６０％）：３．７Ｎｍ^３／ｋｌ
生ゴミからのメタンガス発生量（分解率略７０％）：７８Ｎｍ^３／ｔ
となる。（なお、分解率とは余剰汚泥の分解率をいう。）
したがって、１日当たりの全体のメタン発生量：３９３Ｎｍ^３／日
また、発電量に換算すると１日当たり１，１７１Ｋｗｈ／日となる。
【００２８】
また、汚泥処理費用は前記条件の場合、
メタン発酵槽からの汚泥発生量：２．４ｔ／日
処理費用が２万円／ｔとすると、全体の処理費用：４８千円／日となり、従来に比較して発電量の増大とともに、処理費用が低減していることが理解できる。
【００２９】
[実施例Ｂ]
図５に本発明の実施例Ｂの全体構成図を示す。
かかる実施例は、図４に示した実施例Ａに、前記メタン発酵槽７から排出する余剰汚泥を脱水機３ｃにより脱水した後、該余剰汚泥の少なくとも一部を返送汚泥２０として前記オゾン処理装置５に返送する返送路を加えたもので、これにより、メタンガス発生量が大幅に向上し、かつ該余剰汚泥の発生量がゼロに限りなく近く、効率の良い排水処理方法が実現する。
そして実証実験の結果、本実施例の余剰汚泥の汚泥分解率は略６０％前後まで向上することが見込まれることが確認された。
【００３０】
前記実施例Ｂにより生成するメタンガス発生量と汚泥処理費用を求めると、
実施例Ａと同様な条件を設定し、し尿１０ｋｌ／日、浄化槽汚泥７０ｋｌ／日、生ゴミ１．３ｔ／日を処理する場合、
し尿汚泥からのメタンガス発生量（分解率略８０％）：４．４２Ｎｍ^３／ｋｌ
浄化槽汚泥からのメタンガス発生量（分解率略８０％）：４．９８Ｎｍ^３／ｋｌ
生ゴミからのメタンガス発生量（分解率略７０％）：７８Ｎｍ^３／ｔ
したがって、１日当たりの全体のメタン発生量：４９４．２Ｎｍ^３／日
また、発電量に換算すると１日当たり１，４７３Ｋｗｈ／日となる。
【００３１】
また、汚泥処理費用は前記条件の場合、メタン発酵槽からの汚泥発生量：１．２ｔ／日、全体の処理費用：２４千円／日となる。
【００３２】
[比較例]
図６に現在使用されている排水処理方法の全体構成図を示す。
かかる排水処理方法は、生物処理槽１にて生化学的窒素除去処理等の生物処理を施された有機性排水１０は固液分離装置２により処理水１１と余剰汚泥とに分離され、該余剰汚泥は脱水機３ｂにより脱水された後混合槽８に導かれ、該混合槽にて生ゴミ２２と混合して略１日程度滞留させた後、メタン発酵槽７に送給され、該メタン発酵槽７にて略２週間ほど発酵され、処理水１８と余剰汚泥１９とメタンガス１７とに分離されて後工程に送られる。
【００３３】
比較例により生成するメタンガス発生量と汚泥処理費用を求めると、
実施例Ａと同様な条件を設定し、し尿１０ｋｌ／日、浄化槽汚泥７０ｋｌ／日、生ゴミ１．３ｔ／日を処理する場合、
し尿汚泥からのメタンガス発生量（分解率略８０％）：１．６６Ｎｍ^３／ｋｌ
浄化槽汚泥からのメタンガス発生量（分解率略８０％）：２．１８Ｎｍ^３／ｋｌ
生ゴミからのメタンガス発生量（分解率略７０％）：７８Ｎｍ^３／ｔ
したがって、１日当たりの全体のメタン発生量：２７０．０Ｎｍ^３／日
また、発電量に換算すると１日当たり８０４Ｋｗｈ／日となる。
【００３４】
また、汚泥処理費用は前記条件の場合、メタン発酵槽からの汚泥発生量：４．３ｔ／日、全体の処理費用：８６千円／日となる。
【００３５】
以上の実施例より実施例Ａにおける排水処理方法では比較例に比べて発電量で３６７Ｋｗｈ／日の増加、処理費用で３８千円／日の削減となり、また、実施例Ｂでは比較例に比べて発電量で６６９Ｋｗｈ／日の増加、処理費用で６２千円の削減となる。
実施例Ａでは、し尿処理装置等の生物処理槽から排出する余剰汚泥を可溶化処理することにより、メタンガスへの転換効率が向上するとともに、メタン発酵槽からの余剰汚泥が低減し、汚泥処理費用も低減することとなる。
また、実施例Ｂでは、メタンガスへの転換がさらに困難であるメタン発酵槽の余剰汚泥を可溶化手段に返送して、該メタン発酵槽にて再処理を施すことにより、メタンガス発生量が大幅に向上し、さらには該余剰汚泥の発生が限りなくゼロに近い排水処理方法を提供することが可能となる。
【００３６】
【発明の効果】
以上記載のごとく、オゾン処理ステップの前段に脱水機にて前記余剰汚泥を脱水するステップを設けることにより、可溶化処理装置において処理する汚泥量が減少し、オゾン添加コストや加熱コストの低減ができる。
また、オゾン処理ステップをｐＨ８〜１２（好ましくはｐＨ８〜１０）のアルカリ状態、かつ恒温生物処理装置を略６０〜８０℃に維持することにより、高効率で以って可溶化処理を行うことができる。
【００３７】
また、かかる発明によれば、オゾン処理ステップと、恒温生物処理ステップを設けることにより、メタン発生量が増加し、さらに、メタン発酵槽で生じる余剰汚泥を該可溶化手段に返送して再処理することにより、メタン発生量が大幅に増加するとともに、前記余剰汚泥の発生が限りなくゼロに近い排水処理方法を提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の排水処理方法にかかる参考例を示す概略構成図である。
【図２】図１に対応する別の参考例を示す概略構成図である。
【図３】図１に対応する別の参考例を示す概略構成図である。
【図４】本発明のメタン発酵槽を具えた排水処理方法の実施例Ａを示す全体構成図である。
【図５】図４に対応する排水処理方法の実施例Ｂを示す全体構成図である。
【図６】図４に対応する排水処理方法の比較例を示す全体構成図である。
【図７】従来技術を示す排水処理方法の概略構成図である。
【図８】汚泥中の溶菌酵素生産微生物の活性変化を示す反応時間−ＴＯＣグラフ（ａ）、反応温度−ＴＯＣ可溶化率のグラフ（ｂ）である。
【図９】汚泥の処理温度及び溶存オゾン濃度の変化に伴う可溶化効果を示す反応時間−ＴＯＣ可溶化率のグラフである。
【図１０】可溶化処理した汚泥のメタン発酵処理槽内における反応時間-汚泥分解率を示すグラフである。
【符号の説明】
１生物処理槽
２固液分離装置
３ａ濃縮装置
３ｂ，３ｃ脱水機
４恒温生物処理装置
５オゾン処理装置
６固液分離装置
７メタン発酵槽
１３返送汚泥
１７メタンガス
２１アルカリ

Claims

生物処理槽にて有機性排水に生物処理を施す生物処理ステップと、該生物処理槽から排出した余剰汚泥と処理水とを固液分離装置にて分離する固液分離ステップと、脱水機にて前記余剰汚泥を脱水するステップと、ｐＨ８〜１２のアルカリ条件下で前記脱水機により脱水された余剰汚泥をオゾン処理装置にてオゾン処理を施すオゾン処理ステップと、略６０〜８０℃の温度域で溶菌酵素生産微生物の存在下に恒温生物処理装置にて前記オゾン処理後の余剰汚泥に含まれる有機物を低分子化する恒温生物処理ステップと、該有機物を低分子化された余剰汚泥をメタン発酵槽にて嫌気性生物処理を施すメタン発酵ステップとからなり、
前記恒温生物処理ステップが、略６０〜８０℃の温度域で生ゴミと混合し溶菌酵素生産微生物の存在下に前記オゾン処理後の余剰汚泥に含まれる有機物を低分子化する恒温生物処理ステップであることを特徴とする排水処理方法。
前記メタン発酵ステップの後段にメタン発酵槽から排出する余剰汚泥を脱水するステップを設け、該脱水ステップで脱水した余剰汚泥の少なくとも一部を前記オゾン処理ステップに返送することを特徴とする請求項１記載の排水処理方法。
生物処理槽にて有機性排水に生物処理を施す生物処理ステップと、該生物処理槽から排出した余剰汚泥と処理水とを固液分離装置にて分離する固液分離ステップと、脱水機にて前記余剰汚泥を脱水するステップと、ｐＨ８〜１２のアルカリ条件下で前記脱水機により脱水された余剰汚泥をオゾン処理装置にてオゾン処理を施すオゾン処理ステップと、略６０〜８０℃の温度域で溶菌酵素生産微生物の存在下に恒温生物処理装置にて前記オゾン処理後の余剰汚泥に含まれる有機物を低分子化する恒温生物処理ステップと、該有機物を低分子化された余剰汚泥をメタン発酵槽にて嫌気性生物処理を施すメタン発酵ステップとからなり、
前記メタン発酵ステップの後段にメタン発酵槽から排出する余剰汚泥を脱水するステップを設け、該脱水ステップで脱水した余剰汚泥の少なくとも一部を前記オゾン処理ステップに返送することを特徴とする排水処理方法。