JP3503288B2 - 流体封入式防振装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【技術分野】本発明は、内部に流体が封入された主液室
の内圧を制御することにより防振効果を得るようにした
流体封入式防振装置に係り、特に流体の共振作用を利用
することによって防振効果をより有効に得ることの出来
る、新規な構造の流体封入式防振装置に関するものであ
る。

【０００２】

【従来技術】従来から、振動伝達系を構成する部材間に
介装される防振連結体乃至は防振支持体の一種として、
特開昭５９−１８２９号公報や特開昭６１−２９３９号
公報等に開示されているように、弾性支持体としての本
体ゴムにより壁部の一部が構成された主液室における壁
部の別の一部を振動板にて構成し、該振動板を適当な加
振手段で加振駆動せしめて主液室の内圧を制御すること
によって、目的とする防振効果を得るようにした流体封
入式防振装置が提案されており、自動車用エンジンマウ
ントやサスペンションブッシュ，ボデーマウント等への
適用が検討されている。

【０００３】しかしながら、このような流体封入式防振
装置においては、振動板を取付部材に対して変位可能に
且つ流体密に支持せしめる必要があり、そのために例え
ば支持ゴム弾性体を介して振動板が取付部材に連結支持
されることとなるが、そうすると、支持ゴム弾性体の弾
性変形によって受圧室の内圧変動が吸収されてしまうこ
とが避けられず、結果的に、有効な主液室の内圧制御が
為され得ずに、必ずしも満足できる防振効果を得ること
が出来ないという問題があった。特に近年では、自動車
の高級化指向やエンジン機関の高性能化等に伴って、よ
り一層の防振効果の向上が要求されており、更なる改良
が望まれていた。

【０００４】一方、実開昭６１−１９１５４３号公報に
は、振動板が配設された液室を主液室とは独立して形成
し、振動板の加振による内圧変動を、オリフィス通路を
通じて主液室に及ぼすようにした流体封入式防振装置
が、開示されている。かかる構造のものにおいては、振
動板が主液室に配設されていないことから、振動板を支
持せしめる支持ゴム弾性体等による主液室の内圧変動の
吸収が回避されるのである。

【０００５】ところが、このような流体封入式防振装置
においては、エンジンマウントのように、装着時に支持
荷重等の初期荷重が及ぼされる場合に、初期荷重による
主液室の内圧上昇が避けられないために、本体ゴムの耐
久性に悪影響が及ぼされる恐れがあった。また、初期荷
重による内圧上昇が、オリフィス通路を通じて、振動板
にも及ぼされることから、振動板が液圧によって押され
て変位してしまい、該振動板を駆動するソレノイド等の
出力特性が変化することにより、目的とする防振効果が
得られなくなるおそれもあったのである。

【０００６】

【解決課題】ここにおいて、本発明は、上述の如き事情
を背景として為されたものであって、その解決すべき第
一の課題とするところは、初期荷重の作用状態下におい
ても、主液室の内圧変動が有効に制御され得て、目的と
する防振効果を安定して得ることの出来る、新規な構造
の流体封入式防振装置を提供することにある。

【０００７】また、本発明は、複数の乃至は広い周波数
域の入力振動に対して、有効な防振効果を得ることの出
来る、改良された構造の流体封入式防振装置を提供する
ことを、解決すべき第二の課題とする。

【０００８】

【解決手段】そして、第一の課題を解決するために、請
求項１に記載された本発明の特徴とするところは、
（ａ）互いに所定距離を隔てて配された第一の取付部材
および第二の取付部材と、（ｂ）それら第一の取付部材
と第二の取付部材を連結する本体ゴムと、（ｃ）該本体
ゴムによって壁部の一部が構成されて振動入力時に内圧
変動が生ぜしめられる、内部に非圧縮性流体が封入され
た主液室と、（ｄ）該主液室に対して、前記第二の取付
部材により支持された仕切部材を隔てて設けられて、壁
部の一部が前記第二の取付部材に対して変位可能に支持
された振動板で構成された、内部に非圧縮性流体が封入
された圧力制御室と、（ｅ）前記振動板を加振すること
により、該圧力制御室に内圧変動を生ぜしめる加振手段
と、（ｆ）前記主液室および前記圧力制御室から独立し
て設けられ、壁部の一部が変形容易な可撓性膜で構成さ
れて、内部に非圧縮性流体が封入された静圧吸収室と、
（ｇ）前記主液室と前記圧力制御室の間に跨がって形成
されて、それら両室間での流体流動を許容する、内部を
通じて流動せしめられる流体の共振周波数が防振を目的
とする第一の振動周波数域に応じてチューニングされた
第一のオリフィス通路と、（ｈ）前記主液室と前記静圧
吸収室の間に跨がって形成されて、それら両室間での流
体流動を許容するが、振動入力時には実質的に閉塞状態
となる微細孔とを、有し、且つ前記仕切部材が、容易に
変形しない硬質の有底円筒形状の仕切板金具にて構成さ
れてなると共に、前記第一のオリフィス通路が、該仕切
板金具の有底円筒形状の角部内側において周方向に延び
るように形成されている流体封入式防振装置にある。

【０００９】

【００１０】 また、前記第一及び第二の課題を解決す
るために、請求項２に記載された本発明の特徴とすると
ころは、前記（ａ）〜（ｈ）の構成に加えて、（ｋ）前
記主液室と前記静圧吸収室の間に跨がって形成されて、
前記第一の振動周波数域よりも高い領域における防振を
目的とする第三の振動周波数域の振動入力時にも、それ
ら両室間での流体流動を許容する圧力吸収流路と、
（ｌ）該圧力吸収流路に所定量だけ変位乃至は変形可能
に配設されて、該圧力吸収流路を通じての流体流動量を
制限する流量制限手段とを、設けた流体封入式防振装置
にある。

【００１１】このような本発明に従う構造とされた流体
封入式防振装置においては、振動板の加振によって圧力
制御室に惹起される圧力が、第一のオリフィス通路を通
じて流動せしめられる流体を介して、主液室に及ぼされ
るのであり、その際、第一のオリフィス通路を通じて流
動せしめられる流体の共振周波数が防振を目的とする第
一の振動周波数域に応じてチューニングされていること
から、かかる第一の振動周波数域の振動入力時に対応す
る周波数で振動板を加振した際、圧力制御室に惹起され
る圧力の主液室への伝達が、流体マスの共振現象によっ
て、極めて効率的に為され得ることとなる。

【００１２】従って、第一の振動周波数域の振動入力時
には、加振手段によって振動板に小さな駆動力を与える
だけで、主液室に大きな内圧変動を生ぜしめることが可
能となるのであり、それ故、主液室の内圧を有効に制御
せしめて、マウント防振特性を調節し、有効な防振効果
を得ることが出来るのである。

【００１３】しかも、本発明に従う構造とされた流体封
入式防振装置においては、防振装置の装着状態下に及ぼ
される初期荷重等によって主液室に内圧が生ぜしめられ
る際にも、主液室から静圧吸収室への微細孔を通じての
流体の移動によって、主液室の内圧が解消されるのであ
り、それ故、かかる内圧による防振特性等に対する悪影
響が回避され得て、防振特性の安定化や耐久性の向上が
図られ得る。

【００１４】

【００１５】

【００１６】

【００１７】 更にまた、請求項２に記載された本発明
に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、第
一の振動周波数よりも高い第三の振動周波数域の振動入
力時に、第一のオリフィス通路が実質的に閉塞状態とな
った場合でも、主液室に惹起される内圧変動が、圧力吸
収流路を通じて、静圧吸収室に逃がされることにより、
主液室の内圧上昇等による防振性能の低下が軽減乃至は
解消され得るのであり、その結果、複数の又は広い周波
数域の入力振動に対して有効な防振効果が発揮されるの
である。

【００１８】 なお、このような請求項１又は２に記載
された本発明の、好ましい第一の態様においては、前記
第一のオリフィス通路の内部を通じて流動せしめられる
流体の共振周波数が５〜４０Hzとなるように、該オリフ
ィス通路がチューニングされる。

【００１９】このような本発明の好ましい第一の態様に
従う構造とされた流体封入式防振装置においては、第一
のオリフィス通路が５〜４０Hzの低乃至中周波数域にチ
ューニングされていることから、第一のオリフィス通路
を流通せしめられる流体の共振現象がより顕著に発揮さ
れるのであり、それによって、目的とする防振効果をよ
り効果的に得ることが出来るのである。特に、自動車用
エンジンマウントに本発明を適用する場合には、かかる
第一のオリフィス通路の作用により、アイドリング振動
に対して優れた防振効果を得ることが出来る。

【００２０】 また、請求項１又は２に記載された本発
明の、好ましい第二の態様においては、前記静圧吸収室
が、前記第一の取付部材の内部に形成される。

【００２１】このような本発明の好ましい第二の態様に
従う構造とされた流体封入式防振装置においては、スペ
ースの有効利用が図られて、静圧吸収室を設けるに際し
ての防振装置の大型化が抑えられる。

【００２２】 更にまた、請求項１又は２に記載された
本発明の、好ましい第三の態様においては、前記振動板
が、前記第二の取付部材に対して、支持ゴムを介して支
持せしめられて、該支持ゴムの弾性変形に基づいて該振
動板の変位が許容されるようにされる。

【００２３】このような本発明の好ましい第三の態様に
従う構造とされた流体封入式防振装置においては、振動
板を第二の取付部材に対して変位可能に支持せしめる支
持機構が、簡単な構造をもって有利に実現され得る。

【００２４】 また、請求項１又は２に記載された本発
明の、好ましい第四の態様においては、ロッド状の支軸
部材によって前記第一の取付部材が構成される一方、該
支軸部材の周りを所定距離を隔てて取り囲むように配設
された筒状部材にて前記第二の取付部材が構成される。

【００２５】このような本発明の好ましい第四の態様に
従う構造とされた流体封入式防振装置においては、ＦＦ
型自動車用エンジンマウントやサスペンションブッシュ
等に用いられる円筒型の防振装置に対しても、本発明を
有利に適用することが可能となる。

【００２６】

【実施例】以下、本発明を更に具体的に明らかにするた
めに、本発明の実施例について、図面を参照しつつ、詳
細に説明する。

【００２７】図１には、本発明の一実施例としての自動
車用エンジンマウントが示されている。本実施例のエン
ジンマウントは、互いに所定距離を隔てて配された第一
の取付部材としての第一の取付金具１０と第二の取付部
材としての第二の取付金具１２を有していると共に、そ
れら第一の取付金具１０と第二の取付金具１２が本体ゴ
ム１４によって弾性的に連結されており、第一の取付金
具１０および第二の取付金具１２の各一方が、パワーユ
ニット側およびボデー側に取り付けられることにより、
パワーユニットをボデーに防振支持せしめるようになっ
ている。なお、本実施例のエンジンマウントにおいて
は、自動車への装着時にパワーユニット荷重が初期荷重
として図１中の略上下方向に及ぼされることにより、本
体ゴム１４が所定量だけ圧縮変形せしめられると共に、
そのような装着状態下、防振すべき主たる振動が、図１
中の略上下方向に入力されることとなる。なお、以下の
説明中、上方および下方とは、原則として、図１中の上
方および下方をいうものとする。

【００２８】より詳細には、第一の取付金具１０は、そ
れぞれ略有底円筒形状を有する上金具２０と下金具２２
が、各開口側で互いに軸方向に重ね合わされてボルト連
結されることにより、中空構造をもって形成されてい
る。なお、上金具２０の底壁部には、外方に突出する取
付ボルト２４が固設されており、この取付ボルト２４に
よって、上金具２０がパワーユニット側またはボデー側
に取り付けられるようになっている。

【００２９】また、第一の取付金具１０の中空内部に
は、略薄肉円板形状のゴム膜からなる可撓性膜２６が配
設されており、外周縁部を上下金具２０，２２間で挟持
されている。それによって、第一の取付金具１０の内部
が、可撓性膜２６を挟んで、上金具２０側と下金具２２
側とに、流体密に二分されており、以て、下金具２２の
内部には、可撓性膜２６の変形に基づいて容積変化が容
易に許容される静圧吸収室１８が形成されている。な
お、上金具２０の内部空間は、周壁部に穿孔された通孔
２８を通じて外部空間に連通されており、可撓性膜２６
の変形を充分に許容し得るようになっている。また一
方、下金具２２の底壁部には、微小な口径の微細孔３０
が内外に貫通して設けられており、静圧吸収室１８に連
通せしめられている。

【００３０】さらに、下金具２２には、本体ゴム１４が
加硫接着されている。この本体ゴム１４は、テーパ付き
の略円筒形状を有しており、その小径側の開口端面に下
金具２２の筒壁部外周面が加硫接着されている。それに
よって、本体ゴム１４の小径側開口部が第一の取付金具
１０により流体密に閉塞されて、本体ゴム１４の内部
に、下方（大径側）に向かって開口する凹所３４が形成
されている。

【００３１】また、本体ゴム１４には、その軸方向中間
部分に、座屈的な変形を防止する拘束リング３６が加硫
接着されていると共に、大径側の開口端面に対して円環
形状の連結金具３８が加硫接着されている。そして、こ
の連結金具３８に対して、オリフィス金具４０と第二の
取付金具１２が、それぞれ軸方向に重ね合わされてボル
ト固定されている。

【００３２】オリフィス金具４０は、連結金具３８に重
ね合わされた円環形状の外周部分から径方向内方に向か
って突出する環状突出部４２を一体的に有しており、こ
の環状突出部４２が、本体ゴム１４の大径側開口部内に
入り込んで位置せしめられている。また、環状突出部４
２には、上方に向かって開口する凹溝４４が周方向に所
定長さで形成されていると共に、該環状突出部４２に対
して、略浅底の有底円筒形状を呈する仕切板金具４６が
被せられて固定されている。これにより、オリフィス金
具４０の中心穴４８が仕切板金具４６によって閉塞され
ており、以て、本体ゴム１４内に形成された凹所３４の
開口部が覆蓋されて主液室５０が形成されていると共
に、凹溝４４の開口部が覆蓋されて周方向に所定長さで
延びる第一のオリフィス通路５２が形成されている。な
お、第一のオリフィス通路５２の周方向両端部は、連通
孔５１，５３を通じて、オリフィス金具４０の軸方向各
一方の側に開口せしめられている。

【００３３】また、第二の取付金具１２は円環形状を有
しており、その中心穴５４内には、該中心穴５４の内径
よりも所定寸法小さな外径を有する円板形状の振動板５
６が配設されていると共に、この振動板５６の外周縁部
と第二の取付金具１２の内周縁部との間に、略円環形状
を有する支持ゴム５８が介装されている。これによっ
て、振動板５６が、支持ゴム５８を介して、第二の取付
金具１２により支持せしめられ、支持ゴム５８の弾性変
形に基づいて振動板５６の変位が許容されるようになっ
ていると共に、これら振動板５６と支持ゴム５８によっ
て第二の取付金具１２の中心穴５４が流体密に閉塞され
ている。

【００３４】そして、上述の如く互いに軸方向に重ね合
わされたオリフィス金具４０と第二の取付金具１２の間
には、仕切板金具４６と振動板５６の対向面間におい
て、壁部の一部が振動板５６にて構成された圧力制御室
６０が形成されている。即ち、この圧力制御室６０は、
主液室５０に対して、仕切板金具４６を挟んで反対側に
独立して位置せしめられていると共に、該主液室５０に
対して、第一のオリフィス通路５２を通じて相互に連通
されているのであり、このことから明らかなように、本
実施例では仕切板金具４６によって、容易に変形しない
硬質の仕切部材が構成されている。

【００３５】また、これら主液室５０と圧力制御室６０
には、それぞれ、水やアルキレングリコール，ポリアル
キレングリコール，シリコーン油等の非圧縮性流体が封
入されている。なお、かかる封入流体としては、第一の
オリフィス通路５２を通じて流動せしめられる流体の共
振作用に基づく防振効果を一層有利に得るために、０．
１Ｐａ・ｓ以下の粘度を有する低粘性流体を用いること
が望ましい。また、流体の封入操作は、例えば、本体ゴ
ム１４の一体加硫成形品に対するオリフィス金具４０お
よび第二の取付金具１２の組付けを流体中で行うこと等
によって、有利に為され得る。

【００３６】更にまた、主液室５０は、第一の取付金具
１０の内部に形成された静圧吸収室１８に対して、微細
孔３０を通じて連通されていると共に、この静圧吸収室
１８には主液室５０と同様な非圧縮性流体が封入されて
おり、以て、主液室５０と静圧吸収室１８との間で、微
細孔３０を通じての封入流体の緩慢な移動が許容される
ようになっている。即ち、この微細孔３０は、流速の大
きな流体流動に対しては大きな流通抵抗を発揮するもの
であって、主液室５０に動的な圧力変動が惹起された場
合には、微細孔３０が実質的に閉塞状態となり、微細孔
３０を通じての流体流動は生ぜしめられず、主液室５０
に静的荷重による圧力変化が惹起された場合にだけ、微
細孔３０を通じての流体の移動によって主液室５０の静
圧が解消されるように、微細孔３０の口径が充分に小さ
く設定されているのである。

【００３７】要するに、本実施例のエンジンマウントに
おいては、自動車への装着時にパワーユニット荷重が静
的荷重として及ぼされることにより、本体ゴム１４が弾
性変形して主液室５０の内圧が増大されるが、主液室５
０と静圧吸収室１８との圧力差に基づいて、封入流体が
微細孔３０を通じて主液室５０から静圧吸収室１８に徐
々に移行されることにより、自動車への装着状態下にお
ける主液室５０の内圧が解消されるようになっているの
である。

【００３８】さらに、第二の取付金具１２には、有底円
筒形状のコイルケース６２が軸方向に重ね合わされ、開
口周縁部に形成されたフランジ状部６４において第二の
取付金具１２の下面に重ね合わされてボルト固定されて
いる。なお、本実施例では、このコイルケース６２を介
して、第二の取付金具１２が、ボデー側またはパワーユ
ニット側に取り付けられるようになっている。

【００３９】このコイルケース６２には、ボビン６６に
巻回されたソレノイドコイル６８が収容されていると共
に、全体としてリール形状を有する内側ヨーク部材７
０，７２が、ソレノイドコイル６８の内孔を通って軸方
向両側を覆うようにして、該ソレノイドコイル６８に対
して固定的に組み付けられている。そして、内側ヨーク
部材７０がコイルケース６２の底壁部にボルト固定され
ることにより、ソレノイドコイル６８および内側ヨーク
部材７０，７２が、コイルケース６２内の中央部分にお
いて、それぞれ中心軸が上下方向に延びる状態で配設さ
れている。なお、図中、７４は、ソレノイドコイル６８
への給電用リード線である。

【００４０】また、コイルケース６２の内部には、逆カ
ップ形状を有する外側ヨーク部材７６が配設されてお
り、該外側ヨーク部材７６の上底部が振動板５６の下面
に重ね合わされてボルト固定されることにより、振動板
５６と外側ヨーク部材７６が一体的に変位せしめられる
ようになっている。そして、この外側ヨーク部材７６
は、内側ヨーク部材７０，７２およびソレノイドコイル
６８に対して上方から被せられ、それら内側ヨーク部材
７０，７２およびソレノイドコイル６８の外周面を僅か
な隙間を隔てて覆うようにして、内側ヨーク部材７０，
７２およびソレノイドコイル６８に対して軸方向に相対
変位可能に外挿、配置されている。

【００４１】また、内側ヨーク部材７０，７２と外側ヨ
ーク部材７６は、何れも、鉄等の強磁性材にて形成され
ており、それによって、内側ヨーク部材７０，７２と外
側ヨーク部材７６にて、ソレノイドコイル６８の周囲に
磁路が形成されるようになっている。そして、外側ヨー
ク部材７６の筒壁部が、ソレノイドコイル６８の軸方向
下側端面を覆う内側ヨーク部材７２までは僅かに至らな
い長さとされることにより、ソレノイドコイル６８への
通電時に、外側ヨーク部材７６に対して、軸方向下方に
向かう吸引力が及ぼされるようになっているのであり、
以て、この磁気吸引力に基づく外側ヨーク部材７６の変
位に伴い、振動板５６が支持ゴム５８の弾性力に抗して
下方に変位せしめられるようになっている。なお、外側
ヨーク部材７６の上底部には空気抜き孔７８が設けられ
ており、内側ヨーク部材７０と外側ヨーク部材７６の間
の空間に空気が給排されることによって、外側ヨーク部
材７６の変位時における空気ばね作用が回避されるよう
になっている。また、コイルケース６２は、磁束の拡散
を抑えるために非磁性材にて形成することが望ましい。

【００４２】さらに、内側ヨーク部材７０の中心孔８０
には、適当な合成樹脂材料等によって形成された低摩擦
性の摺動スリーブ８２が挿入されて嵌着固定されてい
る。また、外側ヨーク部材７６を振動板５６に固定する
ボルトの頭部は、軸方向に延長されて下方に延びる円形
断面のロッド８４とされており、このロッド８４が、内
側ヨーク部材７０の中心孔８０に挿入されて、摺動スリ
ーブ８２に摺動可能に挿通されている。そして、摺動ス
リーブ８２によってロッド８４が軸方向に案内され、該
ロッド８４の軸直角方向への変位が阻止されることによ
り、振動板５６における傾き等の不規則な変位が防止さ
れて振動板５６が上下方向に安定して変位せしめられる
と共に、外側ヨーク部材７６の内側ヨーク部材７０，７
２への接触や吸着が防止されて安定した磁気吸引力が生
ぜしめられるようになっている。なお、本実施例では、
ロッド８４が非磁性材で形成されているが、このロッド
８４を強磁性材で形成しても良く、また、その場合に
は、該ロッド８４を外側ヨーク部材７６と略同一の軸方
向長さで内側ヨーク部材７０の中心孔８０に挿入せしめ
ることにより、ロッド８４にもソレノイドコイル６８に
よる磁気吸引力が及ぼされるようにすることが可能であ
る。

【００４３】これにより、ソレノイドコイル６８に対し
て脈動電流や交番電流等を給電すると、通電電流が増加
する際には、外側ヨーク部材７６に及ぼされる磁気吸引
力が増大して振動板５６が支持ゴム５８の弾性力に抗し
て下方に変位せしめられる一方、通電電流が減少する際
には、外側ヨーク部材７６に及ぼされる磁気吸引力が減
少して振動板５６が支持ゴム５８に蓄えられたエネルギ
に基づく弾性力によって上方に変位せしめられるように
なっているのであり、その結果、振動板５６が、ソレノ
イドコイル６８への給電に応じて、上下に往復変位（振
動）させられるようになっているのである。なお、本実
施例では、ソレノイドコイル６８における磁極の方向に
拘わらず外側ヨーク部材７６に対して磁気吸引力が及ぼ
されることから、ソレノイドコイル６８への給電周波数
の２倍の周波数で振動板５６の加振力が及ぼされること
となる。また、振動板５６の振幅および振動周波数は、
ソレノイドコイル６８に給電する電流の大きさや周波数
を調節すること等によって変更され得る。

【００４４】そして、このように振動板５６が加振され
ることによって、圧力制御室６０の内圧が変化せしめら
れるのであり、それによって、圧力制御室６０と主液室
５０の間に内圧差が生ぜしめられると、それら圧力制御
室６０と主液室５０の間で第一のオリフィス通路５２を
通じての流体流動が生ぜしめられることとなる。その結
果、主液室５０の内圧が変化せしめられてマウント防振
特性が調節されることとなるのであり、マウントへの入
力振動との位相差を考慮して振動板を加振することによ
って、減衰効果を向上せしめたり、或いは低動ばね化に
よる振動絶縁効果を向上せしめたりすることが可能とな
る。

【００４５】ここにおいて、本実施例では、第一のオリ
フィス通路５２を通じて流動する流体マスの共振現象
が、アイドリング振動等に相当する中周波数域（例え
ば、３０Hz程度）において生ぜしめられるように、該第
一のオリフィス通路５２の長さや断面積等が設定されて
いる。これにより、主液室５０の内圧変化に基づく低動
ばね化による振動絶縁効果を得るべく、アイドリング振
動に相当する周波数で振動板５６を加振せしめて、圧力
制御室６０と主液室５０との間での第一のオリフィス通
路５２を通じての流体流動を生ぜしめると、流体の共振
現象が発生し、以て該流体の共振現象によってより大き
なパワーが主液室５０に及ぼされて、該主液室５０に有
効な内圧変化が及ぼされることとなる。

【００４６】それ故、ソレノイドコイル６８やヨーク部
材７０，７２，７６等からなる加振手段を比較的小さな
エネルギーで駆動して振動板５６を加振した場合でも、
第一のオリフィス通路５２を通じて流動せしめられる流
体マスの共振作用によってパワーが増幅されて、主液室
５０の圧力、延いてはマウント防振特性の調節が有効に
為され得るのであり、以て、目的とする振動絶縁効果を
極めて有効に得ることが出来るのである。

【００４７】なお、静的荷重による主液室５０の内圧
は、微細孔３０を通じて主液室５０に連通された静圧吸
収室１８によって吸収されることから、パワーユニット
荷重等に起因して生ぜしめられる主液室５０の内圧によ
ってマウント防振特性が阻害されるようなことはない。
また、微細孔３０は、振動によって主液室５０に生ぜし
められる内圧に対して著しく大きな流動抵抗を示し、実
質的に閉塞状態となることから、該微細孔３０を通じて
の主液室５０からの流体の流出に起因して、主液室５０
の内圧変動が吸収されてマウント防振特性が阻害される
ようなこともない。

【００４８】また、かかるエンジンマウントにおいて
は、比較的小さなエネルギーで有効な防振効果を得るこ
とが出来ることから、電力消費量が抑えられると共に、
加振手段を構成するソレノイドコイル６８等の小型，軽
量化が可能であり、製造コストも安価となるという利点
もある。

【００４９】因みに、上述の如き構造とされたエンジン
マウントについて、アイドリング振動に対する防振効果
を確認するために、周波数：１５Hz，電圧：２５Ｖ_PKの
交番電流をソレノイドコイル６８に通電し、振動板５６
を３０Hzで加振した際に、第一の取付金具１０と第二の
取付金具１２の間に及ぼされる加振力を測定した結果
を、下記表１に示す。また、図２に示されているよう
に、仕切部材によって圧力制御室を画成せずに、主液室
５０の壁部の一部を振動板５６にて構成することによ
り、振動板５６の加振によって主液室５０の内圧を直接
に制御するようにした比較例構造のマウントについても
同様な実験を行い、測定結果を、比較例として表１に併
せ示す。なお、比較例構造のマウントにおいては、図示
されているように、静圧吸収室１８と主液室５０とを、
アイドリング振動にチューニングしたオリフィス通路８
６によって連通し、振動入力時に主液室５０と静圧吸収
室１８との間でオリフィス通路８６を通じての流体流動
が生ぜしめられるようにした。即ち、この比較例構造の
マウントにおいては、静圧吸収室１８は主液室５０の静
圧を吸収するだけでなく、動的振動入力時に主液室５０
との間でオリフィス通路８６を通じての流体流動を許容
する平衡室として機能するようになっているのである。
また、図２においては、理解を容易とするために、本実
施例に対応する部材および部位に対して、それぞれ、本
実施例のマウントと同一の符号を図面中に付しておく。

【００５０】

【００５１】表１に示された結果からも明らかなよう
に、第一のオリフィス通路５２による流体マスの共振現
象を利用して振動板５６の加振による圧力を主液室５０
に及ぼすようにした本実施例構造のエンジンマウントに
おいては、主液室５０に対して振動板５６の加振による
圧力を直接に及ぼすようにした比較例構造のエンジンマ
ウントに比して、同一の駆動電力によって、大きな加振
力、延いては有効な防振効果を得ることの出来ること
が、明らかである。また、実験によれば、本実施例構造
のエンジンマウントにおいては、比較例構造のエンジン
マウントに比して、不要の高次の周波数域における発生
振動レベルも、有効に抑えられることが確認されてい
る。

【００５２】なお、上述の如き構造とされたエンジンマ
ウントにおいては、ソレノイドコイル６８への通電によ
って加振される可動部分（振動板５６，外側ヨーク部材
７６，ロッド８４等を含む）の共振周波数を、防振を目
的とする周波数域となるようにチューニングすることも
可能であり、それによって、防振効果をより一層効率的
に得ることが可能となる。

【００５３】次に、図３には、本発明の第二の実施例と
してのエンジンマウントが示されている。なお、本実施
例は、前記第一の実施例のエンジンマウントに対して、
加振手段の別の具体例を例示するものであって、第一の
実施例と同様な構造とされた部材および部位について
は、それぞれ、図面中に、第一の実施例と同一の符号を
付することにより、それらの詳細な説明を省略する。

【００５４】すなわち、本実施例では、電磁力を利用し
た加振手段が採用されており、詳細には、前記第一の実
施例におけるコイルケース６２の代わりに、円形ブロッ
ク形状を有する強磁性材からなるヨーク部材８８が用い
られて、第二の取付金具１２にボルト固定されており、
このヨーク部材８８の径方向中間部分に対して、周方向
に連続して延びる円環状の凹溝９０が形成されることに
より、内側ヨーク９２と外側ヨーク９４が形成されてい
る。また、凹溝９０の開口部分には、内側ヨーク９２の
外周面に沿って円筒形状の永久磁石９６が配設されてい
ると共に、この永久磁石９６の両磁極が、内周側と外周
側に位置するように設定されており、それによって、ヨ
ーク部材８８（内側ヨーク９２および外側ヨーク９４）
により、環状の磁路が周方向全周において形成されてい
る。

【００５５】そして、この磁路上において、永久磁石９
６と外側ヨーク９４の対向面間に形成されたギャップ部
分に対して、ソレノイドコイル９８が、僅かな隙間をも
って挿入配置されていると共に、該ソレノイドコイル９
８が、振動板５６にボルト固定された逆カップ形状を有
する伝動部材１００に対して固着されている。

【００５６】これにより、磁路上に配置されたソレノイ
ドコイル９８に通電すると、電磁力によって通電方向に
応じた上下方向への加振力が生ぜしめられるのであり、
この加振力が振動板５６に及ぼされて往復駆動（振動）
せしめられるようになっているのである。

【００５７】従って、このような構造とされたエンジン
マウントにおいても、前記実施例と同様な効果が何れも
有効に発揮され得ることとなる。

【００５８】 次に、図４には、参考例としてのエンジ
ンマウントが示されている。なお、この参考例は、前記
第一の実施例のエンジンマウントに対して、こもり音等
の高周波振動に対する防振機構を付与せしめたものの一
具体例を示すものであり、第一の実施例と同様な構造と
された部材および部位については、それぞれ、図面中
に、第一の実施例と同一の符号を付することにより、そ
れらの詳細な説明を省略する。

【００５９】 すなわち、この参考例のエンジンマウン
トにおいては、主液室５０と圧力制御室６０を仕切る仕
切部材の構造が、第一の実施例とは異なっており、この
仕切部材に対して、高周波振動に対する防振機構が付与
されている。

【００６０】 より詳細には、この参考例では、連結金
具３８と第二の取付金具１２の間に固定されて径方向内
方に大きく延び出す略円環板形状のオリフィス金具１０
２が採用されていると共に、このオリフィス金具１０２
に対して、略円環板形状の蓋金具１０４が上方から被せ
られるように組み付けられており、これらオリフィス金
具１０２と蓋金具１０４によって、主液室５０と圧力制
御室６０を仕切る仕切部材が構成されている。

【００６１】そして、オリフィス金具１０２と蓋金具１
０４の重ね合わせ面間には、周方向に所定長さで延び、
両端部において主液室５０と圧力制御室６０の各一方に
連通された第一のオリフィス通路５２が形成されてお
り、第一の実施例と同様、この第一のオリフィス通路５
２が、アイドリング振動等に相当する中周波数域にチュ
ーニングされている。

【００６２】また、仕切部材の中央部分には、オリフィ
ス金具１０２および蓋金具１０４の中央穴によって、仕
切部材の軸方向に貫通して延びる第二のオリフィス通路
１０６が形成されている。そして、この第二のオリフィ
ス通路１０６は、流路断面積：Ａと流路長さ：Ｌの比：
Ａ／Ｌの値が、第一のオリフィス通路５２よりも大きく
設定されて、こもり音等に相当する高周波数域にチュー
ニングされている。

【００６３】さらに、第二のオリフィス通路１０６に
は、硬質ゴムや合成樹脂，金属等の硬質材料からなる円
板形状の可動板１０８が配設されており、この可動板１
０８の外周縁部が、第二のオリフィス通路１０６の内周
面に形成された周方向に延びる凹溝１１０に差し込まれ
ることにより、かかる可動板１０８が、第二のオリフィ
ス通路１０６を仕切るようにして、凹溝１１０内で所定
量だけ変位可能に配設されている。要するに、可動板１
０８の外周縁部の肉厚寸法よりも、凹溝１１０の内法寸
法の方が僅かに大きくされていることにより、それらの
寸法差分だけのガタが、可動板１０８の変位として許容
されるようになっているのであり、以て、この可動板１
０８の変位に基づいて、第二のオリフィス通路１０６を
通じての主液室５０と圧力制御室６０との間での流体流
動が許容されるようになっているのである。

【００６４】これにより、こもり音等の高周波振動が入
力された際に、こもり音等に相当する高周波数で振動板
５６を加振すると、第一のオリフィス通路５２は流通抵
抗が著しく増大して実質的に閉塞化してしまうが、第二
のオリフィス通路１０６を通じて流動する流体に共振現
象が発生し、該流体の共振現象によってより大きなパワ
ーが主液室５０に及ぼされて、主液室５０に有効な内圧
変化が及ぼされることとなり、以て、高周波振動に対し
ても有効な防振効果が発揮され得るのである。

【００６５】なお、第二のオリフィス通路１０６は、第
一のオリフィス通路５２よりもＡ／Ｌの比が大きく流通
抵抗が小さいが、一般に、アイドリング振動等の中周波
振動はこもり音等の高周波振動に比して振幅が大きく、
中周波振動の入力時には第二のオリフィス通路１０６を
通じて流動する流体流量が可動板１０８にて制限される
ことから、第一のオリフィス通路５２を通じての流体流
動量が確保されて、第一のオリフィス通路５２を通じて
流動する流体の共振作用に基づく防振性能の向上効果が
有効に発揮され得る。

【００６６】 従って、この参考例のエンジンマウント
においては、中周波数域の振動入力時には、圧力制御室
６０から主液室５０への圧力伝達が、第一のオリフィス
通路５２を流動する流体の共振作用に基づいて効率的に
為され得ると共に、高周波数域の振動入力時には、圧力
制御室６０から主液室５０への圧力伝達が、第二のオリ
フィス通路１０６を通じて流動する流体の共振作用に基
づいて効率的に為され得ることから、中周波および高周
波の何れの周波数域の入力振動に対しても、主液室５０
の圧力制御に基づく防振効果を有利に得ることが出来る
のであり、前記第一の実施例のエンジンマウントより
も、更に広い周波数域の入力振動に対して優れた防振効
果を発揮し得ることとなる。

【００６７】 なお、この参考例では、硬質の可動板１
０８の変位量を制限することによって、第二のオリフィ
ス通路１０６を通じての流体流動量を制限する流量制限
手段が採用されていたが、かかる流量制限手段として
は、第一のオリフィス通路５２がチューニングされた周
波数域の振動入力時に、第二のオリフィス通路１０６を
通じての流体流動量を制限して、第一のオリフィス通路
５２を通じての流体流動量を有効に確保し得るものであ
れば良く、前記実施例のものに限定されるものではな
い。例えば、図５に示されているように、複数の弾性突
起１１２が両面に設けられた可動板１１４を用い、それ
ぞれ略円板形状を有するオリフィス金具１０２と蓋金具
１０４の間で、弾性突起１１２を介して可動板１１４を
挟み込んで配設すると共に、オリフィス金具１０２と蓋
金具１０４の各中央部分に複数の通孔１１６を設けて、
可動板１１４の両面側を主液室５０と圧力制御室６０の
各一方に連通することにより、弾性突起１１２の弾性変
形に基づいて可動板１１４の所定量の変位が許容される
ようにした流量制限手段を採用することも可能である。
なお、図５においては、理解を容易とするために、第三
の実施例と同様な構造とされた部材および部位に対し
て、それぞれ、同一の符号を付しておく。

【００６８】 さらに、図６には、本発明の第三の実施
例としての自動車用エンジンマウントが示されている。
なお、本実施例は、前記第一の実施例のエンジンマウン
トに対して、こもり音等の高周波振動に対する防振機構
を付与せしめたものの別の具体例を示すものであり、第
一の実施例と同様な構造とされた部材および部位につい
ては、それぞれ、図面中に、第一の実施例と同一の符号
を付することにより、それらの詳細な説明を省略する。

【００６９】すなわち、本実施例のエンジンマウントに
おいては、主液室５０と静圧吸収室１８を仕切る隔壁部
分の構造が、第一の実施例とは異なっており、この隔壁
部分に対して、高周波振動に対する防振機構が付与され
ている。

【００７０】より詳細には、第一の取付金具１０を構成
する下金具２２の底壁部中央に対して、大口径の穴が設
けられており、この中央穴によって、主液室５０と静圧
吸収室１８を連通する圧力吸収流路１１８が構成されて
いる。

【００７１】また、下金具２２の底壁部下面には、リン
グ金具１２０がボルト固定されており、それによって、
圧力吸収流路１１８の内周面を周方向に連続して延びる
凹溝１２２が形成されている。さらに、圧力吸収流路１
１８には、硬質材料からなる円板形状の可動板１２４が
配設されており、この可動板１２４の外周縁部が凹溝１
２２に差し込まれることにより、かかる可動板１２４
が、圧力吸収流路１１８を仕切るようにして、凹溝１２
２内で所定量だけ変位可能に配設されている。要する
に、可動板１２４の外周縁部の肉厚寸法よりも、凹溝１
２２の内法寸法の方が僅かに大きくされていることによ
り、それらの寸法差分だけのガタが、可動板１２４の変
位として許容されるようになっているのであり、以て、
この可動板１２４の変位に基づいて、圧力吸収流路１１
８を通じての主液室５０と静圧吸収室１８との間での流
体流動が許容されるようになっているのである。

【００７２】これにより、こもり音等の高周波振動が入
力された際には、第一のオリフィス通路５２の流通抵抗
が著しく増大して実質的に閉塞化してしまうために主液
室５０に大きな内圧が生ぜしめられることとなるが、か
かる主液室５０の内圧変動が、圧力吸収流路１１８を通
じての主液室５０と静圧吸収室１８との間における流体
流動によって軽減乃至は吸収されるのであり、それによ
って、主液室５０の内圧増大に伴う高動ばね化に起因す
る防振性能の著しい低下が解消されて、高周波振動に対
しても有効な防振効果が発揮され得るのである。

【００７３】なお、圧力吸収流路１１８を通じての流体
流動量は可動板１２４で制限されることから、かかる圧
力吸収流路１１８を通じての流体流動によって、振幅の
大きい中周波振動の入力時に第一のオリフィス通路５２
を通じて及ぼされる振動板５６の加振による主液室５０
内の圧力変動が吸収されてしまうことはなく、第一のオ
リフィス通路５２を通じて流動する流体の共振作用に基
づく防振性能の向上効果は有効に発揮され得る。

【００７４】従って、本実施例のエンジンマウントにお
いては、中周波数域の振動入力時には、圧力制御室６０
から主液室５０への圧力伝達が、第一のオリフィス通路
５２を流動する流体の共振作用に基づいて効率的に為さ
れ得て、主液室５０の圧力制御に基づく防振効果を有利
に得ることが出来ると共に、高周波数域の振動入力時に
は、圧力吸収流路１１８を通じての主液室５０と静圧吸
収室１８との間での流体流動が許容されて、主液室５０
の内圧上昇に起因する著しい防振性能の低下が回避され
得るのであり、それによって、前記第一の実施例のエン
ジンマウントよりも、更に広い周波数域の入力振動に対
して優れた防振効果を発揮し得ることとなる。

【００７５】なお、本実施例では、圧力吸収流路１１８
が、静圧吸収室１８と主液室５０をつなぐ微細孔をも兼
ねており、凹溝１２２と可動板１２４の間の隙間を通じ
ての流体流動によって、パワーユニット荷重等の静的荷
重による主液室５０の内圧上昇が解消されるようになっ
ている。

【００７６】 また、本実施例では、硬質の可動板１２
４の変位量を制限することによって、圧力吸収流路１１
８を通じての流体流動量を制限する流量制限手段が採用
されていたが、かかる流量制限手段としては、第一のオ
リフィス通路５２がチューニングされた周波数域の振動
入力時に、圧力吸収流路１１８を通じての流体流動を制
限して、第一のオリフィス通路５２を通じての流体流動
量を有効に確保し得るものであれば良く、前記実施例の
ものに限定されるものではない。例えば、図７に示され
ているように、複数の弾性突起１２６が両面に設けられ
た可動板１２８を用い、下金具２２の底壁部と該底壁部
に重ね合わされた円板形状の蓋金具１３０との間で、弾
性突起１２６を介して可動板１２８を挟み込んで配設す
ると共に、下金具２２の底壁部と蓋金具１３０にそれぞ
れ複数の通孔１３２を設けて、可動板１２８の両面側を
主液室５０と静圧吸収室１８の各一方に連通することに
より、弾性突起１２６の弾性変形に基づいて可動板１２
８の所定量の変位が許容されるようにした流体制限手段
を採用することも可能である。なお、図７においては、
理解を容易とするために、第三の実施例と同様な構造と
された部材および部位に対して、それぞれ、同一の符号
を付しておく。

【００７７】以上、本発明の実施例について詳述してき
たが、これらは文字通りの例示であって、本発明は、こ
れらの具体例にのみ限定して解釈されるものではない。

【００７８】例えば、第一のオリフィス通路や第二のオ
リフィス通路は、何れも、流路断面積や長さ等を適当に
調節することによって、防振を目的とする各種の周波数
域の振動に対してチューニングすることが可能である。
そして、シェイク等の低周波振動に対しては、入力振動
に対する振動板の加振振動の位相を調節することによ
り、有効な減衰効果を得ることも可能である。

【００７９】また、オリフィス通路の構造も、必要な長
さや断面積を確保するために、マウント構造を考慮し
て、各種の構造が採用され得るものであり、前記実施例
のものに限定されることはない。

【００８０】更にまた、振動板を加振する加振手段とし
ても、例示のものに限定されることはなく、電歪素子や
磁歪素子を利用したものや油圧式乃至は空圧式のアクチ
ュエータ，リニアアクチュエータ等を採用することも可
能である。

【００８１】さらに、第二のオリフィス通路がチューニ
ングされた第二の振動周波数域よりも高周波数域の振動
入力時に流体流動が許容されるように圧力吸収流路を設
定し、且つ、第二の振動周波数域の振動入力時に圧力吸
収流路を通じての流体流動が制限されて第二のオリフィ
ス通路を通じての流体流動量が確保されるように、該圧
力吸収流路に配設される流量制限手段を調節することも
可能であり、それによって、第一及び第二のオリフィス
通路を通じて流動する流体の共振作用を利用して主液室
の圧力制御に基づく防振効果を有利に得ることが出来る
と共に、第二のオリフィス通路も実質的に閉塞化してし
まう程のより高周波数域の振動入力時におけるマウント
の高動ばね化が圧力吸収流路を通じての流体流動によっ
て回避され得ることとなり、より一層広い周波数域の入
力振動に対して優れた防振効果を得ることが可能となる
のである。

【００８２】加えて、本発明は、米国特許第４６９０３
８９号明細書に開示されているような、支軸部材とその
周りに配設された筒状部材によって第一の取付部材と第
二の取付部材が構成された、ＦＦ型自動車用エンジンマ
ウント等に好適に用いられる筒型構造の防振装置に対し
ても適用され得る。

【００８３】その他、一々列挙はしないが、本発明は、
当業者の知識に基づいて、種々なる変更，修正，改良等
を加えた態様において実施され得るものであり、また、
そのような実施態様が、本発明の趣旨を逸脱しない限
り、何れも、本発明の範囲内に含まれるものであること
は、言うまでもない。

【００８４】

【発明の効果】上述の説明から明らかなように、本発明
に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、初
期荷重等の静的荷重の作用により主液室に生ぜしめられ
る内圧が解消されて、振動板の加振による主液室の内圧
制御等に基づく防振効果が有効に且つ安定して発揮され
るのである。

【００８５】

【００８６】 更にまた、請求項２に記載の本発明に従
う構造とされた流体封入式防振装置においては、第一の
振動周波数域とは異なる第三の振動周波数域の振動入力
時における主液室の内圧上昇等による防振性能の低下が
回避されることから、広い周波数域の入力振動に対して
優れた防振効果が発揮されるのである。

【００８７】 また、請求項３に記載された、本発明の
好ましい第一の態様に係る流体封入式防振装置において
は、第一のオリフィス通路による防振効果の向上が効果
的に図られ得る。

【００８８】 また、請求項４に記載された、本発明の
好ましい第二の態様に係る流体封入式防振装置において
は、静圧吸収室の設置スペースの効率化が図られ得る。

【００８９】 また、請求項５に記載された、本発明の
好ましい第三の態様に係る流体封入式防振装置において
は、振動板を第二の取付部材に対して変位可能に支持せ
しめる支持機構が、簡単な構造をもって有利に実現され
得る。

【００９０】 また、請求項６に記載された、本発明の
好ましい第四の態様に係る流体封入式防振装置において
は、ＦＦ型自動車用エンジンマウントやサスペンション
ブッシュ等に用いられる円筒型の防振装置に対して、本
発明を有利に適用することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第一の実施例としてのエンジンマウン
トを示す縦断面説明図である。

【図２】比較例としてのエンジンマウントを示す縦断面
説明図である。

【図３】本発明の第二の実施例としてのエンジンマウン
トを示す縦断面説明図である。

【図４】 参考例としてのエンジンマウントを示す
縦断面説明図である。

【図５】図４に示されたエンジンマウントにおいて採用
され得る、流量制限手段の別の具体例を示す要部説明図
である。

【図６】 本発明の第三の実施例としてのエンジンマ
ウントを示す縦断面説明図である。

【図７】図６に示されたエンジンマウントにおいて採用
され得る、流量制限手段の別の具体例を示す要部説明図
である。

【符号の説明】

１０ 第一の取付金具 １２ 第二の取付金具 １４ 本体ゴム １８ 静圧吸収室 ２６ 可撓性膜 ３０ 微細孔 ４６ 仕切板金具 ５０ 主液室 ５２ オリフィス通路 ５６ 振動板 ５８ 支持ゴム ６０ 圧力制御室 ６８ ソレノイドコイル ７０，７２ 内側ヨーク部材 ７６ 外側ヨーク部材 ８８ ヨーク部材 ９６ 永久磁石 ９８ ソレノイドコイル １０６ 第二のオリフィス通路 １０８，１１４，１２４，１２８ 可動板 １１８ 圧力吸収流路

フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−64449（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−10986（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−107636（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−31735（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−117478（ＪＰ，Ａ) 実開 昭61−191543（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−93535（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F16F 13/26

Claims (6)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 互いに所定距離を隔てて配された第一の
   取付部材および第二の取付部材と、 それら第一の取付部材と第二の取付部材を連結する本体
   ゴムと、 該本体ゴムによって壁部の一部が構成されて振動入力時
   に内圧変動が生ぜしめられる、内部に非圧縮性流体が封
   入された主液室と、 該主液室に対して、前記第二の取付部材により支持され
   た仕切部材を隔てて設けられて、壁部の一部が前記第二
   の取付部材に対して変位可能に支持された振動板で構成
   された、内部に非圧縮性流体が封入された圧力制御室
   と、 前記振動板を加振することにより、該圧力制御室に内圧
   変動を生ぜしめる加振手段と、 前記主液室および前記圧力制御室から独立して設けら
   れ、壁部の一部が変形容易な可撓性膜で構成されて、内
   部に非圧縮性流体が封入された静圧吸収室と、 前記主液室と前記圧力制御室の間に跨がって形成され
   て、それら両室間での流体流動を許容する、内部を通じ
   て流動せしめられる流体の共振周波数が防振を目的とす
   る第一の振動周波数域に応じてチューニングされた第一
   のオリフィス通路と、 前記主液室と前記静圧吸収室の間に跨がって形成され
   て、それら両室間での流体流動を許容するが、振動入力
   時には実質的に閉塞状態となる微細孔とを、 有し、且つ前記仕切部材が、容易に変形しない硬質の有
   底円筒形状の仕切板金具にて構成されてなると共に、前
   記第一のオリフィス通路が、該仕切板金具の有底円筒形
   状の角部内側において周方向に延びるように形成されて
   いることを特徴とする流体封入式防振装置。
2. 【請求項２】 前記主液室と前記静圧吸収室の間に跨が
   って形成されて、前記第一の振動周波数域よりも高い領
   域における防振を目的とする第三の振動周波数域の振動
   入力時にも、それら両室間での流体流動を許容する圧力
   吸収流路と、 該圧力吸収流路に所定量だけ変位乃至は変形可能に配設
   されて、該圧力吸収流路を通じての流体流動量を制限す
   る流量制限手段とを、 設けたことを特徴とする請求項１に記載の流体封入式防
   振装置。
3. 【請求項３】 前記第一のオリフィス通路の内部を通じ
   て流動せしめられる流体の共振周波数が５〜４０Hzとな
   るように、該オリフィス通路がチューニングされている
   請求項１又は２に記載の流体封入式防振装置。
4. 【請求項４】 前記静圧吸収室が、前記第一の取付部材
   の内部に形成されている請求項１乃至３の何れかに記載
   の流体封入式防振装置。
5. 【請求項５】 前記振動板が、前記第二の取付部材に対
   して、支持ゴムを介して支持せしめられて、該支持ゴム
   の弾性変形に基づいて該振動板の変位が許容されるよう
   になっている請求項１乃至４の何れかに記載の流体封入
   式防振装置。
6. 【請求項６】 ロッド状の支軸部材によって前記第一の
   取付部材が構成される一方、該支軸部材の周りを所定距
   離を隔てて取り囲むように配設された筒状部材にて前記
   第二の取付部材が構成されている請求項１乃至５の何れ
   かに記載の流体封入式防振装置。