JP3473328B2 - 生物脱リン装置 - Google Patents
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排出される余剰汚
泥の量が非常に少ないか或いは余剰汚泥が全く排出され
ない生物脱リン装置であって、リンを効率的に除去する
ことができる生物脱リン装置に関する。
泥の量が非常に少ないか或いは余剰汚泥が全く排出され
ない生物脱リン装置であって、リンを効率的に除去する
ことができる生物脱リン装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、生物処理で発生する余剰汚泥をオ
ゾン処理により可溶化して汚泥量を低減する汚泥減容法
が提案されており（特開平６−２０６０８８号公報、同
７−９６２９７号公報）、この方法を生物処理プロセス
に適用することにより、余剰汚泥が全く発生しないか、
或いは、余剰汚泥の発生量を通常の活性汚泥法の場合よ
り大幅に低減することができる。
ゾン処理により可溶化して汚泥量を低減する汚泥減容法
が提案されており（特開平６−２０６０８８号公報、同
７−９６２９７号公報）、この方法を生物処理プロセス
に適用することにより、余剰汚泥が全く発生しないか、
或いは、余剰汚泥の発生量を通常の活性汚泥法の場合よ
り大幅に低減することができる。
【０００３】しかし、生物脱リンプロセスに、この汚泥
減容法を適用した場合には、余剰汚泥が系外に排出され
ないか或いはその排出量が少ないために、汚泥内に取り
込んだリンを系外へ全く排出することができないか或い
は排出できてもその排出量が少なくなる。
減容法を適用した場合には、余剰汚泥が系外に排出され
ないか或いはその排出量が少ないために、汚泥内に取り
込んだリンを系外へ全く排出することができないか或い
は排出できてもその排出量が少なくなる。
【０００４】一方、生物処理槽に凝集剤を添加してリン
を不溶性の塩として除去する方法があるが、この方法に
上記汚泥減容法を適用した場合においても、凝集により
生成したリンを含む不溶性の塩を主成分とする汚泥が系
外に排出されないか或いはその排出量が少ないために、
系内でこの汚泥が濃縮される。そして、リンの不溶性塩
を主成分とする汚泥が濃縮されることにより、オゾンに
よる汚泥減容化効果が著しく低下する。
を不溶性の塩として除去する方法があるが、この方法に
上記汚泥減容法を適用した場合においても、凝集により
生成したリンを含む不溶性の塩を主成分とする汚泥が系
外に排出されないか或いはその排出量が少ないために、
系内でこの汚泥が濃縮される。そして、リンの不溶性塩
を主成分とする汚泥が濃縮されることにより、オゾンに
よる汚泥減容化効果が著しく低下する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述の如く、現状にお
いて、生物脱リン法と汚泥減容法との組み合せにより、
汚泥の減容化効果とリン除去効果を共に達成することは
困難であった。
いて、生物脱リン法と汚泥減容法との組み合せにより、
汚泥の減容化効果とリン除去効果を共に達成することは
困難であった。
【０００６】本発明は上記従来の問題点を解決し、汚泥
の減容化が可能でしかもリンの除去効率に優れる生物脱
リン装置を提供することを目的とする。
の減容化が可能でしかもリンの除去効率に優れる生物脱
リン装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の生物脱リン装置
は、嫌気好気法による生物脱リン装置において、返送汚
泥の一部が導入される汚泥可溶化手段と、該汚泥可溶化
手段で可溶化された汚泥の一部を嫌気槽に返送する手段
と、返送汚泥の一部が導入されるリン放出槽と、前記汚
泥可溶化手段で可溶化された汚泥の他の一部を前記リン
放出槽に移送する手段と、前記リン放出槽の流出液が導
入されるＭＡＰ（リン酸マグネシウムアンモニウム）反
応塔であって、液中のリン及びアンモニアとマグネシウ
ムとの反応でＭＡＰが生成、析出し、これにより、液中
のリンが除去されるように、アルカリを添加してｐＨ
７．５〜１０に調整して１０〜６０分滞留させ、リン濃
度５〜２０ｍｇ／Ｌの流出液を得ると共にＭＡＰ粒子を
回収するための、流動床又は固定床型式のＭＡＰ反応塔
とを備えてなることを特徴とする。
は、嫌気好気法による生物脱リン装置において、返送汚
泥の一部が導入される汚泥可溶化手段と、該汚泥可溶化
手段で可溶化された汚泥の一部を嫌気槽に返送する手段
と、返送汚泥の一部が導入されるリン放出槽と、前記汚
泥可溶化手段で可溶化された汚泥の他の一部を前記リン
放出槽に移送する手段と、前記リン放出槽の流出液が導
入されるＭＡＰ（リン酸マグネシウムアンモニウム）反
応塔であって、液中のリン及びアンモニアとマグネシウ
ムとの反応でＭＡＰが生成、析出し、これにより、液中
のリンが除去されるように、アルカリを添加してｐＨ
７．５〜１０に調整して１０〜６０分滞留させ、リン濃
度５〜２０ｍｇ／Ｌの流出液を得ると共にＭＡＰ粒子を
回収するための、流動床又は固定床型式のＭＡＰ反応塔
とを備えてなることを特徴とする。
【０００８】本発明の生物脱リン装置では、返送汚泥の
一部を可溶化して再び生物処理することにより、汚泥を
減容化することができる。また、返送汚泥の一部からリ
ン放出槽で放出させたリンをＭＡＰ反応塔でＭＡＰとし
て除去、回収することにより、リンを系外へ排出するこ
とができる。
一部を可溶化して再び生物処理することにより、汚泥を
減容化することができる。また、返送汚泥の一部からリ
ン放出槽で放出させたリンをＭＡＰ反応塔でＭＡＰとし
て除去、回収することにより、リンを系外へ排出するこ
とができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態を詳細に説明する。
施の形態を詳細に説明する。
【００１０】図１は本発明の生物脱リン装置が実施の形
態を示す系統図である。
態を示す系統図である。
【００１１】図１の生物脱リン装置は、嫌気槽１，脱窒
素槽２，第１好気槽３，第２好気槽４及び沈殿槽５より
なる嫌気好気処理系と、可溶化槽６よりなる返送汚泥の
可溶化系と、リン放出槽７、分離槽８及びＭＡＰ反応塔
９よりなるリン除去系とで構成される。
素槽２，第１好気槽３，第２好気槽４及び沈殿槽５より
なる嫌気好気処理系と、可溶化槽６よりなる返送汚泥の
可溶化系と、リン放出槽７、分離槽８及びＭＡＰ反応塔
９よりなるリン除去系とで構成される。
【００１２】原水は後述の返送汚泥、可溶化汚泥及びＭ
ＡＰ反応塔流出液と共に、嫌気槽１に導入される。嫌気
槽１では、活性汚泥が原水中の有機物を摂取し、また、
汚泥中の正リン酸を液側へ放出する。
ＡＰ反応塔流出液と共に、嫌気槽１に導入される。嫌気
槽１では、活性汚泥が原水中の有機物を摂取し、また、
汚泥中の正リン酸を液側へ放出する。
【００１３】嫌気処理液は、脱窒素槽２に導入される。
この脱窒素槽２には、後段の第２好気槽４の処理液の一
部が循環液として返送されており、循環液中のＮＯ2 又
はＮＯ3 態窒素の脱窒素が行われる。
この脱窒素槽２には、後段の第２好気槽４の処理液の一
部が循環液として返送されており、循環液中のＮＯ2 又
はＮＯ3 態窒素の脱窒素が行われる。
【００１４】脱窒素処理液は、第１好気槽３及び第２好
気槽４に順次導入され好気処理される。好気槽３，４で
は、汚泥中に取り込まれた有機物が酸化分解される。ま
た、リンの過剰摂取が行われ、嫌気槽１で汚泥から放出
されたリン及び原水中のリンが汚泥に取り込まれる。通
常の活性汚泥は、汚泥の乾燥重量当り２％程度のリンを
摂取蓄積するが、生物脱リン活性汚泥では５％程度まで
リンを摂取でき、その分リン除去効率が高い。好気槽
３，４ではまた、液中のＮＨ3 態窒素がＮＯ3 又はＮＯ
2 態窒素に酸化される。
気槽４に順次導入され好気処理される。好気槽３，４で
は、汚泥中に取り込まれた有機物が酸化分解される。ま
た、リンの過剰摂取が行われ、嫌気槽１で汚泥から放出
されたリン及び原水中のリンが汚泥に取り込まれる。通
常の活性汚泥は、汚泥の乾燥重量当り２％程度のリンを
摂取蓄積するが、生物脱リン活性汚泥では５％程度まで
リンを摂取でき、その分リン除去効率が高い。好気槽
３，４ではまた、液中のＮＨ3 態窒素がＮＯ3 又はＮＯ
2 態窒素に酸化される。
【００１５】好気処理液はその一部が循環液として脱窒
素槽２に返送され、残部は、沈殿槽５で固液分離され
る。
素槽２に返送され、残部は、沈殿槽５で固液分離され
る。
【００１６】沈殿槽５の分離液は、嫌気好気処理でＢＯ
Ｄが除去されると共に脱窒素槽２で窒素が除去され、か
つ、好気槽３，４でリンが汚泥中に取り込まれることに
より除去された、良好な水質の処理水であり、系外へ排
出される。
Ｄが除去されると共に脱窒素槽２で窒素が除去され、か
つ、好気槽３，４でリンが汚泥中に取り込まれることに
より除去された、良好な水質の処理水であり、系外へ排
出される。
【００１７】沈殿槽５の分離汚泥は、その一部が返送汚
泥として直接嫌気槽１に返送される。
泥として直接嫌気槽１に返送される。
【００１８】また、分離汚泥の一部は可溶化槽６に導入
され、オゾンガスの吹き込みにより可溶化処理される。
即ち、汚泥はオゾンによりＢＯＤ成分に酸化分解され、
可溶化される。
され、オゾンガスの吹き込みにより可溶化処理される。
即ち、汚泥はオゾンによりＢＯＤ成分に酸化分解され、
可溶化される。
【００１９】この可溶化槽６のオゾン処理ガスとして
は、純オゾンの他、オゾン含有空気、オゾン化空気等を
使用することができる。
は、純オゾンの他、オゾン含有空気、オゾン化空気等を
使用することができる。
【００２０】可溶化槽６のオゾン注入量は、少ないと汚
泥の可溶化が十分に行われず、多いとコスト面で不利で
ある。通常の場合、オゾン注入量は、可溶化槽６の流入
汚泥量に対するオゾンの割合で０．０３〜０．１ｇ−Ｏ
3 ／ｇ−ＳＳとするのが好ましい。
泥の可溶化が十分に行われず、多いとコスト面で不利で
ある。通常の場合、オゾン注入量は、可溶化槽６の流入
汚泥量に対するオゾンの割合で０．０３〜０．１ｇ−Ｏ
3 ／ｇ−ＳＳとするのが好ましい。
【００２１】なお、このオゾン処理は、ｐＨ５以下で行
うことによりオゾンの使用量を低減することができる。
従って、本発明では、必要に応じて無機酸を添加するこ
とにより可溶化槽６内のｐＨを５以下、特にｐＨ２．０
〜４．０程度に調整してオゾン処理を行うのが好まし
い。このようにｐＨ調整することにより、オゾン注入量
を０．０１〜０．０５ｇ−Ｏ3 ／ｇ−ＳＳまで低減する
ことが可能となる。
うことによりオゾンの使用量を低減することができる。
従って、本発明では、必要に応じて無機酸を添加するこ
とにより可溶化槽６内のｐＨを５以下、特にｐＨ２．０
〜４．０程度に調整してオゾン処理を行うのが好まし
い。このようにｐＨ調整することにより、オゾン注入量
を０．０１〜０．０５ｇ−Ｏ3 ／ｇ−ＳＳまで低減する
ことが可能となる。
【００２２】この可溶化槽６の滞留時間は、汚泥がオゾ
ンにより十分に酸化分解を受けて可溶化される時間であ
れば良く、通常の場合、５分〜１．０時間程度である。
可溶化槽６で可溶化処理された汚泥は、嫌気槽１とリン
放出槽７に適量ずつ移送される。
ンにより十分に酸化分解を受けて可溶化される時間であ
れば良く、通常の場合、５分〜１．０時間程度である。
可溶化槽６で可溶化処理された汚泥は、嫌気槽１とリン
放出槽７に適量ずつ移送される。
【００２３】また、沈殿槽５の分離汚泥の一部は嫌気性
のリン放出槽７に導入される。リン放出槽７に導入され
た汚泥は、嫌気条件下にゆるやかに撹拌されることで、
好気槽３，４で摂取したリンを液側に放出する。
のリン放出槽７に導入される。リン放出槽７に導入され
た汚泥は、嫌気条件下にゆるやかに撹拌されることで、
好気槽３，４で摂取したリンを液側に放出する。
【００２４】このリン放出槽７の滞留時間は、汚泥中の
リンが十分に放出される時間であれば良く、通常の場
合、１０分〜４時間、好ましくは１〜２時間程度とされ
る。
リンが十分に放出される時間であれば良く、通常の場
合、１０分〜４時間、好ましくは１〜２時間程度とされ
る。
【００２５】リン放出槽７の流出液は分離槽８で固液分
離され、分離液はＭＡＰ反応塔９に導入される。一方、
分離汚泥は嫌気槽１に返送される。この分離槽８は沈殿
槽であっても良く、膜分離装置であっても良い。また、
ＭＡＰ反応塔の形状によっては固液分離することなく、
汚泥ごとＭＡＰ反応塔に導入しても良い。
離され、分離液はＭＡＰ反応塔９に導入される。一方、
分離汚泥は嫌気槽１に返送される。この分離槽８は沈殿
槽であっても良く、膜分離装置であっても良い。また、
ＭＡＰ反応塔の形状によっては固液分離することなく、
汚泥ごとＭＡＰ反応塔に導入しても良い。
【００２６】ＭＡＰ反応塔９では、ＭＡＰが析出するｐ
Ｈ７．５〜１０、好ましくはｐＨ８〜９となるように、
ＮａＯＨ等のアルカリが注入されると共に、ＭＡＰの析
出にマグネシウムが不足する場合には、ＭｇＣｌ２，Ｍ
ｇ（ＯＨ）２等のマグネシウム化合物（マグネシウム化
合物を含有するものであれば良く、海水であっても良
い。）が添加され、液中のリン及びアンモニアとマグネ
シウムとの反応でＭＡＰが生成、析出し、これにより、
液中のリンが除去される。特に、リン放出槽７で放出さ
れたリンは、生物処理を受けることによりＭＡＰの生成
に有利な正リン酸の形態となっており、ＭＡＰ反応塔９
でのＭＡＰ生成反応効率が高く、このため、効率的なリ
ンの除去を行える。
Ｈ７．５〜１０、好ましくはｐＨ８〜９となるように、
ＮａＯＨ等のアルカリが注入されると共に、ＭＡＰの析
出にマグネシウムが不足する場合には、ＭｇＣｌ２，Ｍ
ｇ（ＯＨ）２等のマグネシウム化合物（マグネシウム化
合物を含有するものであれば良く、海水であっても良
い。）が添加され、液中のリン及びアンモニアとマグネ
シウムとの反応でＭＡＰが生成、析出し、これにより、
液中のリンが除去される。特に、リン放出槽７で放出さ
れたリンは、生物処理を受けることによりＭＡＰの生成
に有利な正リン酸の形態となっており、ＭＡＰ反応塔９
でのＭＡＰ生成反応効率が高く、このため、効率的なリ
ンの除去を行える。
【００２７】ＭＡＰ反応塔９の流出液はリン濃度５〜２
０ｍｇ／Ｌであり、これをそのまま放流することはでき
ないため、嫌気槽１に返送して処理する。
０ｍｇ／Ｌであり、これをそのまま放流することはでき
ないため、嫌気槽１に返送して処理する。
【００２８】なお、ＭＡＰ反応塔９の滞留時間は、１０
〜６０分であり、これにより粒径１〜３ｍｍ程度のＭＡ
Ｐ粒子を回収することができる。このＭＡＰ粒子はリン
及び窒素を含む肥料として有効利用することができる。
〜６０分であり、これにより粒径１〜３ｍｍ程度のＭＡ
Ｐ粒子を回収することができる。このＭＡＰ粒子はリン
及び窒素を含む肥料として有効利用することができる。
【００２９】このような本発明の生物脱リン装置では、
嫌気好気処理系、汚泥可溶化系、リン除去系の処理条件
や汚泥可溶化系への供給汚泥、リン除去系への供給汚泥
を適宜調整することにより、余剰汚泥を全く排出させる
ことなく、リンの効率的な除去を行うことができる。
嫌気好気処理系、汚泥可溶化系、リン除去系の処理条件
や汚泥可溶化系への供給汚泥、リン除去系への供給汚泥
を適宜調整することにより、余剰汚泥を全く排出させる
ことなく、リンの効率的な除去を行うことができる。
【００３０】なお、図１に示す生物脱リン装置は本発明
の実施の形態の一例であって、本発明はその要旨を超え
ない限り、何ら図示のものに限定されるものではない。
の実施の形態の一例であって、本発明はその要旨を超え
ない限り、何ら図示のものに限定されるものではない。
【００３１】例えば、嫌気槽と好気槽を備えるものであ
れば良く、脱窒素槽２は必ずしも必要とされない。処理
水中の窒素濃度要求レベルが低い場合には、脱窒素槽２
を省略しても良い。また、好気槽を１槽のみ設けたもの
であっても良い。
れば良く、脱窒素槽２は必ずしも必要とされない。処理
水中の窒素濃度要求レベルが低い場合には、脱窒素槽２
を省略しても良い。また、好気槽を１槽のみ設けたもの
であっても良い。
【００３２】また、分離槽８も必ずしも必要とされず、
リン放出槽７の流出液は、そのままＭＡＰ反応塔９に送
給しても良い。
リン放出槽７の流出液は、そのままＭＡＰ反応塔９に送
給しても良い。
【００３３】リン放出槽７の流出液を固液分離せずにそ
のままＭＡＰ反応塔９に送給する場合、ＭＡＰ反応塔は
流動床型式であることが好ましいが、分離槽８を設け、
固液分離後の分離液をＭＡＰ反応塔９に送給する場合
は、ＭＡＰ反応塔９は固定床、流動床のどちらの型式で
あっても良い。また、通水はプラグフローでも良いし、
反応塔下部から曝気を行う完全混合でも良い。
のままＭＡＰ反応塔９に送給する場合、ＭＡＰ反応塔は
流動床型式であることが好ましいが、分離槽８を設け、
固液分離後の分離液をＭＡＰ反応塔９に送給する場合
は、ＭＡＰ反応塔９は固定床、流動床のどちらの型式で
あっても良い。また、通水はプラグフローでも良いし、
反応塔下部から曝気を行う完全混合でも良い。
【００３４】本発明の生物脱リン装置では、可溶化槽を
設けて汚泥の減容化を行うと共に、リン放出槽及びＭＡ
Ｐ反応塔を用いてリンをＭＡＰ粒子として系外へ除去す
るため、余剰汚泥を全く排出しない、或いは、余剰汚泥
排出量を著しく低減した汚泥減容化処理システムにおい
て、余剰汚泥が排出されないためにリンの除去が行えな
いという従来の不具合を解消して、効率的なリン除去を
行うことができる。
設けて汚泥の減容化を行うと共に、リン放出槽及びＭＡ
Ｐ反応塔を用いてリンをＭＡＰ粒子として系外へ除去す
るため、余剰汚泥を全く排出しない、或いは、余剰汚泥
排出量を著しく低減した汚泥減容化処理システムにおい
て、余剰汚泥が排出されないためにリンの除去が行えな
いという従来の不具合を解消して、効率的なリン除去を
行うことができる。
【００３５】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００３６】実施例１
図１に示す本発明の生物脱リン装置により、表１に示す
水質の初沈流出下水の処理を行った。
水質の初沈流出下水の処理を行った。
【００３７】各部の仕様及び運転条件は、下記の通りと
した。
した。
【００３８】嫌気好気処理系
原水（初沈流出下水）量：４０ｍ3 ／日
嫌気槽容量：２．５ｍ3
脱窒素槽容量：２．５ｍ3
第１，第２好気槽容量：各々２．５ｍ3 （計５ｍ3 ）
ＭＬＳＳ濃度：４０００ｍｇ／Ｌ
返送汚泥濃度：８０００ｍｇ／Ｌ
汚泥返送率：１００％（余剰汚泥の排出ゼロ）
循環液量：１２０ｍ3 ／日汚泥可溶化系
可溶化槽容量：０．２ｍ3
可溶化槽滞留時間（ＨＲＴ）：６０分
オゾン（可溶化）処理汚泥量：０．６ｍ3 ／日
オゾン注入率：０．０５ｇ−Ｏ3 ／ｇ−ＳＳ
可溶化槽ｐＨ：５．５リン除去系
リン放出槽容量：０．３３ｍ3
リン放出槽供給汚泥量：４ｍ3 ／日
リン放出槽滞留時間（ＨＲＴ）：２時間
ＭＡＰ反応塔容量：４２Ｌ
ＭＡＰ反応塔流入水量：２ｍ3 ／日
ＭＡＰ反応塔滞留時間（ＨＲＴ）：３０分
ＭＡＰ反応塔ｐＨ：８．７（２Ｎ ＮａＯＨで自動制
御） ＭＡＰ反応塔 MgCl2添加量：７０ｍｇ／Ｌ（処理水量に
対するＭｇ換算量） ＭＡＰ反応塔上昇ＬＶ：１００ｍ／時間（循環ポンプに
よる流動床運転） 得られた処理水の水質（３ケ月間連続運転の平均値）及
び返送汚泥中のリン含有率を表１に示した。
御） ＭＡＰ反応塔 MgCl2添加量：７０ｍｇ／Ｌ（処理水量に
対するＭｇ換算量） ＭＡＰ反応塔上昇ＬＶ：１００ｍ／時間（循環ポンプに
よる流動床運転） 得られた処理水の水質（３ケ月間連続運転の平均値）及
び返送汚泥中のリン含有率を表１に示した。
【００３９】また、ＭＡＰ反応塔の流入水と流出水の水
質を表２に示した。
質を表２に示した。
【００４０】比較例１
実施例１において、リン放出槽、分離槽及びＭＡＰ反応
塔よりなるリン除去系統を設けなかったこと以外は、同
様にして処理を行い、得られた処理水の水質及び返送汚
泥中のリン含有率を表１に示した。
塔よりなるリン除去系統を設けなかったこと以外は、同
様にして処理を行い、得られた処理水の水質及び返送汚
泥中のリン含有率を表１に示した。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【表２】
【００４３】実施例１及び比較例１の結果から次のこと
がわかる。
がわかる。
【００４４】即ち、実施例１では、初沈流出下水中のリ
ン（Ｔ−Ｐ）は２．５４ｍｇ／Ｌから０．４４ｍｇ／Ｌ
にまで低減され（リン除去率８３％）、リンが効率的に
除去された。一方、比較例１では、汚泥中のリンは４％
以上になっているが余剰汚泥の引き抜きがないため、処
理水のリン（Ｔ−Ｐ）は２．３８ｍｇ／Ｌでリンは殆ど
除去されなかった。
ン（Ｔ−Ｐ）は２．５４ｍｇ／Ｌから０．４４ｍｇ／Ｌ
にまで低減され（リン除去率８３％）、リンが効率的に
除去された。一方、比較例１では、汚泥中のリンは４％
以上になっているが余剰汚泥の引き抜きがないため、処
理水のリン（Ｔ−Ｐ）は２．３８ｍｇ／Ｌでリンは殆ど
除去されなかった。
【００４５】なお、ＢＯＤ及び窒素除去率については実
施例１と比較例１では殆ど差はなく、共に良好な結果が
得られた。
施例１と比較例１では殆ど差はなく、共に良好な結果が
得られた。
【００４６】実施例１において、リン放出槽では汚泥中
のリンが放出され、ＨＲＴ２時間でＰＯ4 −Ｐ６３．５
ｍｇ／Ｌ（ＭＡＰ反応塔流入水のＰＯ4 −Ｐ）となり、
これはＳＳ当りのリン放出割合で約０．８％であった。
のリンが放出され、ＨＲＴ２時間でＰＯ4 −Ｐ６３．５
ｍｇ／Ｌ（ＭＡＰ反応塔流入水のＰＯ4 −Ｐ）となり、
これはＳＳ当りのリン放出割合で約０．８％であった。
【００４７】また、実施例１のＭＡＰ反応塔ではＨＲＴ
３０分でＰＯ4 −Ｐ６３．５ｍｇ／Ｌから１３．４ｍｇ
／Ｌにまで効率的にリンが除去され、リンの除去率は７
９％であった。
３０分でＰＯ4 −Ｐ６３．５ｍｇ／Ｌから１３．４ｍｇ
／Ｌにまで効率的にリンが除去され、リンの除去率は７
９％であった。
【００４８】なお、実施例１及び比較例１では余剰汚泥
の引き抜きを全く行わないで運転を行ったが、可溶化槽
を設けず汚泥の減容化を行わなかった場合に発生する推
定余剰汚泥量（処理水量×除去ＳＳ濃度×１．０）はい
ずれの場合も、約１．４ｋｇ−乾燥ＳＳ／日であり、汚
泥の減容化効果については、実施例１も比較例１も同等
の効果が得られた。
の引き抜きを全く行わないで運転を行ったが、可溶化槽
を設けず汚泥の減容化を行わなかった場合に発生する推
定余剰汚泥量（処理水量×除去ＳＳ濃度×１．０）はい
ずれの場合も、約１．４ｋｇ−乾燥ＳＳ／日であり、汚
泥の減容化効果については、実施例１も比較例１も同等
の効果が得られた。
【００４９】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の生物脱リン
装置によれば、汚泥を減容化して系外への余剰汚泥の排
出を全く行わないか或いは余剰汚泥の排出量を著しく低
減できると共に、リンを効率的に除去してＭＡＰ粒子と
して回収することができる。
装置によれば、汚泥を減容化して系外への余剰汚泥の排
出を全く行わないか或いは余剰汚泥の排出量を著しく低
減できると共に、リンを効率的に除去してＭＡＰ粒子と
して回収することができる。
【図１】本発明の生物脱リン装置の実施の形態を示す系
統図である。
統図である。
１ 嫌気槽
２ 脱窒素槽
３ 第１好気槽
４ 第２好気槽
５ 沈殿槽
６ 可溶化槽
７ リン放出槽
８ 分離槽
９ ＭＡＰ反応塔
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 竹内 忠雄
東京都新宿区西新宿３丁目４番７号 栗
田工業株式会社内
(56)参考文献 特開 平10−490（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−39096（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−15585（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−122678（ＪＰ，Ａ)
特開 平１−119392（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−290171（ＪＰ，Ａ)
特開 昭64−4295（ＪＰ，Ａ)
橋本 奨、他６名，新しい活性汚泥法
第４版，日本，産業用水調査会，1997
年 ４月，第４版，56−58
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C02F 3/28 - 3/34
C02F 3/12
C02F 1/58
Claims (2)
- 【請求項１】 嫌気好気法による生物脱リン装置におい
て、返送汚泥の一部が導入される汚泥可溶化手段と、該
汚泥可溶化手段で可溶化された汚泥の一部を嫌気槽に返
送する手段と、返送汚泥の一部が導入されるリン放出槽
と、前記汚泥可溶化手段で可溶化された汚泥の他の一部
を前記リン放出槽に移送する手段と、前記リン放出槽の
流出液が導入されるＭＡＰ反応塔であって、液中のリン
及びアンモニアとマグネシウムとの反応でＭＡＰが生
成、析出し、これにより、液中のリンが除去されるよう
に、アルカリを添加してｐＨ７．５〜１０に調整して１
０〜６０分滞留させ、リン濃度５〜２０ｍｇ／Ｌの流出
液を得ると共にＭＡＰ粒子を回収するための、流動床又
は固定床型式のＭＡＰ反応塔とを備えてなることを特徴
とする生物脱リン装置。 - 【請求項２】 請求項１において、前記リン放出槽の流
出液を固液分離する分離槽と、該分離槽で分離された分
離液を前記ＭＡＰ反応塔に導入する手段とを備えてなる
ことを特徴とする生物脱リン装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16422897A JP3473328B2 (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | 生物脱リン装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16422897A JP3473328B2 (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | 生物脱リン装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1110191A JPH1110191A (ja) | 1999-01-19 |
| JP3473328B2 true JP3473328B2 (ja) | 2003-12-02 |
Family
ID=15789114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16422897A Expired - Fee Related JP3473328B2 (ja) | 1997-06-20 | 1997-06-20 | 生物脱リン装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP3473328B2 (ja) |
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| JP2000296399A (ja) * | 1999-04-13 | 2000-10-24 | Maezawa Ind Inc | 排水処理装置 |
| KR100337758B1 (ko) * | 1999-07-29 | 2002-05-24 | 박호군 | 슬러지 무배출 생물학적 하폐수 처리 방법 및 그 장치 |
| KR20020006909A (ko) * | 2000-07-14 | 2002-01-26 | 김형벽ㅂ | 병렬식 내부반송을 이용한 고도하수처리 장치 |
| JP2003047988A (ja) * | 2001-08-03 | 2003-02-18 | Ebara Corp | 有機性汚水の処理方法及び装置 |
| KR100420759B1 (ko) * | 2001-11-06 | 2004-03-02 | 박성돈 | 이온화가스를 이용한 순환식 무방류 분뇨폐수 처리 시스템및 그 방법 |
| EP1364915A1 (en) | 2002-05-22 | 2003-11-26 | Kurita Water Industries Ltd. | A biological method of phosphorus removal and biological phosphorus-removing apparatus |
| FR2843106B1 (fr) * | 2002-08-05 | 2004-10-08 | Omnium Traitement Valorisa | Procede et installation de traitement des boues provenant des installations d'epuration biologique des eaux |
| KR100837698B1 (ko) * | 2007-09-03 | 2008-06-13 | 주식회사 피엠씨코리아 | 슬러지 고도처리장치 및 방법 |
| JP4854706B2 (ja) * | 2008-06-09 | 2012-01-18 | 水ｉｎｇ株式会社 | 有機性廃水の処理方法及び処理装置 |
| KR101227556B1 (ko) * | 2012-08-23 | 2013-01-29 | 뉴엔텍(주) | 고효율 슬러지 감량화 시스템 |
| KR101227558B1 (ko) * | 2012-08-23 | 2013-01-29 | 뉴엔텍(주) | 소화조 슬러지 인발 시스템 |
| CN104591473B (zh) * | 2013-11-01 | 2017-04-12 | 中国石油化工股份有限公司大连石油化工研究院 | 一种深度脱氮除磷工艺 |
| CN107216005A (zh) * | 2017-07-28 | 2017-09-29 | 湖南科技大学 | 一种强化生物脱氮化学除磷的污水处理装置及工艺方法 |
| CN108585369B (zh) * | 2018-05-17 | 2020-07-21 | 王胜军 | 一种采用物联网技术的养殖基地污水处理系统及处理方法 |
-
1997
- 1997-06-20 JP JP16422897A patent/JP3473328B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 橋本 奨、他６名，新しい活性汚泥法 第４版，日本，産業用水調査会，１９９７年 ４月，第４版，５６−５８ |
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| JPH1110191A (ja) | 1999-01-19 |
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