JP3430333B2 - 転がり軸受 - Google Patents
転がり軸受Info
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- JP3430333B2 JP3430333B2 JP37682599A JP37682599A JP3430333B2 JP 3430333 B2 JP3430333 B2 JP 3430333B2 JP 37682599 A JP37682599 A JP 37682599A JP 37682599 A JP37682599 A JP 37682599A JP 3430333 B2 JP3430333 B2 JP 3430333B2
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- Japan
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- rolling
- spherical surface
- spherical
- surface portion
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/34—Rollers; Needles
- F16C33/36—Rollers; Needles with bearing-surfaces other than cylindrical, e.g. tapered; with grooves in the bearing surfaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/36—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with a single row of rollers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、従来の玉軸受に
おける玉の点接触から球面形状の線接触構造に代え、有
効接触長さをころの２／３程度として、玉軸受の使い易
い特性を持ちながら負荷容量を４倍、寿命をその３乗の
６４倍ところ軸受に近くし、高剛性，高荷重で且つころ
軸受の使い難さを無くしたきわめて高性能の転がり軸受
に関する。
おける玉の点接触から球面形状の線接触構造に代え、有
効接触長さをころの２／３程度として、玉軸受の使い易
い特性を持ちながら負荷容量を４倍、寿命をその３乗の
６４倍ところ軸受に近くし、高剛性，高荷重で且つころ
軸受の使い難さを無くしたきわめて高性能の転がり軸受
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種の転がり軸受に使用する転
動体としては、「玉」と「ころ」があった。玉は、玉軸
受で点接触であり、負荷容量が小さいが、使い易さがあ
る。一方、ころは、ころ軸受で線接触であり、負荷容量
は玉軸受の６倍と高荷重，高剛性に耐えられるが、軌道
輪の高精度加工と組立技術が必要のため使い難い面があ
り、且つ高価であった。
動体としては、「玉」と「ころ」があった。玉は、玉軸
受で点接触であり、負荷容量が小さいが、使い易さがあ
る。一方、ころは、ころ軸受で線接触であり、負荷容量
は玉軸受の６倍と高荷重，高剛性に耐えられるが、軌道
輪の高精度加工と組立技術が必要のため使い難い面があ
り、且つ高価であった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、玉の
ように使い易い性能を持ち、且つころのように高負荷容
量を持つ転動体を用いた転がり軸受を提供することにあ
る。
ように使い易い性能を持ち、且つころのように高負荷容
量を持つ転動体を用いた転がり軸受を提供することにあ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、この発明にあっては、互いに同心的に配置された一
対の軌道輪と、該軌道輪間に転動自在に介装される多数
の転動体とを備えた転がり軸受において、前記転動体
は、円弧状に膨らんだ転動球面部と、該転動球面部両端
のほぼ一つの仮想球面上に位置する端面球面部と、を備
え、前記転動球面部の円弧半径を端面球面部の曲率半径
よりも大きくし、前記転動球面部の最大径よりも端面球
面部間の長さを長くしたことを特徴とする。転動球面部
の最大径を短径とし、端面球面部間の長さを長径とする
と、短径が長径に対して略８０％±１５％の範囲に設定
されていることが好適である。また、転動体の転動球面
部と各軌道輪の軌道面との接触方向は、回転中心軸と直
交する直交面に対して所定の接触角を有するアンギュラ
接触である場合に有利である。この場合、転動球面部の
端面球面部の一方が大径で他方が小径となっており、転
動球面部の円弧は長手方向に勾配が付けられたテーパ球
面形状となっていることが好適である。
め、この発明にあっては、互いに同心的に配置された一
対の軌道輪と、該軌道輪間に転動自在に介装される多数
の転動体とを備えた転がり軸受において、前記転動体
は、円弧状に膨らんだ転動球面部と、該転動球面部両端
のほぼ一つの仮想球面上に位置する端面球面部と、を備
え、前記転動球面部の円弧半径を端面球面部の曲率半径
よりも大きくし、前記転動球面部の最大径よりも端面球
面部間の長さを長くしたことを特徴とする。転動球面部
の最大径を短径とし、端面球面部間の長さを長径とする
と、短径が長径に対して略８０％±１５％の範囲に設定
されていることが好適である。また、転動体の転動球面
部と各軌道輪の軌道面との接触方向は、回転中心軸と直
交する直交面に対して所定の接触角を有するアンギュラ
接触である場合に有利である。この場合、転動球面部の
端面球面部の一方が大径で他方が小径となっており、転
動球面部の円弧は長手方向に勾配が付けられたテーパ球
面形状となっていることが好適である。
【０００５】
【発明の実施の形態】次に、この発明の実施の形態につ
いて、図面を参照しつつ詳細に説明する。図１（Ａ）
は、本発明の実施の一実施の形態に係る転がり軸受とし
てのアンギュラコンタクト式の軸受を、従来のアンギュ
ラコンタクト玉軸受（図１（Ｂ）参照）と比較して示し
ている。この転がり軸受は、互いに同心的に配置された
一対の軌道輪としての外輪２１と内輪２２とを有し、こ
の外輪２１と内輪２２の軌道面２３，２４間に多数の転
動体１が転動自在に介装されている。転動体１の転動球
面部２と各軌道面２３，２４との接触方向は、回転中心
軸と直交する直交面に対して所定の接触角αを有するア
ンギュラ接触となっている。また、転動体１はリング状
の保持器３０によって所定間隔を隔てて保持されてい
る。
いて、図面を参照しつつ詳細に説明する。図１（Ａ）
は、本発明の実施の一実施の形態に係る転がり軸受とし
てのアンギュラコンタクト式の軸受を、従来のアンギュ
ラコンタクト玉軸受（図１（Ｂ）参照）と比較して示し
ている。この転がり軸受は、互いに同心的に配置された
一対の軌道輪としての外輪２１と内輪２２とを有し、こ
の外輪２１と内輪２２の軌道面２３，２４間に多数の転
動体１が転動自在に介装されている。転動体１の転動球
面部２と各軌道面２３，２４との接触方向は、回転中心
軸と直交する直交面に対して所定の接触角αを有するア
ンギュラ接触となっている。また、転動体１はリング状
の保持器３０によって所定間隔を隔てて保持されてい
る。
【００１０】図２は、上記転動体１を詳細に示してい
る。転動体１は、円弧状に膨らんだ転動球面部２と、こ
の転動球面部２両端の球面状に膨らんだ端面球面部３，
３と、を備え、転動球面部２の円弧半径が端面球面部３
の曲率半径よりも大きく、転動球面部２の最大径ｄより
も端面球面部３，３間の長さＷが長くなっている。転動
球面部２が接触する軌道面２３，２４は、転動球面部２
の円弧半径よりもやや大径の円弧状の凹面となってい
る。左右の端面球面部３，３の中心Ｏはほぼ等しく、ほ
ぼ一つの仮想球面Ｂ上に位置し、転動球面部２の円弧は
仮想球面Ｂよりも内側に位置している。転動面球面部２
は、左右両端が同一径で、中心軸Ｘに対して直交する中
心Ｏを通る軸に対して左右対称的な円弧形状となってい
る。転動体１の形状は、転動球面部２の円弧面と端面球
面部３，３の球面とを組み合わせた形状で、その長手方
向断面が略楕円形と円形の中間の形状となっており、転
動球面部２と端面球面部３，３の境界部には丸みが付け
られている。転動体１の転動球面部２の最大径ｄを短
径、端面球面部３，３間（頂点間）の長さＷを長径とす
ると、短径ｄが長径Ｗに対して８０±１５％の範囲に設
定されることが好適である。図２（Ａ）〜（Ｃ）は８０
％の例、図２（Ｄ）〜（Ｆ）は９０％の例である。すな
わち、短径ｄと長径Ｗの比率が小さい（差が小さい）ほ
どボールに近くなり、比率が大きい（差が大きい）ほど
ローラに近づき、高負荷容量が得られ、重荷重に適す
る。なお、接触角αの大きさに応じて転動体１の長径に
対する短径の割合を変えることが好ましい。たとえば、
接触角αが１５°，２０°，３０°のタイプであれば、
９０〜９５％場合によっては９７％程度まで、接触角α
が４５°の場合には８５％程度とすることが好ましい。
る。転動体１は、円弧状に膨らんだ転動球面部２と、こ
の転動球面部２両端の球面状に膨らんだ端面球面部３，
３と、を備え、転動球面部２の円弧半径が端面球面部３
の曲率半径よりも大きく、転動球面部２の最大径ｄより
も端面球面部３，３間の長さＷが長くなっている。転動
球面部２が接触する軌道面２３，２４は、転動球面部２
の円弧半径よりもやや大径の円弧状の凹面となってい
る。左右の端面球面部３，３の中心Ｏはほぼ等しく、ほ
ぼ一つの仮想球面Ｂ上に位置し、転動球面部２の円弧は
仮想球面Ｂよりも内側に位置している。転動面球面部２
は、左右両端が同一径で、中心軸Ｘに対して直交する中
心Ｏを通る軸に対して左右対称的な円弧形状となってい
る。転動体１の形状は、転動球面部２の円弧面と端面球
面部３，３の球面とを組み合わせた形状で、その長手方
向断面が略楕円形と円形の中間の形状となっており、転
動球面部２と端面球面部３，３の境界部には丸みが付け
られている。転動体１の転動球面部２の最大径ｄを短
径、端面球面部３，３間（頂点間）の長さＷを長径とす
ると、短径ｄが長径Ｗに対して８０±１５％の範囲に設
定されることが好適である。図２（Ａ）〜（Ｃ）は８０
％の例、図２（Ｄ）〜（Ｆ）は９０％の例である。すな
わち、短径ｄと長径Ｗの比率が小さい（差が小さい）ほ
どボールに近くなり、比率が大きい（差が大きい）ほど
ローラに近づき、高負荷容量が得られ、重荷重に適す
る。なお、接触角αの大きさに応じて転動体１の長径に
対する短径の割合を変えることが好ましい。たとえば、
接触角αが１５°，２０°，３０°のタイプであれば、
９０〜９５％場合によっては９７％程度まで、接触角α
が４５°の場合には８５％程度とすることが好ましい。
【０００６】転動体１の製造は、焼き入れ前の玉の素球
（生ボール）の中央部を、転造等によって、円弧状に押
し潰して転動球面部２を成形すればよい。両極に残った
部分が端面球面部３，３となる。玉の素球は寸法精度が
高く均質なので、均質な転動体１を安く製作できる。転
動球面部２は、焼き入れ後、左右の端面球面部３を支持
して研削する。なお、転動球面部２および端面球面部３
の形状は、幾何学的に厳密な意味での球面形状である必
要はなく丸く膨らんだ形状であればよい。また、端面球
面部３，３の頂点（中心軸Ｘとの交点）にセンタ孔を設
けてもよい。
（生ボール）の中央部を、転造等によって、円弧状に押
し潰して転動球面部２を成形すればよい。両極に残った
部分が端面球面部３，３となる。玉の素球は寸法精度が
高く均質なので、均質な転動体１を安く製作できる。転
動球面部２は、焼き入れ後、左右の端面球面部３を支持
して研削する。なお、転動球面部２および端面球面部３
の形状は、幾何学的に厳密な意味での球面形状である必
要はなく丸く膨らんだ形状であればよい。また、端面球
面部３，３の頂点（中心軸Ｘとの交点）にセンタ孔を設
けてもよい。
【０００７】保持器３０は、図４に示すように、転動体
１の外輪２１側の端面球面部３を保持する保持凹部３１
を備えたアウタケージ部３２と、転動体１の内輪２２側
の球冠状端面部３を保持する保持凹部３３を備えたイン
ナケージ部３４と、を備え、アウタケージ部３２とイン
ナケージ部３４は連結されている。
１の外輪２１側の端面球面部３を保持する保持凹部３１
を備えたアウタケージ部３２と、転動体１の内輪２２側
の球冠状端面部３を保持する保持凹部３３を備えたイン
ナケージ部３４と、を備え、アウタケージ部３２とイン
ナケージ部３４は連結されている。
【０００８】本実施の形態の転がり軸受の場合、玉と比
較すると、転動球面部２の接触長が長くなるので、玉に
比べて負荷容量は数倍大きくなる。有効接触長さは、こ
ろの２／３程度に設定することが好適で、このようにす
れば、調心性に優れ、しかも玉の４倍程度の負荷容量が
得られる。また、図２（Ａ）に示すように、接触長さを
Ｗ１とすると、中央部と両端部の径の差に起因する差動
すべり量π（ｄ−ｄ０）は、玉の場合のπ（ｄ１−ｄ
０）に比べて小さいので、摩擦抵抗が軽減される。従っ
て、軽快に移動すると共に発熱量も小さい。特に、アン
ギュラコンタクト軸受の場合には、スラスト方向の荷重
が大きく、転動体１が軌道面２３，２４に押し付けられ
た状態で転動移行するので、負荷容量が要求されるし、
差動すべりによる発熱防止を図る必要がある。本発明の
転動体１を用いることで、負荷容量が高く、差動すべり
が小さく、しかも調心性に優れたアンギュラコンタクト
軸受が実現できた。さらに、テーパころ軸受の場合には
軌道面が傾くところが片当たりするので軌道輪の加工や
組み付けに相当高い寸法精度が要求されるが、本発明の
転動体１の場合には、転動面部２が円弧状なので玉と同
様に自動調心性を有し軌道面２３，２４の傾きを許容で
き、外輪２１，内輪２２の加工や組立に高い寸法精度が
要求されず、取り扱いやすい。
較すると、転動球面部２の接触長が長くなるので、玉に
比べて負荷容量は数倍大きくなる。有効接触長さは、こ
ろの２／３程度に設定することが好適で、このようにす
れば、調心性に優れ、しかも玉の４倍程度の負荷容量が
得られる。また、図２（Ａ）に示すように、接触長さを
Ｗ１とすると、中央部と両端部の径の差に起因する差動
すべり量π（ｄ−ｄ０）は、玉の場合のπ（ｄ１−ｄ
０）に比べて小さいので、摩擦抵抗が軽減される。従っ
て、軽快に移動すると共に発熱量も小さい。特に、アン
ギュラコンタクト軸受の場合には、スラスト方向の荷重
が大きく、転動体１が軌道面２３，２４に押し付けられ
た状態で転動移行するので、負荷容量が要求されるし、
差動すべりによる発熱防止を図る必要がある。本発明の
転動体１を用いることで、負荷容量が高く、差動すべり
が小さく、しかも調心性に優れたアンギュラコンタクト
軸受が実現できた。さらに、テーパころ軸受の場合には
軌道面が傾くところが片当たりするので軌道輪の加工や
組み付けに相当高い寸法精度が要求されるが、本発明の
転動体１の場合には、転動面部２が円弧状なので玉と同
様に自動調心性を有し軌道面２３，２４の傾きを許容で
き、外輪２１，内輪２２の加工や組立に高い寸法精度が
要求されず、取り扱いやすい。
【０００９】また、アンギュラ接触の場合、外輪２１及
び内輪２２の回転軸に対して転動体１の回転軸が大きく
傾いているので、図３に示すように、転動球面部２を軌
道面の傾きに応じてテーパ球面形状とすることがよい。
すなわち、転動球面部２は、その一端が大径かつ他端が
小径で長手方向円弧に勾配が付けられている。このよう
にすれば転動体１の軌道面に対する左右の相対周速差を
無くすことができる。ただし、転動球面部２は断面円弧
形状なので、直線的なテーパころのようにテーパ角度を
厳密に管理する必要はなく、多少の差があってもよい。
軌道面２３，２４と転動球面部２の勾配を厳密にただ
し、転動球面部は図示例は、長径Ｗに対する短径ｄの割
合を８０％にした例である。このようなテーパ形状の転
動体１を用いれば、左右の周速差が無くなるので、差動
すべりが小さくなることと相まって摩擦抵抗が小さくな
り、高速回転のアンギュラコンタクト軸受に好適であ
る。
び内輪２２の回転軸に対して転動体１の回転軸が大きく
傾いているので、図３に示すように、転動球面部２を軌
道面の傾きに応じてテーパ球面形状とすることがよい。
すなわち、転動球面部２は、その一端が大径かつ他端が
小径で長手方向円弧に勾配が付けられている。このよう
にすれば転動体１の軌道面に対する左右の相対周速差を
無くすことができる。ただし、転動球面部２は断面円弧
形状なので、直線的なテーパころのようにテーパ角度を
厳密に管理する必要はなく、多少の差があってもよい。
軌道面２３，２４と転動球面部２の勾配を厳密にただ
し、転動球面部は図示例は、長径Ｗに対する短径ｄの割
合を８０％にした例である。このようなテーパ形状の転
動体１を用いれば、左右の周速差が無くなるので、差動
すべりが小さくなることと相まって摩擦抵抗が小さくな
り、高速回転のアンギュラコンタクト軸受に好適であ
る。
【００１０】なお、上記実施の形態ではアンギュラコン
タクト軸受を例にとって説明したが、図５に示すよう
に、転動体１の転動球面部２と外輪２１及び内輪２２の
各軌道面２３，２４との接触角が０度のラジアル軸受に
ついても適用することができるし、また、接触角が９０
度のスラスト軸受についても適用することができること
はもちろんである。
タクト軸受を例にとって説明したが、図５に示すよう
に、転動体１の転動球面部２と外輪２１及び内輪２２の
各軌道面２３，２４との接触角が０度のラジアル軸受に
ついても適用することができるし、また、接触角が９０
度のスラスト軸受についても適用することができること
はもちろんである。
【００１２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明にあって
は、転動球面部の接触長が長くなるので玉に比べて負荷
容量は数倍大きく、ころ軸受と同程度の高荷重，高剛性
化を図ることができる。また、転動球面部の中央部と両
端部の径の差が玉に比べて小さいので、差動すべりは小
さく摩擦抵抗が軽減される。従って、玉に比べて軽快に
移動すると共に発熱量も小さい。さらに、テーパころ軸
受の場合には軌道面が傾くところが片当たりするので軌
道輪の加工や組み付けに相当高い寸法精度が要求される
が、本発明の転動体の場合には、転動面部が円弧状なの
で玉と同様に軌道面の傾きを許容でき、軌道輪の加工や
組立に高い寸法精度が要求されず、取り扱いやすい。特
に、アンギュラコンタクト軸受の場合には、スラスト方
向の荷重が大きく、転動体が軌道面に押し付けられた状
態で転動移行するので、負荷容量が要求されるし、差動
すべりによる発熱防止を図る必要があるが、本発明の転
動体を用いることで、負荷容量が高く、差動すべりが小
さく、しかも調心性に優れたアンギュラーコンタクト軸
受が実現できた。さらに転動球面部をテーパ形状とすれ
ば、転動体の左右の周速差が無くなるので、差動すべり
が小さくなることと相まって摩擦抵抗が小さくなり、高
速回転のアンギュラコンタクト軸受が実現できる。
は、転動球面部の接触長が長くなるので玉に比べて負荷
容量は数倍大きく、ころ軸受と同程度の高荷重，高剛性
化を図ることができる。また、転動球面部の中央部と両
端部の径の差が玉に比べて小さいので、差動すべりは小
さく摩擦抵抗が軽減される。従って、玉に比べて軽快に
移動すると共に発熱量も小さい。さらに、テーパころ軸
受の場合には軌道面が傾くところが片当たりするので軌
道輪の加工や組み付けに相当高い寸法精度が要求される
が、本発明の転動体の場合には、転動面部が円弧状なの
で玉と同様に軌道面の傾きを許容でき、軌道輪の加工や
組立に高い寸法精度が要求されず、取り扱いやすい。特
に、アンギュラコンタクト軸受の場合には、スラスト方
向の荷重が大きく、転動体が軌道面に押し付けられた状
態で転動移行するので、負荷容量が要求されるし、差動
すべりによる発熱防止を図る必要があるが、本発明の転
動体を用いることで、負荷容量が高く、差動すべりが小
さく、しかも調心性に優れたアンギュラーコンタクト軸
受が実現できた。さらに転動球面部をテーパ形状とすれ
ば、転動体の左右の周速差が無くなるので、差動すべり
が小さくなることと相まって摩擦抵抗が小さくなり、高
速回転のアンギュラコンタクト軸受が実現できる。
【図１】図１（Ａ）は本発明の実施の形態に係る転がり
軸受を示す縦断面図、同図（Ｂ）は従来の玉軸受の一例
を示す縦断面図である。
軸受を示す縦断面図、同図（Ｂ）は従来の玉軸受の一例
を示す縦断面図である。
【図２】図２は図１の転がり軸受に用いられる転動体を
示すもので、同図（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は短径，長径
の比率が８０％、同図（Ｄ），（Ｅ），（Ｆ）は短径，
長径の比率が９０％の転動体のそれぞれ正面図，平面図
および側面図である。
示すもので、同図（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は短径，長径
の比率が８０％、同図（Ｄ），（Ｅ），（Ｆ）は短径，
長径の比率が９０％の転動体のそれぞれ正面図，平面図
および側面図である。
【図３】図３は本発明の転動球面部をテーパ形状とした
転動体を示すもので、同図（Ａ）は正面図、同図（Ｂ）
は側面図である。
転動体を示すもので、同図（Ａ）は正面図、同図（Ｂ）
は側面図である。
【図４】図４は図１の装置の保持器を示すもので、同図
（Ａ）は正面断面図、同図（Ｂ）は平面図である。
（Ａ）は正面断面図、同図（Ｂ）は平面図である。
【図５】図５は本発明の他の実施の形態に係る転がり軸
受を示す縦断面図である。
受を示す縦断面図である。
１ 転動体
２ 転動球面部
３ 端面球面部
２０ 転がり軸受
２１ 外輪
２２ 内輪
２３，２４ 軌道面
３０ 保持器
３１ 保持凹部
３２ アウタケージ部
３３ 保持凹部
３４ インナケージ部
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平11−201162（ＪＰ，Ａ)
特開 昭47−11861（ＪＰ，Ａ)
特開2001−140895（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−69519（ＪＰ，Ａ)
特開 平１−224523（ＪＰ，Ａ)
実開 昭63−14021（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭63−14020（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭63−14019（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭61−17523（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭47−19642（ＪＰ，Ｕ)
特公 昭35−6253（ＪＰ，Ｂ１)
実公 昭49−33634（ＪＰ，Ｙ１)
実公 昭35−30914（ＪＰ，Ｙ１)
仏国特許発明425081（ＦＲ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F16C 33/30 - 33/36
F16C 19/00 - 19/56
Claims (4)
- 【請求項１】互いに同心的に配置された一対の軌道輪
と、該軌道輪間に転動自在に介装される多数の転動体と
を備えた転がり軸受において、 前記転動体は、円弧状に膨らんだ転動球面部と、該転動
球面部両端のほぼ一つの仮想球面上に位置する端面球面
部と、を備え、 前記転動球面部の円弧半径を端面球面部の曲率半径より
も大きくし、前記転動球面部の最大径よりも端面球面部
間の長さを長くしたことを特徴とする転がり軸受。 - 【請求項２】転動球面部の最大径を短径とし、端面球面
部間の長さを長径とすると、短径が長径に対して略８０
％±１５％の範囲に設定されていることを特徴とする請
求項１に記載の転がり軸受。 - 【請求項３】転動体の転動球面部と各軌道輪の軌道面と
の接触方向は、回転中心軸と直交する直交面に対して所
定の接触角を有するアンギュラ接触である請求項１また
は２に記載の転がり軸受。 - 【請求項４】転動球面部の端面球面部の一方が大径で他
方が小径となっており、転動球面部の円弧は長手方向に
勾配が付けられたテーパ球面形状となっている請求項３
に記載の転がり軸受。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP37682599A JP3430333B2 (ja) | 1999-12-20 | 1999-12-20 | 転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37682599A JP3430333B2 (ja) | 1999-12-20 | 1999-12-20 | 転がり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001173662A JP2001173662A (ja) | 2001-06-26 |
| JP3430333B2 true JP3430333B2 (ja) | 2003-07-28 |
Family
ID=18507795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP37682599A Expired - Fee Related JP3430333B2 (ja) | 1999-12-20 | 1999-12-20 | 転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3430333B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
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-
1999
- 1999-12-20 JP JP37682599A patent/JP3430333B2/ja not_active Expired - Fee Related
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