JP3323256B2 - スピーカ - Google Patents
スピーカInfo
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- JP3323256B2 JP3323256B2 JP33152992A JP33152992A JP3323256B2 JP 3323256 B2 JP3323256 B2 JP 3323256B2 JP 33152992 A JP33152992 A JP 33152992A JP 33152992 A JP33152992 A JP 33152992A JP 3323256 B2 JP3323256 B2 JP 3323256B2
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- speaker
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はスピーカのエッジに関す
るものである。
るものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、デジダル信号処理技術が飛躍的に
進歩し、スピーカに供給される電気信号の質が大幅に向
上したため、これに対応して高音質再生の可能なスピー
カが強く望まれてきている。以下に従来のスピ−カにつ
いて図面を参照しながら説明する。
進歩し、スピーカに供給される電気信号の質が大幅に向
上したため、これに対応して高音質再生の可能なスピー
カが強く望まれてきている。以下に従来のスピ−カにつ
いて図面を参照しながら説明する。
【０００３】図６は従来のスピーカの構造断面図であ
り、１はプレート、２はプレート１と一体に構成された
ヨーク、３はプレート１に固着したマグネット、４はマ
グネット３の上面に固着したセンターポール、５はセン
ターポール４の外周とヨーク２の内周面で構成される磁
気ギャップ中に保持されたボイスコイル、６はボイスコ
イル５のボビン、７はボイスコイルボビン６の先端に固
着したコーン形振動板、８はボイスコイルボビン６の外
周部に固着したダンパー、９はコーン形振動板７の外周
部に設けた断面が半円形状のエッジ、１０はダンパー８
及びエッジ９の外周を固着しプレート１、ヨーク２、マ
グネット３及びセンターポール４で構成される磁気回路
を保持するフレームである。
り、１はプレート、２はプレート１と一体に構成された
ヨーク、３はプレート１に固着したマグネット、４はマ
グネット３の上面に固着したセンターポール、５はセン
ターポール４の外周とヨーク２の内周面で構成される磁
気ギャップ中に保持されたボイスコイル、６はボイスコ
イル５のボビン、７はボイスコイルボビン６の先端に固
着したコーン形振動板、８はボイスコイルボビン６の外
周部に固着したダンパー、９はコーン形振動板７の外周
部に設けた断面が半円形状のエッジ、１０はダンパー８
及びエッジ９の外周を固着しプレート１、ヨーク２、マ
グネット３及びセンターポール４で構成される磁気回路
を保持するフレームである。
【０００４】上記構成において、ボイスコイル５に電気
信号が加えられると、ボイスコイル５に発生した駆動力
はボイスコイルボビン６に伝達され、その先端部に固着
されたコーン形振動板７を振動させる。
信号が加えられると、ボイスコイル５に発生した駆動力
はボイスコイルボビン６に伝達され、その先端部に固着
されたコーン形振動板７を振動させる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この様な従来のスピー
カでは、コーン形振動板７はボイスコイルボビン６の外
周部に固着したダンパー８及びエッジ９により支持さ
れ、これら支持体の支持力の直線性は特に振幅が大きく
なる低音域での再生時に問題となり、高調波歪の発生要
因となっている。特に、小口径のウーハーでは大口径の
ものに比べ、低音域の同一周波数で同レベルの音圧を得
ようとすると、大振幅させる必要がある。しかしながら
このような大振幅をさせた場合には、エッジの振幅余裕
が小さいため、エッジがつっぱり、これがエッジの破断
の原因となって耐入力の低下につながるという問題があ
る。従来はエッジ９の振幅余裕を大きくするために、図
７の点線で示したロールのようにロール幅を広げてい
た。しかし、この方法では振動板７の面積が小さくなっ
て音圧が低下し、エッジ共振も起こりやすくなるという
問題があった。
カでは、コーン形振動板７はボイスコイルボビン６の外
周部に固着したダンパー８及びエッジ９により支持さ
れ、これら支持体の支持力の直線性は特に振幅が大きく
なる低音域での再生時に問題となり、高調波歪の発生要
因となっている。特に、小口径のウーハーでは大口径の
ものに比べ、低音域の同一周波数で同レベルの音圧を得
ようとすると、大振幅させる必要がある。しかしながら
このような大振幅をさせた場合には、エッジの振幅余裕
が小さいため、エッジがつっぱり、これがエッジの破断
の原因となって耐入力の低下につながるという問題があ
る。従来はエッジ９の振幅余裕を大きくするために、図
７の点線で示したロールのようにロール幅を広げてい
た。しかし、この方法では振動板７の面積が小さくなっ
て音圧が低下し、エッジ共振も起こりやすくなるという
問題があった。
【０００６】また、エッジ９の振動姿態を見ると図８で
示すものとなる。同図において、Ａはボイスコイル５に
電気信号が加える前の中立の状態であり、Ｂは中立点よ
り前方に振動した状態、Ｃは中立点より後方に振動した
状態を示す。それぞれの振動状態において、コーン形振
動板７が中立点を基準として前後に動く振幅値ξは同じ
であると仮定する。このとき、Ａの位置からＢの状態へ
と移動する場合の空気量をＵ１、Ａの位置からＣの状態
へと移動する場合の空気量をＵ２とすると、コーン形振
動板７とともに振幅するエッジ９が排除する空気量は図
８より、エッジが前方と後方に振幅するときの変形のし
かたが異なるため、その値は異なったものとなる。スピ
−カとしての音圧特性はコーン形振動板７とエッジ９が
排除する空気量との和に比例するが、エッジ９より放射
される音圧には上記のように空気の排除量が前後の動き
によって異なるため本質的に歪を含むものとなり、スピ
ーカの音圧特性は必ず歪成分を含んだものとなってい
た。
示すものとなる。同図において、Ａはボイスコイル５に
電気信号が加える前の中立の状態であり、Ｂは中立点よ
り前方に振動した状態、Ｃは中立点より後方に振動した
状態を示す。それぞれの振動状態において、コーン形振
動板７が中立点を基準として前後に動く振幅値ξは同じ
であると仮定する。このとき、Ａの位置からＢの状態へ
と移動する場合の空気量をＵ１、Ａの位置からＣの状態
へと移動する場合の空気量をＵ２とすると、コーン形振
動板７とともに振幅するエッジ９が排除する空気量は図
８より、エッジが前方と後方に振幅するときの変形のし
かたが異なるため、その値は異なったものとなる。スピ
−カとしての音圧特性はコーン形振動板７とエッジ９が
排除する空気量との和に比例するが、エッジ９より放射
される音圧には上記のように空気の排除量が前後の動き
によって異なるため本質的に歪を含むものとなり、スピ
ーカの音圧特性は必ず歪成分を含んだものとなってい
た。
【０００７】本発明は上記課題を解決するもので、振動
板の支持体であるエッジについてその支持力の直線性、
振幅余裕を改善すると共に、空気排除量の非対称性に起
因する高調波歪を大幅に低減させたスピ−カを実現する
ことを目的としている。
板の支持体であるエッジについてその支持力の直線性、
振幅余裕を改善すると共に、空気排除量の非対称性に起
因する高調波歪を大幅に低減させたスピ−カを実現する
ことを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を解決
するために、エッジの長さ方向を複数個の片に分割し、
隣合う分割片の断面を上下対称な放物曲線状のロール形
状として、前記隣合う分割片と分割片との間を断面が徐
々に連続して変化する連結部で接続し、前記エッジの内
周または外周を振動板に、さらに前記エッジの外周また
は内周にはフレームを接合した構成とするものである。
するために、エッジの長さ方向を複数個の片に分割し、
隣合う分割片の断面を上下対称な放物曲線状のロール形
状として、前記隣合う分割片と分割片との間を断面が徐
々に連続して変化する連結部で接続し、前記エッジの内
周または外周を振動板に、さらに前記エッジの外周また
は内周にはフレームを接合した構成とするものである。
【０００９】
【作用】本発明は上記構成のような、ロールの断面形状
を放物曲線状にすることで、半円状ロールと同じロール
幅でもロール長さを長くすることができ、振幅余裕が大
きく取れる。さらに、エッジを複数個の片に分割し隣合
う分割片を対称構造とするため、振動板の振幅とともに
上記エッジの１つの片より排除される空気と、隣の１つ
の片より排除される空気の合成量は、どの連結部に接続
された両分割片を考えても、電気信号を加えない時の中
立点を境として上下振幅時に対して等しくなる。さら
に、構造の非対称性に起因する支持力の非対称性につい
ても改善することができる。
を放物曲線状にすることで、半円状ロールと同じロール
幅でもロール長さを長くすることができ、振幅余裕が大
きく取れる。さらに、エッジを複数個の片に分割し隣合
う分割片を対称構造とするため、振動板の振幅とともに
上記エッジの１つの片より排除される空気と、隣の１つ
の片より排除される空気の合成量は、どの連結部に接続
された両分割片を考えても、電気信号を加えない時の中
立点を境として上下振幅時に対して等しくなる。さら
に、構造の非対称性に起因する支持力の非対称性につい
ても改善することができる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
ながら説明する。
ながら説明する。
【００１１】図１は本発明の第１の実施例におけるスピ
ーカの構造断面図である。同図において図６で示した従
来例と同じ構成部品には同一の符号を付している。本実
施例において構成、動作は従来例とほぼ同じであるが、
図１におけるエッジ２０の断面形状が放物曲線である点
が異なっている。すなわち本実施例の構成は、従来スピ
ーカの上記した課題のうち、エッジの振幅余裕の向上を
目的としたものである。図２は本発明の第２の実施例に
おけるスピーカの構造を示す図であり、同図（ａ）は平
面図、（ｂ）はＡ−Ａ’における断面図を示す。本実施
例が従来例と大きく異なるのは、エッジ１１を、周方向
に４分割して部分的に放物曲線から成る凹状、凸状のロ
ールを使い分けて構成した点である。１２、１３は凸状
のロール、１４、１５は凸状のロールとは上下対称な凹
状のロール、１６、１７、１８、１９は連結部である。
ーカの構造断面図である。同図において図６で示した従
来例と同じ構成部品には同一の符号を付している。本実
施例において構成、動作は従来例とほぼ同じであるが、
図１におけるエッジ２０の断面形状が放物曲線である点
が異なっている。すなわち本実施例の構成は、従来スピ
ーカの上記した課題のうち、エッジの振幅余裕の向上を
目的としたものである。図２は本発明の第２の実施例に
おけるスピーカの構造を示す図であり、同図（ａ）は平
面図、（ｂ）はＡ−Ａ’における断面図を示す。本実施
例が従来例と大きく異なるのは、エッジ１１を、周方向
に４分割して部分的に放物曲線から成る凹状、凸状のロ
ールを使い分けて構成した点である。１２、１３は凸状
のロール、１４、１５は凸状のロールとは上下対称な凹
状のロール、１６、１７、１８、１９は連結部である。
【００１２】図３にエッジ１１の連結部１７近傍の外観
の斜視図を示す。凸状ロール１３と凹状ロール１５は上
下対称構造であり、その間を断面が徐々に連続して変化
する連結部１７によって接続されている。連結部１７の
形状を図４を用いてさらに詳細に説明する。図４（ａ）
はエッジ１１の連結部１７近傍の平面図であり、同図
（ｂ）は（ａ）に示した各部における断面を示してい
る。連結部１７は断面が凸と凹の２つの形状から構成さ
れ、図４（ｂ）に示すように、凸状ロール１３に近づく
につれて連結部１７の凸ロールの径は大きく、凹ロール
の径は小さくなり、凸状ロール１３に達した時には凹ロ
ールの径は零になって、凸状ロール１３と同形状とな
る。逆に凹状ロール１５に近づくにつれて連結部１７の
凹ロールの径は大きく、凸ロールの径は小さくなり、凹
状ロール１５に達した時には凸ロールの径は零になっ
て、凹状ロール１５と同形状となる。
の斜視図を示す。凸状ロール１３と凹状ロール１５は上
下対称構造であり、その間を断面が徐々に連続して変化
する連結部１７によって接続されている。連結部１７の
形状を図４を用いてさらに詳細に説明する。図４（ａ）
はエッジ１１の連結部１７近傍の平面図であり、同図
（ｂ）は（ａ）に示した各部における断面を示してい
る。連結部１７は断面が凸と凹の２つの形状から構成さ
れ、図４（ｂ）に示すように、凸状ロール１３に近づく
につれて連結部１７の凸ロールの径は大きく、凹ロール
の径は小さくなり、凸状ロール１３に達した時には凹ロ
ールの径は零になって、凸状ロール１３と同形状とな
る。逆に凹状ロール１５に近づくにつれて連結部１７の
凹ロールの径は大きく、凸ロールの径は小さくなり、凹
状ロール１５に達した時には凸ロールの径は零になっ
て、凹状ロール１５と同形状となる。
【００１３】上記構成においてその動作を説明する。ボ
イスコイル５に電気入力が加えられると、連結部１６、
１７、１８、１９により接続された凸状ロール１２、１
３及び凹状ロール１４、１５はコーン振動板７の上下振
幅運動を阻害することなくコーン振動板７の支持体とし
て動作し、連結部１６、１７、１８、１９とともにコー
ン振動板７の背面より放射される音を音響的に遮蔽す
る。
イスコイル５に電気入力が加えられると、連結部１６、
１７、１８、１９により接続された凸状ロール１２、１
３及び凹状ロール１４、１５はコーン振動板７の上下振
幅運動を阻害することなくコーン振動板７の支持体とし
て動作し、連結部１６、１７、１８、１９とともにコー
ン振動板７の背面より放射される音を音響的に遮蔽す
る。
【００１４】まず、コーン振動板７が上に振幅した時、
凸状ロール１２、１３は図８で示したロール状エッジの
振動姿態におけるＢの状態、即ち、空気排除量はＵ１と
なる、一方、凹状のロール１４、１５は同図の振動姿態
におけるＣの状態を上下方向で反転させたものとなり空
気排除量はＵ２となる。次に、コーン振動板７が下に振
幅した時、凸状ロール１２、１３は図８で示したロール
状エッジの振動姿態におけるＣの状態、即ち、空気排除
量はＵ２となり、凹状ロール１４、１５は同図の振動姿
態におけるＢの状態を上下方向で反転させたものとなり
空気排除量はＵ１となる。即ち、上下振幅各々に対して
１対の凸状のロールと凹状のロールによって排除される
空気量の合成は常にＵ１＋Ｕ２で一定となり空気排除量
の非対称性はなくなる。連結部１６、１８、１９に連続
して設けられた凸状ロール、凹状ロールについても全く
同一のことが成立する。
凸状ロール１２、１３は図８で示したロール状エッジの
振動姿態におけるＢの状態、即ち、空気排除量はＵ１と
なる、一方、凹状のロール１４、１５は同図の振動姿態
におけるＣの状態を上下方向で反転させたものとなり空
気排除量はＵ２となる。次に、コーン振動板７が下に振
幅した時、凸状ロール１２、１３は図８で示したロール
状エッジの振動姿態におけるＣの状態、即ち、空気排除
量はＵ２となり、凹状ロール１４、１５は同図の振動姿
態におけるＢの状態を上下方向で反転させたものとなり
空気排除量はＵ１となる。即ち、上下振幅各々に対して
１対の凸状のロールと凹状のロールによって排除される
空気量の合成は常にＵ１＋Ｕ２で一定となり空気排除量
の非対称性はなくなる。連結部１６、１８、１９に連続
して設けられた凸状ロール、凹状ロールについても全く
同一のことが成立する。
【００１５】図５は本発明のエッジを用いた１４ｃｍ口
径のスピーカの音圧周波数特性である。図５を図９と比
較すると、図９に示した従来スピーカの特性に対して１
００Ｈｚ以下の低音域において第２次高調波歪が大幅に
低減しているのが分かる。
径のスピーカの音圧周波数特性である。図５を図９と比
較すると、図９に示した従来スピーカの特性に対して１
００Ｈｚ以下の低音域において第２次高調波歪が大幅に
低減しているのが分かる。
【００１６】なお、上述してきた第２の実施例では連結
部を４つとしたが、連結部を２つ以上の偶数個とし、上
下振幅各々に対して、連結部に隣接する１対の上下対称
な放物曲線形状の分割片によって排除される空気量の合
計を一定とする限り、空気排除量の非対称性はなくな
り、本実施例と同様の効果が発揮される。したがって、
当然のことながら、エッジの断面形状は本実施例のよう
な放物曲線形状に限られず、楕円曲線形状であってもか
まわない。
部を４つとしたが、連結部を２つ以上の偶数個とし、上
下振幅各々に対して、連結部に隣接する１対の上下対称
な放物曲線形状の分割片によって排除される空気量の合
計を一定とする限り、空気排除量の非対称性はなくな
り、本実施例と同様の効果が発揮される。したがって、
当然のことながら、エッジの断面形状は本実施例のよう
な放物曲線形状に限られず、楕円曲線形状であってもか
まわない。
【００１７】さらに、個々の連結部の全ロール幅は本実
施例の如く必ずしも分割片と等しくする必要はなく、端
部に平面を有していてもかまわない。
施例の如く必ずしも分割片と等しくする必要はなく、端
部に平面を有していてもかまわない。
【００１８】
【発明の効果】以上のように本発明は、エッジの断面を
放物曲線状または楕円曲線状とすることによって、エッ
ジ幅を広げずにロール長を長くすることができ、エッジ
の振幅余裕が大きくなる。また振幅時にロール端は動き
にくく、固定部分と可動部分との境目に加わる応力が小
さいため耐入力を向上させることができる。さらにエッ
ジを複数個の片に分割し、例えば一片を凸状のロールと
するならば隣合う片を凹状のロールとした対称構造と
し、分割片と分割片との間を断面が徐々に連続して変化
する連結部によって接続することにより、振動板の上下
振幅に対してエッジの１つの片より排除される空気と、
隣の１つの片より排除される空気との合成量を各部隣接
片で等しくし、従来発生していたエッジの空気排除量の
非対称性に起因する音圧特性の第２次高調波歪を大幅に
低減でき、さらに、エッジ構造の非対称性に起因する支
持力の非対称性も改善できるなど、極めて低歪で高耐入
力なスピーカを提供するものである。
放物曲線状または楕円曲線状とすることによって、エッ
ジ幅を広げずにロール長を長くすることができ、エッジ
の振幅余裕が大きくなる。また振幅時にロール端は動き
にくく、固定部分と可動部分との境目に加わる応力が小
さいため耐入力を向上させることができる。さらにエッ
ジを複数個の片に分割し、例えば一片を凸状のロールと
するならば隣合う片を凹状のロールとした対称構造と
し、分割片と分割片との間を断面が徐々に連続して変化
する連結部によって接続することにより、振動板の上下
振幅に対してエッジの１つの片より排除される空気と、
隣の１つの片より排除される空気との合成量を各部隣接
片で等しくし、従来発生していたエッジの空気排除量の
非対称性に起因する音圧特性の第２次高調波歪を大幅に
低減でき、さらに、エッジ構造の非対称性に起因する支
持力の非対称性も改善できるなど、極めて低歪で高耐入
力なスピーカを提供するものである。
【図１】本発明の第１の実施例におけるスピーカの構造
断面図
断面図
【図２】（ａ）は本発明の第２の実施例におけるスピー
カの平面図 （ｂ）は本発明の第２の実施例におけるスピーカの構造
断面図
カの平面図 （ｂ）は本発明の第２の実施例におけるスピーカの構造
断面図
【図３】本発明の第２の実施例におけるスピーカ用エッ
ジの連結部近傍の斜視図
ジの連結部近傍の斜視図
【図４】（ａ）は本発明の第２の実施例におけるスピー
カ用エッジの連結部近傍の平面図 （ｂ）は同図（ａ）における各部の断面図
カ用エッジの連結部近傍の平面図 （ｂ）は同図（ａ）における各部の断面図
【図５】本発明のエッジを採用した１４ｃｍ口径スピー
カの音圧周波数特性図
カの音圧周波数特性図
【図６】従来のスピーカの構造断面図
【図７】従来のスピーカでのエッジの振幅余裕向上方法
の説明図
の説明図
【図８】従来のスピーカのエッジ部の振動姿態の説明図
【図９】従来の１４ｃｍ口径スピーカの音圧周波数特性
図
図
５ ボイスコイル ７ コーン形振動板 １０ フレーム １１、２０ エッジ １２、１３ 凸状ロール １４、１５ 凹状ロール １６、１７、１８、１９ 連結部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小浦 哲司 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電 器産業株式会社内 (72)発明者 佐藤 和栄 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電 器産業株式会社内 (56)参考文献 実開 昭51−41437（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭60−98996（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭55−91294（ＪＰ，Ｕ)
Claims (2)
- 【請求項１】 放物曲線状の断面を、中心軸の周りに回
転させた軸回転形状のエッジと、前記エッジの内周また
は外周に接合した振動板と、前記エッジの外周または内
周に接合したフレームにより構成されることを特徴とす
るスピーカ。 - 【請求項２】 周方向を複数個の片に分割し、隣合う分
割片の断面が上下対称な構造とした放物曲線状のエッジ
であり、隣合う分割片と分割片との間を断面が徐々に連
続して変化する連結部により接続したエッジと、前記エ
ッジの内周または外周に接合した振動板と、前記エッジ
の外周または内周に接合したフレームにより構成される
ことを特徴とするスピーカ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33152992A JP3323256B2 (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | スピーカ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33152992A JP3323256B2 (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | スピーカ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06178388A JPH06178388A (ja) | 1994-06-24 |
| JP3323256B2 true JP3323256B2 (ja) | 2002-09-09 |
Family
ID=18244680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33152992A Expired - Fee Related JP3323256B2 (ja) | 1992-12-11 | 1992-12-11 | スピーカ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3323256B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3804931B2 (ja) * | 2002-02-01 | 2006-08-02 | フォスター電機株式会社 | 電気音響変換器 |
| US6963650B2 (en) | 2002-09-09 | 2005-11-08 | Multi Service Corporation | Coaxial speaker with step-down ledge to eliminate sound wave distortions and time delay |
| JP2006080819A (ja) * | 2004-09-09 | 2006-03-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | スピーカ |
| US20100158305A1 (en) * | 2008-06-05 | 2010-06-24 | Osamu Funahashi | Loudspeaker |
| JP6846602B2 (ja) | 2015-12-17 | 2021-03-24 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電気音響変換器 |
| JP2019024149A (ja) * | 2015-12-17 | 2019-02-14 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電気音響変換器 |
| USD1001784S1 (en) | 2019-04-01 | 2023-10-17 | Alpine Electronics, Inc. | Speaker surround |
| USD1003864S1 (en) | 2019-04-01 | 2023-11-07 | Alpine Electronics, Inc. | Speaker surround |
-
1992
- 1992-12-11 JP JP33152992A patent/JP3323256B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JPH06178388A (ja) | 1994-06-24 |
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