JP3177709B2 - 熱可塑性樹脂組成物およびその射出成形体 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、結晶性ポリプロピレン
を主体として、特定のエチレン−ブテン−１共重合体ゴ
ムおよびタルクを配合してなる剛性、低温耐衝撃性、耐
傷付き性等に優れた新規な熱可塑性樹脂組成物、および
これを射出成形方法により成形した寸法安定性の優れた
射出成形体、特に自動車用バンパーに関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】最近、自動車のバンパーは、軽量化、安
全化等のために従来の鉄製バンパーからポリウレタン製
バンパーや結晶性プロピレン−エチレンブロック共重合
体製バンパーが使用されはじめた。しかしポリウレタン
製バンパーは、高価で比重が比較的高く、また結晶性プ
ロピレン−エチレンブロック共重合体製バンパーは、剛
性度および熱変形温度等の熱的性質は優れているが、低
温における衝撃強度が低い。

【０００３】低温衝撃強度を改良するために結晶性プロ
ピレン−エチレンブロック共重合体にエチレン−プロピ
レン共重合体ゴムを配合することが、例えば特開昭53-2
2552号および同53-40045号公報に提案されている。しか
しエチレン−プロピレン共重合体ゴムを配合するため
に、剛性度および熱変形温度等の熱的性質が劣りこれを
解決するためにさらに炭酸カルシウム、硫酸バリウム、
マイカ、結晶性ケイ酸カルシウムおよびタルク等の無機
充填剤を加えて配合することが例えば特開昭51-136735
号、同53-64256号、同53-64257号、同55-3374 号、同57
-55952号、同57-207630号、同58-17139号、同58-111846
号、同59-98157号公報等において提案されている。こ
の中でバンパー用組成物は、特開昭57-55952号、同57-2
07630 号、同58-111846 号および同59-98157号公報等
に、特に特開昭51-136735 号においてはタルク、同57-2
07630 号においてはタルク、マイカまたはケイ酸カルシ
ウムにより、さらに成形収縮率が小さくできること、す
なわち、寸法安定性を改良する効果も記載されている。

【０００４】また同様な目的で特開昭58-17139号および
同58-17140号公報においては、結晶性プロピレン−エチ
レンブロック共重合体に、エチレン−プロピレン共重合
体ゴムのかわりにエチレン−ブテン−１共重合体ゴムを
配合することが提案されている。特に特開昭58-17140号
においては、エチレン−ブテン−１共重合体ゴムを用い
ることによりエチレン−プロピレン共重合体ゴムに比べ
て衝撃白化面積を小さくして、耐傷付き性を改良する効
果が得られることが記載されている。

【０００５】結晶性プロピレン−エチレン共重合体／エ
チレン−プロピレン共重合体ゴム／タルクの組成物（以
下エチレン−プロピレン共重合体ゴム系組成物と略称す
る）は、耐傷付き性に難点を有するものの安価であるこ
とおよび成形性が良好であることなどの理由により、バ
ンパー用として幅広く用いられている。最近リサイクル
の問題とも相俟って強化RIM −ウレタンを代替する動き
がみられる。一方で、バンパーが自動車の意匠の一部と
してボディとの一体感を出すことが要求されているので
バンパー用樹脂材料に対し、ホディに用いられている鉄
に近い寸法安定性が求められている。

【０００６】物性的には、耐傷付き性はロックウェル硬
度で、寸法安定性は熱による線膨張係数で評価すること
ができる。ロックウェル硬度は大きい方が耐傷付き性は
良く、線膨張係数は小さい方が寸法安定性が良いが、エ
チレン−プロピレン共重合体ゴム系組成物はエチレン−
プロピレン共重合体ゴムを用いているために耐傷付き
性、寸法安定性において限界を有しているのが実情であ
る。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】かかる状況に鑑み本発
明は、結晶性ポリプロピレンを主体として用い、バンパ
ーとして要求される低温衝撃強度および剛性度を満足
し、かつ、従来用いられているエチレン−プロピレン共
重合体ゴム系組成物よりさらに高いレベルのロックウェ
ル硬度および小さい線膨張係数を有する熱可塑性樹脂組
成物を得、さらにその組成物より射出成形体を提供する
ことを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は、結晶性ポリプ
ロピレン（Ａ）：５０〜７５重量％、エチレン−ブテン
−１共重合体ゴム（Ｂ）：１５〜３５重量％、タルク
（Ｃ）：５〜２０重量％、よりなり、エチレン−ブテン
−１共重合体ゴム（Ｂ）のブテン−１含量が２０〜３０
重量％、７０℃キシレン溶液での固有粘度が１．１〜
２．０（dl/g）、１００℃でのムーニー粘度ＭＬ₁₊₄ 10
0 が１０〜４０、タルク（Ｃ）の平均粒子径が４μ以下
であり、かつ（Ｂ）と（Ｃ）の合計量が３０重量％以上
であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物および該熱
可塑性樹脂組成物を射出成形方法により成形してなるこ
とを特徴とする射出成形体および該射出成形体がバンパ
ーに係るものである。

【０００９】本発明において結晶性ポリプロピレン
（Ａ）とは、（ａ）結晶性プロピレンホモポリマー、
（ｂ）プロピレンとエチレンおよび／または少なくとも
１種の他のα−オレフィン（例えばブテン−１、ヘキセ
ン−１など）６モル％以下とを共重合させた結晶性プロ
ピレン−α−オレフィンランダムコポリマー、（ｃ）第
１工程で重合された第１セグメントとして結晶性プロピ
レンホモポリマー部分、あるいはエチレンおよび／また
は少なくとも１つの他のα−オレフィン（例えばブテン
−１、ヘキセン−１など）が６モル％以下の結晶性プロ
ピレン−α−オレフィンランダムコポリマー部分を有
し、第２工程で重合された第２セグメントとしてエチレ
ンおよび／または少なくとも１つの他のα−オレフィン
（例えばブテン−１、ヘキセン−１など）が10モル％以
上のプロピレン−α−オレフィンランダムコポリマー部
分を有する結晶性プロピレン−α−オレフィンブロック
コポリマーから選ばれる少なくとも１種をいう。

【００１０】結晶性ポリプロピレンは、たとえば、通常
チーグラーナッタ型触媒と呼称される三塩化チタンおよ
びアルキルアルミニウム化合物との組合せ触媒の存在下
に反応させて得ることができる。

【００１１】重合は０℃〜300 ℃までにわたって実施す
ることができる。しかしながらプロピレン等のα−オレ
フィンの高立体規則性重合においては、100 ℃以上では
高度に立体規則性を有する重合体が得られないなどの理
由によって通常０℃〜100 ℃の範囲で行うのが好適であ
る。重合圧力に関しては特に制限はないが、工業的かつ
経済的であるという点で３〜100 気圧程度の圧力が望ま
しい。

【００１２】重合法は連続式でもバッチ式でもいずれで
も可能である。重合法としてはブタン、ペンタン、ヘキ
サン、ヘプタン、オクタンの如き不活性炭化水素溶媒に
よるスラリー重合、生成する重合体が該不活性炭化水素
溶媒に溶解している状態で重合する溶媒重合、無溶媒に
よる液化モノマー中での塊状重合、ガス状モノマー中で
の気相重合が可能である。重合体の分子量を調節するた
めに、水素等の連鎖移動剤を添加することも可能であ
る。

【００１３】本発明で用いるポリプロピレンは、アイソ
特異性の（iospecific）チーグラー・ナッタ触媒を使用
して製造することができる。使用する触媒はアイソ特異
性（Isocpecificity）が高いものが好ましい。

【００１４】好適に使用できる触媒は、その遷移金属触
媒成分が層状の結晶構造を有する三塩化チタンまたはマ
グネシウム化合物とチタン化合物との複合固体化合物で
あり、その典型金属成分が有機アルミニウム化合物であ
る。触媒は第三成分として公知の電子供与性化合物を含
むことができる。三塩化チタンは四塩化チタンを種々の
還元剤によって還元することによって製造されたものを
使用することができる。還元剤としてはアルミニウム、
チタン等の金属、水素、有機金属化合物などが知られて
いる。金属還元によって製造された三塩化チタンとして
代表的なものは、四塩化チタンを金属アルミニウムによ
って還元し、その後ボールミル、振動ミルなどの装置中
で粉砕することによって活性化されたアルミニウムの塩
化物を含有する三塩化チタン組成物（ＴｉＣｌ₃ ＡＡ）
である。アイソ特異性、重合活性、粒子性状等を向上さ
せる目的で、粉砕時にエーテル、ケトン、エステル、塩
化アルミニウム、四塩化チタンなどから選ばれた化合物
を共存させることもできる。

【００１５】本発明の目的にとって更に好ましい三塩化
チタンは、四塩化チタンを有機アルミニウム化合物で還
元し、得られた三塩化チタン組成物を、エーテル化合物
およびハロゲン化合物と同時にあるいは逐次的に接触反
応させて得られた三塩化チタンである。エーテル化合物
は一般式Ｒ¹ −Ｏ−Ｒ² （Ｒ¹ 、Ｒ² は炭素数１〜18の
アルキル基である）で示され、ジ−ｎ−ブチルエ−テ
ル、ジ−ｔ−アミルエーテルが好ましく用いられる。ハ
ロゲン化合物はヨウ素、三塩化ヨウ素、ハロゲン化チタ
ンは四塩化チタン、ハロゲン化炭化水素は四塩化炭素、
１，２−ジクロルエタンから選ばれるのが好ましい。有
機アルミニウム化合物は一般式ＡｌＲ³ _n Ｘ_3-n （Ｒ³
は炭素数１〜18の炭化水素基、ＸはＣｌ、Ｂｒ、Ｉから
選ばれるハロゲン、ｎは３≧ｎ＞１を満足する数であ
る）で表され、ジエチルアルミニウムクロライド、エチ
ルアルミニウムセスキクロライド等が好ましい。

【００１６】これらの三塩化チタンの製造方法について
は、特開昭47-34470号、同53-33289号、同53-51285号、
同54-11986号、同58-142903 号、同60-28405号、同60-2
28504号公報等に詳しく述べられている。

【００１７】遷移金属化合物成分として層状の結晶構造
を有する三塩化チタンを使用する場合、典型金属化合物
成分として一般式ＡｌＲ⁴ _m Ｘ _3-m（Ｒ⁴ は炭素数１〜
18の炭化水素基、ＸはＣｌ、Ｂｒ、Ｉから選ばれるハロ
ゲン、ｍは３≧ｍ＞０）で表される有機アルミニウム化
合物が好ましい。具体的には、Ｒ⁴ がエチルまたはイソ
ブチル基、ｍが2.5 ≧ｍ≧1.5 であるような化合物であ
り、ジエチルアルミニウムクロライド、ジエチルアルミ
ニウムブロマイド、ジエチルアルミニウムアイオダイド
およびこれらとトリエチルアルミニウムまたはエチルア
ルミニウムジクロライドとの混合物を例示することがで
きる。後述の第三成分を併用する場合には３≧ｍ≧2.5
あるいは1.5 ≧ｍ＞０の有機アルミニウム化合物も好適
に使用することができる。有機アルミニウム化合物と三
塩化チタンの比率は１：１〜1000：１の広範囲のモル比
から選ぶことができる。

【００１８】三塩化チタンと有機アルミニウムとからな
る触媒は公知の第三成分を含むことができる。第三成分
としてε−カプロラクタム、メタクリル酸メチル、安息
香酸エチル、トルイル酸メチルなどのエステル化合物、
亜リン酸トリフェニル、亜リン酸トリブチルなどの亜リ
ン酸エステル、ヘキサメチルホスホリックトリアミドな
どのリン酸誘導体などを例示することができる。第三成
分の使用量は化合物によって作用力が異なるので個々の
化合物毎に実験的に決定しなければならないが、一般に
有機アルミニウムに対し等モル以下である。

【００１９】触媒の遷移金属固体触媒成分としてマグネ
シウム化合物とチタン化合物との複合固体化合物を使用
する場合、典型金属触媒成分としては、有機アルミニウ
ム化合物特に一般式ＡｌＲ⁵ _p Ｘ_3-p （Ｒ⁵ は炭素数１
〜18の炭化水素基、ＸはＣｌ、Ｂｒ、Ｉから選ばれたハ
ロゲン、ｐは３≧ｐ＞２）で表される化合物が好まし
い。具体的にはトリエチルアルミニウム、トリイソブチ
ルアルミニウムおよびこれらとジエチルアルミニウムク
ロライドまたはジイソブチルアルミニウムクロライドと
の混合物を例示することができる。

【００２０】触媒は更に電子供与性化合物特に芳香族モ
ノカルボン酸エステルおよび／またはＳｉ−ＯＲ⁶ 結合
を有するケイ素化合物を含むことが好ましい。Ｓｉ−Ｏ
Ｒ⁶ 結合（Ｒ⁶ は炭素数が１〜20の炭化水素基である）
を有するケイ素化合物は、一般式Ｒ⁷ _a Ｓｉ（ＯＲ⁶ ）
_4-a （Ｒ⁶ およびＲ⁷ は炭素数が１〜20の炭化水素基、
ａは０≦ａ≦３の数字を表す。）で表されるアルコキシ
シラン化合物が好適に使用される。具体例としては、テ
トラメトキシシラン、メチルトリメトキシシラン、ジメ
チルジメトキシシラン、エチルトリメトキシシラン、フ
ェニルトリメトキシシラン、テトラエトキシシラン、メ
チルトリエトキシシラン、エチルトリエトキシシラン、
ビニルトリエトキシシラン、フェニルトリエトキシシラ
ン、ジフェニルジメトキシシラン、ジフェニルジエトキ
シシラン、ブチルトリエトキシシラン、テトラブトキシ
シラン、ビニルトリブトキシシラン、ジエチルジエトキ
シシラン等をあげることができる。該電子供与性化合物
は有機アルミニウム化合物１モルに対し、１モル以下、
特に0.05〜１モルの範囲内で使用されることが好まし
い。

【００２１】マグネシウム化合物とチタン化合物との複
合固体化合物としては、四塩化チタンを有機マグネシウ
ム化合物で還元して得たマグネシウムの塩化物を含有す
る三塩化チタン、あるいは固体のマグネシウム化合物を
液相のチタン化合物と接触反応させることによって製造
された、いわゆる「担持触媒」を使用する。固体のマグ
ネシウム化合物は電子供与性化合物特に芳香族モノカル
ボン酸エステル、芳香族ジカルボン酸ジエステル、エー
テル化合物、アルコール類および／またはフェノール類
を含有するものであることが好ましい。芳香族モノカル
ボン酸エステルはチタン化合物との接触反応の時に共存
させることもできる。

【００２２】上記マグネシウム化合物とチタン化合物と
の複合固体化合物については多くの特許公報に記載があ
るが、本発明の目的にとって好適な触媒については特開
昭54-112988 号、同54-119586 号、同56-30407号、同57
-59909号、同57-59910号、同57-59911号、同57-59912
号、同57-59914号、同57-59915号、同57-59916号、同54
-112982 号、同55-133408 号、同58-27704号、同61-218
606 公報等に詳しい記載がある。

【００２３】本発明の熱可塑性樹脂組成物が耐熱性、剛
性、傷付き性等が要求される用途に用いられる場合、結
晶性ポリプロピレンとしては結晶性プロピレンホモポリ
マーまたは結晶性プロピレン−α−オレフィンブロック
コポリマーの第１工程で重合された第１セグメントであ
る結晶性プロピレンホモポリマー部分の沸騰ヘプタン不
溶部のアイソタクチック・ペンタッド分率が0.970 以上
でかつ沸騰ヘプタン可溶部の含有量が5.0 重量％以下で
あり、かつ20℃キシレン可溶部の含有量が2.0重量％以
下である高結晶性ポリプロピレンを用いることが好まし
い。ここで言う沸騰ヘプタン不溶部のアイソタクチック
・ペンタッド分率、沸騰ヘプタン可溶部の含有量および
20℃のキシレンに可溶な重合体の含有量は、次のように
決定される。

【００２４】結晶性ポリプロピレン５ｇを沸騰キシレン
500ml に完全に溶解させた後、20℃に降温し４時間放置
した後これを濾別し、20℃キシレン不溶部を分離する。
濾液を濃縮、乾固してキシレンを蒸発させ、さらに減圧
下60℃で乾燥して、20℃のキシレンに可溶な重合体を得
る。この乾燥重量を仕込みサンプル重量で除した値を百
分率で表現したものが20℃キシレン可溶部の含有量であ
る。20℃キシレン不溶部を乾燥後、沸騰ｎ−ヘプタンで
８時間ソックスレー抽出する。この抽出残渣を沸騰ヘプ
タン不溶部と称し、この沸騰ヘプタン不溶部の乾燥重量
を仕込みサンプル重量（５ｇ）から減じた値を仕込みサ
ンプル重量で除した値を百分率で表現したものが、沸騰
ヘプタン可溶部の含有量である。

【００２５】アイソタクチック・ペンタッド分率とは、
A.ZambelliらによってMacromolecules，６，925 （197
3）に発表されている方法、すなわち¹³Ｃ−NMRを使用し
て測定される結晶性ポリプロピレン分子鎖中のペンタッ
ド単位でのアイソタクチック連鎖、換言すればプロピレ
ンモノマー単位が５個連続してメソ結合した連鎖の中心
にあるプロピレンモノマー単位の分率である。ただし、
NMR 吸収ピークの帰属に関しては、その後発刊されたMa
cromolecules，８，687 （1975）に基づいて行うもので
ある。

【００２６】具体的には¹³Ｃ−NMR スペクトルのメチル
炭素領域の全吸収ピーク中のmmmmピークの面積分率とし
てアイソタクチック・ペンタッド分率を測定する。この
方法により英国NATIONAL PHYSICAL LABORATORYのNPL 標
準物質CRM No. M19 −14Polypropylene PP/MWD/2のアイ
ソタクチック・ペンタッド分率を測定したところ、0.94
4 であった。

【００２７】該高結晶性ポリプロピレンは例えば特開昭
60-28405号、同60-228504 号、同61-218606 号、同61-2
87917 号公報等に例示の方法で製造することが可能であ
る。

【００２８】本発明の熱可塑性樹脂組成物が耐衝撃性の
要求される用途に用いられる場合、結晶性ポリプロピレ
ンは第１工程で重合された第１セグメントである結晶性
プロピレンホモポリマー部分もしくは結晶性プロピレン
−α−オレフィンランダムコポリマー部分と第２工程で
重合された第２セグメントであるプロピレン−α−オレ
フィンランダムコポリマー部分からなる結晶性プロピレ
ン−α−オレフィンブロックコポリマーを用いることが
好ましい。

【００２９】該ブロックコポリマーはスラリー重合法お
よび気相重合法によって製造が可能である。特に高い耐
衝撃性が要求される用途に用いられる場合、第２セグメ
ント量を多くすることが必要であり気相重合法によって
好適に製造される。

【００３０】該気相重合法による高耐衝撃性ポリプロピ
レンは、例えば特開昭61-287917 号公報に例示の方法で
製造することが可能である。該ブロックコポリマーにお
いて第１セグメントは、結晶性プロピレンホモポリマー
部分あるいはエチレンおよび／または少なくとも１つの
他のα−オレフィンが６モル％以下の結晶性プロピレン
−α−オレフィンランダムコポリマー部分を有してい
る。結晶性プロピレンホモポリマー部分を有しているも
のが好ましい。

【００３１】第２セグメントは、エチレンおよび／また
は少なくとも１つの他のα−オレフィンが10モル％以上
のプロピレン−α−オレフィンランダムコポリマー部分
を有している。エチレン含量が10モル％以上であるプロ
ピレンとエチレンおよび／または炭素数４ないし６のα
−オレフィンとのプロピレン−α−オレフィンランダム
コポリマー部分を有するものが好ましく、エチレン含量
が10モル％以上であるプロピレン−エチレンランダムコ
ポリマー部分を有しているものが特に好ましい。第１セ
グメントとして結晶性ホモポリマー部分、第２セグメン
トとしてエチレン含量が10モル％以上であるプロピレン
−エチレンランダムコポリマー部分を有する組合せが特
に好適である。以下該共重合体を結晶性プロピレン−エ
チレンブロックコポリマーと略称する。第２セグメント
は全重合量に対して10〜70重量％である。

【００３２】スラリー重合法では第２セグメント量は10
〜30重量％、気相重合法では10〜70重量％の範囲で好適
に製造される。気相重合法において更に、第２セグメン
ト量の多いプロピレンブロックコポリマーは特願昭62-2
56015 号に例示の方法で製造が可能であり、超高耐衝撃
性の要求される用途に好適に用いられる。

【００３３】第２セグメントの135 ℃テトラリン溶媒中
での固有粘度は、製造時の生産性、重合体のパウダー性
状あるいは第１セグメントの固有粘度によって変える必
要があるが、スラリー重合法では概ね３〜15（dl/g）で
あり気相重合法では１〜５（dl/g）である。

【００３４】プロピレン−エチレンランダムコポリマー
部分の全体のブロックコポリマーに対する重量比率Ｘ
は、結晶性プロピレンホモポリマー部分と全体のブロッ
クコポリマーの各々の結晶融解熱量を測定することによ
り次式から計算で求めることができる。 Ｘ＝１−（ΔHf）_T ／（ΔHf）_P （ΔHf）_T ：全体のブロックコポリマーの融解熱量（ca
l/g ） （ΔHf）_P ：結晶性プロピレンホモポリマー部分の融解
熱量（cal/g ） プロピレン−エチレンランダムコポリマー部分のエチレ
ン含量は、赤外線吸収スペクトル法により全体のブロッ
クコポリマー中のエチレン含量を重量％で測定し次式か
ら計算で求めることができる。 （Ｃ^' ₂ ) _EP＝（Ｃ^' ₂ ) _T／Ｘ （Ｃ^' ₂ ) _T ：全体のブロックコポリマーのエチレン含
量（wt% ） （Ｃ' ₂ ) _EP：プロピレン−エチレンランダムコポリマ
ー部分のエチレン含量（wt% ）

【００３５】プロピレン−エチレンランダムコポリマー
部分の135 ℃テトラリン溶液中での固有粘度〔η〕
_EPは、結晶性ホモポリマー部分と全体のブロックコポリ
マーの各々の固有粘度を測定することにより次式から計
算で求めることができる。 〔η〕_EP＝〔η〕_T ／Ｘ−（１／Ｘ−１）〔η〕_P 〔η〕_P ：結晶性プロピレンホモポリマー部分の固有粘
度（dl/g） 〔η〕_T ：全体のブロックコポリマーの固有粘度（dl/
g） プロピレン−エチレンランダムコポリマー部分のエチレ
ン含量（Ｃ^' ₂ ) _EP（wt% ）は好ましくは20〜70wt% 、
さらに好ましくは25〜60wt% である。20wt%未満または7
0wt% をこえると、熱可塑性樹脂組成物の低温耐衝撃強
度に関して好ましい結果が得られない。またプロピレン
−エチレンランダムコポリマー部分の固有粘度〔η〕_EP
（dl/g）は好ましくは４（dl/g）以上さらに好ましくは
５（dl/g）以上である。４（dl/g）未満ではロックウェ
ル硬度に関して好ましい結果が得られない。

【００３６】本発明においてエチレン−ブテン−１共重
合体ゴム（Ｂ）は、エチレンとブテン−１を、通常の製
造触媒であるいわゆるチーグラーナッタ触媒を用いて重
合した共重合体ゴムであって、触媒として例えば、有機
アルミニウム化合物と炭化水素溶媒に可溶な３〜５価の
バナジウム化合物等が組み合わせて用いられる。上記の
アルミニウム化合物としては、アルキルアルミニウムセ
スキクロライド、トリアルキルアルミニウム、ジアルキ
ルアルミニウムモノクロライド、あるいはこれらの混合
物が用いられ、またバナジウム化合物としては、オキシ
三塩化バナジウム、四塩化バナジウムあるいはＶＯ（Ｏ
Ｒ⁸ ）_q Ｘ_3-q （０＜ｑ≦３、Ｒ⁸ は炭素数１〜10で表
される直鎖、分岐又は環状の炭化水素）で示されるバナ
デート化合物等を用いることができる。

【００３７】エチレン−ブテン−１共重合体ゴムの数平
均分子量は押出機中で混練可能なものであることが好ま
しく、10,000〜100,000 である。分子量が小さすぎると
押出機に供給する際の取扱が困難であり、また分子量が
大きすぎると流動性が小さくなり加工が困難である。

【００３８】エチレン−ブテン−１共重合体ゴムの分子
量分布についても特に限定されず、通常、製造、市販さ
れているモノモーダルタイプ、バイモーダルタイプ等種
々の分子量分布を有するいずれの共重合体ゴムも使用し
得る。分子量分布のＱ値（重量平均分子量／数平均分子
量）の好ましい範囲は１〜30、さらに好ましくは２〜20
である。

【００３９】また、エチレン−ブテン−１−非共役ジエ
ン共重合体ゴムも使用することができるが、原料ゴム中
の非共役ジエン含量を３重量％以下とする事が好まし
い。非共役ジエン含量が３重量％を超えると、混練の際
ゲル化を起こす為、好ましくない。

【００４０】エチレン−ブテン−１共重合体中のブテン
−１含量は20〜30重量％、好ましくは23〜28重量％、さ
らに好ましくは24〜27重量％である。20重量％未満で
は、線膨張係数に関して好ましい結果が得られず、30重
量％を超えるとロックウェル硬度に関して好ましい結果
が得られない。

【００４１】エチレン−ブテン−１共重合体ゴムの70
℃、キシレン溶液での固有粘度は1.1〜2.0 （dl/g）か
つ100 ℃でムーニー粘度ML₁₊₄ 100 が10〜40であり、好
ましくは各々1.2 〜1.8 （dl/g）かつ13〜35、さらに好
ましくは各々1.3 〜1.7 （dl/g）かつ14〜30である。70
℃、キシレン溶液での固有粘度が1.1 （dl/g）未満でか
つ100 ℃でのムーニー粘度ML₁₊₄100 が10未満ではロッ
クウェル硬度に関して好ましい結果が得られず、また各
々2.0 （dl/g）かつ40を超えると結晶性ポリプロピレン
との分散が悪く低温衝撃強度に関して好ましい結果が得
られない。

【００４２】本発明で使用されるタルク（Ｃ）の平均粒
子径は、４μ以下で、好ましくは３μ以下である。４μ
より大きいものは衝撃強度の低下が大きく、光沢等の外
観も悪くなる。タルクは無処理のまま使用しても良いが
ポリプロピレン系樹脂との界面接着性を向上させ、また
分散性を向上させる目的で通常知られている各種シラン
カップリング剤、チタンカップリング剤、高級脂肪酸、
高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド、高級脂肪酸塩
類あるいは他の界面活性剤で表面を処理したものを使用
することができる。

【００４３】ここでタルクの平均粒子径とは遠心沈降式
粒度分布測定装置を用いて水、アルコール等の分散媒中
に懸濁させて測定した篩下法の積分分布曲線から求めた
50％相当粒子径Ｄ₅₀のことを意味する。

【００４４】本発明の熱可塑性樹脂組成物（以下単に組
成物ということがある）を、例えばバンパーとして使用
するためには具体的な物性値として、剛性度は23℃の曲
げ弾性率が10,000（kg/cm ² ）以上、低温における衝撃
強度は−30℃でのアイゾット衝撃強度（ノッチ付）が５
（kg・cm/cm ）以上で、かつ−30℃、３m/secの高速面
衝撃試験においても吸収エネルギーが大きく延性的な破
壊をすること、ロックウエル硬度は望ましくは23℃で55
以上、線膨張係数は−30〜80℃の実用温度領域で７×10
^-5（cm/cm ・℃）以下であることが要求される。

【００４５】このため該組成物の各成分の配合割合は結
晶性ポリプロピレン（Ａ）が50〜75重量％、好ましくは
55〜70重量％、さらに好ましくは60〜65重量％、エチレ
ン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）は15〜35重量％、好
ましくは18〜32重量％、さらに好ましくは20〜28重量
％、タルク（Ｃ）は５〜25重量％、好ましくは８〜20重
量％、さらに好ましくは10〜18重量％である。さらに線
膨張係数を小さくするために（Ｂ）と（Ｃ）の合計量は
30重量％以上、好ましくは32重量％以上、さらに好まし
くは35重量％以上である。

【００４６】結晶性ポリプロピレン（Ａ）が50重量％未
満の場合には剛性度、ロックウェル硬度が低く、75重量
％を超えるときは低温衝撃強度が低い。エチレン−ブテ
ン−１共重合体ゴム（Ｂ）が15重量％未満のときは低温
衝撃強度が低く、35重量％を超えると剛性度、ロックウ
ェル硬度が低い。タルク（Ｃ）は５重量％未満では剛性
度が低く、20重量％を超えると低温衝撃強度が低い。ま
た（Ｂ）と（Ｃ）の合計量が30重量％未満では線膨張係
数が大きく実用的に問題がある。この様に、本発明の目
的とする組成物は、使用する各成分の構造を上記の様に
特定範囲に限定したうえで、各成分の配合割合を特定化
して初めて得ることができる。

【００４７】本発明の組成物は、一軸押出機、二軸押出
機、バンバリーミキサー、熱ロールなどの混練機を用い
て製造することができる。各成分の混合は同時に行なっ
てもよく、また分割して行なってもよい。分割添加の方
法として、結晶性ポリプロピレンとタルクを混練した
後、エチレン−ブテン−１共重合体ゴムを添加する方法
や、予め結晶性ポリプロピレンにタルクを高濃度に混練
してマスターバッチとし、それを別途結晶性ポリプロピ
レンやエチレン−ブテン−１共重合体ゴム等で希釈しな
がら混練する方法があり、また同様の方法で成形するこ
ともできる。混練に必要な温度は160 〜260 ℃であり、
時間は１〜20分である。

【００４８】さらに、これらの混練機において、これら
の基本成分以外に、酸化防止剤、紫外線吸収剤、滑剤、
顔料、帯電防止剤、銅害防止剤、難燃剤、中和剤、発泡
剤、可塑剤、造核剤、気泡防止剤、架橋剤等の添加剤を
配合することができる。

【００４９】これらの添加剤の中でも組成物として、屋
外における耐候性、耐熱性、耐酸化安定性を向上せしめ
るために、酸化防止剤や紫外線吸収剤を配合することが
好ましい。酸化防止剤として、2,6 −ジ第三ブチルフェ
ノール、2,6 −ジ第三ブチル−４−エチルフエノール、
2,6 −ジ第三ブチル−α−ジメチルアミノ−バラ−クレ
ゾール、６−（４−ヒドロキシ−3,5 −ジ第三ブチルア
ニリノ）−2,4 −ビスオクチル−チオ−1,3,5 −トリア
ジン、2,6 −ジ第三ブチル−４−メチルフエノール、ト
リス−（２−メチル−４−ヒドロキシ−５−第三ブチル
フェニル）ブタン、テトラキス−〔メチレン−３−
（３’，５’−ジ第三ブチル−４’−ヒドロキシフェニ
ル）プロピオネート〕メタン、ジテウリルチオジプロピ
オネート等、紫外線吸収剤として、２−ヒドロキシ−４
−ｎ−オクトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４
−オクタデシロキシベンゾフェノン、４−ドデシロキシ
−２−ヒドロキシベンゾフェノン、２−（２’−ヒドロ
キシ−３’−第三ブチル−５’−メチルフェニル）−５
−クロロベンゾトリアゾール、２−（２’−ヒドロキシ
−３’，５’−ジ第三ブチル−フェニル）−５−クロロ
ベンゾトリアゾール、ビス−（2,6 −ジメチル−４−ピ
ペリジル）セバケート等が挙げられる。

【００５０】本発明の組成物は剛性、ロックウェル硬度
および低温衝撃強度に優れており、押出成形、ブロー成
形、プレス成形または射出成形など各種の成形法で成形
体を得ることができる。この中で、成形体の線膨張係数
をより小さくするために射出成形方法が最も好ましい。
射出成形方法により成形した成形体は、線膨張係数が小
さいので該組成物は、自動車のバンパー用材料、とりわ
け寸法安定性が厳しく要求される大型バンパー用途に好
適に用いられる。

【００５１】

【実施例】以下実施例により本発明を説明するが、これ
らは単なる例示であり、本発明は要旨を逸脱しない限り
これら実施例に限定されるものではない。次に実施例に
おける物性値の測定法を以下に示す。 （１）メルトフローレート JIS K6758 に規定された方法による。測定温度は230 ℃
であり荷重はことわりのない限り2.16kgで測定する。 （２）引張試験 ASTM D638 に規定された方法による。射出成形により成
形された試験片を用いる。試験片の厚みは3.2mm であり
引張降伏点強度を評価する。測定温度はことわりのない
限り23℃である。

【００５２】（３）曲げ試験 JIS K7203 に規定された方法による。射出成形により成
形された試験片を用いる。試験片の厚みは6.4mm であ
り、スパン長さ100mm 、荷重速度2.0mm/分の条件で曲げ
弾性率および曲げ強度を評価する。測定温度はことわり
のない限り23℃である。それ以外の温度の場合は所定温
度の恒温槽で30分間状態調整をした後に測定を行う。 （４）アイゾット衝撃強度 JIS K7110 に規定された方法による。射出成形により成
形された試験片を用いる。試験片の厚みは6.4mm であ
り、成形の後にノッチ加工されたノッチ付きの衝撃強度
を評価する。測定温度はことわりのない限り23℃であ
る。それ以外の温度の場合は所定温度の恒温槽で２時間
状態調整をした後に測定を行う。

【００５３】（５）面衝撃強度 レオメトリックス社（米国）製 High Rate Impact Tes
ter （RIT-8000型）を用い射出成形された100 ×400 ×
３（mm）の平板から切りだした100 ×100 ×３（mm）の
平板試験機片を２インチの円形保持具で固定し、直径５
／８インチ（先端球面の半径５／16インチ）のインパク
トプローブを用い、該インパクトプローブを速度３m/秒
で試験片にあて、試験片の変形量と応力を検出し、図１
に示すような曲線を描かせ、この面積積分値を算出する
ことによって面衝撃強度を評価する。材料が降伏するに
要するエネルギー値を降伏点エネルギー、破壊する迄に
要するエネルギー値を全エネルギーで評価し、単位はい
ずれもジュール（Ｊ）で表示する。状態調整は装置に付
属の恒温槽によって行う。あらかじめ所定温度に調節さ
れた恒温槽に試験片を入れ、２時間状態調整をした後に
上記試験を行う。この所定温度をもって測定温度とす
る。図１に面衝撃強度例を示す。横軸は試験片の変形量
であり、縦軸はある変形量に対する応力である。両方の
値を連続的に検出してＸ−Ｙプロッターに連続的にプロ
ットすることによって該測定チャートが得られる。検出
応力の立ち上がり部分から材料が降伏する点までの変位
量と応力の面積積分を行って降伏点エネルギーを求め、
立ち上がり部分から材料が破壊するまでの変位量と応力
の面積積分を行って全エネルギーを求める。材料の破壊
状態は、実際の材料の破壊試験片をみて延性破壊（Ｄ）
か脆性破壊（Ｂ）か判定する。

【００５４】（６）ロックウェル硬度 JIS K7207 に規定された方法による。射出成形により成
形された試験片を用いる。試験片の厚みは3.0mm であ
り、鋼球はＲを用い評価の値はＲスケールで表示する。 （７）線膨張係数 測定装置としては、島津製作所（株）製 熱機械分析装
置TMA-40を用い次のように測定した。特にことわりのな
い限り射出成形により成形された100 ×400 ×３（mm）
の平板試験片を用いる。平板を120 ℃で30分間アニール
した後、中央部から12.7×12.7×３（mm）の試験片を切
り出し、23℃における寸法を正確に測定する。装置に射
出成形時のMDまたはTD方向の寸法変化が測定できるよう
にセットする。５℃分の昇温速度で−30〜80℃で昇温
し、その間のMDまたはTD方向の寸法変化を測定する。23
℃における寸法を基準に計算により、単位長さおよび単
位温度あたりの寸法変化を線膨張係数として求める。

【００５５】（８）ムーニー粘度 JIS K6300 に規定された方法により測定した。測定温度
は100 ℃である。 （９）エチレン含量、ブテン−１含量 プレスシートを作製し測定した赤外吸収スペクトルに現
れるエチレン含量についてはメチル基（−ＣＨ₃ ）およ
びメチレン基（−ＣＨ₂ −）の特性吸収の吸光度を用い
て、ブテン−１含量についてはエチル基の特性吸収の吸
光度を用いて、検量線法により求めた。

【００５６】（10）固有粘度 ウベローデ型粘度計を用いて濃度0.1 、0.2 および0.5g
/dl の３点について還元粘度を測定した。固有粘度は、
「高分子溶液、高分子実験学11」（1982年共立出版株式
会社刊）第491 頁に記載の計算方法すなわち、還元粘度
を濃度に対しプロットし、濃度をゼロに外挿する外挿法
によって求めた。結晶性ポリプロピレンについては、溶
媒としてテトラリンを溶媒として用い、温度135 ℃で評
価した。エチレン−ブテン−１共重合体ゴムについて
は、溶媒としてキシレンを用い、温度70℃で評価した。 （11）タルク平均粒径（Ｄ₅₀） 測定装置として島津製作所製 遠心沈降式粒度分布測定
装置SA-CP2-20 型を用いタルクを水に懸濁させ、さらに
ヘキサメタリン酸ナトリウムを少量加え均一な懸濁液と
し、セルに入れ液面高さ３cmとし、回転数500rpmにて粒
度分布曲線を測定した。篩下法プロットで積分々布曲線
を作成し、重量50％に相当する平均粒径Ｄ₅₀を求めた。 （12）落錘衝撃強度 JIS K7211 に規定された方法による。試験片は、後に示
す射出成形により得られたバンパーの切り出し片で、辺
10cmの正方形型試験片である。試験片を−30℃で２時間
状態調整をした後に測定を行った。

【００５７】（13）ペンジュラムテスト FMVSS 581 に規定された方法による。後に示す射出成形
により得られたバンパー成形体の衝撃試験を行なった。
測定温度は−30℃、実効衝撃質量は1000kgで行なった。 （14）塗装初期密着性 後に示す射出成形により得られたバンパーの切り出し片
を試験片とし、この試験片を1,1,1 −トリクロルエタン
蒸気（74℃）の中で30秒間、表面洗浄して常温乾燥後、
プライマーとして、日本ビーケミカル社製RB291Hを塗装
し、100 ℃のオーブン中で20分間焼き付けし、その後、
ウレタン系塗料（日本ビーケミカル社製、フレキセン＃
101 ）をスプレー塗装し、120 ℃のオーブン中で40分間
焼き付け仕上げを行う。この塗装試験の塗膜にカミソリ
刃にて２mm角のゴバン目100個（10縦×10横）を刻み、
その上に24mm幅のセロファンテープ（ニチバン株式会社
製）を指で圧着した後、その端面をつかんで一気に引き
はがした時に残存したゴバン目の数を残率（％）として
評価した。

【００５８】（15）寸法安定性 後に示す射出成形により得られたバンパーを120 ℃で１
時間アニールした後自動車の車体に取りつけ下記の条件
でヒートサイクルテストを行い、ヒートサイクルテスト
における80℃および−30℃におけるバンパーと車体のず
れの程度を目視で評価した。80℃で7.5 時間保持し、そ
の後23℃で0.5 時間保持し、さらに−30℃で7.5 時間保
持する。これを１サイクルとして４サイクルこれを繰り
返して行う。

【００５９】上記（２）、（３）、（４）および（６）
の物性評価用試験片は、特にことわりのない限り次の射
出成形条件下で作製した。組成物を熱風乾燥器で120 ℃
で２時間乾燥後、東芝機械製IS150E-V型射出成形機を用
い成形温度200 ℃、金型冷却温度50℃、射出時間15sec
、冷却時間30sec で射出成形を行った。上記（５）お
よび（７）の物性評価用試験片は、特にことわりのない
限り次の射出成形条件下で作製した。組成物を熱風乾燥
器で120 ℃で２時間乾燥後、住友重機（株）製ネオマッ
ト515/150 型射出成形機を用い成形温度200 ℃、金型冷
却温度50℃、射出時間15sec 、冷却時間30sec で射出成
形を行った。また、（12）〜（15）の物性評価用成形体
は、次の射出成形条件下で作製した。組成物を熱風乾燥
器で120 ℃で２時間乾燥後、宇部興産製UBE MAX2500 型
射出成形機を用い成形温度200 ℃、金型冷却温度50℃、
射出時間30sec 、冷却時間60sec で射出成形を行い、自
動車用バンパー（重量4500ｇ）を成形した。

【００６０】以下の組成物は特にことわりのない限り次
のような条件で製造した。各成分の所定量を計量し、ヘ
ンシェルミキサーで均一に予備混合した後、連続２軸混
練機（日本製鋼所（株）製TEX 44 SS 30BW-2V 型）にて
押出量30kg/ 時間、樹脂温度220 ℃、スクリュー回転数
350 回転／分、ベント吸引下で行った。スクリューは三
条タイプのローターとニーディングディスクを混練ゾー
ン２ケ所、おのおの第１フィード口、第２フィード口の
次のゾーンに配置して構成した。以下の実施例、比較例
においては、参考例１〜４に記載した方法によって得た
原料を用いた。

【００６１】参考例１：結晶性ポリプロピレン（Ａ）の
製造 結晶性ポリプロピレン（Ａ）を特開昭60-28405号公報に
記載のスラリー重合法で製造し、ＰＰ−１、ＰＰ−２、
ＰＰ−３とした。 ＰＰ−１；メルトフローレートが26（g/10分）、135 ℃
テトラリン溶媒中の固有粘度が1.93（dl/g）、第１工程
で重合された第１セグメントであるプロピレンのホモポ
リマー部分（以下Ｐ部と略称する）の割合が84重量％、
第２工程で重合された第２セグメントであるエチレンと
プロピレンの共重合体（以下EP部と略称する）の割合が
16重量％であり、Ｐ部の分子構造が135 ℃テトラリン溶
媒中の固有粘度が1.12（dl/g）、20℃の冷キシレン可溶
部の含有量が1.7 重量％、沸騰ヘプタン可溶部の含有量
が4.9 重量％、沸騰ヘプタン不溶部のアイソタクチック
・ペンタッド分率が0.985 であり、EP部の分子構造が13
5 ℃テトラリン溶媒中の固有粘度が5.9 （dl/g）、EP部
におけるエチレン／プロピレンの割合が25／75重量％で
ある高結晶性プロピレン−エチレンブロックコポリマ
ー。

【００６２】ＰＰ−２；メルトフローレートが26（g/10
分）、135 ℃テトラリン溶媒中の固有粘度が1.93（dl/
g）、第１工程で重合された第１セグメントであるＰ部
の割合が84重量％、第２工程で重合された第２セグメン
トであるEP部の割合が16重量％であり、Ｐ部の分子構造
が135 ℃、テトラリン溶媒中の固有粘度が1.12（dl/
g）、20℃の冷キシレン可溶部の含有量が2.4 重量％、
沸騰ヘプタン可溶部の含有量が6.5 重量％、沸騰ヘプタ
ン不溶部のアイソタクチック・ペンタッド分率が0.972
であり、EP部の分子構造が135 ℃、テトラリン溶媒中の
固有粘度が5.9 （dl/g）、EP部におけるエチレン／プロ
ピレンの割合が25／75重量％である高結晶性プロピレン
−エチレンブロックコポリマー。

【００６３】ＰＰ−３；メルトフローレートが26（g/10
分）、135 ℃テトラリン溶媒中の固有粘度が1.93（dl/
g）、第１工程で重合された第１セグメントであるＰ部
の割合が84重量％、第２工程で重合された第２セグメン
トであるEP部の割合が16重量％であり、Ｐ部の分子構造
が135 ℃テトラリン溶媒中の固有粘度が1.12（dl/g）、
20℃の冷キシレン可溶部の含有量が3.5 重量％、沸騰ヘ
プタン可溶部の含有量が9.0 重量％、沸騰ヘプタン不溶
部のアイソタクチック・ペンタッド分率が0.950であ
り、EP部の分子構造が135 ℃テトラリン溶媒中の固有粘
度が5.9 （dl/g）、EP部におけるエチレン／プロピレン
の割合が25／75重量％である結晶性プロピレン−エチレ
ンブロックコポリマー。

【００６４】参考例２：エチレン−ブテン−１共重合体
ゴム（Ｂ）の製造 エチレン−ブテン−１共重合体ゴムを特公昭44-9390 号
公報に記載の方法を参考にして均一溶液法で重合し、Ｅ
ＢＲ−１〜ＥＢＲ−９とした。 ＥＢＲ−１；ブテン−１含量が25重量％、70℃キシレン
溶液中の固有粘度が1.0 （dl/g）、100 ℃のムーニー粘
度ML₁₊₄ 100 が３であるエチレン−ブテン−１共重合体
ゴム。 同様な方法で異なった各種の分子構造を有するＥＢＲ−
２からＥＢＲ−９まで８種のエチレン−ブテン−１共重
合体ゴムを重合した。ＥＢＲ−１を含めて９種のエチレ
ン−ブテン−１共重合体ゴムの内容をまとめて表１に示
す。

【００６５】 参考例３：エチレン−プロピレン共重合体ゴムの製造 参考例２と同様な方法で重合し、ＥＰＲ−１とした。 ＥＰＲ−１；プロピレン含量が25重量％、70℃キシレン
溶液中の固有粘度が1.5 （dl/g）、100 ℃のムーニー粘
度ML₁₊₄ 100 が23のエチレン−プロピレン共重合体ゴ
ム。

【００６６】参考例４：タルク（Ｃ） タルクの原石を機械的に粉砕し、乾式で分級し次の平均
粒径のタルクを得た。 タルク−１； Ｄ₅₀＝2.1 μｍ タルク−２； Ｄ₅₀＝5.0 μｍ

【００６７】実施例１〜３、比較例１〜７ 結晶性ポリプロピレン（Ａ）として、ＰＰ−２、ゴムと
して表１に示す種々のエチレン−ブテン−１共重合体ゴ
ム（Ｂ）ＥＢＲ−１〜ＥＢＲ−９およびエチレン−プロ
ピレン共重合体ゴムＥＰＲ−１、タルク（Ｃ）としてタ
ルク−１を用い、各々の成分の配合割合を下記の割合で
（重量比）で一定とした。 ＰＰ−２：ゴム：タルク−１＝63：22：15 エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）はＥＢＲ−１
〜ＥＢＲ−９まで、ブテン−１含量および70℃キシレン
溶液中の固有粘度の構造の変わったものを使用した。エ
チレン−プロピレン共重合体ゴムと比較するためにＥＰ
Ｒ−１をもちいた。これらの配合物を所定の条件で混練
して組成物を作り所定の射出成形条件で試験片を成形し
た。物性評価結果を表２に示す。本発明の実施例は比較
例に比べ低温衝撃強度、ロックウェル硬度および線膨張
係数のバランスに優れている。

【００６８】比較例８ 実施例２においてタルク−１の代わりにタルク−２を用
いる以外は、実施例２と全く同様に組成物を作り、物性
を評価した。物性評価結果を表３に示す。タルクの平均
粒径の小さい実施例２に比べて低温衝撃強度、特に面衝
撃強度が著しく劣っている。

【００６９】実施例４〜５ 実施例２においてＰＰ−２の代わりに、ＰＰ−１または
ＰＰ−３を用いる以外は実施例２と全く同様に組成物を
作り、物性を評価した。ＰＰ−１を用いたものが実施例
４、ＰＰ−３を用いたものが実施例５である。物性評価
結果を表４に示す。実施例２、４および５ともに良好な
物性を示す。結晶性ポリプロピレン（Ａ）のＰ部におけ
る冷キシレン可溶部の少ないものほどロックウェル硬度
が高くなる。

【００７０】実施例６〜７、比較例９〜12 結晶性ポリプロピレン（Ａ）としてＰＰ−１または、Ｐ
Ｐ−２、エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）とし
てＥＢＲ−３、タルク（Ｃ）としてタルク−１を用い表
５に示す割合で配合した。これらの配合物を所定の条件
で混練して組成物を作り所定の射出成形条件で試験片を
成形した。物性評価結果を表５に示す。比較例９は、剛
性、ロックウェル硬度、比較例10〜11は線膨張係数、比
較例12は低温衝撃強度に各々難点を有している。

【００７１】比較例13 実施例２の組成物の線膨張係数の測定のための試験片を
プレス成形法により下記の条件で作成した。（株）神藤
金属工業所製 圧縮成形機（型式F-37）を用いて温度22
0 ℃、予熱５分、加圧５分でプレス成形し、温度30℃の
冷却プレスで固化させ50×200 ×３（mm）の試験片を得
た。この試験片を120 ℃で30分間アニール後、その中央
部から12.7×12.7×３（mm）の試験片を切り出し実施例
２と同様に線膨張係数を測定した。射出成形で得た実施
例２の線膨張係数は6.5 ×10⁵ （cm/cm ・℃）、プレス
成形で得た比較例１３の線膨張係数は10.9×10⁵ （cm/c
m ・℃）であった。組成物を射出成形法で成形した場合
に、初めて線膨張係数が低くなる。

【００７２】実施例８、比較例14〜19 実施例２および比較例１、２、４、６、７、10の組成物
から射出成形法により自動車用バンパーを成形した。バ
ンパーの落錘衝撃強度、ペンジュラムテスト、塗装初期
密着性および寸法安定性を評価した。また、耐傷付き性
は塗装作業時のハンドリングにおいて成形体の損傷の程
度を目視で定性的に評価した。これらの評価結果を表６
に示す。バンパーを用いて実用評価において、実施例８
は全ての項目において良好な結果が得られたのに対し、
比較例14〜19は各々いくつかの項目において不良な点が
みられた。

【００７３】

【発明の効果】本発明による熱可塑性樹脂組成物は、単
に低温衝撃強度および剛性が優れているだけでなく、大
型成形体に必須な寸法安定性が良好で、かつ成形品を取
扱うときとかく問題とされる耐傷付き性が良好であると
いう点において大きな効果を有する。そして、本発明に
より提供される新規な熱可塑性樹脂組成物は通常の加工
法、たとえば射出成形、押出成形、プレス成形法等によ
って容易に成形体、フィルム、シートなどに加工でき
る。中でも射出成形方法は、該熱可塑性樹脂組成物に良
好な寸法安定性を付与するという意味で最も好ましい成
形方法である。特に最近大型化し、車体との取付け精
度、寸法安定性の要求の厳しくなった大型バンパーの用
途に好適に用いられる。

【００７４】

【表１】

【００７５】

【表２】

【００７６】

【表３】

【００７７】

【表４】

【００７８】

【表５】

【００７９】

【表６】

【図面の簡単な説明】

【図１】面衝撃強度測定の説明図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｌ 23:08） Ｂ２９Ｋ 23:00 Ｂ２９Ｌ 31:30 (72)発明者 山本 正志 千葉県市原市姉崎海岸５の１ 住友化学 工業株式会社内 (72)発明者 稲垣 勝成 千葉県市原市姉崎海岸５の１ 住友化学 工業株式会社内 (72)発明者 野村 孝夫 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 西尾 武純 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 河村 信也 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 昭58−17140（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−17139（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−16943（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C08L 23/08 - 23/10 C08K 3/34 B29C 45/00 B60R 19/03

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】結晶性ポリプロピレン（Ａ）：５０〜７５
   重量％、 エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）：１５〜３５
   重量％、 タルク（Ｃ）：５〜２０重量％、 よりなり、エチレン−ブテン−１共重合体ゴム（Ｂ）の
   ブテン−１含量が２０〜３０重量％、７０℃キシレン溶
   液での固有粘度が１．１〜２．０（dl/g）、１００℃で
   のムーニー粘度ＭＬ₁₊₄ 100 が１０〜４０、タルク
   （Ｃ）の平均粒子径が４μ以下であり、かつ（Ｂ）と
   （Ｃ）の合計量が３０重量％以上であることを特徴とす
   る熱可塑性樹脂組成物。
2. 【請求項２】請求項１記載の熱可塑性樹脂組成物を射出
   成形方法により成形してなることを特徴とする射出成形
   体。
3. 【請求項３】射出成形体がバンパーである請求項２記載
   の射出成形体。