JP3087377B2 - ＴｉまたはＴｉ合金製の部材のための表面硬化材、表面硬化方法および表面硬化部材 - Google Patents
ＴｉまたはＴｉ合金製の部材のための表面硬化材、表面硬化方法および表面硬化部材Info
- Publication number
- JP3087377B2 JP3087377B2 JP03245527A JP24552791A JP3087377B2 JP 3087377 B2 JP3087377 B2 JP 3087377B2 JP 03245527 A JP03245527 A JP 03245527A JP 24552791 A JP24552791 A JP 24552791A JP 3087377 B2 JP3087377 B2 JP 3087377B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- surface hardening
- type
- weight
- hardening material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＴｉまたはＴｉ合金製
の機械構造部材に硬質の表面を形成するための表面硬化
材に関する。 本発明は、その表面硬化材を使用して行
なう表面硬化方法と、その結果得られる表面硬化部材に
も関する。
の機械構造部材に硬質の表面を形成するための表面硬化
材に関する。 本発明は、その表面硬化材を使用して行
なう表面硬化方法と、その結果得られる表面硬化部材に
も関する。
【０００２】
【従来の技術】よく知られているように、Ｔｉとその合
金は一般に軽量であって比強度が高く、耐食性もすぐれ
ているため、種々の機械部品への使用が試みられてい
る。 とくに、回転や往復の運動をする部材に使用すれ
ば、在来の鋼製の部材の場合より駆動エネルギーを小さ
くでき、振動も軽減されて好ましい。
金は一般に軽量であって比強度が高く、耐食性もすぐれ
ているため、種々の機械部品への使用が試みられてい
る。 とくに、回転や往復の運動をする部材に使用すれ
ば、在来の鋼製の部材の場合より駆動エネルギーを小さ
くでき、振動も軽減されて好ましい。
【０００３】Ｔｉの合金としては、Ｔｉ−６Ａｌ−４
Ｖ，Ｔｉ−６Ａｌ−６Ｖ−２Ｓｎ，Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓ
ｎ−４Ｚｒ−２Ｍｏ，Ｔｉ−２２Ｖ−４Ａｌなど、１０
％までのＡｌを含有する種々の組成のものが開発され、
実用されつつある。その組織は、α型、α＋β型、β型
である。 純Ｔｉはもちろん、これらの合金も耐摩耗性
が十分ではないから、摺動や多数回の接触を繰り返す部
材として使用するのは困難である。
Ｖ，Ｔｉ−６Ａｌ−６Ｖ−２Ｓｎ，Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓ
ｎ−４Ｚｒ−２Ｍｏ，Ｔｉ−２２Ｖ−４Ａｌなど、１０
％までのＡｌを含有する種々の組成のものが開発され、
実用されつつある。その組織は、α型、α＋β型、β型
である。 純Ｔｉはもちろん、これらの合金も耐摩耗性
が十分ではないから、摺動や多数回の接触を繰り返す部
材として使用するのは困難である。
【０００４】ひとつの対策として、ＴｉまたはＴｉ合金
の部材に肉盛り溶接を行なって硬質表面を形成すること
が試みられた。 これは、常用のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合
金をマトリクスとし、金属炭化物を分散させたものを肉
盛り材として使用する手法であるが、４００℃を超える
高温になると肉盛り材のマトリクスの組織が変化し、硬
度が低下してくるという難点があるため、適用できる場
面が限られている。
の部材に肉盛り溶接を行なって硬質表面を形成すること
が試みられた。 これは、常用のＴｉ−６Ａｌ−４Ｖ合
金をマトリクスとし、金属炭化物を分散させたものを肉
盛り材として使用する手法であるが、４００℃を超える
高温になると肉盛り材のマトリクスの組織が変化し、硬
度が低下してくるという難点があるため、適用できる場
面が限られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、純Ｔ
ｉ、または（α＋β）型Ｔｉ合金、β型Ｔｉ合金もしく
はα型Ｔｉ合金で製造した部材の表面に肉盛り溶接する
ことにより硬質の表面を形成して耐摩耗性を与える表面
硬化材であって、高温においても安定なものを提供し、
それにより従来Ｔｉ合金の使用が望まれながら実現して
いなかった分野、たとえば自動車エンジン用バルブへの
使用を可能にすることにある。
ｉ、または（α＋β）型Ｔｉ合金、β型Ｔｉ合金もしく
はα型Ｔｉ合金で製造した部材の表面に肉盛り溶接する
ことにより硬質の表面を形成して耐摩耗性を与える表面
硬化材であって、高温においても安定なものを提供し、
それにより従来Ｔｉ合金の使用が望まれながら実現して
いなかった分野、たとえば自動車エンジン用バルブへの
使用を可能にすることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の、純Ｔｉ、また
は（α＋β）型Ｔｉ合金、β型Ｔｉ合金もしくはα型Ｔ
ｉ合金で製造した部材の表面に肉盛り溶接することによ
り硬質の表面を形成するための表面硬化材は、Ａｌ：３
０〜４２重量％を含有し残部が実質上ＴｉであってＴｉ
−Ａｌ金属間化合物を主体とする合金と、硬質の金属炭
化物、窒化物またはホウ化物の少なくとも１種とを、後
者が１〜５０重量％を占めるように配合してなる。
は（α＋β）型Ｔｉ合金、β型Ｔｉ合金もしくはα型Ｔ
ｉ合金で製造した部材の表面に肉盛り溶接することによ
り硬質の表面を形成するための表面硬化材は、Ａｌ：３
０〜４２重量％を含有し残部が実質上ＴｉであってＴｉ
−Ａｌ金属間化合物を主体とする合金と、硬質の金属炭
化物、窒化物またはホウ化物の少なくとも１種とを、後
者が１〜５０重量％を占めるように配合してなる。
【０００７】上記のＴｉ−Ａｌ金属間化合物を主体とす
る合金は、下記の添加元素の１種または２種以上を、２
種以上併用の場合は合計で２０重量％以下含有してもよ
い。
る合金は、下記の添加元素の１種または２種以上を、２
種以上併用の場合は合計で２０重量％以下含有してもよ
い。
【０００８】Ｎｂ：０．５〜１５％（重量％、以下同
じ）、Ｗ：０．５〜１５％、Ｍｎ：０．１〜１０％、Ｃ
ｒ：０．１〜１０％、Ｖ：０．１〜１０％、Ｂ：０．０
１〜０．２％、Ｍｏ：０．１〜５％、Ｆｅ：０．１〜５
％、Ｔａ：０．１〜１０％、Ｚｒ：０．１〜５％および
Ｈｆ：０．１〜５％。
じ）、Ｗ：０．５〜１５％、Ｍｎ：０．１〜１０％、Ｃ
ｒ：０．１〜１０％、Ｖ：０．１〜１０％、Ｂ：０．０
１〜０．２％、Ｍｏ：０．１〜５％、Ｆｅ：０．１〜５
％、Ｔａ：０．１〜１０％、Ｚｒ：０．１〜５％および
Ｈｆ：０．１〜５％。
【０００９】本発明の、純Ｔｉ、または（α＋β）型Ｔ
ｉ合金、β型Ｔｉ合金もしくはα型Ｔｉ合金で製造した
部材の表面に、硬質の表面を形成するための表面硬化法
は、純Ｔｉ、または（α＋β）型Ｔｉ合金、β型Ｔｉ合
金もしくはα型Ｔｉ合金で製造した部材の表面に、請求
項１または２に記載の表面硬化材の粉末を、プラズマパ
ウダーウエルディング法により肉盛り溶接することから
なる。
ｉ合金、β型Ｔｉ合金もしくはα型Ｔｉ合金で製造した
部材の表面に、硬質の表面を形成するための表面硬化法
は、純Ｔｉ、または（α＋β）型Ｔｉ合金、β型Ｔｉ合
金もしくはα型Ｔｉ合金で製造した部材の表面に、請求
項１または２に記載の表面硬化材の粉末を、プラズマパ
ウダーウエルディング法により肉盛り溶接することから
なる。
【００１０】このような表面硬化法によって得られる本
発明の表面硬化部材の代表的なものは、Ｔｉ合金製の自
動車エンジン用バルブのシートとの接触面に、請求項１
または２の表面硬化材を肉盛り溶接して、硬質表面を形
成したバルブである。
発明の表面硬化部材の代表的なものは、Ｔｉ合金製の自
動車エンジン用バルブのシートとの接触面に、請求項１
または２の表面硬化材を肉盛り溶接して、硬質表面を形
成したバルブである。
【００１１】表面硬化材の適用方法には、代表的なプラ
ズマパウダーウエルディングのほか、ＴＩＧ法、あるい
はエレクトロンビームやレーザーなどの高エネルギーを
利用した方法がある。
ズマパウダーウエルディングのほか、ＴＩＧ法、あるい
はエレクトロンビームやレーザーなどの高エネルギーを
利用した方法がある。
【００１２】いずれの適用方法によるにしても、表面硬
化材は粉末状態であることが必要であるか、少なくとも
好都合である。 表面硬化材を構成するＴｉ−Ａｌ合金
と金属炭化物、窒化物、ホウ化物などの硬質の粒子と
は、一体に溶製して粉末化したものに限らず、それぞれ
粉末状に用意したものを混合したものであってもよく、
要は、硬質の粒子がマトリクスとなる合金中に均質に分
散していることである。粉末の粒度は、肉盛り溶接を行
なう方法によっても適切な範囲が多少異なるが、通常は
６０〜３３０メッシュが好適である。 マトリクスのＴ
ｉ−Ａｌ合金は、基本的にはγ相（ＴｉＡｌ）および
α′相（Ｔｉ3Ａｌ）で構成されるが、β相が生成して
もとくに問題はない。
化材は粉末状態であることが必要であるか、少なくとも
好都合である。 表面硬化材を構成するＴｉ−Ａｌ合金
と金属炭化物、窒化物、ホウ化物などの硬質の粒子と
は、一体に溶製して粉末化したものに限らず、それぞれ
粉末状に用意したものを混合したものであってもよく、
要は、硬質の粒子がマトリクスとなる合金中に均質に分
散していることである。粉末の粒度は、肉盛り溶接を行
なう方法によっても適切な範囲が多少異なるが、通常は
６０〜３３０メッシュが好適である。 マトリクスのＴ
ｉ−Ａｌ合金は、基本的にはγ相（ＴｉＡｌ）および
α′相（Ｔｉ3Ａｌ）で構成されるが、β相が生成して
もとくに問題はない。
【００１３】
【作用】金属の炭化物、窒化物、ホウ化物、代表的には
ＴｉＣ，ＮｂＣ，ＷＣ，ＴｉＮ，ＮｂＮ，ＢＮなどは、
肉盛りされたＴｉ−Ａｌ合金のマトリクス中に分散し
て、硬質の表面を形成する。 この効果は、Ｔｉ−Ａｌ
合金と硬質の粒子との配合物のうち、後者が少なくとも
１重量％を占めないと得られない。 一方、多量に加え
ると、肉盛り加工時に割れが発生しやすくなり、かつ肉
盛り部の靭性が低下するから、５０重量％以内の配合に
止める。 一般には、後記する例にみるとおり、５〜３
０重量％の配合が適当である。
ＴｉＣ，ＮｂＣ，ＷＣ，ＴｉＮ，ＮｂＮ，ＢＮなどは、
肉盛りされたＴｉ−Ａｌ合金のマトリクス中に分散し
て、硬質の表面を形成する。 この効果は、Ｔｉ−Ａｌ
合金と硬質の粒子との配合物のうち、後者が少なくとも
１重量％を占めないと得られない。 一方、多量に加え
ると、肉盛り加工時に割れが発生しやすくなり、かつ肉
盛り部の靭性が低下するから、５０重量％以内の配合に
止める。 一般には、後記する例にみるとおり、５〜３
０重量％の配合が適当である。
【００１４】所望によりＴｉ−Ａｌ合金に添加する諸元
素は、共通の効果として靭延性の向上があり、いずれも
前記した下限値以上でその効果が得られる。 多量に加
えても効果が飽和したり、かえって靭延性が低下したり
する上から、それぞれ上限値までの添加に止める。 こ
れら任意添加元素は、Ｂ以外はＴｉより比重が大であっ
て、多量に加えると部材が軽量であるというメリットを
減殺することになるから、２種以上併用の場合も、合計
で２０重量％を超えるべきでない。
素は、共通の効果として靭延性の向上があり、いずれも
前記した下限値以上でその効果が得られる。 多量に加
えても効果が飽和したり、かえって靭延性が低下したり
する上から、それぞれ上限値までの添加に止める。 こ
れら任意添加元素は、Ｂ以外はＴｉより比重が大であっ
て、多量に加えると部材が軽量であるというメリットを
減殺することになるから、２種以上併用の場合も、合計
で２０重量％を超えるべきでない。
【００１５】これらの元素の作用は、靭延性の向上とい
う共通の効果に加えて、詳細にみるとそれぞれ次のよう
な意義がある。 すなわち、Ｎｂ，Ｗ，Ｖ，Ｔａ，Ｚ
ｒ，Ｈｆは、金属間化合物ＴｉＡｌおよびＴｉ3Ａｌの
うち主として後者に固溶し、固溶強化により強度を高め
る。 また、Ｔｉ3Ａｌの延性を改善する。 これらの
元素のうちとくにＮｂおよびＷは、耐酸化性の向上にも
寄与する。 次に、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｍｏは、２種の
金属間化合物のうちではＴｉＡｌの方に多量に固溶し、
強度を上昇させる。 とくにＭｎおよびＣｒは、ＴｉＡ
ｌおよびＴｉ3Ａｌの両方の延性を高める。 さらにＢ
は、結晶粒を微細化して高温延性の改善に有効である。
Ｂの添加量の上限値が低いのは、ＴｉＢ2の過大な析
出による延性低下を避けるためである。
う共通の効果に加えて、詳細にみるとそれぞれ次のよう
な意義がある。 すなわち、Ｎｂ，Ｗ，Ｖ，Ｔａ，Ｚ
ｒ，Ｈｆは、金属間化合物ＴｉＡｌおよびＴｉ3Ａｌの
うち主として後者に固溶し、固溶強化により強度を高め
る。 また、Ｔｉ3Ａｌの延性を改善する。 これらの
元素のうちとくにＮｂおよびＷは、耐酸化性の向上にも
寄与する。 次に、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｍｏは、２種の
金属間化合物のうちではＴｉＡｌの方に多量に固溶し、
強度を上昇させる。 とくにＭｎおよびＣｒは、ＴｉＡ
ｌおよびＴｉ3Ａｌの両方の延性を高める。 さらにＢ
は、結晶粒を微細化して高温延性の改善に有効である。
Ｂの添加量の上限値が低いのは、ＴｉＢ2の過大な析
出による延性低下を避けるためである。
【００１６】
【実施例】表面硬化を行なう部材の材料として、下記Ａ
〜Ｄの４種を用意した。Ａは市販品であり、Ｂ〜Ｄは、
プラズマアークを熱源とし水冷銅ルツボをそなえたスカ
ル炉を用いて、Ａｒガス雰囲気中で原料を溶解して８kg
鋳塊としたものである。これらを鍛造して、径２０mmの
丸棒に仕上げた。
〜Ｄの４種を用意した。Ａは市販品であり、Ｂ〜Ｄは、
プラズマアークを熱源とし水冷銅ルツボをそなえたスカ
ル炉を用いて、Ａｒガス雰囲気中で原料を溶解して８kg
鋳塊としたものである。これらを鍛造して、径２０mmの
丸棒に仕上げた。
【００１７】Ａ 純Ｔｉ Ｂ Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ Ｃ Ｔｉ−２２Ｖ−４Ａｌ Ｄ Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−２Ｍｏ 別に、表１および表２の「肉盛り材」の欄に示す組成
の、Ｔｉ合金および硬質粒子の配合物を調製した。 Ｔ
ｉ合金は、溶湯の遠心噴霧により粉末としたものから６
０〜１４０メッシュの範囲をふるい分け、別に用意した
硬質粒子の、やはり６０〜１４０メッシュの粉末と混合
した。
の、Ｔｉ合金および硬質粒子の配合物を調製した。 Ｔ
ｉ合金は、溶湯の遠心噴霧により粉末としたものから６
０〜１４０メッシュの範囲をふるい分け、別に用意した
硬質粒子の、やはり６０〜１４０メッシュの粉末と混合
した。
【００１８】上記した肉盛り材の粉末を、プラズマパウ
ダーウエルディングにより、前記Ａ〜Ｄの部材の径２０
mmの丸棒の端面に、その外周に沿って一周するように肉
盛り溶接した。 溶接の条件は、肉盛り材によって若干
異なるが、下記の範囲内にある： 電流 ８０〜１２０Ａ 速度 ８０〜２５０mm／min ガス量 プラズマ用、パウダー用各１．０ｌ／ｍｉｎ シールド用１０ｌ／ｍｉｎ 肉盛りした試片を観察して割れの有無を観察したのち縦
に切断し、肉盛り部分の断面について、ビッカース硬さ
を測定した（荷重１０kgf）。 次に、肉盛り部分を先
端にもつピン型の試験片を製作し、回転するＳＵＪ２の
ディスクに一定圧力で押しつけるピンオンディスク摩耗
試験（試験条件は、周速６２．６ｍ／min 、距離２．６
３×１０4ｍ、押付力１０kg、潤滑なし）を行ない、一
定の距離を摺動した後の摩耗量（重量減）を記録した。
ダーウエルディングにより、前記Ａ〜Ｄの部材の径２０
mmの丸棒の端面に、その外周に沿って一周するように肉
盛り溶接した。 溶接の条件は、肉盛り材によって若干
異なるが、下記の範囲内にある： 電流 ８０〜１２０Ａ 速度 ８０〜２５０mm／min ガス量 プラズマ用、パウダー用各１．０ｌ／ｍｉｎ シールド用１０ｌ／ｍｉｎ 肉盛りした試片を観察して割れの有無を観察したのち縦
に切断し、肉盛り部分の断面について、ビッカース硬さ
を測定した（荷重１０kgf）。 次に、肉盛り部分を先
端にもつピン型の試験片を製作し、回転するＳＵＪ２の
ディスクに一定圧力で押しつけるピンオンディスク摩耗
試験（試験条件は、周速６２．６ｍ／min 、距離２．６
３×１０4ｍ、押付力１０kg、潤滑なし）を行ない、一
定の距離を摺動した後の摩耗量（重量減）を記録した。
【００１９】以上の結果を、表１（実施例）および表２
（比較例）に示す。
（比較例）に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】本発明に従ってＴｉまたはＴｉ合金の部
材の表面に肉盛り溶接を行ない、硬質の表面を形成する
ことにより、ＴｉおよびＴｉ合金の弱点であった低い耐
摩耗性を効果的に高めることができる。
材の表面に肉盛り溶接を行ない、硬質の表面を形成する
ことにより、ＴｉおよびＴｉ合金の弱点であった低い耐
摩耗性を効果的に高めることができる。
【００２３】この硬質表面を構成するＴｉ−Ａｌ合金マ
トリクスは、相安定性にすぐれていて、高温に長時間さ
らした場合にも、組織が変化することなく硬度の低下を
生じることがない。 従ってこの技術は、Ｔｉ合金で製
造した自動車エンジンのバルブなどに適用したとき、と
くにその意義が大きい。
トリクスは、相安定性にすぐれていて、高温に長時間さ
らした場合にも、組織が変化することなく硬度の低下を
生じることがない。 従ってこの技術は、Ｔｉ合金で製
造した自動車エンジンのバルブなどに適用したとき、と
くにその意義が大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ０４Ｂ 35/58 １０１ Ｃ０４Ｂ 35/58 １０５Ｃ １０５ Ｃ２２Ｃ 14/00 Ｚ Ｃ２２Ｃ 14/00 32/00 32/00 Ｃ２３Ｃ 4/06 Ｃ２３Ｃ 4/06 30/00 Ａ 30/00 Ｃ０４Ｂ 35/56 Ｆ (56)参考文献 特開 平１−212741（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−115995（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−77085（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−111858（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−56561（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−70072（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 35/30 - 35/32 B23K 10/02 C22C 14/00 C22C 32/00
Claims (5)
- 【請求項１】 純Ｔｉ、または（α＋β）型Ｔｉ合金、
β型Ｔｉ合金もしくはα型Ｔｉ合金で製造した部材の表
面に肉盛り溶接することにより硬質の表面を形成するた
めの表面硬化材であって、Ａｌ：３０〜４２重量％を含
有し残部が実質上ＴｉであってＴｉ−Ａｌ金属間化合物
を主体とする合金と、硬質の金属炭化物、窒化物または
ホウ化物の少なくとも１種とを、後者が１〜５０重量％
を占めるように配合してなる表面硬化材。 - 【請求項２】 Ｔｉ−Ａｌ金属間化合物を主体とする合
金が、下記の添加元素の１種または２種以上を、２種以
上併用の場合は合計で２０重量％以下含有する請求項１
の表面硬化材：Ｎｂ：０．５〜１５％（重量％、以下同
じ）、Ｗ：０．５〜１５％、Ｍｎ：０．１〜１０％、Ｃ
ｒ：０．１〜１０％、Ｖ：０．１〜１０％、Ｂ：０．０
１〜０．２％、Ｍｏ：０．１〜５％、Ｆｅ：０．１〜５
％、Ｔａ：０．１〜１０％、Ｚｒ：０．１〜５％および
Ｈｆ：０．１〜５％。 - 【請求項３】 純Ｔｉ、または（α＋β）型Ｔｉ合金、
β型Ｔｉ合金もしくはα型Ｔｉ合金で製造した部材の表
面に、請求項１または２に記載の表面硬化材の粉末を、
プラズマパウダーウエルディング法により肉盛り溶接す
ることからなる表面硬化方法。 - 【請求項４】 Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ，Ｔｉ−６Ａｌ−６
Ｖ−２Ｓｎ，Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−２Ｍｏお
よびＴｉ−２２Ｖ−４Ａｌからえらんだ、１０重量％以
下のＡｌを含有するＴｉ合金で製造した部材の表面に、
請求項１または２に記載の表面硬化材を肉盛り溶接して
なる表面硬化部材。 - 【請求項５】 Ｔｉ合金製の自動車エンジン用バルブの
シートとの接触面に請求項１または２の表面硬化材を肉
盛り溶接して硬質の表面を形成したバルブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03245527A JP3087377B2 (ja) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | ＴｉまたはＴｉ合金製の部材のための表面硬化材、表面硬化方法および表面硬化部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03245527A JP3087377B2 (ja) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | ＴｉまたはＴｉ合金製の部材のための表面硬化材、表面硬化方法および表面硬化部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0592294A JPH0592294A (ja) | 1993-04-16 |
| JP3087377B2 true JP3087377B2 (ja) | 2000-09-11 |
Family
ID=17135017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03245527A Expired - Fee Related JP3087377B2 (ja) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | ＴｉまたはＴｉ合金製の部材のための表面硬化材、表面硬化方法および表面硬化部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3087377B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69434085T2 (de) * | 1993-09-24 | 2005-10-13 | The Ishizuka Research Institute Ltd., Hiratsuka | Kompositmaterial und verfahren zu dessen herstellung |
| JP5888540B2 (ja) * | 2010-09-30 | 2016-03-22 | 国立大学法人九州工業大学 | ホウ素含有純チタン材および同純チタン材の製造方法 |
-
1991
- 1991-09-25 JP JP03245527A patent/JP3087377B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0592294A (ja) | 1993-04-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100196989B1 (ko) | 내마모성 구리계 합금 | |
| US4668470A (en) | Formation of intermetallic and intermetallic-type precursor alloys for subsequent mechanical alloying applications | |
| EP0529208B1 (en) | Hard facing chromium-base alloys | |
| US4353742A (en) | Cobalt-containing alloys | |
| EP0320195B1 (en) | Wear resisting copper base alloys | |
| JPS62146202A (ja) | 機械的合金化方法 | |
| JP2725333B2 (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
| JP3087377B2 (ja) | ＴｉまたはＴｉ合金製の部材のための表面硬化材、表面硬化方法および表面硬化部材 | |
| JPH08174272A (ja) | 硬化肉盛用銅基合金粉末 | |
| CN1170653A (zh) | 一种新型的高韧性抗冲击磨损的堆焊焊条 | |
| JP3087371B2 (ja) | Ｔｉ−Ａｌ金属間化合物製の部材のための表面硬化材、表面硬化方法および表面硬化部材 | |
| JPH05261590A (ja) | ＴｉまたはＴｉ合金製の部材の表面硬化材、表面硬化方法および表面硬化部材 | |
| JP2542603B2 (ja) | 耐摩耗性Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｎ系焼結合金 | |
| JPS6053098B2 (ja) | 高強度および高靭性を有する耐摩耗性Ｃｕ合金 | |
| JP3326822B2 (ja) | 酸化物分散強化型合金を用いたハースロール | |
| JP2572777B2 (ja) | ＴｉＣ粒子分散強化型チタン基合金 | |
| RU2038401C1 (ru) | Порошковый высокотемпературный износостойкий сплав на основе никеля | |
| JPH06344183A (ja) | 高温耐摩耗性のすぐれた肉盛溶接用Ｆｅ基合金粉末 | |
| JP3283546B2 (ja) | Ｔｉ Ａｌ，Ｔｉ３Ａｌ 金属間化合物製部材用耐酸化性肉盛材およびＴｉ Ａｌ，Ｔｉ３Ａｌ 金属間化合物製バルブ | |
| JPH0768600B2 (ja) | 複硼化物焼結体 | |
| EP0212435A2 (en) | A process for preparing hard, wear and/or corrosion resistant metallic alloys, as well as metallic alloys produced thereby | |
| JPH0584580A (ja) | Ａｌ又はＴｉ系部材及びその表面被覆方法と表面被覆用肉盛材 | |
| JP2642347B2 (ja) | 高硬度部材の製造方法 | |
| JPH07229412A (ja) | 高温耐摩耗性の優れたエンジンバルブ | |
| JPH0692602B2 (ja) | ＴｉおよびＴｉ合金母材の表面硬化肉盛用添加粉末 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080714 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090714 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |