JP3071118B2 - 微細な添加元素が添加されたＮｉＡｌ金属間化合物を製造する方法 - Google Patents
微細な添加元素が添加されたＮｉＡｌ金属間化合物を製造する方法Info
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/047—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy comprising intermetallic compounds
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は軽量、耐酸化性ならびに
高温強度の優れた金属間化合物に関するものであり、そ
して本発明の金属間化合物の利用分野は広く、航空宇宙
（宇宙往還機構造材等）ならびに原子力分野（再処理施
設用構造材）に及んでいる。
高温強度の優れた金属間化合物に関するものであり、そ
して本発明の金属間化合物の利用分野は広く、航空宇宙
（宇宙往還機構造材等）ならびに原子力分野（再処理施
設用構造材）に及んでいる。
【０００２】
【従来の技術】従来のＮｉＡｌ金属間化合物は、金属間
化合物特有の硬くて脆い特性を有する材料であり、この
ような機能を有する材料は、例えばコーティング材とし
て利用されているが、構造材としての利用を考える場
合、低温における延性が不十分であるために機械加工等
を行うことができなかったことから、その利用に限界が
あった。
化合物特有の硬くて脆い特性を有する材料であり、この
ような機能を有する材料は、例えばコーティング材とし
て利用されているが、構造材としての利用を考える場
合、低温における延性が不十分であるために機械加工等
を行うことができなかったことから、その利用に限界が
あった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ＮｉＡｌ金属間化合物
を構造材として大規模に利用していくためには、その金
属間化合物から成る構造材が、低温において機械加工に
耐え得る十分な延性を有する材料であるとともに、高温
においても機械的強度に優れた材料である必要がある。
を構造材として大規模に利用していくためには、その金
属間化合物から成る構造材が、低温において機械加工に
耐え得る十分な延性を有する材料であるとともに、高温
においても機械的強度に優れた材料である必要がある。
【０００４】そこで、本発明は、ＮｉＡｌ金属間化合物
から成る材料に改良を加えることによって、低温におい
て十分な延性を持つ材料とすると同時に、高温において
も十分な強度を持つ材料とすることを目的とするもので
ある。
から成る材料に改良を加えることによって、低温におい
て十分な延性を持つ材料とすると同時に、高温において
も十分な強度を持つ材料とすることを目的とするもので
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、ＮｉＡｌ金属
間化合物に添加元素Ｘとして第三元素Ａ、第四元素Ｙ及
び第五元素Ｚまでを微量添加することによって、この金
属間化合物から成る材料の特性である軽量性及び耐蝕性
を損なわずに、低温における延性及び高温における強度
を改善するものである。
間化合物に添加元素Ｘとして第三元素Ａ、第四元素Ｙ及
び第五元素Ｚまでを微量添加することによって、この金
属間化合物から成る材料の特性である軽量性及び耐蝕性
を損なわずに、低温における延性及び高温における強度
を改善するものである。
【０００６】微量な添加元素Ｘが添加されたＮｉＡｌ金
属間化合物における成分組成比の一例は、そのＮｉ：Ａ
ｌ：Ｘの組成比が５０：５０〜６３．５：３７．５であ
る。そして、これらの添加元素Ｘは、モリブデン、タン
グステン、レニウム、ルテニウム及び／又はボロンであ
り、これらの合金も使用される。本発明の金属間化合物
の一つとしては、その合金組成がＮｉＡｌ＋ａＸ＋ｂＹ
＋ｃＺであり、その第三元素Ｘの添加量ａは０．１〜１
ａｔ．％であり、この第三３元素Ｘに対する第四元素Ｙ
はその残りの元素からなり、その添加量ｂがＸに対して
最大５０ａｔ．％を越えない組成である。又、第五元素
Ｚは主にボロン（Ｂ）であり、その添加量ｃは０．１〜
０．２ａｔ．％である。これらの代表的な金属間化合物
の組成としては、例えば、５６．５ＮｉＡｌ＋（１．０
Ｍｏ／０．５Ｒｅ）＋０．２Ｂ等がある。
属間化合物における成分組成比の一例は、そのＮｉ：Ａ
ｌ：Ｘの組成比が５０：５０〜６３．５：３７．５であ
る。そして、これらの添加元素Ｘは、モリブデン、タン
グステン、レニウム、ルテニウム及び／又はボロンであ
り、これらの合金も使用される。本発明の金属間化合物
の一つとしては、その合金組成がＮｉＡｌ＋ａＸ＋ｂＹ
＋ｃＺであり、その第三元素Ｘの添加量ａは０．１〜１
ａｔ．％であり、この第三３元素Ｘに対する第四元素Ｙ
はその残りの元素からなり、その添加量ｂがＸに対して
最大５０ａｔ．％を越えない組成である。又、第五元素
Ｚは主にボロン（Ｂ）であり、その添加量ｃは０．１〜
０．２ａｔ．％である。これらの代表的な金属間化合物
の組成としては、例えば、５６．５ＮｉＡｌ＋（１．０
Ｍｏ／０．５Ｒｅ）＋０．２Ｂ等がある。
【０００７】又、本発明においては、金属間化合物用の
出発原料から各種の溶解法又は粉末化法（ガスアトマイ
ジング法等）により鋳造合金又は混合金属粉末を得た後
に、この鋳造合金にはスゥェージング法等の特殊熱間鍛
造により加工圧力を均等に加えて加工処理し、又この混
合金属粉末には粉末冶金法（高温等方加圧法：ＨＩＰ）
＋スゥェージング熱間鍛造法によって加工処理して、そ
の組織が均一化及び微細化された材料を得る。ＮｉＡｌ
にＭｏ等の元素を添加した材料で微細化組織を有するも
のは、室温での延性に富み、かつ高温での機械的強度の
優れた材料となる。
出発原料から各種の溶解法又は粉末化法（ガスアトマイ
ジング法等）により鋳造合金又は混合金属粉末を得た後
に、この鋳造合金にはスゥェージング法等の特殊熱間鍛
造により加工圧力を均等に加えて加工処理し、又この混
合金属粉末には粉末冶金法（高温等方加圧法：ＨＩＰ）
＋スゥェージング熱間鍛造法によって加工処理して、そ
の組織が均一化及び微細化された材料を得る。ＮｉＡｌ
にＭｏ等の元素を添加した材料で微細化組織を有するも
のは、室温での延性に富み、かつ高温での機械的強度の
優れた材料となる。
【０００８】なお、前記スゥェージング法による鋳造合
金の熱間鍛造処理においては、鋳造合金に高延性材を被
覆して、１１００℃において鍛造率７５％まで、その後
９００℃において９８％まで鍛造を行い、その組織が均
一化及び微細化された材料を得る。ただし、１回あたり
の鍛造比は、０．５％とする。
金の熱間鍛造処理においては、鋳造合金に高延性材を被
覆して、１１００℃において鍛造率７５％まで、その後
９００℃において９８％まで鍛造を行い、その組織が均
一化及び微細化された材料を得る。ただし、１回あたり
の鍛造比は、０．５％とする。
【０００９】又、前記粉末冶金法（高温等方加圧法：Ｈ
ＩＰ）＋スゥェージング熱間鍛造法による混合金属粉末
の処理においては、ステンレス鋼又は高延性鋼をキャプ
セル材とし、このキャプセル材に、前記混合金属粉末を
冷間等方加圧（ＣＩＰ等）により事前に理論密度の７０
％以上に緻密化された成形体を入れ、これを温度１００
０℃〜１２５０℃、圧力１００〜２００Ｍｐａで焼結
し、その後鍛造を行ってその組織が微細化及び均一化さ
れた材料を得る。
ＩＰ）＋スゥェージング熱間鍛造法による混合金属粉末
の処理においては、ステンレス鋼又は高延性鋼をキャプ
セル材とし、このキャプセル材に、前記混合金属粉末を
冷間等方加圧（ＣＩＰ等）により事前に理論密度の７０
％以上に緻密化された成形体を入れ、これを温度１００
０℃〜１２５０℃、圧力１００〜２００Ｍｐａで焼結
し、その後鍛造を行ってその組織が微細化及び均一化さ
れた材料を得る。
【００１０】
【実施例】Ｎｉ（純度９９．９％）：Ａｌ（純度９９．
９％）の粉末を原子量にして５０：５０〜６３．５：３
７．５の割合で不活性ガス中で混合し、その中に更に添
加元素を０．１〜１ａｔ．％加えて混合して均一な混合
粉末を得る。その後の工程には次の（１）、（２）の２
種類の工程がある。
９％）の粉末を原子量にして５０：５０〜６３．５：３
７．５の割合で不活性ガス中で混合し、その中に更に添
加元素を０．１〜１ａｔ．％加えて混合して均一な混合
粉末を得る。その後の工程には次の（１）、（２）の２
種類の工程がある。
【００１１】（１）の場合には、得られた混合粉末を型
に入れて加圧することにより成型先駆体を製作し、これ
を真空パックした後、ＣＨＰの等方加圧（例えば、加圧
容器に水等の加圧媒体が入っていて、加圧容器外部から
これらの加圧媒体を加圧することによって成型先駆体に
等方的に圧縮荷重を加える）により、高密度成形体を製
作する。この成形体をＨＩＰ用キャプセルに真空封入し
てＨＩＰ処理を行う。
に入れて加圧することにより成型先駆体を製作し、これ
を真空パックした後、ＣＨＰの等方加圧（例えば、加圧
容器に水等の加圧媒体が入っていて、加圧容器外部から
これらの加圧媒体を加圧することによって成型先駆体に
等方的に圧縮荷重を加える）により、高密度成形体を製
作する。この成形体をＨＩＰ用キャプセルに真空封入し
てＨＩＰ処理を行う。
【００１２】（２）の場合には、混合粉末のままＨＩＰ
用キャプセルに真空封入してＨＩＰ処理を行う。
用キャプセルに真空封入してＨＩＰ処理を行う。
【００１３】ここで用いるＨＩＰ処理用のキャプセル
は、このＨＩＰ処理温度範囲で熔融せず、しかもＮｉ＋
Ａｌ＋添加元素粉末と反応しない材料でできているもの
である。このキャプセル材の選定に当たっては、キャプ
セル材についてのＨＩＰ予定処理温度範囲での高温強度
データと、キャプセル材とＨＩＰ処理される元素との反
応性とを実験又は既存のデータで確認しておく必要があ
る。
は、このＨＩＰ処理温度範囲で熔融せず、しかもＮｉ＋
Ａｌ＋添加元素粉末と反応しない材料でできているもの
である。このキャプセル材の選定に当たっては、キャプ
セル材についてのＨＩＰ予定処理温度範囲での高温強度
データと、キャプセル材とＨＩＰ処理される元素との反
応性とを実験又は既存のデータで確認しておく必要があ
る。
【００１４】このＨＩＰ処理後、キャプセルごとに鍛造
温度（９００〜１１００℃）に加熱し、速やかにスウェ
ージング装置に加熱キャプセルごとに送り込んで均一鍛
造を行う。その際には、加熱＋鍛造プロセスを材料が所
定加工率に達するまで続ける。スウェージングとは、例
えば円柱状の試験片を加工する場合、試験片の円周回り
に３又は４方向からアンピルを当て、これを高速で振動
させることによって試験片の半径方向の等方的な加工を
加えるものである。
温度（９００〜１１００℃）に加熱し、速やかにスウェ
ージング装置に加熱キャプセルごとに送り込んで均一鍛
造を行う。その際には、加熱＋鍛造プロセスを材料が所
定加工率に達するまで続ける。スウェージングとは、例
えば円柱状の試験片を加工する場合、試験片の円周回り
に３又は４方向からアンピルを当て、これを高速で振動
させることによって試験片の半径方向の等方的な加工を
加えるものである。
【００１５】表１及び表２には、Ｎｉ及びＡｌから成る
合金原料に各種添加材（Ｔｉ、Ｆｅ、Ｖ、Ｗ、Ｃｒ、Ｃ
ｕ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｚｒ及びＢ）を加えるこ
とによって得られた合金材料（ＮｉＡｌ＋Ｘ）にスゥェ
ージング試験を行って得た結果が示されている。これに
より、ＮｉＡｌ材に対して鍛造量９８％までの鍛造に耐
え得る特性を与えるのに有効な添加元素の種類及びその
添加量が明らかになった。
合金原料に各種添加材（Ｔｉ、Ｆｅ、Ｖ、Ｗ、Ｃｒ、Ｃ
ｕ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｚｒ及びＢ）を加えるこ
とによって得られた合金材料（ＮｉＡｌ＋Ｘ）にスゥェ
ージング試験を行って得た結果が示されている。これに
より、ＮｉＡｌ材に対して鍛造量９８％までの鍛造に耐
え得る特性を与えるのに有効な添加元素の種類及びその
添加量が明らかになった。
【００１６】
【表１】
【表２】 図１（ａ）〜（ｃ）には、スゥェージング法により得ら
れた合金材料ｘＮｉＡｌ＋Ｂから成る鍛造材の高温強度
が、鍛造が進み組織が微細化するに従って高強度化する
とともに強度のピーク値が低温化することが示されてい
る。又、その高温強度は、Ｂの添加量が０．２ａｔ．％
のときにその最大値を示している。
れた合金材料ｘＮｉＡｌ＋Ｂから成る鍛造材の高温強度
が、鍛造が進み組織が微細化するに従って高強度化する
とともに強度のピーク値が低温化することが示されてい
る。又、その高温強度は、Ｂの添加量が０．２ａｔ．％
のときにその最大値を示している。
【００１７】図２（ａ）〜（ｃ）には、スウエージング
法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋Ｂの延性脆性遷
移温度（以下ＤＢＴＴ）が鍛造が進むに従って３００℃
まで低温化したことが示されている。
法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋Ｂの延性脆性遷
移温度（以下ＤＢＴＴ）が鍛造が進むに従って３００℃
まで低温化したことが示されている。
【００１８】図３（ａ）〜（ｂ）には、スウエージング
法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋Ｂの粒度が微細
化するほど高温強度が増加し（ただし、粒度が数μｍに
なると逆に強度低下を生じる）、ＤＢＴＴが直線的に低
温化することが示されている。従って、数１０ナノｍの
合金超微細組織においてＤＢＴＴが室温まで低温化する
ことを示している。
法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋Ｂの粒度が微細
化するほど高温強度が増加し（ただし、粒度が数μｍに
なると逆に強度低下を生じる）、ＤＢＴＴが直線的に低
温化することが示されている。従って、数１０ナノｍの
合金超微細組織においてＤＢＴＴが室温まで低温化する
ことを示している。
【００１９】図４（ａ）〜（ｂ）には、スウエージング
法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋ＸにおいてＸに
Ｍｏ又はＷを添加したものはピーク強度が低温化すると
ともに高温強度が向上していることが示されている。
法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋ＸにおいてＸに
Ｍｏ又はＷを添加したものはピーク強度が低温化すると
ともに高温強度が向上していることが示されている。
【００２０】図５（ａ）〜（ｂ）には、スウエージング
法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋ＸにおいてＸに
Ｍｏ又はＷを添加したもののＤＢＴＴが、２００度まで
低温化していることが示されている。
法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋ＸにおいてＸに
Ｍｏ又はＷを添加したもののＤＢＴＴが、２００度まで
低温化していることが示されている。
【００２１】図６及び７（ａ）〜（ｂ）には、スウエー
ジング法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋Ｂの組織
が微細化するに従って、高温強度が増加し（ただし、粒
度が数μｍになると逆に強度低下を生じる）、ＤＢＴＴ
が直線的に低温化することが示されている。
ジング法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋Ｂの組織
が微細化するに従って、高温強度が増加し（ただし、粒
度が数μｍになると逆に強度低下を生じる）、ＤＢＴＴ
が直線的に低温化することが示されている。
【００２２】図８及び９（ａ）〜（ｈ）には、スウエー
ジング法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＸ＋
０．２ＢにおいてＸにＭｏ又はＷを最大２０ａｔ．％ま
で添加しても高温強度が改善されるものの、低温延性は
逆に失われることが示されている。又、その低温延性を
改善するためには第三元素の最適添加量は、１ａｔ．％
以下に押さえる必要があることが示されている。
ジング法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＸ＋
０．２ＢにおいてＸにＭｏ又はＷを最大２０ａｔ．％ま
で添加しても高温強度が改善されるものの、低温延性は
逆に失われることが示されている。又、その低温延性を
改善するためには第三元素の最適添加量は、１ａｔ．％
以下に押さえる必要があることが示されている。
【００２３】図１０（ａ）〜（ｃ）には、スウエージン
グ法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＸに第４元
素としてＢ添加した場合の効果が示されている。これに
よると、Ｂの添加により硬度、低温伸びならびに高温強
度に改善が認められたことが示されている。
グ法により得られた合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＸに第４元
素としてＢ添加した場合の効果が示されている。これに
よると、Ｂの添加により硬度、低温伸びならびに高温強
度に改善が認められたことが示されている。
【００２４】図１１には、スウエージング法により得ら
れた合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＸ＋０．２ＢにおいてＸに
Ｍｏ／Ｒｅ合金を添加した場合、この添加材にＭｏのみ
を添加した場合に見られない室温での伸びが観察された
ことが示されている。
れた合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＸ＋０．２ＢにおいてＸに
Ｍｏ／Ｒｅ合金を添加した場合、この添加材にＭｏのみ
を添加した場合に見られない室温での伸びが観察された
ことが示されている。
【００２５】以上のとおり、図１〜１１の結果から、Ｍ
ｏ等の添加元素が添加された合金材料ＮｉＡｌ＋Ｘの合
金組織を微細化処理したものの中で、特にＭｏ／Ｒｅ合
金を添加した場合（図１１）に従来のＮｉＡｌ材料より
室温において延性に富み、かつ高温での機械的強度の優
れた材料となっていることが分かる。
ｏ等の添加元素が添加された合金材料ＮｉＡｌ＋Ｘの合
金組織を微細化処理したものの中で、特にＭｏ／Ｒｅ合
金を添加した場合（図１１）に従来のＮｉＡｌ材料より
室温において延性に富み、かつ高温での機械的強度の優
れた材料となっていることが分かる。
【００２６】
【発明の効果】この発明により得られた金属間化合物か
らなる材料は、その組織が微細化及び均一化されてお
り、そのために室温において延性に富み、かつ高温での
機械的強度の優れた材料であるので、工業、宇宙、原子
力分野において各種の構造材として利用されることがで
きる。
らなる材料は、その組織が微細化及び均一化されてお
り、そのために室温において延性に富み、かつ高温での
機械的強度の優れた材料であるので、工業、宇宙、原子
力分野において各種の構造材として利用されることがで
きる。
【図面の簡単な説明】
【図１】合金材料ｘＮｉＡｌ＋Ｂのスウェージング材の
高温強度特性を示す図である。
高温強度特性を示す図である。
【図２】合金材料ｘＮｉＡｌ＋Ｂのスウェージング材の
延性特性を示す図である。
延性特性を示す図である。
【図３】合金材料ｘＮｉＡｌ＋Ｂのスウェージング材の
粒度と高温強度ないしＤＢＴＴの関係を示す図である。
粒度と高温強度ないしＤＢＴＴの関係を示す図である。
【図４】合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＢのスウェージング材
の高温強度特性を示す図である。
の高温強度特性を示す図である。
【図５】合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＢのスウェージング材
の延性特性を示す図である。
の延性特性を示す図である。
【図６】合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＢのスウェージング材
の粒度と高温強度ないしＤＢＴＴの関係を示す図であ
る。
の粒度と高温強度ないしＤＢＴＴの関係を示す図であ
る。
【図７】合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＢのスウェージング材
の粒度と高温強度ないしＤＢＴＴの関係を示す図であ
る。
の粒度と高温強度ないしＤＢＴＴの関係を示す図であ
る。
【図８】合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＸ＋０．２Ｂのスウェ
ージング材でＸにＭｏ又Ｗを最大２０ａｔ．％まで添加
した材料の高温強度と延性特性を示す図である。
ージング材でＸにＭｏ又Ｗを最大２０ａｔ．％まで添加
した材料の高温強度と延性特性を示す図である。
【図９】合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＸ＋０．２Ｂのスウェ
ージング材でＸにＭｏ又Ｗを最大２０ａｔ．％まで添加
した材料の高温強度と延性特性を示す図である。
ージング材でＸにＭｏ又Ｗを最大２０ａｔ．％まで添加
した材料の高温強度と延性特性を示す図である。
【図１０】合金材料ｘＮｉＡｌ＋ａＸのスウェージング
材に第４元素としてＢを添加した場合の効果を示す図で
ある。
材に第４元素としてＢを添加した場合の効果を示す図で
ある。
【図１１】合金材料５６．５ＮｉＡｌにＭｏ／Ｒｅを添
加して、室温と４００℃との間における応力−歪曲線を
示した図である。
加して、室温と４００℃との間における応力−歪曲線を
示した図である。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22F 3/17 C22C 19/03
Claims (2)
- 【請求項１】 微細な添加元素が添加されたＮｉＡｌ金
属間化合物を製造する方法において、 （１） その合金組成がＮｉＡｌ＋ａＸ＋ｂＹ＋ｃＺで
あって、 （２） Ｎｉ：Ａｌ：Ｘの組成比が５０：５０〜６３．
５：３７．５であり、 （３） その第三元素Ｘの添加量ａが０．１〜１ａｔ．
％であり、この第三元素に対する第四元素Ｙがその残り
の元素からなり、その添加量ｂがＸに対して最大５０ａ
ｔ．％を越えない組成であり、第三元素又は第四元素が
Ｔｉ、Ｆｅ、Ｖ、Ｗ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、
Ｈｆ又はＺｒであり、 （４） 第五元素ＺがＢであり、その添加量ｃが０．１
〜０．２ａｔ．％であり、 （５） 上記合金組成を有する原料を溶解法又はスゥェ
ージング法により鍛造合金又は混合金属粉末とした後
に、 （６） 上記鍛造合金又は混合金属粉末を、それぞれ、
熱間鍛造加工処理、又は粉末冶金法とスゥェージング法
とによる加工処理を行うことにより、 低温において機械加工に耐え得る十分な延性を有すると
もに、高温においても機械的強度に優れた金属間化合物
を製造する方法。 - 【請求項２】 金属間化合物の組成が５６．５ＮｉＡｌ
＋（１．０Ｍｏ／０．５Ｒｅ）＋０．２Ｂであり、Ｒｅ
がＴｉ、Ｆｅ、Ｖ、Ｗ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ
又はＺｒである請求項１記載の方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7022055A JP3071118B2 (ja) | 1995-02-09 | 1995-02-09 | 微細な添加元素が添加されたＮｉＡｌ金属間化合物を製造する方法 |
| US08/583,626 US5698006A (en) | 1995-02-09 | 1996-01-05 | Nickel-aluminum intermetallic compounds containing dopant elements |
| US08/865,143 US5765096A (en) | 1995-02-09 | 1997-05-29 | Method for producing nickel-aluminum intermetallic compounds containing dopant elements |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7022055A JP3071118B2 (ja) | 1995-02-09 | 1995-02-09 | 微細な添加元素が添加されたＮｉＡｌ金属間化合物を製造する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08218139A JPH08218139A (ja) | 1996-08-27 |
| JP3071118B2 true JP3071118B2 (ja) | 2000-07-31 |
Family
ID=12072239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7022055A Expired - Fee Related JP3071118B2 (ja) | 1995-02-09 | 1995-02-09 | 微細な添加元素が添加されたＮｉＡｌ金属間化合物を製造する方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5698006A (ja) |
| JP (1) | JP3071118B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101674147B (zh) * | 2008-09-12 | 2012-09-05 | 华为技术有限公司 | Ask-fsk转换器及转换方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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