JP2899207B2 - 空気入りタイヤ - Google Patents
空気入りタイヤInfo
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- Tires In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、氷雪上性能及びウエッ
ト性能を高めつつ通過騒音性能の向上を計りうる空気入
りタイヤに関する。
ト性能を高めつつ通過騒音性能の向上を計りうる空気入
りタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】氷雪路面を走行しうるタイヤとして、近
年、スタッドレスタイヤが多用されている。このもの
は、一般に、氷雪上性能を高めるために、縦溝及び横溝
等のトレッド溝を用いた海面積比の高いブロックパター
ンを採用するとともに、ブロック面には細溝状のサイプ
を形成している。これは、トレッド溝により雪面を噛み
込む効果、並びに横溝とサイプとのエッジにおけるタイ
ヤ軸方向（ラテラル方向）成分が氷雪面を引掻き掘起こ
す効果によって氷雪路面でのグリップ力を発揮すること
による。
年、スタッドレスタイヤが多用されている。このもの
は、一般に、氷雪上性能を高めるために、縦溝及び横溝
等のトレッド溝を用いた海面積比の高いブロックパター
ンを採用するとともに、ブロック面には細溝状のサイプ
を形成している。これは、トレッド溝により雪面を噛み
込む効果、並びに横溝とサイプとのエッジにおけるタイ
ヤ軸方向（ラテラル方向）成分が氷雪面を引掻き掘起こ
す効果によって氷雪路面でのグリップ力を発揮すること
による。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、氷雪上
性能を向上させるために、前記海面積比を高めること
は、ウエット性能の向上ももたらす反面、トレッド溝と
路面とがなす気柱内で空気が共鳴振動を起こすなど耳障
りな１０００Ｈｚ前後の気柱共鳴音を発生し、さらには
ポンピング音及びインパクト音等の増大を招くなど通過
騒音性能を著しく阻害する。
性能を向上させるために、前記海面積比を高めること
は、ウエット性能の向上ももたらす反面、トレッド溝と
路面とがなす気柱内で空気が共鳴振動を起こすなど耳障
りな１０００Ｈｚ前後の気柱共鳴音を発生し、さらには
ポンピング音及びインパクト音等の増大を招くなど通過
騒音性能を著しく阻害する。
【０００４】このように氷雪上性能及びウエット性能と
通過騒音性能との間には、相反する関係があり、従来、
これらを十分に満足させることは極めて困難なことであ
った。
通過騒音性能との間には、相反する関係があり、従来、
これらを十分に満足させることは極めて困難なことであ
った。
【０００５】従って本発明者は、前記海面積のうち縦主
溝の面積と横溝の面積との割合、及び横溝のエッジ成分
とサイプのエッジ成分との割合等に着目して研究を重ね
た。
溝の面積と横溝の面積との割合、及び横溝のエッジ成分
とサイプのエッジ成分との割合等に着目して研究を重ね
た。
【０００６】その結果、限られた海面積比の中でも、前
記割合によっては、氷雪上性能及びウエット性能を高め
つつ通過騒音性能を改善しうることを見出し得た。
記割合によっては、氷雪上性能及びウエット性能を高め
つつ通過騒音性能を改善しうることを見出し得た。
【０００７】なお氷雪走行性能を効果的に高めるものと
して、特開平３−３８４１３号公報及び特開平４−３３
４６０７号公報のものがある。
して、特開平３−３８４１３号公報及び特開平４−３３
４６０７号公報のものがある。
【０００８】これらは、いずれも接地面の長さに対す
る、接地面内に配されるサイプのラテラル方向の成分長
さの総和の比を規制し、ブロック剛性の適正化を計って
いる。すなわちサイプによる路面引掻き、堀り起こし効
果を最も有効に発揮させることを意図したものであり、
横溝をも含めたタイヤ全体の氷雪上性能について考察し
たものではなく、又通過騒音性能との両立については何
らふれられていない。
る、接地面内に配されるサイプのラテラル方向の成分長
さの総和の比を規制し、ブロック剛性の適正化を計って
いる。すなわちサイプによる路面引掻き、堀り起こし効
果を最も有効に発揮させることを意図したものであり、
横溝をも含めたタイヤ全体の氷雪上性能について考察し
たものではなく、又通過騒音性能との両立については何
らふれられていない。
【０００９】本発明は、縦溝と横溝との面積の割合及び
横溝ラテラル密度とサイプラテラル密度との和及びその
割合等を特定することを基本として、優れた氷雪上性能
を維持しつつウエット性能を向上できしかも通過騒音の
低減を計りうる空気入りタイヤの提供を目的としてい
る。
横溝ラテラル密度とサイプラテラル密度との和及びその
割合等を特定することを基本として、優れた氷雪上性能
を維持しつつウエット性能を向上できしかも通過騒音の
低減を計りうる空気入りタイヤの提供を目的としてい
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に本発明の空気入りタイヤは、トレッド部にタイヤ円周
方向にのびる複数の縦主溝を含む縦溝と、この縦溝に交
わる向きにのびる横溝とサイプとを設けるとともに、前
記横溝は、標準リムにリム組しかつ標準内圧を充填する
とともに標準荷重を負荷した標準状態において、前記ト
レッド部が接地する接地領域のタイヤ周方向の接地長さ
Ｌの０．０１０倍以上の溝巾とし、かつサイプは０．０
１０倍よりも小の溝巾とするとともに、タイヤ全周に亘
る前記接地領域に含まれる前記横溝の中心線がタイヤ軸
方向線に投影された長さの合計長さである横溝ラテラル
長さ和Ａと、前記タイヤ全周に亘る接地領域の面積Ｓと
の比Ａ／Ｓである横溝ラテラル密度α、及び前記サイプ
の中心線をタイヤ軸方向線に投影した長さの合計長さで
あるサイプラテラル長さ和Ｂと、前記タイヤ全周に亘る
接地領域の面積Ｓとの比Ｂ／Ｓであるサイプラテラル密
度βの和α＋βを９．０×１０-2〜１１．０×１０
-2（単位mm／mm2 ）とし、しかも前記横溝ラテラル密度
αとサイプラテラル密度βとの比α／βを１．９〜２．
１とするとともに、前記縦溝の全面積Ｓ１と横溝の全面
積Ｓ２との比Ｓ１／Ｓ２を０．９〜１．１としている。
に本発明の空気入りタイヤは、トレッド部にタイヤ円周
方向にのびる複数の縦主溝を含む縦溝と、この縦溝に交
わる向きにのびる横溝とサイプとを設けるとともに、前
記横溝は、標準リムにリム組しかつ標準内圧を充填する
とともに標準荷重を負荷した標準状態において、前記ト
レッド部が接地する接地領域のタイヤ周方向の接地長さ
Ｌの０．０１０倍以上の溝巾とし、かつサイプは０．０
１０倍よりも小の溝巾とするとともに、タイヤ全周に亘
る前記接地領域に含まれる前記横溝の中心線がタイヤ軸
方向線に投影された長さの合計長さである横溝ラテラル
長さ和Ａと、前記タイヤ全周に亘る接地領域の面積Ｓと
の比Ａ／Ｓである横溝ラテラル密度α、及び前記サイプ
の中心線をタイヤ軸方向線に投影した長さの合計長さで
あるサイプラテラル長さ和Ｂと、前記タイヤ全周に亘る
接地領域の面積Ｓとの比Ｂ／Ｓであるサイプラテラル密
度βの和α＋βを９．０×１０-2〜１１．０×１０
-2（単位mm／mm2 ）とし、しかも前記横溝ラテラル密度
αとサイプラテラル密度βとの比α／βを１．９〜２．
１とするとともに、前記縦溝の全面積Ｓ１と横溝の全面
積Ｓ２との比Ｓ１／Ｓ２を０．９〜１．１としている。
【００１１】又前記横溝の溝巾は、前記接地長さＬの
０．０１３倍以下とすることがこのましく、又前記縦主
溝は、中心線がタイヤ赤道上をのびる中央の縦主溝と、
中心線がタイヤ赤道から前記接地領域の接地巾の０．２
倍以上かつ０．２５倍以下の距離を隔てた外の縦主溝と
で形成するのがよい。
０．０１３倍以下とすることがこのましく、又前記縦主
溝は、中心線がタイヤ赤道上をのびる中央の縦主溝と、
中心線がタイヤ赤道から前記接地領域の接地巾の０．２
倍以上かつ０．２５倍以下の距離を隔てた外の縦主溝と
で形成するのがよい。
【００１２】
【作用】横溝ラテラル密度αとサイプラテラル密度βの
和α＋βの値を９．０×１０-2以上に増大し、路面引掻
き・堀起こし効果を高めているため氷雪上性能を向上し
うる。又その中で横溝ラテラル密度αをサイプラテラル
密度βの略２倍として横溝による比率を高めているた
め、排水能力が増し、前記高い氷雪上性能を維持しなが
らウエット性能を向上できる。
和α＋βの値を９．０×１０-2以上に増大し、路面引掻
き・堀起こし効果を高めているため氷雪上性能を向上し
うる。又その中で横溝ラテラル密度αをサイプラテラル
密度βの略２倍として横溝による比率を高めているた
め、排水能力が増し、前記高い氷雪上性能を維持しなが
らウエット性能を向上できる。
【００１３】又限られた海面積比の中で、横溝に比して
排水効果に優れる縦溝の全面積Ｓ１を横溝の全面積Ｓ２
の略１倍に高めているため、さらにウエット性能を向上
できる。又前記横溝の全面積Ｓ２の比率の低下と横溝ラ
テラル密度αの比率の増大は、実質的な横溝巾の低下を
招来し、横溝に基づくパターンノイズを減じ通過騒音性
能を向上しうる。
排水効果に優れる縦溝の全面積Ｓ１を横溝の全面積Ｓ２
の略１倍に高めているため、さらにウエット性能を向上
できる。又前記横溝の全面積Ｓ２の比率の低下と横溝ラ
テラル密度αの比率の増大は、実質的な横溝巾の低下を
招来し、横溝に基づくパターンノイズを減じ通過騒音性
能を向上しうる。
【００１４】
【実施例】以下本発明の一実施例を図面に基づき説明す
る。図において、空気入りタイヤ１は、ビードコア２を
有する一対のビード部３と、各ビード部３からタイヤ半
径方向外方にのびるサイドウォール部４と、このサイド
ウォール部４の外端間を継ぐトレッド部５とを有する。
なお空気入りタイヤ１は、本例では、タイヤ最大巾に対
するタイヤ断面高さの比である偏平率を０．８０以下、
例えばタイヤサイズが１６５／７０Ｒ１３の乗用車用の
偏平ラジアルタイヤとして形成され、タイヤには、トレ
ッド部５からサイドウォール部４をへてビードコア２の
廻りで内から外に折返されるカーカス６が架け渡される
とともに、このカーカス６の外側かつトレッド部５の内
方に強靭なベルト層７が巻装される。
る。図において、空気入りタイヤ１は、ビードコア２を
有する一対のビード部３と、各ビード部３からタイヤ半
径方向外方にのびるサイドウォール部４と、このサイド
ウォール部４の外端間を継ぐトレッド部５とを有する。
なお空気入りタイヤ１は、本例では、タイヤ最大巾に対
するタイヤ断面高さの比である偏平率を０．８０以下、
例えばタイヤサイズが１６５／７０Ｒ１３の乗用車用の
偏平ラジアルタイヤとして形成され、タイヤには、トレ
ッド部５からサイドウォール部４をへてビードコア２の
廻りで内から外に折返されるカーカス６が架け渡される
とともに、このカーカス６の外側かつトレッド部５の内
方に強靭なベルト層７が巻装される。
【００１５】カーカス６は、カーカスコードをタイヤ赤
道Ｃに対して７５〜９０度の角度で配列した１以上、本
例では１枚のカーカスプライからなり、カーカスコード
として、ナイロン、レーヨン、ポリエステル等の有機繊
維コードが好適に採用される。
道Ｃに対して７５〜９０度の角度で配列した１以上、本
例では１枚のカーカスプライからなり、カーカスコード
として、ナイロン、レーヨン、ポリエステル等の有機繊
維コードが好適に採用される。
【００１６】ベルト層７は、ベルトコードをタイヤ赤道
Ｃに対して３０度以下、例えば２０度の角度で配列した
１以上、本例では内外２枚のベルトプライ７Ａ、７Ｂか
ら形成され、各プライ７Ａ、７Ｂはベルトコードがプラ
イ間相互で交差するように向きを違えて重置している。
なおベルトコードとしては、本例ではスチール等の金属
コードが用いられ、前記カーカス６をタガ締めしかつト
レッド部５を補強する。
Ｃに対して３０度以下、例えば２０度の角度で配列した
１以上、本例では内外２枚のベルトプライ７Ａ、７Ｂか
ら形成され、各プライ７Ａ、７Ｂはベルトコードがプラ
イ間相互で交差するように向きを違えて重置している。
なおベルトコードとしては、本例ではスチール等の金属
コードが用いられ、前記カーカス６をタガ締めしかつト
レッド部５を補強する。
【００１７】又トレッド面５Ｓには、タイヤ円周方向に
のびる複数本の縦主溝ＧＭを含む縦溝Ｇとこの縦溝Ｇに
交わる向きにのびる横溝ＹとサイプＫとを形成してい
る。
のびる複数本の縦主溝ＧＭを含む縦溝Ｇとこの縦溝Ｇに
交わる向きにのびる横溝ＹとサイプＫとを形成してい
る。
【００１８】本実施例では前記縦溝Ｇは、タイヤ赤道Ｃ
上をのびる中央の縦主溝ＧＭ１とその外側に位置する外
の縦主溝ＧＭ２、ＧＭ２との３本の縦主溝ＧＭ、及び前
記外の縦主溝ＧＭ２のさらに外側に配される２本の縦副
溝ｇとを具える。縦主溝ＧＭは、縦溝のうち溝深さが最
も大な溝体であって、本例では例えば６．５mm程度の溝
深さＨＧを有する。又縦副溝ｇは、溝深さ及び溝巾が前
記縦主溝ＧＭより小な溝体であって、前記溝深さＨＧの
０．５〜０．８倍程度例えば５．０mm程度の溝深さｈｇ
に設定される。なお各縦溝Ｇは、本例のごとく直線状に
のびるストレート溝として形成することが好ましいが、
ジグザグ溝として形成してもよい。
上をのびる中央の縦主溝ＧＭ１とその外側に位置する外
の縦主溝ＧＭ２、ＧＭ２との３本の縦主溝ＧＭ、及び前
記外の縦主溝ＧＭ２のさらに外側に配される２本の縦副
溝ｇとを具える。縦主溝ＧＭは、縦溝のうち溝深さが最
も大な溝体であって、本例では例えば６．５mm程度の溝
深さＨＧを有する。又縦副溝ｇは、溝深さ及び溝巾が前
記縦主溝ＧＭより小な溝体であって、前記溝深さＨＧの
０．５〜０．８倍程度例えば５．０mm程度の溝深さｈｇ
に設定される。なお各縦溝Ｇは、本例のごとく直線状に
のびるストレート溝として形成することが好ましいが、
ジグザグ溝として形成してもよい。
【００１９】前記横溝Ｙは、本例では、前記縦主溝ＧＭ
１、ＧＭ２間の内のリブ状体Ｒａに配される内の横溝Ｙ
ａ、前記縦主溝ＧＭ２と縦副溝ｇとの間の中のリブ状体
Ｒｂに配される中の横溝Ｙｂ、及び前記縦副溝ｇとトレ
ッド縁との間の外のリブ状体Ｒｃに配される外の横溝Ｙ
ｃからなる。又前記内の横溝Ｙａは、本例では前記内の
リブ状体Ｒａを横切ることによりリブ状体Ｒａをブロッ
クＢａに区分する第１の横溝Ｙａ１と、一端がこのブロ
ックＢａ内で途切れる第２の横溝Ｙａ２とから構成され
る。中の横溝Ｙｂは、本例では前記中のリブ状体Ｒｂを
横切ることによりリブ状体ＲｂをブロックＢｂに区分す
る。又外の横溝Ｙｃは、本例では前記外のリブ状体Ｒｃ
を横切りかつ外端がバットレス面ＳＢで開口することに
よりリブ状体ＲｃをブロックＢｃに区分する第１の横溝
Ｙｃ１と外端がブロックＢｃ内で途切れる第２の縦主溝
Ｙｃ２とから構成される。本例では横溝Ｙは５．０mmの
溝深さＹｈを有する。
１、ＧＭ２間の内のリブ状体Ｒａに配される内の横溝Ｙ
ａ、前記縦主溝ＧＭ２と縦副溝ｇとの間の中のリブ状体
Ｒｂに配される中の横溝Ｙｂ、及び前記縦副溝ｇとトレ
ッド縁との間の外のリブ状体Ｒｃに配される外の横溝Ｙ
ｃからなる。又前記内の横溝Ｙａは、本例では前記内の
リブ状体Ｒａを横切ることによりリブ状体Ｒａをブロッ
クＢａに区分する第１の横溝Ｙａ１と、一端がこのブロ
ックＢａ内で途切れる第２の横溝Ｙａ２とから構成され
る。中の横溝Ｙｂは、本例では前記中のリブ状体Ｒｂを
横切ることによりリブ状体ＲｂをブロックＢｂに区分す
る。又外の横溝Ｙｃは、本例では前記外のリブ状体Ｒｃ
を横切りかつ外端がバットレス面ＳＢで開口することに
よりリブ状体ＲｃをブロックＢｃに区分する第１の横溝
Ｙｃ１と外端がブロックＢｃ内で途切れる第２の縦主溝
Ｙｃ２とから構成される。本例では横溝Ｙは５．０mmの
溝深さＹｈを有する。
【００２０】又前記サイプＫは、本例では、一端がブロ
ックＢａ内で途切れる内のサイプＫａと、一端がブロッ
クＢｂ内で途切れる中のサイプＫｂと、一端がブロック
Ｂｃ内で途切れる外のサイプＫｃとから構成される。本
例ではサイプＫは５．０mmのサイプ深さＫｈを有する。
ックＢａ内で途切れる内のサイプＫａと、一端がブロッ
クＢｂ内で途切れる中のサイプＫｂと、一端がブロック
Ｂｃ内で途切れる外のサイプＫｃとから構成される。本
例ではサイプＫは５．０mmのサイプ深さＫｈを有する。
【００２１】なお前記横溝Ｙ、サイプＫは、本例では略
直線状にのび、又前記第１の横溝Ｙａ１は、本例では円
周方向で隣り合う各横溝Ｙａ１の傾斜方向が交互に異な
るジグザグ状をなし、このことにより前記ブロックＢａ
は三角形状に形成される。なお横溝Ｙｂ、Ｙｃは、夫々
略平行に隔設され、このことにより前記ブロックＢｂ、
Ｂｃは矩形形状をなす。
直線状にのび、又前記第１の横溝Ｙａ１は、本例では円
周方向で隣り合う各横溝Ｙａ１の傾斜方向が交互に異な
るジグザグ状をなし、このことにより前記ブロックＢａ
は三角形状に形成される。なお横溝Ｙｂ、Ｙｃは、夫々
略平行に隔設され、このことにより前記ブロックＢｂ、
Ｂｃは矩形形状をなす。
【００２２】ここで前記横溝Ｙは、タイヤの標準状態に
おいて、トレッド部５が接地する接地領域Ｑのタイヤ周
方向の接地長さＬの０．０１０倍以上の溝巾ＷＹを有す
る溝体として、又前記サイプＫは、その溝巾が０．０１
０Ｌより小の溝体として定義され、このことにより双方
を区別する。なお前記サイプＫは、実質的には、切り込
み状をなし、接地の際、溝巾を閉じることによってブロ
ック剛性を維持する。
おいて、トレッド部５が接地する接地領域Ｑのタイヤ周
方向の接地長さＬの０．０１０倍以上の溝巾ＷＹを有す
る溝体として、又前記サイプＫは、その溝巾が０．０１
０Ｌより小の溝体として定義され、このことにより双方
を区別する。なお前記サイプＫは、実質的には、切り込
み状をなし、接地の際、溝巾を閉じることによってブロ
ック剛性を維持する。
【００２３】なお前記標準状態とは、ＪＩＳ等の規格で
定まる標準リムにリム組しかつ標準内圧を充填するとと
もに標準荷重を負荷した時のタイヤの状態として定義す
る。
定まる標準リムにリム組しかつ標準内圧を充填するとと
もに標準荷重を負荷した時のタイヤの状態として定義す
る。
【００２４】そしてこのようなトレッドパターンのタイ
ヤの氷雪上性能を高めるために、前記接地領域Ｑのタイ
ヤ全周に亘る領域、すなわち接地巾ＷＱを有して円周方
向にのびるタイヤ全周に亘る帯状の全接地領域Ｑ０にお
いて、前記横溝Ｙがなす横溝ラテラル密度αと前記サイ
プＫがなすサイプラテラル密度βとの和α＋βを９．０
＋１０-2〜１１．０×１０-2（単位mm／mm2 ）の範囲に
高めるとともに、この横溝ラテラル密度αとサイプラテ
ラル密度βとの比α／βを１．９〜２．１に設定してい
る。
ヤの氷雪上性能を高めるために、前記接地領域Ｑのタイ
ヤ全周に亘る領域、すなわち接地巾ＷＱを有して円周方
向にのびるタイヤ全周に亘る帯状の全接地領域Ｑ０にお
いて、前記横溝Ｙがなす横溝ラテラル密度αと前記サイ
プＫがなすサイプラテラル密度βとの和α＋βを９．０
＋１０-2〜１１．０×１０-2（単位mm／mm2 ）の範囲に
高めるとともに、この横溝ラテラル密度αとサイプラテ
ラル密度βとの比α／βを１．９〜２．１に設定してい
る。
【００２５】なお前記横溝ラテラル密度αとは、図３に
示すように、前記横溝Ｙの各中心線がタイヤ軸方向線に
投影された長さａの、前記全接地領域ＱＯにおける合計
長さΣａである横溝ラテラル長さ和Ａと、前記全接地領
域ＱＯの面積Ｓとの比Ａ／Ｓを意味する。
示すように、前記横溝Ｙの各中心線がタイヤ軸方向線に
投影された長さａの、前記全接地領域ＱＯにおける合計
長さΣａである横溝ラテラル長さ和Ａと、前記全接地領
域ＱＯの面積Ｓとの比Ａ／Ｓを意味する。
【００２６】又前記サイプラテラル密度βは、図４に示
すように、前記サイプＫの各中心線がタイヤ軸方向線に
投影された長さｂの全接地領域ＱＯにおける合計長さΣ
ｂであるサイプラテラル長さ和Ｂと、前記全接地領域Ｑ
Ｏの面積Ｓとの比Ｂ／Ｓを意味する。
すように、前記サイプＫの各中心線がタイヤ軸方向線に
投影された長さｂの全接地領域ＱＯにおける合計長さΣ
ｂであるサイプラテラル長さ和Ｂと、前記全接地領域Ｑ
Ｏの面積Ｓとの比Ｂ／Ｓを意味する。
【００２７】又前記横溝ラテラル長さ和Ａ及びサイプラ
テラル長さ和Ｂは、実質的には前記横溝Ｙ及びサイプＫ
がタイヤ転動の際に氷雪面を引掻き掘起こしうるエッジ
のタイヤ軸方向（ラテラル方向）の成分長さの総和であ
って、これらの前記面積Ｓに対する各比Ａ／Ｓ、Ｂ／Ｓ
である横溝ラテラル密度α及びサイプラテラル密度βの
和α＋βを増大することによって、前記引掻き掘起こし
効果を高め、図５に示すように、氷雪路面でのグリップ
力を向上しうる。
テラル長さ和Ｂは、実質的には前記横溝Ｙ及びサイプＫ
がタイヤ転動の際に氷雪面を引掻き掘起こしうるエッジ
のタイヤ軸方向（ラテラル方向）の成分長さの総和であ
って、これらの前記面積Ｓに対する各比Ａ／Ｓ、Ｂ／Ｓ
である横溝ラテラル密度α及びサイプラテラル密度βの
和α＋βを増大することによって、前記引掻き掘起こし
効果を高め、図５に示すように、氷雪路面でのグリップ
力を向上しうる。
【００２８】従って前記和α＋βが９．０×１０-2より
小の時、氷雪上性能が不十分となる。又１１．０×１０
-2より大の時、同図に示すように、トレッドパターンの
周方向の剛性が過度に低下しドライ路面での操縦安定性
を損ねることとなる。
小の時、氷雪上性能が不十分となる。又１１．０×１０
-2より大の時、同図に示すように、トレッドパターンの
周方向の剛性が過度に低下しドライ路面での操縦安定性
を損ねることとなる。
【００２９】又横溝ラテラル密度αとサイプラテラル密
度βとの比α／βを１．９〜２．１に設定して横溝の含
める割合を高めているため、図６に示すように、横溝に
よる排水能力が増大し、前記氷雪上性能を維持しながら
ウエット性能を向上できる。従って前記比α／βが１．
９より小の時ウエット性能が不十分となる。逆に２．１
より大の時、同図に示すように、横溝Ｙに基づく車内騒
音性能が悪化する。
度βとの比α／βを１．９〜２．１に設定して横溝の含
める割合を高めているため、図６に示すように、横溝に
よる排水能力が増大し、前記氷雪上性能を維持しながら
ウエット性能を向上できる。従って前記比α／βが１．
９より小の時ウエット性能が不十分となる。逆に２．１
より大の時、同図に示すように、横溝Ｙに基づく車内騒
音性能が悪化する。
【００３０】横溝Ｙは、雪の噛込み性を確実化し、雪上
性能をうるために、横溝Ｙの溝深さＹｈと、前記縦主溝
ＧＭの溝深さＨＧとの差ＨＧ−Ｙｈを２mm以下とするの
が好ましく、本例では、ＨＧ−Ｙｈを１．５mmとしてい
る。
性能をうるために、横溝Ｙの溝深さＹｈと、前記縦主溝
ＧＭの溝深さＨＧとの差ＨＧ−Ｙｈを２mm以下とするの
が好ましく、本例では、ＨＧ−Ｙｈを１．５mmとしてい
る。
【００３１】又本発明では、さらに、図７に示すよう
に、前記縦溝Ｇの全面積Ｓ１と横溝Ｙの全面積Ｓ２との
比Ｓ１／Ｓ２を０．９〜１．１に設定する。このように
横溝Ｙに比して排水能力に優れる縦主溝Ｇの全面積Ｓ１
を比較的高め、排水のバランス化を計っているため、排
水効果を最も有効に発揮できウエット性能をさらに向上
している。なお図８に、本発明者が実験によって見出し
得た、前記面積の比Ｓ１／Ｓ２と、ウエット性能との関
係を示す。同図のように比Ｓ１／Ｓ２が０．９〜１．１
に高まることによって縦横の排水バランスが適正化し、
排水能力を最も効果的に発揮する。
に、前記縦溝Ｇの全面積Ｓ１と横溝Ｙの全面積Ｓ２との
比Ｓ１／Ｓ２を０．９〜１．１に設定する。このように
横溝Ｙに比して排水能力に優れる縦主溝Ｇの全面積Ｓ１
を比較的高め、排水のバランス化を計っているため、排
水効果を最も有効に発揮できウエット性能をさらに向上
している。なお図８に、本発明者が実験によって見出し
得た、前記面積の比Ｓ１／Ｓ２と、ウエット性能との関
係を示す。同図のように比Ｓ１／Ｓ２が０．９〜１．１
に高まることによって縦横の排水バランスが適正化し、
排水能力を最も効果的に発揮する。
【００３２】なお比Ｓ１／Ｓ２が１．１より大の時、縦
溝内への水の流入性に劣りウエット性能が逆に低下する
こととなる。又前記縦溝Ｇの全面積Ｓ１の比率の増加と
前記横溝ラテラル密度αの比率の増加との結合は、実質
的に、横溝Ｙの溝巾ＷＹの低下を招来し、横溝Ｙに基づ
く気柱共鳴、ポンピング音等のパターンノイズを減じて
通過騒音性能を向上する効果も奏しうる。従って前記比
Ｓ１／Ｓ２が０．９より小の時には、ウエット性能の低
下に加えて、前記溝巾ＷＹを逆に増加し通過騒音性能を
低下することとなる。なおこのような通過騒音性能の向
上効果の維持のためには、図９に示すように、前記溝巾
ＷＹを接地長さＬの０．０１３倍以下とすることが好ま
しい。
溝内への水の流入性に劣りウエット性能が逆に低下する
こととなる。又前記縦溝Ｇの全面積Ｓ１の比率の増加と
前記横溝ラテラル密度αの比率の増加との結合は、実質
的に、横溝Ｙの溝巾ＷＹの低下を招来し、横溝Ｙに基づ
く気柱共鳴、ポンピング音等のパターンノイズを減じて
通過騒音性能を向上する効果も奏しうる。従って前記比
Ｓ１／Ｓ２が０．９より小の時には、ウエット性能の低
下に加えて、前記溝巾ＷＹを逆に増加し通過騒音性能を
低下することとなる。なおこのような通過騒音性能の向
上効果の維持のためには、図９に示すように、前記溝巾
ＷＹを接地長さＬの０．０１３倍以下とすることが好ま
しい。
【００３３】又本願においては、前記全接地領域ＱＯの
面積Ｓに対する、前記縦溝の全面積Ｓ１と横溝の全面積
Ｓ２との和Ｓ１＋Ｓ２の比である海面積比（Ｓ１＋Ｓ
２）／Ｓを０．２４〜０．２７の範囲に減じた場合に
も、必要な氷雪上性能とウエット性能との維持が可能で
あり、この時、前記低い海面積比の採用によって通過騒
音性能をさらに向上できる。
面積Ｓに対する、前記縦溝の全面積Ｓ１と横溝の全面積
Ｓ２との和Ｓ１＋Ｓ２の比である海面積比（Ｓ１＋Ｓ
２）／Ｓを０．２４〜０．２７の範囲に減じた場合に
も、必要な氷雪上性能とウエット性能との維持が可能で
あり、この時、前記低い海面積比の採用によって通過騒
音性能をさらに向上できる。
【００３４】又本例では、前記ウエット性能、車内騒音
性能、及び操縦安定性とのバランス化を計るために、前
記外の縦主溝ＧＭ２の中心線とタイヤ赤道Ｃとの距離Ｌ
Ｏを前記接地領域Ｑのタイヤ軸方向の接地巾ＷＱの０．
２〜０．２５倍としている。これは、本発明者が行った
図１０に示す実験結果に基づくものであり、距離ＬＯが
０．２ＷＱより小の時、車内騒音性能が悪化し、又０．
２５ＷＱより大の時、ウエット性能及び操縦安定性能が
低下する。
性能、及び操縦安定性とのバランス化を計るために、前
記外の縦主溝ＧＭ２の中心線とタイヤ赤道Ｃとの距離Ｌ
Ｏを前記接地領域Ｑのタイヤ軸方向の接地巾ＷＱの０．
２〜０．２５倍としている。これは、本発明者が行った
図１０に示す実験結果に基づくものであり、距離ＬＯが
０．２ＷＱより小の時、車内騒音性能が悪化し、又０．
２５ＷＱより大の時、ウエット性能及び操縦安定性能が
低下する。
【００３５】なお本願では、４本以上の縦主溝ＧＭを設
けうるが、この時必要なパターン剛性を確保することが
難しく操縦安定性を損ねるとともに耐摩耗性能を低下す
る。従ってウエット性能等の観点からも縦主溝ＧＭは、
好ましくは３本である。
けうるが、この時必要なパターン剛性を確保することが
難しく操縦安定性を損ねるとともに耐摩耗性能を低下す
る。従ってウエット性能等の観点からも縦主溝ＧＭは、
好ましくは３本である。
【００３６】（具体例）図１及び図２の構造を具えるタ
イヤサイズが１６５／７０Ｒ１３のタイヤにおいて、前
記ラテラル密度の和（α＋β）、ラテラル密度の比（α
／β）、溝面積比（Ｓ１／Ｓ２）、横溝の溝巾（Ｗ
Ｙ）、距離（ＬＯ）をそれぞれ変化させたものを試作
し、各試供タイヤの氷雪上性能、ウエット性能、通過騒
音性能、車内騒音性能、操縦安定性能（ドライ路面）、
耐摩耗性能についてテストを行いその結果を図５〜図１
０に記載している。
イヤサイズが１６５／７０Ｒ１３のタイヤにおいて、前
記ラテラル密度の和（α＋β）、ラテラル密度の比（α
／β）、溝面積比（Ｓ１／Ｓ２）、横溝の溝巾（Ｗ
Ｙ）、距離（ＬＯ）をそれぞれ変化させたものを試作
し、各試供タイヤの氷雪上性能、ウエット性能、通過騒
音性能、車内騒音性能、操縦安定性能（ドライ路面）、
耐摩耗性能についてテストを行いその結果を図５〜図１
０に記載している。
【００３７】なおテストは、前記タイヤを標準リム（５
Ｊ×１３）、標準内圧（２．２ｋｓｃ）のもとで乗用車
両（１６００ｃｃ；ＦＦ）に装着して実車走行したもの
であり； ・氷雪上性能は、圧雪路面上を走行した時のドライバー
のフィーリングによって評価； ・ウエット性能は、ウエットな舗装路面上を走行した時
のドライバーのフィーリングによって評価； ・操縦安定性能は、ドライな舗装路面上を走行した時の
ドライバーのフィーリングによって評価； ・通過騒音性能は、ＪＡＳＯ規格Ｃ６０６に基づき１名
乗者、空積状態かつエンジンオフで走行する（５５km／
ｈ）する車両から側方に７．５ｍ離れた位置にマイクセ
ットしてノイズを測定； ・車内騒音性能は、２名乗車、空積状態で走行（６０km
／ｈ）した時の右ドア側での車内ノイズをマイクにて測
定；
Ｊ×１３）、標準内圧（２．２ｋｓｃ）のもとで乗用車
両（１６００ｃｃ；ＦＦ）に装着して実車走行したもの
であり； ・氷雪上性能は、圧雪路面上を走行した時のドライバー
のフィーリングによって評価； ・ウエット性能は、ウエットな舗装路面上を走行した時
のドライバーのフィーリングによって評価； ・操縦安定性能は、ドライな舗装路面上を走行した時の
ドライバーのフィーリングによって評価； ・通過騒音性能は、ＪＡＳＯ規格Ｃ６０６に基づき１名
乗者、空積状態かつエンジンオフで走行する（５５km／
ｈ）する車両から側方に７．５ｍ離れた位置にマイクセ
ットしてノイズを測定； ・車内騒音性能は、２名乗車、空積状態で走行（６０km
／ｈ）した時の右ドア側での車内ノイズをマイクにて測
定；
【００３８】なお図５においては、α／β＝２．０，Ｓ
１／Ｓ２＝１．０，ＬＯ＝０．２２５ＷＱ，ＷＹ＝１．
２％Ｌ、（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ＝０．２５、ＨＧ＝６．５
mm、ｈｇ＝５．０mm、Ｙｈ＝５．０mm，Ｋｈ＝５．０mm
で各値一定としている。
１／Ｓ２＝１．０，ＬＯ＝０．２２５ＷＱ，ＷＹ＝１．
２％Ｌ、（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ＝０．２５、ＨＧ＝６．５
mm、ｈｇ＝５．０mm、Ｙｈ＝５．０mm，Ｋｈ＝５．０mm
で各値一定としている。
【００３９】又図６においては、α＋β＝１０．０，Ｓ
１／Ｓ２＝１．０，ＬＯ＝０．２２５ＷＱ，ＷＹ＝１．
１５％Ｌ、（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ＝０．２５、ＨＧ＝６．
５mm、ｈｇ＝５．０mm、Ｙｈ＝５．０mm、Ｋｈ＝５．０
mmで各値一定としている。
１／Ｓ２＝１．０，ＬＯ＝０．２２５ＷＱ，ＷＹ＝１．
１５％Ｌ、（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ＝０．２５、ＨＧ＝６．
５mm、ｈｇ＝５．０mm、Ｙｈ＝５．０mm、Ｋｈ＝５．０
mmで各値一定としている。
【００４０】又図８においては、α＋β＝１０．０，α
／β＝２．０，ＬＯ＝０．２２５ＷＱ，ＷＹ＝１．２％
Ｌ、（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ＝０．２５、ＨＧ＝６．５mm、
ｈｇ＝５．０mm、Ｙｈ＝５．０mm，Ｋｈ＝５．０mmで各
値一定としている。
／β＝２．０，ＬＯ＝０．２２５ＷＱ，ＷＹ＝１．２％
Ｌ、（Ｓ１＋Ｓ２）／Ｓ＝０．２５、ＨＧ＝６．５mm、
ｈｇ＝５．０mm、Ｙｈ＝５．０mm，Ｋｈ＝５．０mmで各
値一定としている。
【００４１】又図９においては、α＋β＝１０．０，α
／β＝２．０，ＬＯ＝０．２２５ＷＱ，（Ｓ１＋Ｓ２）
／Ｓ＝０．２５、Ｓ１／Ｓ２＝１．０、ＨＧ＝６．５m
m、ｈｇ＝５．０mm、Ｙｈ＝５．０mm、Ｋｈ＝５．０mm
で各値一定としている。
／β＝２．０，ＬＯ＝０．２２５ＷＱ，（Ｓ１＋Ｓ２）
／Ｓ＝０．２５、Ｓ１／Ｓ２＝１．０、ＨＧ＝６．５m
m、ｈｇ＝５．０mm、Ｙｈ＝５．０mm、Ｋｈ＝５．０mm
で各値一定としている。
【００４２】又図１０においては、α＋β＝１０．０，
α／β＝２．０，ＷＹ＝１．２％Ｌ、（Ｓ１＋Ｓ２）／
Ｓ＝０．２５、Ｓ１／Ｓ２＝１．０、ＨＧ＝６．５mm、
ｈｇ＝５．０mm、Ｙｈ＝５．０mm、Ｋｈ＝５．０mmで各
値一定としている。
α／β＝２．０，ＷＹ＝１．２％Ｌ、（Ｓ１＋Ｓ２）／
Ｓ＝０．２５、Ｓ１／Ｓ２＝１．０、ＨＧ＝６．５mm、
ｈｇ＝５．０mm、Ｙｈ＝５．０mm、Ｋｈ＝５．０mmで各
値一定としている。
【００４３】
【発明の効果】本発明は、叙上のように構成しているた
め、優れた氷雪上性能を維持しつつウエット性能を向上
できしかも通過騒音の低減を計ることができる。
め、優れた氷雪上性能を維持しつつウエット性能を向上
できしかも通過騒音の低減を計ることができる。
【図１】本発明の一実施例を示すタイヤの断面図であ
る。
る。
【図２】トレッドパターンの一例を示すトレッド部の平
面図である。
面図である。
【図３】横溝ラテラル密度を説明するためのトレッドパ
ターンの一部拡大図である。
ターンの一部拡大図である。
【図４】サイプラテラル密度を説明するためのトレッド
パターンの一部拡大図である。
パターンの一部拡大図である。
【図５】横溝ラテラル密度とサイプラテラル密度との和
α＋βと氷雪上性能及び操縦安定性との関係を示す線図
である。
α＋βと氷雪上性能及び操縦安定性との関係を示す線図
である。
【図６】横溝ラテラル密度とサイプラテラル密度との比
α／βとウエット性能及び通過騒音性能との関係を示す
線図である。
α／βとウエット性能及び通過騒音性能との関係を示す
線図である。
【図７】縦主溝と横溝の各全面積Ｓ１、Ｓ２を説明する
線図である。
線図である。
【図８】面積の比Ｓ１／Ｓ２と、ウエット性能及び通過
騒音性能との関係を示す線図である。
騒音性能との関係を示す線図である。
【図９】横溝の溝巾とウエット性能及び通過騒音性能と
の関係を示す線図である。
の関係を示す線図である。
【図１０】外の縦主溝の距離ＬＯとウエット性能、通過
騒音性能及び操縦安定性との関係を示す線図である。
騒音性能及び操縦安定性との関係を示す線図である。
５ トレッド部 Ｇ 縦溝 ＧＭ、ＧＭ１、ＧＭ２ 縦主溝 Ｙ、Ｙａ、Ｙｂ、Ｙｃ 横溝 Ｋ、Ｋａ、Ｋｂ、Ｋｃ サイプ Ｑ 接地領域
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B60C 11/12
Claims (3)
- 【請求項１】トレッド部にタイヤ円周方向にのびる複数
の縦主溝を含む縦溝と、この縦溝に交わる向きにのびる
横溝とサイプとを設けるとともに、前記横溝は、標準リ
ムにリム組しかつ標準内圧を充填するとともに標準荷重
を負荷した標準状態において、前記トレッド部が接地す
る接地領域のタイヤ周方向の接地長さＬの０．０１０倍
以上の溝巾とし、かつサイプは０．０１０倍よりも小の
溝巾とするとともに、タイヤ全周に亘る前記接地領域に
含まれる前記横溝の中心線がタイヤ軸方向線に投影され
た長さの合計長さである横溝ラテラル長さ和Ａと、前記
タイヤ全周に亘る接地領域の面積Ｓとの比Ａ／Ｓである
横溝ラテラル密度α、及び前記サイプの中心線をタイヤ
軸方向線に投影した長さの合計長さであるサイプラテラ
ル長さ和Ｂと、前記タイヤ全周に亘る接地領域の面積Ｓ
との比Ｂ／Ｓであるサイプラテラル密度βの和α＋βを
９．０×１０-2〜１１．０×１０-2（単位mm／mm2 ）と
し、しかも前記横溝ラテラル密度αとサイプラテラル密
度βとの比α／βを１．９〜２．１とするとともに、前
記縦溝の全面積Ｓ１と横溝の全面積Ｓ２との比Ｓ１／Ｓ
２を０．９〜１．１とした空気入りタイヤ。 - 【請求項２】前記横溝の溝巾は、前記接地領域の接地長
さＬの０．０１３倍以下であることを特徴とする請求項
１記載の空気入りタイヤ。 - 【請求項３】前記縦主溝は、中心線がタイヤ赤道上をの
びる中央の縦主溝と、中心線がタイヤ赤道から前記接地
領域の接地巾の０．２倍以上かつ０．２５倍以下の距離
を隔てた外の縦主溝とからなることを特徴とした請求項
１記載の空気入りタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6098032A JP2899207B2 (ja) | 1994-04-11 | 1994-04-11 | 空気入りタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6098032A JP2899207B2 (ja) | 1994-04-11 | 1994-04-11 | 空気入りタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07276924A JPH07276924A (ja) | 1995-10-24 |
| JP2899207B2 true JP2899207B2 (ja) | 1999-06-02 |
Family
ID=14208679
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6098032A Expired - Lifetime JP2899207B2 (ja) | 1994-04-11 | 1994-04-11 | 空気入りタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2899207B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109383197A (zh) * | 2017-08-02 | 2019-02-26 | 东洋橡胶工业株式会社 | 充气轮胎 |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3517366B2 (ja) * | 1998-12-24 | 2004-04-12 | 住友ゴム工業株式会社 | Ａｂｓを具えた自動車用の空気入りタイヤ |
| DE102004042223B4 (de) * | 2004-09-01 | 2012-03-22 | Continental Reifen Deutschland Gmbh | Fahrzeugluftreifen |
| JP5931331B2 (ja) * | 2010-10-28 | 2016-06-08 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤ |
| US20140230980A1 (en) * | 2011-09-29 | 2014-08-21 | Michelin Recherche Et Technique S.A. | Tire with tread having improved snow and dry traction |
| KR20140080505A (ko) * | 2011-09-29 | 2014-06-30 | 미쉐린 러쉐르슈 에 떼크니크 에스.에이. | 개선된 스노우 및 드라이 접지력을 갖는 트레드를 가진 타이어 |
| JP5345721B2 (ja) * | 2012-04-16 | 2013-11-20 | 東洋ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
| JP5961135B2 (ja) * | 2013-04-15 | 2016-08-02 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
| JP5981957B2 (ja) * | 2014-05-23 | 2016-08-31 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
| JP2017114384A (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 東洋ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
| DE102016218981A1 (de) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | Continental Reifen Deutschland Gmbh | Fahrzeugluftreifen |
| JP2018138434A (ja) * | 2017-02-24 | 2018-09-06 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤ |
| JP2018138430A (ja) * | 2017-02-24 | 2018-09-06 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤ |
| US11498364B2 (en) | 2017-12-30 | 2022-11-15 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Tire with improved handling performance and speed durability |
| US11623478B2 (en) | 2017-12-30 | 2023-04-11 | Compagnie Generale Des Etablissments Michelin | Tire with improved snow performance without sacrificing dry braking or wear |
| JP7087641B2 (ja) * | 2018-05-02 | 2022-06-21 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤ |
| JP7346277B2 (ja) * | 2019-12-19 | 2023-09-19 | 株式会社ブリヂストン | タイヤ |
| CN110978894A (zh) * | 2019-12-19 | 2020-04-10 | 安徽佳通乘用子午线轮胎有限公司 | 一种耐磨降噪的纯电动运营类轮胎 |
-
1994
- 1994-04-11 JP JP6098032A patent/JP2899207B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109383197A (zh) * | 2017-08-02 | 2019-02-26 | 东洋橡胶工业株式会社 | 充气轮胎 |
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|---|---|
| JPH07276924A (ja) | 1995-10-24 |
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