JP2745985B2 - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排気浄化装置Info
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- absorbent
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- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/0807—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents
- F01N3/0828—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents characterised by the absorbed or adsorbed substances
- F01N3/0842—Nitrogen oxides
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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- F01N3/0871—Regulation of absorbents or adsorbents, e.g. purging
- F01N3/0885—Regeneration of deteriorated absorbents or adsorbents, e.g. desulfurization of NOx traps
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/021—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine
- F02D41/0235—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/027—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/0275—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus the exhaust gas treating apparatus being a NOx trap or adsorbent
- F02D41/028—Desulfurisation of NOx traps or adsorbent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F01N13/14—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00 having thermal insulation
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- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2240/00—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being
- F01N2240/16—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being an electric heater, i.e. a resistance heater
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- F01N2570/04—Sulfur or sulfur oxides
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の排気浄化装置
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】リーン混合気を燃焼せしめるようにした
内燃機関において、流入排気ガスの空燃比がリーンのと
きにはＮＯx を吸収し、流入排気ガス中の酸素濃度が低
下すると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機関
排気通路内に配置し、リーン混合気を燃焼せしめた際に
発生するＮＯx をＮＯx 吸収剤により吸収し、ＮＯx 吸
収剤のＮＯx 吸収能力が飽和する前にＮＯx 吸収剤への
流入排気ガスの空燃比を一時的にリッチにしてＮＯx 吸
収剤からＮＯx を放出させると共に放出されたＮＯx を
還元するようにした内燃機関が本出願人により既に提案
されている（特願平３−２８４０９５号参照）。
内燃機関において、流入排気ガスの空燃比がリーンのと
きにはＮＯx を吸収し、流入排気ガス中の酸素濃度が低
下すると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機関
排気通路内に配置し、リーン混合気を燃焼せしめた際に
発生するＮＯx をＮＯx 吸収剤により吸収し、ＮＯx 吸
収剤のＮＯx 吸収能力が飽和する前にＮＯx 吸収剤への
流入排気ガスの空燃比を一時的にリッチにしてＮＯx 吸
収剤からＮＯx を放出させると共に放出されたＮＯx を
還元するようにした内燃機関が本出願人により既に提案
されている（特願平３−２８４０９５号参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが燃料および機
関の潤滑油内にはイオウが含まれているので排気ガス中
にはイオウが含まれており、このイオウもＮＯx と共に
ＮＯx 吸収剤に吸収される。しかしながらこのイオウは
ＮＯx 吸収剤への流入排気ガスの空燃比をリッチにして
もＮＯx 吸収剤から放出されず、従ってＮＯx 吸収剤内
のイオウの量は次第に増大することになる。ところがＮ
Ｏx 吸収剤内のイオウの量が増大するとＮＯx 吸収剤が
吸収しうるＮＯx の量が次第に低下し、ついにはＮＯx
吸収剤がＮＯx をほとんど吸収できなくなるという問題
を生ずる。
関の潤滑油内にはイオウが含まれているので排気ガス中
にはイオウが含まれており、このイオウもＮＯx と共に
ＮＯx 吸収剤に吸収される。しかしながらこのイオウは
ＮＯx 吸収剤への流入排気ガスの空燃比をリッチにして
もＮＯx 吸収剤から放出されず、従ってＮＯx 吸収剤内
のイオウの量は次第に増大することになる。ところがＮ
Ｏx 吸収剤内のイオウの量が増大するとＮＯx 吸収剤が
吸収しうるＮＯx の量が次第に低下し、ついにはＮＯx
吸収剤がＮＯx をほとんど吸収できなくなるという問題
を生ずる。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、流入排気ガスの空燃比がリーンの
ときにはＮＯx を吸収し、流入排気ガス中の酸素濃度が
低下すると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機
関排気通路内に配置した内燃機関において、ＮＯx 吸収
剤のイオウ吸収量を推定するイオウ吸収量推定手段と、
このイオウ吸収量推定手段により推定されたイオウ吸収
量が予め定められた設定量を越えたときにはＮＯx 吸収
剤からイオウを放出させるイオウ放出手段とを具備して
いる。
めに本発明によれば、流入排気ガスの空燃比がリーンの
ときにはＮＯx を吸収し、流入排気ガス中の酸素濃度が
低下すると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機
関排気通路内に配置した内燃機関において、ＮＯx 吸収
剤のイオウ吸収量を推定するイオウ吸収量推定手段と、
このイオウ吸収量推定手段により推定されたイオウ吸収
量が予め定められた設定量を越えたときにはＮＯx 吸収
剤からイオウを放出させるイオウ放出手段とを具備して
いる。
【０００５】
【作用】機関から排出されてＮＯx 吸収剤に吸収された
イオウの吸収量が設定量を越えるとＮＯx 吸収剤からイ
オウが放出され、それによってＮＯx 吸収剤のＮＯx 吸
収能力が回復される。
イオウの吸収量が設定量を越えるとＮＯx 吸収剤からイ
オウが放出され、それによってＮＯx 吸収剤のＮＯx 吸
収能力が回復される。
【０００６】
【実施例】図１を参照すると、１は機関本体、２はピス
トン、３は燃焼室、４は点火栓、５は吸気弁、６は吸気
ポート、７は排気弁、８は排気ポートを夫々示す。吸気
ポート６は対応する枝管９を介してサージタンク１０に
連結され、各枝管９には夫々吸気ポート６内に向けて燃
料を噴射する燃料噴射弁１１が取付けられる。サージタ
ンク１０は吸気ダクト１２およびエアフローメータ１３
を介してエアクリーナ１４に連結され、吸気ダクト１２
内にはスロットル弁１５が配置される。一方、排気ポー
ト８は排気マニホルド１６および排気管１７を介してＮ
Ｏx 吸収剤１８を内蔵したケーシング１９に接続され、
ＮＯx 吸収剤１８の上流に位置する排気管１７周りには
排気管１７内を流れる排気ガスを加熱するための電気ヒ
ータ２０が配置される。
トン、３は燃焼室、４は点火栓、５は吸気弁、６は吸気
ポート、７は排気弁、８は排気ポートを夫々示す。吸気
ポート６は対応する枝管９を介してサージタンク１０に
連結され、各枝管９には夫々吸気ポート６内に向けて燃
料を噴射する燃料噴射弁１１が取付けられる。サージタ
ンク１０は吸気ダクト１２およびエアフローメータ１３
を介してエアクリーナ１４に連結され、吸気ダクト１２
内にはスロットル弁１５が配置される。一方、排気ポー
ト８は排気マニホルド１６および排気管１７を介してＮ
Ｏx 吸収剤１８を内蔵したケーシング１９に接続され、
ＮＯx 吸収剤１８の上流に位置する排気管１７周りには
排気管１７内を流れる排気ガスを加熱するための電気ヒ
ータ２０が配置される。
【０００７】電子制御ユニット３０はディジタルコンピ
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、常時電力が供給されてい
るバックアップＲＡＭ３３ａ、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具
備する。エアフローメータ１３は吸入空気量に比例した
出力電圧を発生し、この出力電圧がＡＤ変換器３７を介
して入力ポート３５に入力される。機関本体１には機関
冷却水温に比例した出力電圧を発生する水温センサ２１
が取付けられ、この水温センサ２１の出力電圧がＡＤ変
換器３８を介して入力ポート３５に入力される。また、
入力ポート３５には機関回転数を表わす出力パルスを発
生する回転数センサ２２および車両速度に比例した周期
で出力パルスを発生する速度センサ２３が接続される。
一方、出力ポート３６は対応する駆動回路３９，４０，
４１を介して夫々点火栓４、燃料噴射弁１１および電気
ヒータ２０に接続される。
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、常時電力が供給されてい
るバックアップＲＡＭ３３ａ、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具
備する。エアフローメータ１３は吸入空気量に比例した
出力電圧を発生し、この出力電圧がＡＤ変換器３７を介
して入力ポート３５に入力される。機関本体１には機関
冷却水温に比例した出力電圧を発生する水温センサ２１
が取付けられ、この水温センサ２１の出力電圧がＡＤ変
換器３８を介して入力ポート３５に入力される。また、
入力ポート３５には機関回転数を表わす出力パルスを発
生する回転数センサ２２および車両速度に比例した周期
で出力パルスを発生する速度センサ２３が接続される。
一方、出力ポート３６は対応する駆動回路３９，４０，
４１を介して夫々点火栓４、燃料噴射弁１１および電気
ヒータ２０に接続される。
【０００８】図１に示す内燃機関では例えば次式に基づ
いて燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。 ＴＡＵ＝ＴＰ・Ｋ ここでＴＰは基本燃料噴射時間を示しており、Ｋは補正
係数を示している。基本燃料噴射時間ＴＰは機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比を理論空燃比とするの
に必要な燃料噴射時間を示している。この基本燃料噴射
時間ＴＰは予め実験により求められ、機関負荷Ｑ／Ｎ
（吸入空気量Ｑ／機関回転数Ｎ）および機関回転数Ｎの
関数として図２に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３
２内に記憶されている。補正係数Ｋは機関シリンダ内に
供給される混合気の空燃比を制御するための係数であっ
てＫ＝１．０であれば機関シリンダ内に供給される混合
気は理論空燃比となる。これに対してＫ＜１．０になれ
ば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は理論空
燃比よりも大きくなり、即ちリーンとなり、Ｋ＞１．０
になれば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は
理論空燃比よりも小さくなる、即ちリッチとなる。図１
に示す内燃機関では通常Ｋ＜１．０、例えばＫ＝０．６
とされ、即ち燃焼室３内に供給される混合気の空燃比は
リーンとされ、従って燃焼室３内ではリーン混合気が燃
焼せしめられることになる。
いて燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。 ＴＡＵ＝ＴＰ・Ｋ ここでＴＰは基本燃料噴射時間を示しており、Ｋは補正
係数を示している。基本燃料噴射時間ＴＰは機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比を理論空燃比とするの
に必要な燃料噴射時間を示している。この基本燃料噴射
時間ＴＰは予め実験により求められ、機関負荷Ｑ／Ｎ
（吸入空気量Ｑ／機関回転数Ｎ）および機関回転数Ｎの
関数として図２に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３
２内に記憶されている。補正係数Ｋは機関シリンダ内に
供給される混合気の空燃比を制御するための係数であっ
てＫ＝１．０であれば機関シリンダ内に供給される混合
気は理論空燃比となる。これに対してＫ＜１．０になれ
ば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は理論空
燃比よりも大きくなり、即ちリーンとなり、Ｋ＞１．０
になれば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は
理論空燃比よりも小さくなる、即ちリッチとなる。図１
に示す内燃機関では通常Ｋ＜１．０、例えばＫ＝０．６
とされ、即ち燃焼室３内に供給される混合気の空燃比は
リーンとされ、従って燃焼室３内ではリーン混合気が燃
焼せしめられることになる。
【０００９】図３は燃焼室３から排出される排気ガス中
の代表的な成分の濃度を概略的に示している。図３から
わかるように燃焼室３から排出される排気ガス中の未燃
ＨＣ，ＣＯの量は燃焼室３内に供給される混合気の空燃
比がリッチになるほど増大し、燃焼室３から排出される
排気ガス中の酸素Ｏ2 の量は燃焼室３内に供給される混
合気の空燃比がリーンになるほど増大する。
の代表的な成分の濃度を概略的に示している。図３から
わかるように燃焼室３から排出される排気ガス中の未燃
ＨＣ，ＣＯの量は燃焼室３内に供給される混合気の空燃
比がリッチになるほど増大し、燃焼室３から排出される
排気ガス中の酸素Ｏ2 の量は燃焼室３内に供給される混
合気の空燃比がリーンになるほど増大する。
【００１０】ケーシング１９内に収容されているＮＯx
吸収剤１８は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ，ナトリウムＮa ，リチウムＬi ，セ
シウムＣs のようなアルカリ金属、バリウムＢa ，カル
シウムＣa のようなアルカリ土類、ランタンＬa ，イッ
トリウムＹのような希土類から選ばれた少なくとも一つ
と、白金Ｐt のような貴金属とが担持されている。機関
吸気通路およびＮＯx吸収剤１８上流の排気通路内に供
給された空気および燃料の比をＮＯx 吸収剤１８への流
入排気ガスの空燃比と称するとこのＮＯx 吸収剤１８の
流入排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸収
し、流入排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸収したＮ
Ｏx を放出するＮＯx の吸放出作用を行う。なお、ＮＯ
x 吸収剤１８上流の排気通路内に燃料或いは空気が供給
されない場合には流入排気ガスの空燃比は燃焼室３内に
供給される混合気の空燃比に一致し、従ってこの場合に
はＮＯx 吸収剤１８は燃焼室３内に供給される混合気の
空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸収し、燃焼室３内
に供給される混合気中の酸素濃度が低下すると吸収した
ＮＯx を放出することになる。
吸収剤１８は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ，ナトリウムＮa ，リチウムＬi ，セ
シウムＣs のようなアルカリ金属、バリウムＢa ，カル
シウムＣa のようなアルカリ土類、ランタンＬa ，イッ
トリウムＹのような希土類から選ばれた少なくとも一つ
と、白金Ｐt のような貴金属とが担持されている。機関
吸気通路およびＮＯx吸収剤１８上流の排気通路内に供
給された空気および燃料の比をＮＯx 吸収剤１８への流
入排気ガスの空燃比と称するとこのＮＯx 吸収剤１８の
流入排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸収
し、流入排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸収したＮ
Ｏx を放出するＮＯx の吸放出作用を行う。なお、ＮＯ
x 吸収剤１８上流の排気通路内に燃料或いは空気が供給
されない場合には流入排気ガスの空燃比は燃焼室３内に
供給される混合気の空燃比に一致し、従ってこの場合に
はＮＯx 吸収剤１８は燃焼室３内に供給される混合気の
空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸収し、燃焼室３内
に供給される混合気中の酸素濃度が低下すると吸収した
ＮＯx を放出することになる。
【００１１】上述のＮＯx 吸収剤１８を機関排気通路内
に配置すればこのＮＯx 吸収剤１８は実際にＮＯx の吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図４に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
に白金Ｐt およびバリウムＢa を担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
に配置すればこのＮＯx 吸収剤１８は実際にＮＯx の吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図４に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
に白金Ｐt およびバリウムＢa を担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
【００１２】即ち、流入排気ガスがかなりリーンになる
と流入排気ガス中の酸素濃度が大巾に増大し、図４(A)
に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2 - の形で白金Ｐ
t の表面に付着する。一方、流入排気ガス中のＮＯは白
金Ｐt の表面上でＯ2 - と反応し、ＮＯ2 となる（２Ｎ
Ｏ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ) 。次いで生成されたＮＯ2 の一部
は白金Ｐｔ上で更に酸化されつつ吸収剤内に吸収されて
酸化バリウムＢa Ｏと結合しながら、図４(A) に示され
るように硝酸イオンＮＯ3 - の形で吸収剤内に拡散す
る。このようにしてＮＯx がＮＯx 吸収剤１８内に吸収
される。
と流入排気ガス中の酸素濃度が大巾に増大し、図４(A)
に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2 - の形で白金Ｐ
t の表面に付着する。一方、流入排気ガス中のＮＯは白
金Ｐt の表面上でＯ2 - と反応し、ＮＯ2 となる（２Ｎ
Ｏ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ) 。次いで生成されたＮＯ2 の一部
は白金Ｐｔ上で更に酸化されつつ吸収剤内に吸収されて
酸化バリウムＢa Ｏと結合しながら、図４(A) に示され
るように硝酸イオンＮＯ3 - の形で吸収剤内に拡散す
る。このようにしてＮＯx がＮＯx 吸収剤１８内に吸収
される。
【００１３】流入排気ガス中の酸素濃度が高い限り白金
Ｐt の表面でＮＯ2 が生成され、吸収剤のＮＯx 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収剤内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入排気ガ
ス中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収剤内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収剤から
放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
るとＮＯx 吸収剤１８からＮＯx が放出されることにな
る。図３に示されるように流入排気ガスのリーンの度合
が低くなれば流入排気ガス中の酸素濃度が低下し、従っ
て流入排気ガスのリーンの度合を低くすればＮＯx 吸収
剤１８からＮＯx が放出されることになる。
Ｐt の表面でＮＯ2 が生成され、吸収剤のＮＯx 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収剤内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入排気ガ
ス中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収剤内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収剤から
放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
るとＮＯx 吸収剤１８からＮＯx が放出されることにな
る。図３に示されるように流入排気ガスのリーンの度合
が低くなれば流入排気ガス中の酸素濃度が低下し、従っ
て流入排気ガスのリーンの度合を低くすればＮＯx 吸収
剤１８からＮＯx が放出されることになる。
【００１４】一方、このとき流入排気ガスの空燃比をリ
ッチにすると図３に示されるように機関からは多量の未
燃ＨＣ，ＣＯが排出され、これら未燃ＨＣ，ＣＯは白金
Ｐt上の酸素Ｏ2 - と反応して酸化せしめられる。ま
た、流入排気ガスの空燃比をリッチにすると流入排気ガ
ス中の酸素濃度が極度に低下するために吸収剤からＮＯ
2 が放出され、このＮＯ2 は図４(B) に示されるように
未燃ＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられる。このよう
にして白金Ｐt の表面上にＮＯ2 が存在しなくなると吸
収剤から次から次へとＮＯ2 が放出される。従って流入
排気ガスの空燃比をリッチにすると短時間のうちにＮＯ
x 吸収剤１８からＮＯx が放出されることになる。
ッチにすると図３に示されるように機関からは多量の未
燃ＨＣ，ＣＯが排出され、これら未燃ＨＣ，ＣＯは白金
Ｐt上の酸素Ｏ2 - と反応して酸化せしめられる。ま
た、流入排気ガスの空燃比をリッチにすると流入排気ガ
ス中の酸素濃度が極度に低下するために吸収剤からＮＯ
2 が放出され、このＮＯ2 は図４(B) に示されるように
未燃ＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられる。このよう
にして白金Ｐt の表面上にＮＯ2 が存在しなくなると吸
収剤から次から次へとＮＯ2 が放出される。従って流入
排気ガスの空燃比をリッチにすると短時間のうちにＮＯ
x 吸収剤１８からＮＯx が放出されることになる。
【００１５】このように流入排気ガスの空燃比がリーン
になるとＮＯx がＮＯx 吸収剤１８に吸収され、流入排
気ガスの空燃比をリッチにするとＮＯx がＮＯx 吸収剤
１８から短時間のうちに放出される。従って図１に示す
内燃機関ではＮＯx 吸収剤１８のＮＯx 吸収量が一定量
以上になったときに機関シリンダ内に供給される混合気
の空燃比を一時的にリッチにしてＮＯx 吸収剤１８から
ＮＯx を放出させるようにしている。
になるとＮＯx がＮＯx 吸収剤１８に吸収され、流入排
気ガスの空燃比をリッチにするとＮＯx がＮＯx 吸収剤
１８から短時間のうちに放出される。従って図１に示す
内燃機関ではＮＯx 吸収剤１８のＮＯx 吸収量が一定量
以上になったときに機関シリンダ内に供給される混合気
の空燃比を一時的にリッチにしてＮＯx 吸収剤１８から
ＮＯx を放出させるようにしている。
【００１６】ところが流入排気ガス中にはイオウが含ま
れており、ＮＯx 吸収剤１８にはＮＯx ばかりでなくイ
オウも吸収される。このＮＯx 吸収剤１８へのイオウの
吸収メカニズムはＮＯx の吸収メカニズムと同じである
と考えられる。即ち、ＮＯx の吸収メカニズムを説明し
たときと同様に担体上に白金Ｐt およびバリウムＢa を
担持させた場合を例にとって説明すると、前述したよう
に流入排気ガスの空燃比がリーンのときには酸素Ｏ2 が
Ｏ2 - の形で白金Ｐt の表面に付着しており、流入排気
ガス中のＳＯ2 は白金Ｐt の表面でＯ2 - と反応してＳ
Ｏ3 となる。次いで生成されたＳＯ3 は白金Ｐｔ上で更
に酸化されつつ吸収剤内に吸収されて酸化バリウムＢa
Ｏと結合しながら、硫酸イオンＳＯ4 2- の形で吸収剤内
に拡散する。次いでこの硫酸イオンＳＯ4 2- はバリウム
イオンＢa2+ と結合して硫酸塩Ｂa ＳＯ4 を生成する。
れており、ＮＯx 吸収剤１８にはＮＯx ばかりでなくイ
オウも吸収される。このＮＯx 吸収剤１８へのイオウの
吸収メカニズムはＮＯx の吸収メカニズムと同じである
と考えられる。即ち、ＮＯx の吸収メカニズムを説明し
たときと同様に担体上に白金Ｐt およびバリウムＢa を
担持させた場合を例にとって説明すると、前述したよう
に流入排気ガスの空燃比がリーンのときには酸素Ｏ2 が
Ｏ2 - の形で白金Ｐt の表面に付着しており、流入排気
ガス中のＳＯ2 は白金Ｐt の表面でＯ2 - と反応してＳ
Ｏ3 となる。次いで生成されたＳＯ3 は白金Ｐｔ上で更
に酸化されつつ吸収剤内に吸収されて酸化バリウムＢa
Ｏと結合しながら、硫酸イオンＳＯ4 2- の形で吸収剤内
に拡散する。次いでこの硫酸イオンＳＯ4 2- はバリウム
イオンＢa2+ と結合して硫酸塩Ｂa ＳＯ4 を生成する。
【００１７】しかしながらこの硫酸塩Ｂa ＳＯ4 は分解
しずらく、流入排気ガスの空燃比をリッチにしても硫酸
塩Ｂa ＳＯ4 は分解されずにそのまま残る。従ってＮＯ
x 吸収剤１８内には時間が経過するにつれて硫酸塩Ｂa
ＳＯ4 が増大することになり、斯くして時間が経過する
につれてＮＯx 吸収剤１８が吸収しうるＮＯx 量が低下
することになる。
しずらく、流入排気ガスの空燃比をリッチにしても硫酸
塩Ｂa ＳＯ4 は分解されずにそのまま残る。従ってＮＯ
x 吸収剤１８内には時間が経過するにつれて硫酸塩Ｂa
ＳＯ4 が増大することになり、斯くして時間が経過する
につれてＮＯx 吸収剤１８が吸収しうるＮＯx 量が低下
することになる。
【００１８】ところがＮＯｘ吸収剤１８内で生成された
硫酸塩ＢａＳＯ4 はＮＯｘ吸収剤１８の温度が高くなる
と分解して硫酸イオンＳＯ4 2- がＳＯ3 の形で吸収剤か
ら放出される。そこで本発明による実施例ではＮＯｘ吸
収剤１８内にイオウが一定量以上吸収されたときに排気
管１７周りに配置した電気ヒータ２０を加熱してＮＯｘ
吸収剤１８に流入する排気ガスの温度を上昇させ、それ
によってＮＯｘ吸収剤１８からイオウを放出させるよう
にしている。このとき流入排気ガスの空燃比をリッチに
すれば放出されたＳＯ3 が未燃ＨＣ，ＣＯによってただ
ちに還元せしめられるが流入排気ガスの空燃比を理論空
燃比にしても放出されたＳＯ3 が未燃ＨＣ，ＣＯによっ
て還元せしめられる。流入排気ガスの空燃比をリッチに
するか理論空燃比にするかは単位時間当りにＮＯｘ吸収
剤１８から放出されるイオウの量によるが、即ち電気ヒ
ータ２０の加熱量によるが本発明による実施例では電気
ヒータ２０を７００℃程度に加熱し、流入排気ガスの空
燃比を理論空燃比にするようにしている。
硫酸塩ＢａＳＯ4 はＮＯｘ吸収剤１８の温度が高くなる
と分解して硫酸イオンＳＯ4 2- がＳＯ3 の形で吸収剤か
ら放出される。そこで本発明による実施例ではＮＯｘ吸
収剤１８内にイオウが一定量以上吸収されたときに排気
管１７周りに配置した電気ヒータ２０を加熱してＮＯｘ
吸収剤１８に流入する排気ガスの温度を上昇させ、それ
によってＮＯｘ吸収剤１８からイオウを放出させるよう
にしている。このとき流入排気ガスの空燃比をリッチに
すれば放出されたＳＯ3 が未燃ＨＣ，ＣＯによってただ
ちに還元せしめられるが流入排気ガスの空燃比を理論空
燃比にしても放出されたＳＯ3 が未燃ＨＣ，ＣＯによっ
て還元せしめられる。流入排気ガスの空燃比をリッチに
するか理論空燃比にするかは単位時間当りにＮＯｘ吸収
剤１８から放出されるイオウの量によるが、即ち電気ヒ
ータ２０の加熱量によるが本発明による実施例では電気
ヒータ２０を７００℃程度に加熱し、流入排気ガスの空
燃比を理論空燃比にするようにしている。
【００１９】このような電気ヒータ２０の加熱作用はＮ
Ｏx 吸収剤１８内にイオウが一定量以上吸収されたとき
に行われるがＮＯx 吸収剤１８内に実際に吸収されたイ
オウの量を検出するのは困難であり、従ってＮＯx 吸収
剤１８に吸収されているイオウの量は推定せざるを得な
い。ところがＮＯx 吸収剤１８に吸収されるイオウの量
は車両の走行距離に依存しており、従って車両の走行距
離からＮＯx 吸収剤１８に吸収されているイオウの量を
推定できることになる。
Ｏx 吸収剤１８内にイオウが一定量以上吸収されたとき
に行われるがＮＯx 吸収剤１８内に実際に吸収されたイ
オウの量を検出するのは困難であり、従ってＮＯx 吸収
剤１８に吸収されているイオウの量は推定せざるを得な
い。ところがＮＯx 吸収剤１８に吸収されるイオウの量
は車両の走行距離に依存しており、従って車両の走行距
離からＮＯx 吸収剤１８に吸収されているイオウの量を
推定できることになる。
【００２０】図５は実験により求められたイオウの吸収
量と車両の走行距離との関係を示している。図５におい
てＳ0 は車両の累積走行距離を示しており、ＳはＮＯx
吸収剤１８からイオウが放出された後の車両の走行距離
を示している。また曲線ｆ（S0) はＮＯx 吸収剤１８の
吸収容量の８０パーセントをイオウが占めるときを示し
ている。新品の車両が運転されたときには両走行距離Ｓ
0 およびＳは等しくなっており、本発明による実施例で
は両走行距離Ｓ0 ，Ｓが鎖線で示すように増大して曲線
ｆ（S0) に達したときに第１回目のＮＯx 吸収剤１８か
らのイオウの放出作用が行われる。イオウの放出作用が
行われると鎖線で示すように走行距離Ｓは零とされ、次
いで累積走行距離Ｓ0 と走行距離Ｓにより定まる点が曲
線ｆ（S0) に達すると第２回目のイオウの放出作用が行
われる。同様にしてイオウの放出作用が順次行われる。
なお、図５に示す曲線ｆ（S0) と走行距離Ｓ0 ，Ｓとの
関係は予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
量と車両の走行距離との関係を示している。図５におい
てＳ0 は車両の累積走行距離を示しており、ＳはＮＯx
吸収剤１８からイオウが放出された後の車両の走行距離
を示している。また曲線ｆ（S0) はＮＯx 吸収剤１８の
吸収容量の８０パーセントをイオウが占めるときを示し
ている。新品の車両が運転されたときには両走行距離Ｓ
0 およびＳは等しくなっており、本発明による実施例で
は両走行距離Ｓ0 ，Ｓが鎖線で示すように増大して曲線
ｆ（S0) に達したときに第１回目のＮＯx 吸収剤１８か
らのイオウの放出作用が行われる。イオウの放出作用が
行われると鎖線で示すように走行距離Ｓは零とされ、次
いで累積走行距離Ｓ0 と走行距離Ｓにより定まる点が曲
線ｆ（S0) に達すると第２回目のイオウの放出作用が行
われる。同様にしてイオウの放出作用が順次行われる。
なお、図５に示す曲線ｆ（S0) と走行距離Ｓ0 ，Ｓとの
関係は予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
【００２１】次に図６および図７を参照して本発明によ
るイオウ放出制御の第１実施例について説明する。図６
は時間割込みルーチンを示しており、まず初めにステッ
プ１００において前回の割込み時から今回の割込み時ま
での走行距離ΔＳが速度センサ２３の出力パルスから算
出され、この走行距離ΔＳが累積走行距離Ｓ0 に加算さ
れる。次いでステップ１０１では走行距離ＳにΔＳが加
算される。ステップ１００および１０１で算出された各
走行距離Ｓ0 ，ＳはバックアップＲＡＭ３３ａ内に記憶
される。次いでステップ１０２では各走行距離Ｓ0 ，Ｓ
により定まる点が図５の曲線ｆ（S0) を越えたか否かが
判別され、越えていないときにはステップ１０３に進
む。
るイオウ放出制御の第１実施例について説明する。図６
は時間割込みルーチンを示しており、まず初めにステッ
プ１００において前回の割込み時から今回の割込み時ま
での走行距離ΔＳが速度センサ２３の出力パルスから算
出され、この走行距離ΔＳが累積走行距離Ｓ0 に加算さ
れる。次いでステップ１０１では走行距離ＳにΔＳが加
算される。ステップ１００および１０１で算出された各
走行距離Ｓ0 ，ＳはバックアップＲＡＭ３３ａ内に記憶
される。次いでステップ１０２では各走行距離Ｓ0 ，Ｓ
により定まる点が図５の曲線ｆ（S0) を越えたか否かが
判別され、越えていないときにはステップ１０３に進
む。
【００２２】ステップ１０３ではＮＯx 吸収剤１８に吸
収されているＮＯx 量Ｗが算出される。即ち、燃焼室３
から排出されるＮＯx 量は吸入空気量Ｑが多くなるほど
増大し、機関負荷Ｑ／Ｎが高くなるほど増大するのでＮ
Ｏx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx 量ＷはＷとｋ・
Ｑ・Q/N （ｋは定数）との和によって表わされることに
なる。次いでステップ１０４ではＮＯx 吸収剤１８に吸
収されているＮＯx 量Ｗが予め定められた設定量Ｗ0 よ
りも大きいか否かが判別される。この設定量Ｗ 0 は例え
ばＮＯx 吸収剤１８が吸収しうる最大ＮＯx 量の３０パ
ーセント程度である。Ｗ≦Ｗ0 であれば処理サイクルを
完了し、Ｗ＞Ｗ0 であればステップ１０５に進んでＮＯ
x 放出フラグがセットされる。
収されているＮＯx 量Ｗが算出される。即ち、燃焼室３
から排出されるＮＯx 量は吸入空気量Ｑが多くなるほど
増大し、機関負荷Ｑ／Ｎが高くなるほど増大するのでＮ
Ｏx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx 量ＷはＷとｋ・
Ｑ・Q/N （ｋは定数）との和によって表わされることに
なる。次いでステップ１０４ではＮＯx 吸収剤１８に吸
収されているＮＯx 量Ｗが予め定められた設定量Ｗ0 よ
りも大きいか否かが判別される。この設定量Ｗ 0 は例え
ばＮＯx 吸収剤１８が吸収しうる最大ＮＯx 量の３０パ
ーセント程度である。Ｗ≦Ｗ0 であれば処理サイクルを
完了し、Ｗ＞Ｗ0 であればステップ１０５に進んでＮＯ
x 放出フラグがセットされる。
【００２３】次いでステップ１０６ではＮＯx 放出フラ
グがセットされてから一定時間、例えば３秒間が経過し
たか否かが判別され、３秒間経過したときにはステップ
１０７に進んでＮＯx 放出フラグがリセットされる。Ｎ
Ｏx 放出フラグがセットされている間は後述するように
燃焼室３内に供給される混合気がリッチとされ、従って
混合気は３秒間リッチにされることになる。この間にＮ
Ｏx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx が放出される。
次いでステップ１０８ではＮＯx 吸収剤１８に吸収され
ているＮＯx 量Ｗが零とされる。このＮＯx の放出作用
は比較的短い時間間隔で行われる。
グがセットされてから一定時間、例えば３秒間が経過し
たか否かが判別され、３秒間経過したときにはステップ
１０７に進んでＮＯx 放出フラグがリセットされる。Ｎ
Ｏx 放出フラグがセットされている間は後述するように
燃焼室３内に供給される混合気がリッチとされ、従って
混合気は３秒間リッチにされることになる。この間にＮ
Ｏx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx が放出される。
次いでステップ１０８ではＮＯx 吸収剤１８に吸収され
ているＮＯx 量Ｗが零とされる。このＮＯx の放出作用
は比較的短い時間間隔で行われる。
【００２４】一方、ステップ１０２において走行距離Ｓ
0 ，Ｓにより定まる点が図５の曲線ｆ（S0) を越えたと
判断されたとき、即ちＮＯx 吸収剤１８の吸収容量の８
０パーセントがイオウで占められたと判断されたときに
はステップ１０９に進んでイオウ放出フラグがセットさ
れ、次いでステップ１１０では電気ヒータ２０への通電
が開始される。次いでステップ１１１ではイオウ放出フ
ラグがセットされかつ通電が開始されてから一定時間、
例えば１０分が経過したか否かが判別され、１０分が経
過したときにはステップ１１２に進んでイオウ放出フラ
グがリセットされ、次いでステップ１１３において電気
ヒータ２０への通電が停止される。
0 ，Ｓにより定まる点が図５の曲線ｆ（S0) を越えたと
判断されたとき、即ちＮＯx 吸収剤１８の吸収容量の８
０パーセントがイオウで占められたと判断されたときに
はステップ１０９に進んでイオウ放出フラグがセットさ
れ、次いでステップ１１０では電気ヒータ２０への通電
が開始される。次いでステップ１１１ではイオウ放出フ
ラグがセットされかつ通電が開始されてから一定時間、
例えば１０分が経過したか否かが判別され、１０分が経
過したときにはステップ１１２に進んでイオウ放出フラ
グがリセットされ、次いでステップ１１３において電気
ヒータ２０への通電が停止される。
【００２５】イオウ放出フラグがセットされている間は
後述するように燃焼室３内に供給される混合気が理論空
燃比とされ、従って混合気は１０分間理論空燃比とさ
れ、電気ヒータ２０は１０分間通電されることになる。
この間にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているイオウが放
出され、同時にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯ
x も放出される。次いでステップ１１４では走行距離Ｓ
が零とされ、ＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx
量Ｗが零とされる。
後述するように燃焼室３内に供給される混合気が理論空
燃比とされ、従って混合気は１０分間理論空燃比とさ
れ、電気ヒータ２０は１０分間通電されることになる。
この間にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているイオウが放
出され、同時にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯ
x も放出される。次いでステップ１１４では走行距離Ｓ
が零とされ、ＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx
量Ｗが零とされる。
【００２６】図７は燃料噴射時間ＴＡＵの算出ルーチン
を示しており、このルーチンは繰り返し実行される。図
７を参照するとまず初めにステップ１５０において図２
に示すマップから基本燃料噴射時間ＴＰが算出される。
次いでステップ１５１ではイオウ放出フラグがセットさ
れているか否かが判別される。イオウ放出フラグがセッ
トされていないときにはステップ１５２に進んでＮＯx
放出フラグがセットされているか否かが判別される。Ｎ
Ｏx 放出フラグがセットされていないときにはステップ
１５３に進んで補正係数Ｋが例えば０．６とされ、次い
でステップ１５４では基本燃料噴射時間ＴＰに補正係数
Ｋを乗算することによって燃料噴射時間ＴＡＵが算出さ
れる。従ってこのときには燃焼室３内に供給される混合
気はリーンとなり、従ってリーン混合気が燃焼せしめら
れる。
を示しており、このルーチンは繰り返し実行される。図
７を参照するとまず初めにステップ１５０において図２
に示すマップから基本燃料噴射時間ＴＰが算出される。
次いでステップ１５１ではイオウ放出フラグがセットさ
れているか否かが判別される。イオウ放出フラグがセッ
トされていないときにはステップ１５２に進んでＮＯx
放出フラグがセットされているか否かが判別される。Ｎ
Ｏx 放出フラグがセットされていないときにはステップ
１５３に進んで補正係数Ｋが例えば０．６とされ、次い
でステップ１５４では基本燃料噴射時間ＴＰに補正係数
Ｋを乗算することによって燃料噴射時間ＴＡＵが算出さ
れる。従ってこのときには燃焼室３内に供給される混合
気はリーンとなり、従ってリーン混合気が燃焼せしめら
れる。
【００２７】一方、ＮＯx 放出フラグがセットされると
ステップ１５２からステップ１５５に進んで補正係数Ｋ
が例えば１．３とされ、次いでステップ１５４に進む。
従ってこのときには燃焼室３内に供給される混合気はリ
ッチとなる。これに対してイオウ放出フラグがセットさ
れるとステップ１５１からステップ１５６に進んで補正
係数Ｋが１．０とされ、次いでステップ１５４に進む。
従ってこのときには燃焼室３内に供給される混合気は理
論空燃比となる。
ステップ１５２からステップ１５５に進んで補正係数Ｋ
が例えば１．３とされ、次いでステップ１５４に進む。
従ってこのときには燃焼室３内に供給される混合気はリ
ッチとなる。これに対してイオウ放出フラグがセットさ
れるとステップ１５１からステップ１５６に進んで補正
係数Ｋが１．０とされ、次いでステップ１５４に進む。
従ってこのときには燃焼室３内に供給される混合気は理
論空燃比となる。
【００２８】図８および図９に別の実施例を示す。図８
を参照するとこの実施例ではＮＯx吸収剤１８の入口部
に第１のＮＯx 濃度センサ２３が取付けられ、ＮＯx 吸
収剤１８の出口部に第２のＮＯx 濃度センサ２４が取付
けられる。これらの各ＮＯx濃度センサ２３，２４はＮ
Ｏx 濃度に比例した出力電圧を発生し、これら出力電圧
は夫々対応するＡＤ変換器４２，４３を介して入力ポー
ト３５に入力される。ＮＯx 吸収剤１８の吸収容量の大
部分をイオウが占めるとＮＯx 吸収剤１８によるＮＯx
吸収能力が低下し、斯くしてＮＯx 吸収剤１８に流入し
たＮＯx の一部はＮＯx 吸収剤１８により吸収されるこ
となくＮＯx 吸収剤１８から排出される。従ってこの実
施例では第１ＮＯx 濃度センサ２３により検出されたＮ
Ｏx 吸収剤１８の入口部におけるＮＯx 濃度Ｃ1 と第２
ＮＯx 濃度センサ２４により検出されたＮＯx 吸収剤１
８の出口部におけるＮＯx 濃度Ｃ2 の差ΔＣ（＝Ｃ1 −
Ｃ 2 ）を算出すると共にこの差ΔＣの例えば一分間の平
均値ΔＣm (=1/n ΣΔＣ）を算出し、この平均値ΔＣm
が設定値Ｃ0 、例えば入口部のＮＯx 濃度Ｃ1 の５０パ
ーセントよりも低いときにはＮＯx 吸収剤１８の吸収容
量の大部分をイオウが占めていると判断して混合気を理
論空燃比にすると共に電気ヒータ２０に通電するように
している。
を参照するとこの実施例ではＮＯx吸収剤１８の入口部
に第１のＮＯx 濃度センサ２３が取付けられ、ＮＯx 吸
収剤１８の出口部に第２のＮＯx 濃度センサ２４が取付
けられる。これらの各ＮＯx濃度センサ２３，２４はＮ
Ｏx 濃度に比例した出力電圧を発生し、これら出力電圧
は夫々対応するＡＤ変換器４２，４３を介して入力ポー
ト３５に入力される。ＮＯx 吸収剤１８の吸収容量の大
部分をイオウが占めるとＮＯx 吸収剤１８によるＮＯx
吸収能力が低下し、斯くしてＮＯx 吸収剤１８に流入し
たＮＯx の一部はＮＯx 吸収剤１８により吸収されるこ
となくＮＯx 吸収剤１８から排出される。従ってこの実
施例では第１ＮＯx 濃度センサ２３により検出されたＮ
Ｏx 吸収剤１８の入口部におけるＮＯx 濃度Ｃ1 と第２
ＮＯx 濃度センサ２４により検出されたＮＯx 吸収剤１
８の出口部におけるＮＯx 濃度Ｃ2 の差ΔＣ（＝Ｃ1 −
Ｃ 2 ）を算出すると共にこの差ΔＣの例えば一分間の平
均値ΔＣm (=1/n ΣΔＣ）を算出し、この平均値ΔＣm
が設定値Ｃ0 、例えば入口部のＮＯx 濃度Ｃ1 の５０パ
ーセントよりも低いときにはＮＯx 吸収剤１８の吸収容
量の大部分をイオウが占めていると判断して混合気を理
論空燃比にすると共に電気ヒータ２０に通電するように
している。
【００２９】図９は時間割込みルーチンを示す。なお、
この実施例においても燃料噴射時間ＴＡＵは図７に示す
ルーチンにより算出される。図９を参照するとまず初め
にステップ２００においてイオウ放出フラグがセットさ
れているか否かが判別される。イオウ放出フラグがセッ
トされていないときにはステップ２０１に進んでイオウ
吸収量の検出条件が成立しているか否かが判別される。
例えば機関始動後初めて混合気がリーンとなり、その後
１分間以上リーン状態が継続したときにはイオウ吸収量
の検出条件が成立していると判断される。イオウ吸収量
の検出条件が成立していないときにはステップ２０５に
進み、イオウ吸収量の検出条件が成立しているときには
ステップ２０２に進む。
この実施例においても燃料噴射時間ＴＡＵは図７に示す
ルーチンにより算出される。図９を参照するとまず初め
にステップ２００においてイオウ放出フラグがセットさ
れているか否かが判別される。イオウ放出フラグがセッ
トされていないときにはステップ２０１に進んでイオウ
吸収量の検出条件が成立しているか否かが判別される。
例えば機関始動後初めて混合気がリーンとなり、その後
１分間以上リーン状態が継続したときにはイオウ吸収量
の検出条件が成立していると判断される。イオウ吸収量
の検出条件が成立していないときにはステップ２０５に
進み、イオウ吸収量の検出条件が成立しているときには
ステップ２０２に進む。
【００３０】ステップ２０２では第１ＮＯx 濃度センサ
２３により検出されたＮＯx 濃度Ｃ 1 と第２ＮＯx 濃度
センサ２４により検出されたＮＯx 濃度Ｃ2 との差ΔＣ
（＝Ｃ1 −Ｃ2 ）が算出される。次いでステップ２０３
ではｎ回割込みが行われる間の差ΔＣの平均値ΔＣm (=
1/n ΣΔＣ）が算出される。次いでステップ２０４では
平均値ΔＣm が設定値Ｃ0 よりも小さいか否かが判別さ
れ、ΔＣm ≧Ｃ0 のときにはステップ２０５に進む。
２３により検出されたＮＯx 濃度Ｃ 1 と第２ＮＯx 濃度
センサ２４により検出されたＮＯx 濃度Ｃ2 との差ΔＣ
（＝Ｃ1 −Ｃ2 ）が算出される。次いでステップ２０３
ではｎ回割込みが行われる間の差ΔＣの平均値ΔＣm (=
1/n ΣΔＣ）が算出される。次いでステップ２０４では
平均値ΔＣm が設定値Ｃ0 よりも小さいか否かが判別さ
れ、ΔＣm ≧Ｃ0 のときにはステップ２０５に進む。
【００３１】ステップ２０５ではＮＯx 吸収剤１８に吸
収されているＮＯx 量Ｗが算出される。次いでステップ
２０６ではＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx 量
Ｗが予め定められた設定量Ｗ0 よりも大きいか否かが判
別される。この設定量Ｗ0 は例えばＮＯx 吸収剤１８が
吸収しうる最大ＮＯx 量の３０パーセント程度である。
Ｗ≦Ｗ0 であれば処理サイクルを完了し、Ｗ＞Ｗ0 であ
ればステップ２０７に進んでＮＯx 放出フラグがセット
される。
収されているＮＯx 量Ｗが算出される。次いでステップ
２０６ではＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx 量
Ｗが予め定められた設定量Ｗ0 よりも大きいか否かが判
別される。この設定量Ｗ0 は例えばＮＯx 吸収剤１８が
吸収しうる最大ＮＯx 量の３０パーセント程度である。
Ｗ≦Ｗ0 であれば処理サイクルを完了し、Ｗ＞Ｗ0 であ
ればステップ２０７に進んでＮＯx 放出フラグがセット
される。
【００３２】次いでステップ２０８ではＮＯx 放出フラ
グがセットされてから一定時間、例えば３秒間が経過し
たか否かが判別され、３秒間経過したときにはステップ
２０９に進んでＮＯx 放出フラグがリセットされる。Ｎ
Ｏx 放出フラグがセットされている間は前述したように
燃焼室３内に供給される混合気がリッチとされ、従って
混合気は３秒間リッチにされることになる。この間にＮ
Ｏx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx が放出される。
次いでステップ２１０ではＮＯx 吸収剤１８に吸収され
ているＮＯx 量Ｗが零とされる。このＮＯx の放出作用
は比較的短い時間間隔で行われる。
グがセットされてから一定時間、例えば３秒間が経過し
たか否かが判別され、３秒間経過したときにはステップ
２０９に進んでＮＯx 放出フラグがリセットされる。Ｎ
Ｏx 放出フラグがセットされている間は前述したように
燃焼室３内に供給される混合気がリッチとされ、従って
混合気は３秒間リッチにされることになる。この間にＮ
Ｏx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx が放出される。
次いでステップ２１０ではＮＯx 吸収剤１８に吸収され
ているＮＯx 量Ｗが零とされる。このＮＯx の放出作用
は比較的短い時間間隔で行われる。
【００３３】一方、ステップ２０４においてΔＣm ＜Ｃ
0 であると判断されたとき、即ちＮＯx 吸収剤１８の吸
収容量の大部分がイオウで占められたと判断されたとき
にはステップ２１１に進んでイオウ放出フラグがセット
され、次いでステップ２１２では電気ヒータ２０への通
電が開始される。次いでステップ２１３ではイオウ放出
フラグがセットされかつ通電が開始されてから一定時
間、例えば１０分が経過したか否かが判別され、１０分
が経過していないときには処理サイクルを完了する。イ
オウ放出フラグがセットされると次の処理サイクルでは
ステップ２００からステップ２１３にジャンプする。
0 であると判断されたとき、即ちＮＯx 吸収剤１８の吸
収容量の大部分がイオウで占められたと判断されたとき
にはステップ２１１に進んでイオウ放出フラグがセット
され、次いでステップ２１２では電気ヒータ２０への通
電が開始される。次いでステップ２１３ではイオウ放出
フラグがセットされかつ通電が開始されてから一定時
間、例えば１０分が経過したか否かが判別され、１０分
が経過していないときには処理サイクルを完了する。イ
オウ放出フラグがセットされると次の処理サイクルでは
ステップ２００からステップ２１３にジャンプする。
【００３４】ステップ２１３においてイオウ放出フラグ
がセットされかつ電気ヒータ２０への通電が開始されて
から１０分が経過したと判断されたときにはステップ２
１４に進んでイオウ放出フラグがリセットされ、次いで
ステップ２１５において電気ヒータ２０への通電が停止
される。イオウ放出フラグがセットされている間は前述
したように燃焼室３内に供給される混合気が理論空燃比
とされ、従って混合気は１０分間理論空燃比とされ、電
気ヒータ２０は１０分間通電されることになる。この間
にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているイオウが放出さ
れ、同時にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx も
放出される。次いでステップ２１６ではＮＯx 吸収剤１
８に吸収されているＮＯx 量Ｗが零とされる。
がセットされかつ電気ヒータ２０への通電が開始されて
から１０分が経過したと判断されたときにはステップ２
１４に進んでイオウ放出フラグがリセットされ、次いで
ステップ２１５において電気ヒータ２０への通電が停止
される。イオウ放出フラグがセットされている間は前述
したように燃焼室３内に供給される混合気が理論空燃比
とされ、従って混合気は１０分間理論空燃比とされ、電
気ヒータ２０は１０分間通電されることになる。この間
にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているイオウが放出さ
れ、同時にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx も
放出される。次いでステップ２１６ではＮＯx 吸収剤１
８に吸収されているＮＯx 量Ｗが零とされる。
【００３５】なお、この実施例ではＮＯx 吸収剤１８の
入口部におけるＮＯx 濃度Ｃ1 を第１ＮＯx 濃度センサ
２３により検出するようにしているがＮＯx 吸収剤１８
の入口部におけるＮＯx 濃度Ｃ1 は機関負荷Ｑ／Ｎと機
関回転数Ｎの関数となる。従ってＮＯx 吸収剤１８の入
口部におけるＮＯx 濃度Ｃ1 を機関負荷Ｑ／Ｎと機関回
転数Ｎの関数として予め実験により求めておき、これら
の関係を図１２に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３
２内に記憶しておいてこのマップからＮＯx 濃度Ｃ1 を
求めるようにすることもできる。この場合には第１ＮＯ
x 濃度センサ２３を設ける必要がなくなる。
入口部におけるＮＯx 濃度Ｃ1 を第１ＮＯx 濃度センサ
２３により検出するようにしているがＮＯx 吸収剤１８
の入口部におけるＮＯx 濃度Ｃ1 は機関負荷Ｑ／Ｎと機
関回転数Ｎの関数となる。従ってＮＯx 吸収剤１８の入
口部におけるＮＯx 濃度Ｃ1 を機関負荷Ｑ／Ｎと機関回
転数Ｎの関数として予め実験により求めておき、これら
の関係を図１２に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３
２内に記憶しておいてこのマップからＮＯx 濃度Ｃ1 を
求めるようにすることもできる。この場合には第１ＮＯ
x 濃度センサ２３を設ける必要がなくなる。
【００３６】図１０および図１１に更に別の実施例を示
す。図１０を参照するとこの実施例ではＮＯx 吸収剤１
８の入口部に第１の温度センサ２５が取付けられ、ＮＯ
x 吸収剤１８の出口部に第２の温度センサ２６が取付け
られる。これらの各温度センサ２５，２６は排気ガス温
に比例した出力電圧を発生し、これら出力電圧は夫々対
応するＡＤ変換器４４，４５を介して入力ポート３５に
入力される。
す。図１０を参照するとこの実施例ではＮＯx 吸収剤１
８の入口部に第１の温度センサ２５が取付けられ、ＮＯ
x 吸収剤１８の出口部に第２の温度センサ２６が取付け
られる。これらの各温度センサ２５，２６は排気ガス温
に比例した出力電圧を発生し、これら出力電圧は夫々対
応するＡＤ変換器４４，４５を介して入力ポート３５に
入力される。
【００３７】前述したようにＮＯx がＮＯx 吸収剤１８
内に吸収されるときにはＮＯx が酸化されるためにこの
酸化熱によってＮＯx 吸収剤１８の出口部の排気ガス温
はＮＯx 吸収剤１８の入口部の排気ガス温よりもかな
り、例えば１００℃程度高くなる。しかしながらＮＯx
吸収剤１８の吸収容量の大部分をイオウが占めるとＮＯ
x 吸収剤１８によるＮＯx 吸収能力が低下し、斯くして
ＮＯx の酸化熱の発生量が少なくなるためにＮＯx 吸収
剤１８の出口部の排気ガス温が低下する。従ってこの実
施例では第１温度センサ２５により検出されたＮＯx 吸
収剤１８の入口部における排気ガス温ｔ1 と第２温度セ
ンサ２６により検出されたＮＯx 吸収剤１８の出口部に
おける排気ガス温ｔ2 の差Δｔ（＝ｔ2 −ｔ1 ）を算出
すると共にこの差Δｔの例えば一分間の平均値Δｔm (=
1/n ΣΔｔ）を算出し、この平均値Δｔm が設定値
ｔ0 、例えば５０℃よりも低いときにはＮＯx 吸収剤１
８の吸収容量の大部分をイオウが占めていると判断して
混合気を理論空燃比にすると共に電気ヒータ２０に通電
するようにしている。
内に吸収されるときにはＮＯx が酸化されるためにこの
酸化熱によってＮＯx 吸収剤１８の出口部の排気ガス温
はＮＯx 吸収剤１８の入口部の排気ガス温よりもかな
り、例えば１００℃程度高くなる。しかしながらＮＯx
吸収剤１８の吸収容量の大部分をイオウが占めるとＮＯ
x 吸収剤１８によるＮＯx 吸収能力が低下し、斯くして
ＮＯx の酸化熱の発生量が少なくなるためにＮＯx 吸収
剤１８の出口部の排気ガス温が低下する。従ってこの実
施例では第１温度センサ２５により検出されたＮＯx 吸
収剤１８の入口部における排気ガス温ｔ1 と第２温度セ
ンサ２６により検出されたＮＯx 吸収剤１８の出口部に
おける排気ガス温ｔ2 の差Δｔ（＝ｔ2 −ｔ1 ）を算出
すると共にこの差Δｔの例えば一分間の平均値Δｔm (=
1/n ΣΔｔ）を算出し、この平均値Δｔm が設定値
ｔ0 、例えば５０℃よりも低いときにはＮＯx 吸収剤１
８の吸収容量の大部分をイオウが占めていると判断して
混合気を理論空燃比にすると共に電気ヒータ２０に通電
するようにしている。
【００３８】図１１は時間割込みルーチンを示す。な
お、この実施例においても燃料噴射時間ＴＡＵは図７に
示すルーチンにより算出される。図１１を参照するとま
ず初めにステップ３００においてイオウ放出フラグがセ
ットされているか否かが判別される。イオウ放出フラグ
がセットされていないときにはステップ３０１に進んで
イオウ吸収量の検出条件が成立しているか否かが判別さ
れる。例えば機関始動後始めて混合気がリーンとなり、
その後１分間以上リーン状態が継続したときにはイオウ
吸収量の検出条件が成立していると判断される。イオウ
吸収量の検出条件が成立していないときにはステップ３
０５に進み、イオウ吸収量の検出条件が成立していると
きにはステップ３０２に進む。
お、この実施例においても燃料噴射時間ＴＡＵは図７に
示すルーチンにより算出される。図１１を参照するとま
ず初めにステップ３００においてイオウ放出フラグがセ
ットされているか否かが判別される。イオウ放出フラグ
がセットされていないときにはステップ３０１に進んで
イオウ吸収量の検出条件が成立しているか否かが判別さ
れる。例えば機関始動後始めて混合気がリーンとなり、
その後１分間以上リーン状態が継続したときにはイオウ
吸収量の検出条件が成立していると判断される。イオウ
吸収量の検出条件が成立していないときにはステップ３
０５に進み、イオウ吸収量の検出条件が成立していると
きにはステップ３０２に進む。
【００３９】ステップ３０２では第１温度センサ２５に
より検出された排気ガス温ｔ1 と第２温度センサ２６に
より検出された排気ガス温ｔ2 との差Δｔ（＝ｔ2 −ｔ
1 ）が算出される。次いでステップ３０３ではｎ回割込
みが行われる間の差Δｔの平均値Δｔm (=1/n ΣΔｔ）
が算出される。次いでステップ３０４では平均値Δｔ m
が設定値ｔ0 よりも小さいか否かが判別され、Δｔm ≧
ｔ0 のときにはステップ３０５に進む。
より検出された排気ガス温ｔ1 と第２温度センサ２６に
より検出された排気ガス温ｔ2 との差Δｔ（＝ｔ2 −ｔ
1 ）が算出される。次いでステップ３０３ではｎ回割込
みが行われる間の差Δｔの平均値Δｔm (=1/n ΣΔｔ）
が算出される。次いでステップ３０４では平均値Δｔ m
が設定値ｔ0 よりも小さいか否かが判別され、Δｔm ≧
ｔ0 のときにはステップ３０５に進む。
【００４０】ステップ３０５ではＮＯx 吸収剤１８に吸
収されているＮＯx 量Ｗが算出される。次いでステップ
３０６ではＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx 量
Ｗが予め定められた設定量Ｗ0 よりも大きいか否かが判
別される。この設定量Ｗ0 は例えばＮＯx 吸収剤１８が
吸収しうる最大ＮＯx 量の３０パーセント程度である。
Ｗ≦Ｗ0 であれば処理サイクルを完了し、Ｗ＞Ｗ0 であ
ればステップ３０７に進んでＮＯx 放出フラグがセット
される。
収されているＮＯx 量Ｗが算出される。次いでステップ
３０６ではＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx 量
Ｗが予め定められた設定量Ｗ0 よりも大きいか否かが判
別される。この設定量Ｗ0 は例えばＮＯx 吸収剤１８が
吸収しうる最大ＮＯx 量の３０パーセント程度である。
Ｗ≦Ｗ0 であれば処理サイクルを完了し、Ｗ＞Ｗ0 であ
ればステップ３０７に進んでＮＯx 放出フラグがセット
される。
【００４１】次いでステップ３０８ではＮＯx 放出フラ
グがセットされてから一定時間、例えば３秒間が経過し
たか否かが判別され、３秒間経過したときにはステップ
３０９に進んでＮＯx 放出フラグがリセットされる。Ｎ
Ｏx 放出フラグがセットされている間は前述したように
燃焼室３内に供給される混合気がリッチとされ、従って
混合気は３秒間リッチにされることになる。この間にＮ
Ｏx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx が放出される。
次いでステップ３１０ではＮＯx 吸収剤１８に吸収され
ているＮＯx 量Ｗが零とされる。このＮＯx の放出作用
は比較的短い時間間隔で行われる。
グがセットされてから一定時間、例えば３秒間が経過し
たか否かが判別され、３秒間経過したときにはステップ
３０９に進んでＮＯx 放出フラグがリセットされる。Ｎ
Ｏx 放出フラグがセットされている間は前述したように
燃焼室３内に供給される混合気がリッチとされ、従って
混合気は３秒間リッチにされることになる。この間にＮ
Ｏx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx が放出される。
次いでステップ３１０ではＮＯx 吸収剤１８に吸収され
ているＮＯx 量Ｗが零とされる。このＮＯx の放出作用
は比較的短い時間間隔で行われる。
【００４２】一方、ステップ３０４においてΔｔm ＜ｔ
0 であると判断されたとき、即ちＮＯx 吸収剤１８の吸
収容量の大部分がイオウで占められたと判断されたとき
にはステップ３１１に進んでイオウ放出フラグがセット
され、次いでステップ３１２では電気ヒータ２０への通
電が開始される。次いでステップ３１３ではイオウ放出
フラグがセットされかつ通電が開始されてから一定時
間、例えば１０分が経過したか否かが判別され、１０分
が経過していないときには処理サイクルを完了する。イ
オウ放出フラグがセットされると次の処理サイクルでは
ステップ３００からステップ３１３にジャンプする。
0 であると判断されたとき、即ちＮＯx 吸収剤１８の吸
収容量の大部分がイオウで占められたと判断されたとき
にはステップ３１１に進んでイオウ放出フラグがセット
され、次いでステップ３１２では電気ヒータ２０への通
電が開始される。次いでステップ３１３ではイオウ放出
フラグがセットされかつ通電が開始されてから一定時
間、例えば１０分が経過したか否かが判別され、１０分
が経過していないときには処理サイクルを完了する。イ
オウ放出フラグがセットされると次の処理サイクルでは
ステップ３００からステップ３１３にジャンプする。
【００４３】ステップ３１３においてイオウ放出フラグ
がセットされかつ電気ヒータ２０への通電が開始されて
から１０分が経過したと判断されたときにはステップ３
１４に進んでイオウ放出フラグがリセットされ、次いで
ステップ３１５において電気ヒータ２０への通電が停止
される。イオウ放出フラグがセットされている間は前述
したように燃焼室３内に供給される混合気が理論空燃比
とされ、従って混合気は１０分間理論空燃比とされ、電
気ヒータ２０は１０分間通電されることになる。この間
にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているイオウが放出さ
れ、同時にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx も
放出される。次いでステップ３１６ではＮＯx 吸収剤１
８に吸収されているＮＯx 量Ｗが零とされる。
がセットされかつ電気ヒータ２０への通電が開始されて
から１０分が経過したと判断されたときにはステップ３
１４に進んでイオウ放出フラグがリセットされ、次いで
ステップ３１５において電気ヒータ２０への通電が停止
される。イオウ放出フラグがセットされている間は前述
したように燃焼室３内に供給される混合気が理論空燃比
とされ、従って混合気は１０分間理論空燃比とされ、電
気ヒータ２０は１０分間通電されることになる。この間
にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているイオウが放出さ
れ、同時にＮＯx 吸収剤１８に吸収されているＮＯx も
放出される。次いでステップ３１６ではＮＯx 吸収剤１
８に吸収されているＮＯx 量Ｗが零とされる。
【００４４】なお、この実施例ではＮＯx 吸収剤１８の
入口部における排気ガス温ｔ1 を第１温度センサ２５に
より検出するようにしているがＮＯx 吸収剤１８の入口
部における排気ガス温ｔ1 は機関負荷Ｑ／Ｎと機関回転
数Ｎの関数となる。従ってＮＯx 吸収剤１８の入口部に
おける排気ガス温ｔ1 を機関負荷Ｑ／Ｎと機関回転数Ｎ
の関数として予め実験により求めておき、これらの関係
を図１３に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に
記憶しておいてこのマップから排気ガス温ｔ1を求める
ようにすることもできる。この場合には第１温度センサ
２５を設ける必要がなくなる。
入口部における排気ガス温ｔ1 を第１温度センサ２５に
より検出するようにしているがＮＯx 吸収剤１８の入口
部における排気ガス温ｔ1 は機関負荷Ｑ／Ｎと機関回転
数Ｎの関数となる。従ってＮＯx 吸収剤１８の入口部に
おける排気ガス温ｔ1 を機関負荷Ｑ／Ｎと機関回転数Ｎ
の関数として予め実験により求めておき、これらの関係
を図１３に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に
記憶しておいてこのマップから排気ガス温ｔ1を求める
ようにすることもできる。この場合には第１温度センサ
２５を設ける必要がなくなる。
【００４５】
【発明の効果】ＮＯx 吸収剤に吸収されたイオウを放出
させることができるのでＮＯx 吸収剤のＮＯx 吸収能力
を長期間に亙って維持することができる。
させることができるのでＮＯx 吸収剤のＮＯx 吸収能力
を長期間に亙って維持することができる。
【図１】内燃機関の全体図である。
【図２】基本燃料噴射時間のマップを示す図である。
【図３】機関から排出される排気ガス中の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏおよび酸素の濃度を概略的に示す線図である。
Ｏおよび酸素の濃度を概略的に示す線図である。
【図４】ＮＯx の吸放出作用を説明するための図であ
る。
る。
【図５】イオウの吸収量を示す線図である。
【図６】割込みルーチンのフローチャートである。
【図７】燃料噴射時間ＴＡＵを算出するためのフローチ
ャートである。
ャートである。
【図８】内燃機関の別の実施例の全体図である。
【図９】割込みルーチンのフローチャートである。
【図１０】内燃機関の更に別の実施例の全体図である。
【図１１】割込みルーチンのフローチャートである。
【図１２】ＮＯx 濃度Ｃ1 のマップを示す図である。
【図１３】排気ガス温ｔ1 のマップを示す図である。
１７…排気管 １８…ＮＯx 吸収剤 ２０…電気ヒータ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｆ０２Ｄ 41/14 ３１０ Ｆ０２Ｄ 41/14 ３１０Ｄ
Claims (1)
- 【請求項１】 流入排気ガスの空燃比がリーンのときに
はＮＯx を吸収し、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
ると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機関排気
通路内に配置した内燃機関において、該ＮＯx 吸収剤の
イオウ吸収量を推定するイオウ吸収量推定手段と、該イ
オウ吸収量推定手段により推定されたイオウ吸収量が予
め定められた設定量を越えたときには該ＮＯx 吸収剤か
らイオウを放出させるイオウ放出手段とを具備した内燃
機関の排気浄化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4216145A JP2745985B2 (ja) | 1992-08-13 | 1992-08-13 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4216145A JP2745985B2 (ja) | 1992-08-13 | 1992-08-13 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0666129A JPH0666129A (ja) | 1994-03-08 |
| JP2745985B2 true JP2745985B2 (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=16683986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4216145A Expired - Lifetime JP2745985B2 (ja) | 1992-08-13 | 1992-08-13 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2745985B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008064074A (ja) * | 2006-09-11 | 2008-03-21 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の排気浄化装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5657625A (en) * | 1994-06-17 | 1997-08-19 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Apparatus and method for internal combustion engine control |
| DE19781739T1 (de) | 1996-04-26 | 1999-04-01 | Komatsu Mfg Co Ltd | Vorrichtung und Verfahren zum Regenerieren eines NOx-Katalysators für Dieselmotoren |
| GB9626290D0 (en) * | 1996-12-18 | 1997-02-05 | Ford Motor Co | Method of de-sulphurating engine exhaust NOx traps |
| DE19706608A1 (de) * | 1997-02-20 | 1998-08-27 | Ford Global Tech Inc | Verfahren zur Entschwefelung einer Stickoxidfalle im Abgassystem eines Verbrennungsmotors |
| JP3067685B2 (ja) | 1997-03-31 | 2000-07-17 | 三菱自動車工業株式会社 | 火花点火式筒内噴射型内燃機関の排気浄化装置 |
| JP3264226B2 (ja) * | 1997-08-25 | 2002-03-11 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| GB9718059D0 (en) * | 1997-08-28 | 1997-10-29 | Johnson Matthey Plc | Improvements relating to catalysts |
| US6199374B1 (en) | 1997-10-22 | 2001-03-13 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purifying device for engine |
| JP3456401B2 (ja) † | 1998-02-12 | 2003-10-14 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| FR2779482B1 (fr) * | 1998-06-03 | 2000-07-21 | Renault | Procede et dispositif de commande de purge en oxydes de soufre d'un pot catalytique de traitement des gaz d'echappement d'un moteur a combustion interne |
| FR2787037B1 (fr) * | 1998-12-09 | 2002-01-11 | Inst Francais Du Petrole | Procede et dispositif d'elimination des oxydes d'azote dans une ligne d'echappement de moteur a combustion interne |
| JP3632483B2 (ja) | 1999-02-05 | 2005-03-23 | マツダ株式会社 | エンジンの制御装置 |
| FR2812687B1 (fr) * | 2000-08-03 | 2003-04-04 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Systeme d'aide a la regeneration d'un catalyseur integre dans une ligne d'echappement d'un moteur de vehicule automobile |
| GB0100067D0 (en) * | 2001-01-03 | 2001-02-14 | Johnson Matthey Plc | Diesel exhaust system including NOx trap |
| JP3966040B2 (ja) | 2002-03-15 | 2007-08-29 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP4345344B2 (ja) * | 2003-04-25 | 2009-10-14 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化システム |
| JP4192905B2 (ja) | 2005-03-04 | 2008-12-10 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP4100412B2 (ja) | 2005-04-12 | 2008-06-11 | トヨタ自動車株式会社 | 圧縮着火式内燃機関の排気浄化装置 |
| DE102009042996A1 (de) * | 2009-09-25 | 2011-04-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Kraftfahrzeug mit Abgastemperaturanhebung |
| JP2020084936A (ja) * | 2018-11-29 | 2020-06-04 | いすゞ自動車株式会社 | 内燃機関の排出装置及び排気制御方法 |
-
1992
- 1992-08-13 JP JP4216145A patent/JP2745985B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008064074A (ja) * | 2006-09-11 | 2008-03-21 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の排気浄化装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0666129A (ja) | 1994-03-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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