JP2592077B2 - 流体封入型防振装置 - Google Patents
流体封入型防振装置Info
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- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/08—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/14—Units of the bushing type, i.e. loaded predominantly radially
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Combined Devices Of Dampers And Springs (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、主に自動車のエンジンマウント等として
用いられる流体封入型防振装置に関する。
用いられる流体封入型防振装置に関する。
従来の技術 エンジンマウントに好適な流体封入型防振装置とし
て、例えば特開昭56−124739号公報に記載のものが知ら
れている。これは、例えば車体側に固定される軸部材
と、これを囲んで配設され、かつ例えばエンジン側に固
定される外筒部材と、両者間に挿填されたゴム体とを有
し、上記ゴム体の内部に３個の液室が画成されていると
ともに、これらの液室を、軸部材内部のオリフィス通路
で互いに連通した構成となっている。
て、例えば特開昭56−124739号公報に記載のものが知ら
れている。これは、例えば車体側に固定される軸部材
と、これを囲んで配設され、かつ例えばエンジン側に固
定される外筒部材と、両者間に挿填されたゴム体とを有
し、上記ゴム体の内部に３個の液室が画成されていると
ともに、これらの液室を、軸部材内部のオリフィス通路
で互いに連通した構成となっている。
すなわち、軸部材と外筒部材とが相対変位すると、ゴ
ム体の弾性変形に伴って各液室の溶液が変化し、これに
より各液室内に封入されたエチレングリコール等の液体
が上記オリフィス通路を通して移動する結果、単にゴム
体のみを備えた防振装置に比べて非常に大きな減衰作用
が得られるのである。
ム体の弾性変形に伴って各液室の溶液が変化し、これに
より各液室内に封入されたエチレングリコール等の液体
が上記オリフィス通路を通して移動する結果、単にゴム
体のみを備えた防振装置に比べて非常に大きな減衰作用
が得られるのである。
発明が解決しようとする問題点 ところで、一般にエンジンマウントにおいては、低周
波域での振副の大きな振動に対して十分な減衰作用を果
たすべく低周波域でのロスファクタが大きいことが望ま
しく、他方、高周波の微小振動を車体側に伝達しないよ
うに、高周波域での動ばね定数が小さいことが望まし
い。すなわち、低周波域でロスファクタが大きく、かつ
高周波域で動ばね定数が小さい特性が望まれる。
波域での振副の大きな振動に対して十分な減衰作用を果
たすべく低周波域でのロスファクタが大きいことが望ま
しく、他方、高周波の微小振動を車体側に伝達しないよ
うに、高周波域での動ばね定数が小さいことが望まし
い。すなわち、低周波域でロスファクタが大きく、かつ
高周波域で動ばね定数が小さい特性が望まれる。
しかしながら、上記従来の流体封入型防振装置におい
ては、３個の液室が全て同一のオリフィス通路を介して
互いに連通しており、ロスファクタや動ばね定数の特性
をある一つの周波数に対してしかチューニングすること
ができない。通常は、低周波域での振動減衰特性が重視
されるため、10Hz程度の低周波数にチューニングされる
ことになり、従って、第11図に示すように、例えば100H
z以上の高周波域での動ばね定数Kdがかなり大きくなっ
てしまう。そのため、この高周波域での微小なエンジン
振動を十分に遮断できないという欠点があった。
ては、３個の液室が全て同一のオリフィス通路を介して
互いに連通しており、ロスファクタや動ばね定数の特性
をある一つの周波数に対してしかチューニングすること
ができない。通常は、低周波域での振動減衰特性が重視
されるため、10Hz程度の低周波数にチューニングされる
ことになり、従って、第11図に示すように、例えば100H
z以上の高周波域での動ばね定数Kdがかなり大きくなっ
てしまう。そのため、この高周波域での微小なエンジン
振動を十分に遮断できないという欠点があった。
問題点を解決するための手段 上記の問題点を解決するために、この発明に係る流体
封入型防振装置は、軸部材とこれを囲む外筒部材との間
に挿填されたゴム体の内部に、少なくとも３個の液室を
画成するとともに、これらの液室を個々にオリフィス通
路を介して連通させて少なくとも２つの振動系を構成
し、かつ各振動系を構成するオリフィス通路の通路断面
積および通路長で定まる等価質量を各振動系で異なる値
に設定したものである。
封入型防振装置は、軸部材とこれを囲む外筒部材との間
に挿填されたゴム体の内部に、少なくとも３個の液室を
画成するとともに、これらの液室を個々にオリフィス通
路を介して連通させて少なくとも２つの振動系を構成
し、かつ各振動系を構成するオリフィス通路の通路断面
積および通路長で定まる等価質量を各振動系で異なる値
に設定したものである。
すなわち、第１の発明は、軸部材とこれを囲む外筒部
材との間にゴム体が挿填されてなる液体封入型防振装置
であって、上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と
上記外筒部材とを互いに支持するように、上記軸部材か
ら放射状に延びた一対の主弾性部と、上記ゴム体の内部
で上記主弾性部の挟角側に形成された主液室と、上記軸
部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に設けられ、
かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、上記ゴム体の
内部で上記空隙部に隣接する位置に形成された複数の副
液室と、上記主液室と一つの副液室とを連通する第１の
オリフィス通路と、主液室と他の一つの副液室とを連通
し、かつ上記第１のオリフィス通路よりも通路長が短く
通路断面積が大きい第２のオリフィス通路と、を備えて
いる。
材との間にゴム体が挿填されてなる液体封入型防振装置
であって、上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と
上記外筒部材とを互いに支持するように、上記軸部材か
ら放射状に延びた一対の主弾性部と、上記ゴム体の内部
で上記主弾性部の挟角側に形成された主液室と、上記軸
部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に設けられ、
かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、上記ゴム体の
内部で上記空隙部に隣接する位置に形成された複数の副
液室と、上記主液室と一つの副液室とを連通する第１の
オリフィス通路と、主液室と他の一つの副液室とを連通
し、かつ上記第１のオリフィス通路よりも通路長が短く
通路断面積が大きい第２のオリフィス通路と、を備えて
いる。
また第２の発明は、軸部材とこれを囲む外筒部材との
間にゴム体が挿填されてなる液体封入型防振装置であっ
て、上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と上記外
筒部材とを互いに支持するように、上記軸部材から放射
状に延びた一対の主弾性部と、同じく上記ゴム体の一部
をなし、かつ上記一対の主弾性部に挟まれた挟角側の部
分に形成された隔壁と、上記ゴム体の内部で上記主弾性
部と上記隔壁との間にそれぞれ形成された一対の主液室
と、上記軸部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に
設けられ、かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、上
記ゴム体の内部で上記隙部に隣接する位置に形成された
一対の副液室と、一つの主液室と一つの副液室とを連通
する第１のオリフィス通路と、他の主液室と他の副液室
とを連通し、かつ上記第１のオリフィス通路よりも通路
長が短く通路断面積が大きい第２のオリフィス通路と、
を備えている。
間にゴム体が挿填されてなる液体封入型防振装置であっ
て、上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と上記外
筒部材とを互いに支持するように、上記軸部材から放射
状に延びた一対の主弾性部と、同じく上記ゴム体の一部
をなし、かつ上記一対の主弾性部に挟まれた挟角側の部
分に形成された隔壁と、上記ゴム体の内部で上記主弾性
部と上記隔壁との間にそれぞれ形成された一対の主液室
と、上記軸部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に
設けられ、かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、上
記ゴム体の内部で上記隙部に隣接する位置に形成された
一対の副液室と、一つの主液室と一つの副液室とを連通
する第１のオリフィス通路と、他の主液室と他の副液室
とを連通し、かつ上記第１のオリフィス通路よりも通路
長が短く通路断面積が大きい第２のオリフィス通路と、
を備えている。
作用 一般に流体封入型防振装置は、液体の共振現象を利用
したものであり、その共振周波数はオリフィス通路の等
価質量と液室の拡張ばね定数によって定まるので、上記
のようにオリフィス通路の等価質量を異ならせることに
より、各振動系の共振周波数は異なるものとなる。
したものであり、その共振周波数はオリフィス通路の等
価質量と液室の拡張ばね定数によって定まるので、上記
のようにオリフィス通路の等価質量を異ならせることに
より、各振動系の共振周波数は異なるものとなる。
すなわち、ある１つのオリフィス通路の通路断面積を
比較的小さく、かつ通路長を比較的長く設定すれば、等
価質量は大となり、その振動系は低周波域で共振する。
従って、低周波域でのロスファクタが大きく得られる。
比較的小さく、かつ通路長を比較的長く設定すれば、等
価質量は大となり、その振動系は低周波域で共振する。
従って、低周波域でのロスファクタが大きく得られる。
また、他の１つのオリフィス通路の通路断面積を比較
的大きく、かつ通路長を比較的短く設定すれば、等価質
量は小となり、その振動系は高周波域で共振する。従っ
て、高周波域での動ばね定数が非常に小さなものとな
る。
的大きく、かつ通路長を比較的短く設定すれば、等価質
量は小となり、その振動系は高周波域で共振する。従っ
て、高周波域での動ばね定数が非常に小さなものとな
る。
ここで、上記構成では、軸部材と外筒部材とが相対的
に変位すると、略Ｖ字形をなす主弾性部の内側に形成さ
れた主液室の容積が変化し、副液室との間で各オリフィ
ス通路を介して液体が確実に移動する。
に変位すると、略Ｖ字形をなす主弾性部の内側に形成さ
れた主液室の容積が変化し、副液室との間で各オリフィ
ス通路を介して液体が確実に移動する。
実施例 第１図〜第５図は、例えばエンジンマウントとして用
いられる本発明の流体封入型防振装置の一実施例を示し
ている。
いられる本発明の流体封入型防振装置の一実施例を示し
ている。
図において、１は例えば車体側に固定される金属製の
軸部材、２はこの軸部材１を囲むように配設され、かつ
例えばエンジン側に固定される円筒状をなす金属製の外
筒部材、３は両者間に挿填されたゴム体である。
軸部材、２はこの軸部材１を囲むように配設され、かつ
例えばエンジン側に固定される円筒状をなす金属製の外
筒部材、３は両者間に挿填されたゴム体である。
この実施例では、上記外筒部材２は、インナカラー４
とアウタカラー５と両者間に介在する中間カラー６との
三重構造となっている。そして、上記インナカラー４と
中間カラー６は互いに密に圧入固定されており、またア
ウタカラー５は、中間カラー６の外周に圧入された上
で、両端縁5aをかしめて固定してある（第２図参照）。
とアウタカラー５と両者間に介在する中間カラー６との
三重構造となっている。そして、上記インナカラー４と
中間カラー６は互いに密に圧入固定されており、またア
ウタカラー５は、中間カラー６の外周に圧入された上
で、両端縁5aをかしめて固定してある（第２図参照）。
上記ゴム体３は、その内周側が上記軸部材１に加硫接
着されており、かつ外周側が上記外筒部材２、詳しくは
インナカラー４に加硫接着されている。そして、このゴ
ム体３の内部に、３個の液室、つまり主液室となる第１
液室７と、副液室となる第２液室８および第３液室９が
画成されている。詳しくは、第１液室７は、ゴム体３の
下部中央に比較的大きく形成されており、また第2,第３
液室8,9は、上記第１液室７よりも容積が小さく、それ
ぞれ軸部材１の両側に対称形状に形成されていて、第１
液室７と第2,第３液室8,9との間に、逆Ｖ字形の主弾性
部3aが残るようにしてある。つまり、上記軸部材１は主
に上記主弾性部3aを介して外筒部材２に支持されるので
あり、エンジンの荷重が作用した状態で軸部材１と外筒
部材２とがちょうど同心状となるように構成されてい
る。また、上記ゴム体３の上部には、円弧状に空隙部10
が貫通形成されている。なお、11は上記ゴム体３の中心
部分を補強するとともに、過大な変位を阻止すべくゴム
体３内に埋設された金属製のストッパである。
着されており、かつ外周側が上記外筒部材２、詳しくは
インナカラー４に加硫接着されている。そして、このゴ
ム体３の内部に、３個の液室、つまり主液室となる第１
液室７と、副液室となる第２液室８および第３液室９が
画成されている。詳しくは、第１液室７は、ゴム体３の
下部中央に比較的大きく形成されており、また第2,第３
液室8,9は、上記第１液室７よりも容積が小さく、それ
ぞれ軸部材１の両側に対称形状に形成されていて、第１
液室７と第2,第３液室8,9との間に、逆Ｖ字形の主弾性
部3aが残るようにしてある。つまり、上記軸部材１は主
に上記主弾性部3aを介して外筒部材２に支持されるので
あり、エンジンの荷重が作用した状態で軸部材１と外筒
部材２とがちょうど同心状となるように構成されてい
る。また、上記ゴム体３の上部には、円弧状に空隙部10
が貫通形成されている。なお、11は上記ゴム体３の中心
部分を補強するとともに、過大な変位を阻止すべくゴム
体３内に埋設された金属製のストッパである。
一方、上記インナカラー４においては、第５図に示す
ように、各液室7,8,9に対応する部分が矩形の窓状に開
口形成されている。つまり、この各液室7,8,9の部分で
は、側端部4aのみが帯状に残されている（第２図参
照）。そして、上記インナカラー４の外周に嵌合する中
間カラー６の外周面に、第１オリフィス通路12と第２オ
リフィス通路13とが凹設されている。
ように、各液室7,8,9に対応する部分が矩形の窓状に開
口形成されている。つまり、この各液室7,8,9の部分で
は、側端部4aのみが帯状に残されている（第２図参
照）。そして、上記インナカラー４の外周に嵌合する中
間カラー６の外周面に、第１オリフィス通路12と第２オ
リフィス通路13とが凹設されている。
上記第１オリフィス通路12は、第１図に示すように、
中間カラー６の略全周近くに亘って形成され、つまり通
路長が十分に長く形成されており、一端が開口部14を介
して第１液室７に連通し、かつ他端が開口部15を介して
第２液室８に連通している。そして、この第１液室７と
第２液室８とを連通した第１オリフィス通路12は、第２
図に示すように、その通路断面積が比較的小さく設定さ
れている。なお、上記開口部14,15は、上記第１オリフ
ィス通路12の通路長が最も長くなるように、それぞれ第
１液室7,第２液室８の端部に開口している。従って、上
記第１オリフィス通路12の等価質量は非常に大きなもの
となる。
中間カラー６の略全周近くに亘って形成され、つまり通
路長が十分に長く形成されており、一端が開口部14を介
して第１液室７に連通し、かつ他端が開口部15を介して
第２液室８に連通している。そして、この第１液室７と
第２液室８とを連通した第１オリフィス通路12は、第２
図に示すように、その通路断面積が比較的小さく設定さ
れている。なお、上記開口部14,15は、上記第１オリフ
ィス通路12の通路長が最も長くなるように、それぞれ第
１液室7,第２液室８の端部に開口している。従って、上
記第１オリフィス通路12の等価質量は非常に大きなもの
となる。
また上記第２オリフィス通路13は、第３図に示すよう
に、第１液室７と第３液室９とを直接につなぐ形に、つ
まり通路長が短く形成されており、一端が開口部16を介
して第１液室７に連通し、かつ他端が開口部17を介して
第３液室９に連通している。そして、第４図に示すよう
に、この第２オリフィス通路13は広い幅に形成されてお
り、つまりその通路断面積が比較的大きく設定されてい
る。なお、上記開口部16,17は、上記第２オリフィス通
路13が最も短くなるような位置に開口している。従っ
て、上記第２オリフィス通路13の等価質量は非常に小さ
なものとなる。
に、第１液室７と第３液室９とを直接につなぐ形に、つ
まり通路長が短く形成されており、一端が開口部16を介
して第１液室７に連通し、かつ他端が開口部17を介して
第３液室９に連通している。そして、第４図に示すよう
に、この第２オリフィス通路13は広い幅に形成されてお
り、つまりその通路断面積が比較的大きく設定されてい
る。なお、上記開口部16,17は、上記第２オリフィス通
路13が最も短くなるような位置に開口している。従っ
て、上記第２オリフィス通路13の等価質量は非常に小さ
なものとなる。
上記のように第１オリフィス通路12,第２オリフィス1
3によって連通された各液室7,8,9の内部には、適宜な粘
度、例えば200CP程度のエチレングリコール等が密に充
填されている。
3によって連通された各液室7,8,9の内部には、適宜な粘
度、例えば200CP程度のエチレングリコール等が密に充
填されている。
さて上記のように構成された流体封入型防振装置にお
いては、軸部材１が外筒部材２に対し相対変位すると、
各液室7,8,9内の容積が変化し、第１液室７と第２液室
８との間、および第１液室７と第３液室９との間で液体
が移動する。このとき、第１液室７と第２液室８とは、
等価質量が大きいオリフィス通路つまり通路断面積が小
さく、かつ通路長が長い第１オリフィス通路12で連通さ
れているため、低周波域で共振して第１オリフィス通路
12内を多量の液体が通過する。従って、第12図の破線に
示すように、10Hz前後の低周波域で非常に大きなロスフ
ァクタｌが得られ、エンジンの大振幅の振動を効果的に
抑制できる。
いては、軸部材１が外筒部材２に対し相対変位すると、
各液室7,8,9内の容積が変化し、第１液室７と第２液室
８との間、および第１液室７と第３液室９との間で液体
が移動する。このとき、第１液室７と第２液室８とは、
等価質量が大きいオリフィス通路つまり通路断面積が小
さく、かつ通路長が長い第１オリフィス通路12で連通さ
れているため、低周波域で共振して第１オリフィス通路
12内を多量の液体が通過する。従って、第12図の破線に
示すように、10Hz前後の低周波域で非常に大きなロスフ
ァクタｌが得られ、エンジンの大振幅の振動を効果的に
抑制できる。
一方、第１液室７と第３液室９とは、等価質量が小さ
なオリフィス通路つまり通路断面積が大きく、かつ通路
長が短い第２オリフィス通路13で連通されているため、
高周波域で共振して第２オリフィス通路13内を多量の液
体が通過する。従って、第12図の実線に示すように、高
周波域での動ばね定数Kdを小さなものとすることがで
き、車体への微小振動の伝達を効果的に阻止できる。な
お、第12図の例では、高周波側のピークが200Hz前後に
チューニングされているが、これは第２オリフィス通路
13の通路断面積や通路長によって適宜変更し得るのは勿
論である。
なオリフィス通路つまり通路断面積が大きく、かつ通路
長が短い第２オリフィス通路13で連通されているため、
高周波域で共振して第２オリフィス通路13内を多量の液
体が通過する。従って、第12図の実線に示すように、高
周波域での動ばね定数Kdを小さなものとすることがで
き、車体への微小振動の伝達を効果的に阻止できる。な
お、第12図の例では、高周波側のピークが200Hz前後に
チューニングされているが、これは第２オリフィス通路
13の通路断面積や通路長によって適宜変更し得るのは勿
論である。
因みに、上記実施例においては、第１オリフィス通路
12の断面積は7mm2、長さは150mm程度に設定されてお
り、また第２オリフィス通路13の断面積は50mm2、長さ
は15mm程度に設定されている。
12の断面積は7mm2、長さは150mm程度に設定されてお
り、また第２オリフィス通路13の断面積は50mm2、長さ
は15mm程度に設定されている。
第10図は、上述した作用の理解を助けるために、上記
流入封入型防振装置の振動系をモデル化して示したもの
である。ここで、ｋはゴム体３のばね定数、k1は第１液
室７の拡張ばね定数、k2は第２液室８および第３液室９
の拡張ばね定数を示している。
流入封入型防振装置の振動系をモデル化して示したもの
である。ここで、ｋはゴム体３のばね定数、k1は第１液
室７の拡張ばね定数、k2は第２液室８および第３液室９
の拡張ばね定数を示している。
次に、第６図〜第９図は、この発明に係る流体封入型
防振装置の異なる実施例を示している。この実施例は、
外筒部材２がインナカラー４とアウタカラー18との二重
構造となっており、両者は密に圧入されて互いに固定さ
れている。そして、上記アウタカラー18の内周面に第１
オリフィス通路19および第２オリフィス通路20が凹設さ
れている。
防振装置の異なる実施例を示している。この実施例は、
外筒部材２がインナカラー４とアウタカラー18との二重
構造となっており、両者は密に圧入されて互いに固定さ
れている。そして、上記アウタカラー18の内周面に第１
オリフィス通路19および第２オリフィス通路20が凹設さ
れている。
第１液室７と第２液室８とを連通する第１オリフィス
通路19は、やはり通路断面積が比較的小さく設定され
（第７図参照）、かつ通路長を長く確保すべくアウタカ
ラー18を略一周するように形成されているもので、特に
第７図に示すように、インナカラー４の帯状の側端部4a
によって覆われ得る位置に形成されている。そして、そ
の両端部に、アウタカラー18の軸方向に折曲した折曲部
21,22が設けられており、該折曲部21,22を介して第１液
室７および第２液室８にそれぞれ連通している。
通路19は、やはり通路断面積が比較的小さく設定され
（第７図参照）、かつ通路長を長く確保すべくアウタカ
ラー18を略一周するように形成されているもので、特に
第７図に示すように、インナカラー４の帯状の側端部4a
によって覆われ得る位置に形成されている。そして、そ
の両端部に、アウタカラー18の軸方向に折曲した折曲部
21,22が設けられており、該折曲部21,22を介して第１液
室７および第２液室８にそれぞれ連通している。
また、第１液室７と第３液室９とを連通する第２オリ
フィス通路20は、インナカラー４の第１液室7,第３液室
９に対応した窓状開口部と両端が一部ラップするように
形成されており、この結果、液室7,9内に露出した端部2
0a,20bを介して第１液室７および第３液室９にそれぞれ
連通している。なお、上記第２オリフィス通路20は、第
９図に示すように、十分に大きな通路断面積を有してい
る。
フィス通路20は、インナカラー４の第１液室7,第３液室
９に対応した窓状開口部と両端が一部ラップするように
形成されており、この結果、液室7,9内に露出した端部2
0a,20bを介して第１液室７および第３液室９にそれぞれ
連通している。なお、上記第２オリフィス通路20は、第
９図に示すように、十分に大きな通路断面積を有してい
る。
この実施例では、アウタカラー18に対する第１オリフ
ィス通路19,第２オリフィス20の溝加工が若干面倒にな
るものの、外筒部材２が二重構造となり、部品点数を削
減できる利点がある。
ィス通路19,第２オリフィス20の溝加工が若干面倒にな
るものの、外筒部材２が二重構造となり、部品点数を削
減できる利点がある。
次に、第13図に示す実施例は、ゴム体３内部に４個の
液室を画成した実施例を示している。すなわち、逆Ｖ字
形をなす主弾性部3aの下部に、略垂直な隔壁23を挟んで
第１液室24と第２液室25とが対称形状に形成されている
とともに、主弾性部3aの上部に、第３液室26と第４液室
27とが対称形状に形成されている。そして、主液室とな
る第１液室24と副液室となる第３液室26とが細くかつ長
い第１オリフィス通路28を介して連通しており、かつ主
液室となる第２液室25と副液室となる第４液室27とが太
くかつ短い第２オリフィス通路29を介して連通してい
る。
液室を画成した実施例を示している。すなわち、逆Ｖ字
形をなす主弾性部3aの下部に、略垂直な隔壁23を挟んで
第１液室24と第２液室25とが対称形状に形成されている
とともに、主弾性部3aの上部に、第３液室26と第４液室
27とが対称形状に形成されている。そして、主液室とな
る第１液室24と副液室となる第３液室26とが細くかつ長
い第１オリフィス通路28を介して連通しており、かつ主
液室となる第２液室25と副液室となる第４液室27とが太
くかつ短い第２オリフィス通路29を介して連通してい
る。
従って、上記実施例では、第１液室24と第３液室26と
第１オリフィス通路28とによって一方の振動系が構成さ
れ、かつ第２液室25と第４液室27と第２オリフィス通路
29とによって他方の振動系が構成される。そして、第１
オリフィス通路28の等価質量が第２オリフィス通路29の
等価質量よりも大となり、この結果、第１オリフィス通
路28側の振動系が比較的低周波域で共振し、かつ第２オ
リフィス通路29側の振動系が比較的高周波域で共振する
ことになる。
第１オリフィス通路28とによって一方の振動系が構成さ
れ、かつ第２液室25と第４液室27と第２オリフィス通路
29とによって他方の振動系が構成される。そして、第１
オリフィス通路28の等価質量が第２オリフィス通路29の
等価質量よりも大となり、この結果、第１オリフィス通
路28側の振動系が比較的低周波域で共振し、かつ第２オ
リフィス通路29側の振動系が比較的高周波域で共振する
ことになる。
なお、上記のように多数の液室を備えたものにおいて
は、各液室の連通の態様を変えることで種々の組み合わ
せが可能である。
は、各液室の連通の態様を変えることで種々の組み合わ
せが可能である。
発明の効果 以上の説明で明らかなように、この発明に係る流体封
入型防振装置によれば、低周波域でのロスファクタを十
分に大きく確保できると同時に、高周波域での動ばね定
数を小さく抑制することができる。従って、低周波域に
チューニングした従来の防振装置に比べて、高周波振動
を一層効果的に遮断でき、例えばエンジンマウントとし
てエンジン振動に起因する騒音の低減が図れる。特に、
主液室が略Ｖ字形をなす主弾性部の挟角側に配置され、
その対称位置に空隙部が位置するので、入力に対し主液
室が確実に容積変化し、液柱振動による振動抑制作用が
一層良好に得られる。
入型防振装置によれば、低周波域でのロスファクタを十
分に大きく確保できると同時に、高周波域での動ばね定
数を小さく抑制することができる。従って、低周波域に
チューニングした従来の防振装置に比べて、高周波振動
を一層効果的に遮断でき、例えばエンジンマウントとし
てエンジン振動に起因する騒音の低減が図れる。特に、
主液室が略Ｖ字形をなす主弾性部の挟角側に配置され、
その対称位置に空隙部が位置するので、入力に対し主液
室が確実に容積変化し、液柱振動による振動抑制作用が
一層良好に得られる。
第１図〜第４図はこの発明に係る流体封入型防振装置の
一実施例を示す断面図であって、第１図は第２図のＩ−
Ｉ線に沿った断面図、第２図は第１図のII−II線に沿っ
た断面図、第３図は第２図のIII−III線に沿った要部の
みの断面図、第４図は第３図のIV−IV線に沿った要部の
みの断面図、第５図はこの実施例の分解斜視図、第６図
〜第９図はこの発明の異なる実施例を示す断面図であっ
て、第６図は第７図のVI−VI線に沿った断面図、第７図
は第６図のVII−VII線に沿った断面図、第８図は第７図
のVIII−VIII線に沿った断面図、第９図は第６図のIX−
IX線に沿った要部のみの断面図、第10図はこの発明の流
体封入型防振装置の振動モデルを示す説明図、第11図は
従来における流体封入型防振装置の周波数特性図、第12
図はこの発明に係る流体封入型防振装置の周波数特性
図、第13図は４個の液室を備えた実施例を示す断面図で
ある。 １……軸部材、２……外筒部材、３……ゴム体、７……
第１液室、８……第２液室、９……第３液室、12……第
１オリフィス通路、13……第２オリフィス通路。
一実施例を示す断面図であって、第１図は第２図のＩ−
Ｉ線に沿った断面図、第２図は第１図のII−II線に沿っ
た断面図、第３図は第２図のIII−III線に沿った要部の
みの断面図、第４図は第３図のIV−IV線に沿った要部の
みの断面図、第５図はこの実施例の分解斜視図、第６図
〜第９図はこの発明の異なる実施例を示す断面図であっ
て、第６図は第７図のVI−VI線に沿った断面図、第７図
は第６図のVII−VII線に沿った断面図、第８図は第７図
のVIII−VIII線に沿った断面図、第９図は第６図のIX−
IX線に沿った要部のみの断面図、第10図はこの発明の流
体封入型防振装置の振動モデルを示す説明図、第11図は
従来における流体封入型防振装置の周波数特性図、第12
図はこの発明に係る流体封入型防振装置の周波数特性
図、第13図は４個の液室を備えた実施例を示す断面図で
ある。 １……軸部材、２……外筒部材、３……ゴム体、７……
第１液室、８……第２液室、９……第３液室、12……第
１オリフィス通路、13……第２オリフィス通路。
Claims (2)
- 【請求項１】軸部材とこれを囲む外筒部材との間にゴム
体が挿填されてなる液体封入型防振装置であって、 上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と上記外筒部
材とを互いに支持するように、上記軸部材から放射状に
延びた一対の主弾性部と、 上記ゴム体の内部で上記主弾性部の挟角側に形成された
主液室と、 上記軸部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に設け
られ、かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、 上記ゴム体の内部で上記空隙部に隣接する位置に形成さ
れた複数の副液室と、 上記主液室と一つの副液室とを連通する第１のオリフィ
ス通路と、 主液室と他の一つの副液室とを連通し、かつ上記第１の
オリフィス通路よりも通路長が短く通路断面積が大きい
第２のオリフィス通路と、 を備えていることを特徴とする液体封入型防振装置。 - 【請求項２】軸部材とこれを囲む外筒部材との間にゴム
体が挿填されてなる液体封入型防振装置であって、 上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と上記外筒部
材とを互いに支持するように、上記軸部材から放射状に
延びた一対の主弾性部と、 同じく上記ゴム体の一部をなし、かつ上記一対の主弾性
部に挟まれた挟角側の部分に形成された隔壁と、 上記ゴム体の内部で上記主弾性部と上記隔壁との間にそ
れぞれ形成された一対の主液室と、 上記軸部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に設け
られ、かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、 上記ゴム体の内部で上記隙部に隣接する位置に形成され
た一対の副液室と、 一つの主液室と一つの副液室とを連通する第１のオリフ
ィス通路と、 他の主液室と他の副液室とを連通し、かつ上記第１のオ
リフィス通路よりも通路長が短く通路断面積が大きい第
２のオリフィス通路と、 を備えていることを特徴とする液体封入型防振装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62280447A JP2592077B2 (ja) | 1987-11-06 | 1987-11-06 | 流体封入型防振装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62280447A JP2592077B2 (ja) | 1987-11-06 | 1987-11-06 | 流体封入型防振装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01126451A JPH01126451A (ja) | 1989-05-18 |
| JP2592077B2 true JP2592077B2 (ja) | 1997-03-19 |
Family
ID=17625184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62280447A Expired - Fee Related JP2592077B2 (ja) | 1987-11-06 | 1987-11-06 | 流体封入型防振装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2592077B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2878286B2 (ja) * | 1988-08-02 | 1999-04-05 | 株式会社ブリヂストン | 防振装置 |
| JPH02124338U (ja) * | 1989-03-23 | 1990-10-12 | ||
| JPH03121327A (ja) * | 1989-10-02 | 1991-05-23 | Tokai Rubber Ind Ltd | 流体封入式筒型マウント装置 |
| JP2616064B2 (ja) * | 1989-11-29 | 1997-06-04 | 日産自動車株式会社 | 流体封入式パワーユニットマウント |
| JP2583145B2 (ja) * | 1990-05-22 | 1997-02-19 | 丸五ゴム工業株式会社 | 流体封入型防振装置 |
| DE4137977C2 (de) * | 1991-11-19 | 1995-06-14 | Freudenberg Carl Fa | Mehrkammer-Hydrobuchse |
| JP3662045B2 (ja) * | 1995-03-15 | 2005-06-22 | 日産自動車株式会社 | 車両用エンジンのテストパレット及びテストベンチ |
| DE102016001507B4 (de) * | 2016-02-10 | 2020-06-18 | Anvis Deutschland Gmbh | Schwingungstilger |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0615894B2 (ja) * | 1985-02-22 | 1994-03-02 | 日産自動車株式会社 | 液体封入式防振体のオリフィス内液体の共振周波数設定方法 |
| JPS6256643A (ja) * | 1985-09-04 | 1987-03-12 | Nissan Motor Co Ltd | 液体封入式防振体 |
| JPS6288834A (ja) * | 1985-10-15 | 1987-04-23 | Bridgestone Corp | 防振装置 |
| JPS63111335A (ja) * | 1986-10-28 | 1988-05-16 | Tokai Rubber Ind Ltd | 円筒型流体封入式マウント装置 |
| JPS643342A (en) * | 1987-06-25 | 1989-01-09 | Tokai Rubber Ind Ltd | Fluid-sealed type cylindrical mount device |
| JPH0643555Y2 (ja) * | 1987-10-27 | 1994-11-14 | 東海ゴム工業株式会社 | 流体封入式円筒型マウント装置 |
-
1987
- 1987-11-06 JP JP62280447A patent/JP2592077B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01126451A (ja) | 1989-05-18 |
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| JPH0242226A (ja) | 防振装置 | |
| JPH08277878A (ja) | 液封入防振装置 | |
| JPH11182613A (ja) | 液体封入式防振装置 |
Legal Events
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|---|---|---|---|
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