JP2018053246A - ３留分への分離によるガソリンの処理方法 - Google Patents

Abstract

【課題】低全硫黄含有率および極低組み換え型メルカプタン含有率のガソリンを得る、ガソリン脱硫方法を提供する。【解決手段】ガソリン分画工程ａ；工程ａからの第１の重質ガソリン留分を水素化脱硫する工程ｂ；工程ｂからの第１の脱硫流出物の部分凝縮工程ｃ；工程ｃからの液体炭化水素相の、中間ガソリン留分と第２の重質ガソリン留分とへの分離工程ｄ；工程ｄからの第２の重質ガソリン留分の脱硫工程ｅを含み、工程ｃからの液体炭化水素相の溶解Ｈ２Ｓを分離して、工程ｄで処理される低溶解Ｈ２Ｓ含有率の液体炭化水素相を得る工程ｃ’、または工程ｄからの中間ガソリン留分の溶解Ｈ２Ｓを分離して低溶解Ｈ２Ｓ含有率の中間ガソリン留分を得る工程ｄ’を含む。【選択図】図１

Description

本発明は、オレフィンの水素化によって誘導されるオクタン価の喪失を制限し、かつ、操作および投資のコストを低減させながら、オレフィンタイプのガソリン中の硫黄含有化合物の量を低減させて脱硫されたと言われるガソリンを製造する方法に関する。

新環境規格に応じたガソリンの製造には、一般的には５０ｐｐｍ（ｍｇ／ｋｇ）を超えない、好ましくは１０ｐｐｍ未満の値へのそれらの硫黄含有率の大幅な低減が必要とされる。

転化ガソリン、より特定的には、接触分解から得られたものは、ガソリンプールの３０〜５０％を示し得るものであり、このようなものの、オレフィンおよび硫黄の含有率は高いことも知られている。

この理由のために、ガソリン中に存在する硫黄のほぼ９０％が、接触分解方法から得られたガソリンに帰せられ得、このようなガソリンは、ここから先において、ＦＣＣ（Fluid Catalytic Cracking：流動接触分解）ガソリンと称されることになる。ＦＣＣガソリンは、それ故に、本発明の方法のための好ましい供給原料を構成する。

硫黄含有率が低い燃料を製造するための考えられる経路の中で、非常にポピュラーになったものは、水素および触媒の存在下に水素化脱硫方法を用いて硫黄リッチなガソリンベースを特に処理することからなる。伝統的な方法では、モノオレフィンの大部分を水素化することにより非選択的な方法でガソリンが脱硫され、これにより、オクタン価の大幅な降下および高い水素消費がもたらされる。最近の方法、例えば、Prime G+法（登録商標）は、モノオレフィンの水素化を制限し、かつ、その結果として、オクタン価の降下およびそれが引き起こす水素の高消費を制限しながら、オレフィンリッチな分解ガソリンを脱硫するために用いられ得る。このタイプの方法の例は、特許文献１および２において記載されている。

特許文献１および３に記載されるように、水素化処理工程に先行して、処理されるべき供給原料の選択的水素化の工程を行うことが有利である。この第１の水素化工程は、ジオレフィンを選択性に水素化することから必然的になる一方で、同時に、飽和軽質硫黄含有化合物を（それらの分子量を増加させることにより）より重質にすることによってこれらを変換する。これらの硫黄含有化合物は、チオフェン、例えば、メタンチオール、エタンチオール、プロパンチオールおよびジメチルスルフィドの沸点より低い沸点を有してよい。選択的水素化工程から得られたガソリンを分画することによって、５または６個の炭素原子を含有するモノオレフィンから主としてなる軽質脱硫ガソリン留分（またはＬＣＮ（Light Cracked Naphtha））が、オクタン価の損失なく生じさせられ、これは、車両燃料を配合するようにガソリンプールに品質向上させられ得る。特定の操作条件下に、この水素化は、処理されるべき供給原料中に存在するジオレフィンの少なくとも一部さらには全部の、より良好なオクタン価を有するモノオレフィン化合物への水素化を選択的に行う。選択的水素化の他の効果は、触媒の表面におけるまたは反応器中のポリマー化ガム状物の形成に起因して、選択的水素化脱硫触媒が徐々に失活することを防ぐことおよび／または反応器が徐々に閉塞することを回避することにある。実際に、ポリ不飽和化合物は不安定であり、ポリマー化によってガム状物を形成する傾向を有する。

特許文献４には、ポリ不飽和化合物、より特定的にはジオレフィンを選択的に水素化して、軽質硫黄含有化合物、例えば、メルカプタンまたはスルフィドの合同の分子量増加を行う方法が開示されている。当該方法では、第ＶＩｂ族からの少なくとも１種の金属と第ＶＩＩＩ族からの少なくとも１種の非貴金属とを多孔質担体上に沈着させられて含有する触媒が採用される。

硫黄の含有率が非常に低い、典型的には、欧州において要求されるような含有率が１０重量ｐｐｍ未満であるガソリンを得るには、少なくとも１回の水素化脱硫工程も必要とされ、これは、有機硫黄化合物をＨ_２Ｓに転化することからなる。しかしながら、この工程が正しく制御されないならば、それは、ガソリン中に存在するモノオレフィンの大部分の水素化を引き起こすかもしれず、このことにより、ガソリンのオクタン価の大幅な降下並びに水素の過剰消費がもたらされる。水素化脱硫工程の間に直面される別の課題は、水素化脱硫反応器において形成されたＨ_２Ｓの、ガソリン供給原料中に存在するモノオレフィン上への付加反応に由来するメルカプタンタイプの化合物の形成である。メルカプタンは、化学式Ｒ−ＳＨを有し、ここで、Ｒは、アルキル基であり、このものは、チオールまたは組み換え型メルカプタンとしても知られており、一般的に、脱硫済みガソリン中の残留硫黄の２０〜８０重量％を示す。

これらのデメリットを制限するために、種々の解決方法が、存在するモノオレフィンの水素化を避けてオクタン価を維持するように注意深く選択された技術により、水素化脱硫および組み換え型メルカプタンの除去の工程の組み合わせを活用して分解ガソリンを脱硫するために文献に記載されている（例えば、特許文献５〜８参照）。

しかしながら、組み換え型メルカプタンを除去するための最終工程を用いるこれらの組み合わせが特に適しているのは、非常に低い硫黄含有率が望まれる場合であるが、それらは、除去されるべきメルカプタンの量が多い場合に非常に高価であることが判明し得るようである；実際に、これには、例えば、多量の吸着剤または溶媒の消費量が必要とされる。

硫黄含有率が低減したガソリンの製造のために文献において提案された解決方法のいくつかには、分解方法から得られた全範囲分解ナフサ（full range cracked naphthaまたはＦＲＣＮ）の蒸留による分離が提案されている。いくつかの特許（例えば、特許文献１および９）において、蒸留は、２留分：軽質留分（ＬＣＮ）および重質留分（Heavy Cracked NaphthaまたはＨＣＮ）を得ることを目的とする。ＦＲＣＮガソリンは、蒸留の上流で、例えば、ガソリンのジオレフィンの選択的水素化を可能にしおよび／または軽質硫黄含有化合物の分子量を増加させることを可能にすることのできる方法を用いて処理されてよく、蒸留操作の後に、これらの硫黄含有化合物は、重質留分（ＨＣＮ）中に回収される。重質留分の硫黄含有化合物は、次いで、種々の方法により、例えば、１基以上の反応器により行われる接触水素化脱硫を介してガソリンから除去される。

別の解決方法は、２回の水素化脱硫工程においてガソリン供給原料の接触水素化脱硫を行う工程と、第１の工程において形成されたＨ_２Ｓの分離のための中間工程とからなる。このタイプの解決方法は、例えば、特許文献２および１０に例示される。

いくつかの特許も、重質留分と軽質留分への分離と、２基の反応器により行われ、かつ第１の工程において形成されたＨ_２Ｓの分離を伴う接触水素化脱硫とを組み合わせる解決方法に関する。この場合、軽質留分の分離は、特許文献１１に例示されるように２回の水素化脱硫工程の上流で行われ、重質留分のみがその後に脱硫されるか、または、軽質留分の分離が、２回の水素化脱硫工程の間に行われ、第１の工程は、分解方法から得られた全範囲ガソリン（ＦＲＣＮ：Full Range Cracked Naphtha）を処理し、第２の工程は、重質留分のみを処理するかのいずれかであってよい。この後者の解決方法の例は、特に、特許文献１２および１３において例示された。

他の解決方法では、全範囲ガソリンＦＲＣＮを２超の留分に蒸留により分離し、硫黄含有率が低減した、さらには１０重量ｐｐｍ程度の、硫黄含有率が非常に低いガソリンを製造することが採用される。このタイプの方法において、得られた留分は、別個にまたは一部組み合わされて処理されて、有機性硫黄が得られた留分の少なくとも一部から除去され、その目的は、処理済み留分の全部または少なくとも一部を混合した後に脱硫ガソリンを得ることにある。

例として、特許出願（特許文献１４）には、蒸留操作によりＦＲＣＮガソリンを３留分：軽質留分、中間留分および重質留分に分離することによってＦＣＣガソリンの硫黄含有率を低減させるために用いられ得る方法が記載されている。重質留分は、脱硫され、流出物は、中間留分と合わされ、ついで、それは、その全体において、第２の水素化脱硫工程の間に脱硫される。軽質留分中に含有されるメルカプタンは、３留分への分離の上流でのチオエーテル化または腐食性の下流処理のいずれかによって除去され得ることが明記される。

特許文献１５には、類似の方法が記載され、ＦＲＣＮ（Full Range Cracked Naphtha）ガソリンも、蒸留操作によって３留分に分離される。軽質留分は、ガソリンの５０〜８０％を示すことおよび重質留分は、ＦＲＣＮガソリンの５〜２０％を示すことが明記される。中間留分および重質留分は、２つの触媒床を含有する単一の反応器において水素化脱硫されることも明記される。重質留分は、第１の触媒床において処理され、中間留分は、２つの床の間に加えられて、第１の床から得られた部分脱硫された重質留分との同時処理が第２の触媒床において行われる。著者は、硫黄の除去は、ほぼ完全であること、また、重質留分のオレフィンの水素化は、ほぼ完全であることを指し示す。

特許文献１６にも、選択的水素化工程と、その後の、少なくとも３フラクションへの分離とを含むガソリンの脱硫方法が記載されている。最軽質のフラクションは、事実上硫黄不含有である。最重質のフラクションは、少なくとも１回、留分中の不飽和硫黄含有化合物の脱硫をするために処理される。中間フラクションは、比較的低いオレフィンおよび芳香族化合物の含有率によって特徴付けられる。当該留分の一部または全部は、少なくとも１回の脱硫および脱窒の工程と、その後の、接触改質工程とを経る。

特許文献１７には、オクタン価の損失が小さいガソリンの製造方法が記載されている。発明者らによると、ジオレフィンの飽和の後に、ＦＲＣＮガソリンは、蒸留によって７０℃の終点を有する軽質留分と、中間留分（７０〜９０℃）と、重質留分（９０〜２１０℃）とに分離される。軽質留分のメルカプタンは、ＣＦＣ（Continuous Film Contactor）設備として知られている設備における腐食性処理により除去される。重質留分は、主に、チオフェン硫黄含有化合物を含有しており、このものは、接触水素化脱硫または反応性吸着方法によって脱硫される。中間留分は、異性化装置または接触改質装置に送られてよい。場合によっては、中間留分は、メルカプタン含有率を低減させるためにＣＦＣ設備において軽質留分と同時処理されてよく、または、実際に、この留分は、重質留分と同時処理されてよい。当該方法には、中間留分のための別個の脱硫処理は提案されていない。

特許文献１８には、ＦＲＣＮガソリンの選択的脱硫のための方法が開示されている。ＦＲＣＮガソリンは、反応性蒸留塔に導入されて、供給原料中に含有されるメルカプタンのチオエーテル化処理と、軽質留分、中間留分および重質留分への分離との両方が行われる。中間留分は、側流として抜き出され、脱硫反応器において処理される。

特許文献１９には、炭化水素の流れの硫黄含有率を低減させる方法であって、ＦＲＣＮガソリンを、水素化触媒と接触させて、ジエンの少なくとも一部を水素化し、メルカプタンの少なくとも一部をチオエーテルに転化する工程を含む、方法が記載されている。このＦＲＣＮガソリンは、次いで、軽質フラクション、中間フラクションおよび重質フラクションに分画される。重質フラクションは、接触水素化脱硫方法において脱硫される。中間フラクションは、水素およびガスオイル留分と混合されて、混合物が形成され、これは、水素化脱硫反応器において触媒と接触させられ、次いで、分離され、脱硫済み中間フラクションが得られ、ガスオイル留分は回収され、これは、方法に再循環させられ、場合によってはパージされる。

欧州特許出願公開第１０７７２４７号明細書（特開２００１−５５５８４号公報） 欧州特許出願公開第１１７４４８５号明細書（特開２００２−４７４９７号公報） 欧州特許出願公開第１８００７４８号明細書（特開２００７−１７７２４５号公報） 欧州特許出願公開第２１６１０７６号明細書（特開２０１０−９０３６６号公報） 米国特許第７７９９２１０号明細書 米国特許第６９６０２９１号明細書 米国特許第６３８７２４９号明細書 米国特許出願公開第２００７／１１４１５６号明細書 国際公開第０２／０７２７３８号 米国特許第７７８５４６１号明細書 欧州特許出願公開第１３５４９３０号明細書（特開２００３−３２７９７０号公報） 米国特許第６９１３６８８号明細書 米国特許第７４１９５８６号明細書 米国特許出願公開第２００４／１８８３２７号明細書 米国特許第６１０３１０５号明細書 仏国特許出願公開第２８０７０６１号明細書（特開２００１−２７９２６３号公報） 米国特許第９２６０６７２号明細書 米国特許出願公開第２００４／０１９５１５１号明細書 米国特許出願公開第２０１４／００５４１９８号明細書

本発明の一つの目的は、３留分に分画する工程を含む、オレフィン性ガソリンの脱硫方法であって、該３留分は、オクタン価の損失を制限することによって、全硫黄含有率が低い、典型的には３０重量ｐｐｍ未満、より好ましくは１０重量ｐｐｍ未満であり、かつ、組み換え型メルカプタン含有率が非常に低いガソリンを生じさせることができる、方法を提案することにある。

上記課題を解決するため、本発明は、以下に示す発明を提案する。

すなわち、本発明は、硫黄含有化合物、オレフィンおよびジオレフィンを含有するガソリンを脱硫する方法であって、少なくとも以下の工程：
ａ） ガソリンを分画して、軽質ガソリン留分ＬＣＮおよび第１の重質ガソリン留分ＨＣＮを回収する工程；
ｂ） 水素化脱硫触媒および水素の存在下に、１６０〜４５０℃の範囲内の温度、０．５〜８ＭＰａの範囲内の圧力で第１の重質ガソリン留分ＨＣＮを脱硫するための第１の工程を行い、その際の液体速度は、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内であり、毎時のノルマルｍ^３で表される水素の流量と、標準条件下の毎時のｍ^３で表される、処理されるべき供給原料の流量との間の比は、５０〜１０００Ｎｍ^３／ｍ^３の範囲内であり、第１の脱硫済み流出物を生じさせる、工程；
ｃ） 工程ｂ）から得られた第１の脱硫流出物を部分的に凝縮させて、水素およびＨ_２Ｓによって必然的に構成される気相と、溶解Ｈ_２Ｓを含む液体炭化水素相ＨＣＮとを生じさせるようにする、工程；
ｄ） 液体炭化水素相ＨＣＮを、中間ガソリン留分ＭＣＮと、第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮとに分離する工程；
ｅ） 水素化脱硫触媒および水素の存在下に、１６０〜４５０℃の範囲内の温度、０．５〜８ＭＰａの範囲内の圧力で第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮを脱硫するための第２の工程を行い、その際の液体速度は、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内であり、毎時のノルマルｍ^３で表される、水素の流量と、標準条件下の毎時のｍ^３で表される、処理されるべき供給原料の流量との間の比は、５０〜１０００Ｎｍ^３／ｍ^３の範囲内であり、脱硫済みの第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮを生じさせるようにする、工程；
を含み、
・ 工程ｃ’）；工程ｃ）から得られた液体炭化水素相ＨＣＮの溶解Ｈ_２Ｓを分離して、工程ｄ）において処理される溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い液体炭化水素相ＨＣＮを生じさせる、工程、または
・ 工程ｄ’）；工程ｄ）から得られた中間ガソリン留分ＭＣＮの溶解Ｈ_２Ｓを分離して、溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い中間ガソリン留分ＭＣＮを生じさせる、工程
を含む。

好ましくは、工程ｃ’）またはｄ’）は、ガスによりストリッピングすることによって行われる。

好ましくは、工程ｃ’）またはｄ’）は、吸収方法によって行われる。

好ましくは、工程ｃ’）またはｄ’）は、安定化塔において行われ、該安定化塔は、Ｈ_２Ｓを含有するＣ４⁻炭化水素相と、溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い液体炭化水素相ＨＣＮとを分離するように構成される。

好ましくは工程ｃ’）およびｄ）は、分画塔において連続的に行われ、該分画塔は、
・ Ｈ_２Ｓを必然的に含有する気相；塔の頭部から抜き出される；
・ 中間ガソリン留分ＭＣＮ；側流として、塔頭部の下方から抜き出される；
・ 第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮ；塔の底部から抜き出される
を分離するように構成される。

好ましくは、工程ｃ’）およびｄ）は、分画塔において連続的に行われ、該分画塔は、
・ 水素およびＨ_２Ｓを含有する気相；塔の頭部から抜き出される；
・ 第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮ；塔の底部から抜き出される；
を分離するように構成され、前記気相は、冷却され、凝縮させられて、Ｈ_２Ｓを必然的に含有する気体流と、中間ガソリン留分ＭＣＮとを生じるようにされる。

好ましくは、中間ガソリン留分ＭＣＮは、安定化塔に送られる。

好ましくは、中間ガソリン留分ＭＣＮの、５％と９５％の蒸留される重量のポイントの間の温度差ΔＴは７５℃以下である。

好ましくは、中間ガソリン留分ＭＣＮについての５％と９５％の蒸留される重量のポイントの間の温度差ΔＴは、２０〜６５℃の範囲内である。

好ましくは、工程ｅ）から得られた第２の脱硫済み重質ガソリン留分ＨＨＣＮは、安定化塔に送られる。

好ましくは、中間ガソリン留分ＭＣＮは、水素化脱硫工程ｆ）において処理される。

好ましくは、工程ｆ）から得られた脱硫済み中間ガソリン留分ＭＣＮは、安定化塔に送られる。

好ましくは、中間ガソリン留分ＭＣＮは、液／液抽出方法または抽出蒸留方法または吸着方法において処理されて、チオフェン性硫黄含有化合物含有率が低い中間ガソリン留分ＭＣＮを生じさせるようにする。

好ましくは、工程ａ）に先行して、ガソリンは、水素および選択的水素化触媒の存在下に処理されて、ジオレフィンを少なくとも部分的に水素化しかつ硫黄含有化合物の一部の分子量を増加させる反応を行うようにし、工程ａ）は、５０〜２５０℃の範囲内の温度、０．４〜５ＭＰａの範囲内の圧力で操作され、その際の空間速度は、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内であり、毎時のノルマルｍ^３で表される、水素の流量と、標準条件下での毎時のｍ^３で表される、処理されるべき供給原料の流量との間の比は、２〜１００Ｎｍ^３／ｍ^３の範囲内である。

好ましくは、工程ｂ）およびｅ）の水素化脱硫触媒は、第ＶＩＩＩ族からの少なくとも１種の元素と、第ＶＩｂ族からの少なくとも１種の元素と、担体とを含む。

好ましくは、ガソリン留分は、接触分解または熱分解の装置から得られる。

本発明による方法によって、上記の工程の組み合わせのために、オレフィンの水素化を制限しかつ脱硫済み流出物中の組み換え型メルカプタン含有率を低減させながら、オレフィン性ガソリンを脱硫することができ上記の課題を解決することができる。

本発明による方法のための第１のフロー図である。 本発明による方法のバリエーションのための方法フロー図である。 本発明による方法の別のバリエーションのための方法フロー図である。

（発明の概要）
本発明は、硫黄含有化合物、オレフィンおよびジオレフィンを含有するガソリンの処理方法であって、少なくとも以下の工程：
ａ） ガソリンを分画し、軽質ガソリン留分ＬＣＮおよび第１の重質ガソリン留分ＨＣＮを回収する工程；
ｂ） 水素化脱硫触媒および水素の存在下に、１６０〜４５０℃の範囲内の温度、０．５〜８ＭＰａの範囲内の圧力で第１の重質ガソリン留分ＨＣＮを脱硫するための第１の工程を行い、その際の液体速度は、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内であり、毎時のノルマルｍ^３で表される、水素の流量と、標準条件下の毎時のｍ^３で表される、処理されるべき供給原料の流量との間の比は、５０〜１０００Ｎｍ^３／ｍ^３の範囲内であり、第１の脱硫流出物が生じる、工程；
ｃ） 工程ｂ）から得られた第１の脱硫流出物を一部凝縮させて、水素とＨ_２Ｓとによって必然的に構成される気相と、溶解Ｈ_２Ｓを含む液体炭化水素相ＨＣＮとを生じさせるようにする、工程；
ｄ） 液体炭化水素相ＨＣＮを、中間ガソリン留分ＭＣＮと第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮとに分離する工程；
ｅ） 水素化脱硫触媒および水素の存在下に、１６０〜４５０℃の範囲内の温度、０．５〜８ＭＰａの範囲内の圧力で第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮを脱硫するための第２の工程を行い、その際の液体速度は、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内であり、毎時のノルマルｍ３で表される、水素の流量と、標準条件下の毎時のｍ^３で表される、処理されるべき供給原料の流量との間の比は、５０〜１０００Ｎｍ^３／ｍ^３の範囲内であり、脱硫済みの第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮを生じさせるようにする、工程
を含み、
該方法は、
・ 工程ｃ’）：工程ｃ）から得られた液体炭化水素相ＨＣＮの溶解Ｈ_２Ｓを分離して、溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い液体炭化水素相ＨＣＮを生じさせ、溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い前記液体炭化水素相ＨＣＮは、工程ｄ）において処理されるものである、工程、または、
・ 工程ｄ’）：工程ｄ）から得られた中間ガソリン留分ＭＣＮの溶解Ｈ_２Ｓを分離して、溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い中間ガソリン留分ＭＣＮを生じさせる、工程
を含む、方法に関する。

本発明による方法によって、上記の工程の組み合わせのために、オレフィンの水素化を制限しかつ脱硫済み流出物中の組み換え型メルカプタン含有率を低減させながら、オレフィン性ガソリンを脱硫するという課題が解決される。それ故に、工程ａ）は、オレフィンの一部の水素化を引き起こすだろう接触水素化脱硫反応を含む必要なく、オクタン価が高く硫黄含有化合物含有率が低減した軽質ガソリン留分を分離するように操作される。工程ｂ）は、ＨＣＮガソリン留分（ＬＣＮ留分に対する補完）の部分的な脱硫を行い、その間に、オレフィンと形成されたＨ_２Ｓとの反応によって得られる組み換え型メルカプタンが形成される。工程ｄ）が本方法の効率に参加するのは、部分的に脱硫されたＨＣＮガソリン留分の、硫黄含有率が低い中間ＭＣＮガソリン留分と、組み換え型メルカプタンが得られる元となるオレフィンの沸点より高い沸点を有する組み換え型メルカプタンを含む有機性硫黄含有化合物を含有する第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮとへの分離のためであり、これは、注意深く操作される。第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮの脱硫のための工程ｅ）は、工程ｂ）におけるより厳しい条件下に操作されてよく、これは、最もオレフィンリッチな部分が、すでに分離されており、硫黄含有率が低い流出物を提供するために激しい処理を行うために用いられ得るからである。

本発明による方法は、脱硫工程ｂ）の間に生じ、一部は、工程ｃ）から得られた液体炭化水素相に溶解した形態にあるＨ_２Ｓの分離のための工程も含む。この分離工程は、最後に、Ｈ_２Ｓ含有率が低い重質ガソリン留分ＨＨＣＮを提供することを目的とする。この重質ガソリン留分ＨＨＣＮは、次いで、脱硫工程ｅ）において処理されてよい。Ｈ_２Ｓは、工程ｃ）から得られた液体炭化水素相ＨＣＮ上で直接的に分離されてよい（工程ｃ’））。あるいは、本発明による方法は、Ｈ_２Ｓの分離のための工程（工程ｄ’））を含み、これは、液体炭化水素相ＨＣＮを、中間ガソリン留分ＭＣＮ（これもＨ_２Ｓを含有する）とＭＣＮ留分より重質である第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮとに分離するための工程ｄ）の後に行われる。この工程ｄ’）は、それ故に、形成されたＨ_２Ｓの大部分を含有する中間ガソリン留分ＭＣＮについて行われる。例として、工程ｄ’）は、中間留分ＭＣＮと、ガソリン留分ＭＣＮ中に存在する溶解Ｈ_２Ｓを同伴させるために用いられ得るガスとを、ストリッピング塔に送ることからなる。工程ｄ’）は、安定化塔を採用してもよく、この安定化塔は、塔の頭部におけるＨ_２Ｓを含有するＣ４⁻留分と、塔底部における安定化ＭＣＮ留分とを分離する。

工程ａ）は、後の水素化脱硫工程を必要とすることなく軽質ガソリン留分の最終沸点が、硫黄含有率が低い（全硫黄含有率は、典型的には、３０重量ｐｐｍ未満、好ましくは１０重量ｐｐｍ未満である）軽質ガソリン留分ＬＣＮを提供するように行われる。

好ましくは、中間ガソリン留分ＭＣＮの、蒸留された重量の５％と９５％とに対応するポイントの間の温度差（ΔＴ）は、７５℃未満である（文献Oil Gas Sci. Technol. Vol. 54 (1999), No. 4, pp. 431-438に記載されたＣＳＤ方法に従って測定される）。好ましくは、５％と９５％との蒸留された重量のポイントの間の温度差ΔＴは、２０〜６５℃の範囲内である。中間ガソリン留分ＭＣＮは、５〜８個の炭素原子を含有する炭化水素、主に、６個の炭素原子を含有する炭化水素を含有してよい。

本発明によると、工程ｃ’）またはｄ’）は、ガスによるストリッピングによって行われる。例として、ストリッピングガスは、水素、窒素または水蒸気である。

あるいは、工程ｃ’）またはｄ’）は、吸収方法によって行われる。

本方法の別の実施形態によると、工程ｃ’）またはｄ’）は、安定化塔において行われ、この安定化塔は、Ｈ_２Ｓを含有するＣ４⁻炭化水素相と、溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い（安定化）液体炭化水素相ＨＣＮとを分離するように構成され、溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い前記液体炭化水素相ＨＣＮは、工程ｄ）において処理される。

別の実施形態によると、工程ｃ’）およびｄ）は、分画塔において連続的に行われて、以下のものが分離される：
・ 気相：Ｈ_２Ｓを必然的に含有しており、塔の頭部から抜き出される；
・ 中間ガソリン留分ＭＣＮ：還流ドラムからまたは塔頭部より下の側流として抜き出される；
・ 溶解Ｈ_２Ｓを精製した第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮ；塔底部から抜き出される。

この場合、好ましくは、分画から得られた中間ガソリン留分ＭＣＮは、安定化塔、場合によっては、工程ｅ）において得られた脱硫済みＨＨＣＮ留分を処理するために用いられるものに送られる。

本発明によると、中間ガソリン留分ＭＣＮは、場合によっては、水素化脱硫工程ｆ）において処理される。工程ｆ）は、水素化脱硫触媒および水素の存在下に、１６０〜４５０℃の範囲内の温度、０．５〜８ＭＰａの範囲内の圧力で行われ、その際の液体速度は、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内であり、毎時のノルマルｍ^３で表される、水素の流量と、標準条件下の毎時のｍ^３で表される、処理されるべき供給原料の流量との間の比は５０〜１０００Ｎｍ^３／ｍ^３の範囲内である。

好ましくは、工程ｆ）から得られた脱硫済み中間ガソリン留分ＭＣＮは、安定化塔に送られる。

代替の実施形態において、中間ガソリン留分ＭＣＮは、液／液抽出方法または抽出蒸留または吸着で処理されて、チオフェン性の硫黄含有化合物含有率が低い中間ガソリン留分ＭＣＮを生じさせるようにする。

有利には、工程ａ）に先行して、ガソリンは、水素および選択的水素化触媒の存在下に処理されて、ジオレフィンを少なくとも部分的に水素化しかつ硫黄含有化合物の一部の分子量を増加させるための反応を行うようにし、工程ａ）は、１００〜１９０℃の範囲内の温度、１〜４ＭＰａの範囲内の圧力で操作され、その際の空間速度は、１〜２０ｈ^−１の範囲内であり、毎時のノルマルｍ^３で表される、水素の流量と、標準条件下の毎時のｍ^３で表される、処理されるべき供給原料の流量との間の比は、２〜１００Ｎｍ^３／ｍ^３の範囲内である。

工程ｂ）およびｅ）のための水素化脱硫触媒は、第ＶＩＩＩ族からの少なくとも１種の元素と、第ＶＩｂ族からの少なくとも１種の元素と、担体とを含む。

本発明による方法は、接触分解または熱分解の装置、例えば、ディレードコーカーまたはビスブレーキング装置から得られたガソリン留分を処理するために採用される。

（発明の詳細な説明）
本発明の他の特徴および利点は、以下の説明を読むことから明らかになることになるが、この説明は、限定されない例証の目的でのみ与えられ、添付の図面が参照される。

一般に、図面において類似の要素は、同一の参照符号によって表記される。

（供給原料の説明）
本発明による方法は、あらゆるタイプの硫黄含有オレフィン性ガソリン留分であって、沸点範囲が、典型的には、２または３個の炭素原子を含有する炭化水素（Ｃ_２またはＣ_３）の沸点くらいから２５０℃くらいにまで、好ましくは、２または３個の炭素原子を含有する炭化水素（Ｃ_２またはＣ_３）の沸点くらいから２２０℃くらいにまで、より好ましくは４個の炭素原子を含有する炭化水素の沸点くらいから２２０℃くらいにまで広がるものを処理するために用いられ得る。本発明による方法は、上記の終点未満の終点、例えばＣ５−２００℃またはＣ５−１６０℃留分を有する供給原料を処理するために用いられてもよい。

本発明による方法は、好ましくは、接触分解または熱分解の装置、例えば、ディレードコーカーまたはビスブレーキング装置から得られたガソリン留分を処理するために用いられてよい。これらの種々の起源のものから得られた留分を混合することによって得られた供給原料も可能である。特に、本発明による方法からのガソリン留分は、接触分解装置から得られ、接触分解装置のための供給原料は、予備処理されたものであるか、または、プロピレン収率を増加させるか、さらには、最大にするように機能する。この後者の場合、接触分解装置の操作の様式は、典型的には、厳しい操作条件（高い温度および触媒対供給原料の高い比）によって、形状選択性を有するゼオライト（例えば、ＭＦＩ結晶構造を有するもの）を含む触媒を用いることによって特徴付けられ、場合によっては、生じたガソリン留分の一部またはＣ４留分のオリゴマー化物の接触分解装置中の再循環を伴い、この再循環させられる流れは、場合によっては、供給原料と同時に（同時処理として知られている）または重質供給原料を分解するための条件と再循環させられた流れのための条件とを離すように専用の反応器において（２ライザー（two-riser）法として知られている）処理される。

接触分解（ＦＣＣ）または非触媒分解によって生じたガソリン留分の硫黄含有率は、処理される供給原料の硫黄含有率、供給原料の予備処理の存在または非存在、さらには、留分の終点に依存する。一般に、全体としてのガソリン留分、特に、ＦＣＣからのものの硫黄含有率は、１００重量ｐｐｍより高く、大部分の時点で５００重量ｐｐｍより高い。２００℃超の終点を有するガソリンについて、硫黄含有率は、しばしば、１０００重量ｐｐｍ超であり、場合によっては、４０００〜５０００重量ｐｐｍの程度の値に達することさえある。

例として、接触分解装置（ＦＣＣ）から得られたガソリンは、平均で、０．５〜５重量％のジオレフィン、２０〜５０重量％のオレフィン、１０重量ｐｐｍ〜０．５重量％の硫黄を含有し、一般的には、３００ｐｐｍ未満のメルカプタンを含む。メルカプタンは、一般的には、ガソリンの軽質フラクション中に、より正確には、１２０℃未満の沸点を有するフラクション中に濃縮される。

本発明の方法によって処理される供給原料中に含まれる硫黄含有種は、メルカプタンまたはヘテロ環化合物、例えば、チオフェンまたはアルキルチオフェン、または、より重質の化合物、例えば、ベンゾチオフェンであってよい。メルカプタンとは対照的に、これらのヘテロ環化合物は、抽出法によって除去され得ない。これらの硫黄含有化合物は、結果として、炭化水素およびＨ_２Ｓへのそれらの変換をもたらす水素化処理によって除去される。

ここで、本発明の特定の実施形態を示す図１を参照すると、オレフィン性ガソリン供給原料、例えば、上記の接触分解済みガソリンは、場合による工程において処理される。この場合による工程は、ジオオレフィンの選択的水素化およびオレフィンとの反応による、供給原料中に存在するメルカプタン化合物（ＲＳＨ）の一部のチオエーテルへの転化（分子量増加）を行うものである。典型的には、場合による選択水素化工程の間に反応し得るメルカプタンは、以下の通りである（包括的ではないリスト）：メチルメルカプタン、エチルメルカプタン、ｎ−プロピルメルカプタン、ｉｓｏ−プロピルメルカプタン、ｉｓｏ−ブチルメルカプタン、ｔｅｒｔ−ブチルメルカプタン、ｎ−ブチルメルカプタン、ｓｅｃ−ブチルメルカプタン、ｉｓｏ−アミルメルカプタン、ｎ−アミルメルカプタン、α−メチルブチルメルカプタン、α−エチルプロピルメルカプタン、ｎ−ヘキシルメルカプタン、および２−メルカプト−ヘキサン。この目的で、ＦＲＣＮガソリン供給原料は、ライン（１）を介して、選択的水素化触媒反応器（２）に送られる。この選択的水素化触媒反応器（２）は、ジオレフィンを選択的に水素化しかつメルカプタンの分子量を増加させるための触媒の少なくとも１基の固定床または移動床を含有する。ジオレフィンの選択的水素化およびメルカプタンの分子量の増加のための反応は、好ましくは、第ＶＩＩＩ族（新周期律分類（Handbook of Chemistry and Physics, 76th edition, 1995-1996）の８、９および１０族）からの少なくとも１種の元素と、場合による、第ＶＩｂ族（新周期律分類（Handbook of Chemistry and Physics, 76th edition, 1995-1996）の６族）からの少なくとも１種の元素と、担体とを含む硫化触媒上で行われる。第ＶＩＩＩ族からの元素は、好ましくは、ニッケルおよびコバルトから選択され、特にはニッケルである。第ＶＩｂ族からの元素は、それが存在した場合、好ましくは、モリブデンおよびタングステンから選択される；大いに好ましくは、それはモリブデンである。

触媒担体は、好ましくは、アルミナ、アルミン酸ニッケル、シリカ、炭化ケイ素またはこれらの酸化物の混合物から選択される。好ましくは、アルミナが用いられ、より好ましくは高純度アルミナが用いられる。好ましい実施形態によると、選択的水素化触媒は、（ＮｉＯの形態にある）酸化ニッケルの重量含有率４〜１２％にあるニッケルと、（ＭｏＯ_３の形態にある）酸化モリブデンの重量による量として、６〜１８％の範囲内の量にあるモリブデンとを含有し、ニッケル／モリブデンのモル比は、１〜２．５の範囲内であり、金属は、アルミナによって構成される担体上に沈着させられ、触媒を構成する金属の硫化度は、８０％超である。

場合による選択的水素化工程の間、処理されるべきガソリンは、典型的には、５０〜２５０℃の範囲内、好ましくは８０〜２２０℃の範囲内、一層より好ましくは９０〜２００℃の範囲内の温度で触媒と接触させられ、その際の液体空間速度（liquid space velocity：ＬＨＳＶ）は、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内であり、液体空間速度の単位は、触媒の容積（リットル）当たりかつ時間当たりの供給原料の容積（リットル）（Ｌ／Ｌ・ｈ）である。圧力は、０．４〜５ＭＰａの範囲内、好ましくは０．６〜４ＭＰａの範囲内、一層より好ましくは１〜２ＭＰａの範囲内である。場合による選択的水素化工程は、典型的には、Ｈ_２／ＨＣ比：供給原料の容積（ｍ^３）当たり水素２〜１００Ｎｍ^３の範囲内、好ましくは供給原料の容積（ｍ^３）当たり水素３〜３０Ｎｍ^３の範囲内で行われる。

供給原料の全体が、一般的に、反応器への入口に注入される。しかしながら、場合によっては、供給原料の一部または全部を、反応器中に置かれた２つの連続する触媒床の間に注入することが有利であってよい。この実施形態は、特に、反応器は、反応器への入口が供給原料中に存在するポリマー、粒子またはガム状物の沈着によってブロックされたならば、操作されることを継続することができることを意味する。

図１において指し示されるように、オレフィン性ガソリン供給原料は、ライン（１）を介して選択的水素化反応器（２）に送られる。ジオレフィンおよびメルカプタンの含有率が低い流出物が、ライン（３）を介して反応器（２）から抜き出され、工程ａ）に従って、分画塔（またはスプリッタ）（４）に送られる。この分画塔は、ガソリンを２留分である、軽質ガソリン留分ＬＣＮ（または軽質ガソリン）（５）と（第１の）中間重質ガソリン留分ＨＣＮ（６）に分離するように構成される。この中間重質ガソリン留分ＨＣＮ（６）は、軽質ガソリンＬＣＮに対する補完である重質フラクションによって構成される。軽質留分の最終沸点は、続く水素化脱硫工程の必要なく、硫黄含有率が低い（全硫黄含有率は、典型的には、３０重量ｐｐｍ未満、好ましくは１０重量ｐｐｍ未満である）軽質ガソリン留分ＬＣＮを提供するように選択される。それ故に、好ましくは、軽質ガソリン留分ＬＣＮは、Ｃ５⁻炭化水素留分である（すなわち、分子当たり５個以下の炭素原子を含有する炭化水素を含有する）。第１の重質ガソリン留分ＨＣＮは、好ましくは、Ｃ６^＋留分であり（すなわち、分子当たり６個以上の炭素原子を含有する炭化水素を含有する）、このものは、選択的水素化脱硫工程ｂ）において処理される（選択的ＨＤＳ）。この工程ｂ）の目的は、下記の触媒および水素を用いて重質ガソリン留分ＨＣＮの硫黄含有化合物の一部をＨ_２Ｓおよび炭化水素に転化することにある。

第１の重質ガソリン留分ＨＣＮ（６）は、次いで、ライン（７）を介して供給される水素および選択的ＨＤＳ触媒と、少なくとも１基の水素化脱硫装置（８）において接触させられる。この水素化脱硫装置（８）は、触媒の固定床または移動床を有する少なくとも１基の反応器を含む。水素化脱硫反応は、一般的に、１６０〜４５０℃の範囲内の温度、０．５〜８ＭＰａの範囲内の圧力で行われる。液体空間速度は、一般的に、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内（触媒の容積当たりかつ時間当たりの液体の容積として表される）、好ましくは１〜８ｈ^−１の範囲内である。Ｈ_２／第１の重質ガソリン留分（ＨＣＮ）の比は、所望の水素化脱硫度に応じて調節され、標準条件下のｍ^３当たり５０〜１０００ノルマルｍ^３の範囲内である。好ましくは、第１の重質ガソリン留分ＨＣＮと水素との混合物は、工程ｂ）において触媒と接触させられ、この混合物は、全体的に、蒸気相にある。好ましくは、温度は、２００〜４００℃の範囲内、より好ましくは２００〜３５０℃の範囲内である。好ましくは、圧力は、１〜３ＭＰａの範囲内である。

硫化された形態で採用される選択的ＨＤＳ触媒は、第ＶＩＩＩ族（新周期律分類（Handbook of Chemistry and Physics, 76th edition, 1995-1996）の８、９および１０族）からの少なくとも１種の元素と、第ＶＩｂ族（新周期律分類（Handbook of Chemistry and Physics, 76th edition, 1995-1996）の６族）からの少なくとも１種の元素と、担体とを含む。第ＶＩＩＩ族からの元素は、好ましくは、ニッケルおよびコバルトから選択され、特にはコバルトである。第ＶＩｂ族からの元素は、好ましくは、モリブデンおよびタングステンから選択され、一層より好ましくはモリブデンである。触媒は、例えば、特許FR2840315、FR2840316、FR2904242またはFR3023184において記載されたような触媒であってよい。触媒のための担体は、好ましくは、アルミナ、アルミン酸ニッケル、シリカ、炭化ケイ素、またはこれらの酸化物の混合物から選択される。好ましくは、アルミナが用いられる。

ライン（７）を介して供給される水素は、補給水素または本方法の工程、特に工程ｂ）を起源とする再循環水素であってよいことが留意されるべきである。好ましくは、ライン（７）の水素は、補給水素である。工程ｂ）から得られ、ライン（９）を介して排出された第１の脱硫流出物は、次いで、分離器（１０）において冷却され、部分的に凝縮させられ、２相を生じさせる（工程ｃ））：水素を豊富に含み、工程ｂ）における脱硫によって生じたＨ_２Ｓの一部を含有する気相（１１）および溶解Ｈ_２Ｓ、未転化硫黄含有化合物および組み換え型メルカプタンを含有する液体炭化水素相ＨＣＮ（１２）。

図１において見られ得るように、分離器（１０）から抜き出された溶解Ｈ_２Ｓを含む液体炭化水素相ＨＣＮ（１２）は、溶解Ｈ_２Ｓの分離のための工程に送られる（工程ｃ’））。図１の実施形態において、この工程ｃ’）は、Ｈ_２Ｓをストリップングするための塔（１３）において行われる。溶解Ｈ_２Ｓを含む液体炭化水素相ＨＣＮ（１２）は、ガス、例えば、ライン（１５）を介してＨ_２Ｓストリッピング塔（１３）に供給される水素と接触させられ、そこから、ストリッピングガスおよびＨ_２Ｓを含有するガス状の流れ（１４）は頭部から抜き出され、塔底部から、溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い液体炭化水素相ＨＣＮ（１６）が抜き出される。ストリッピングガスが水素である場合、ガス流（１４）は、有利には、Ｈ_２Ｓから水素を分離するように処理されて、精製された水素の流れを生じさせるようにしてよく、精製された水素の流れは、水素化脱硫装置、例えば、第１の水素化脱硫装置（８）に再循環させられてよいことが留意されるべきである。Ｈ_２Ｓ除去工程のために、ストリッピング装置に置き換えて、例えば、アミンを用いる吸収デバイスを用いることも可能である。溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い液体炭化水素相ＨＣＮ（１６）は、好ましくは、Ｃ６^＋留分（すなわち、好ましくは分子当たり６個以上の炭素原子を含有してよい炭化水素を含有するもの）であり、このものは、本方法の工程ｄ）に従って、分画塔（１７）に送られる。この分画塔（１７）は、塔頂の中間ガソリン留分ＭＣＮと、第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮとを分離するように構成され、この中間ガソリン留分ＭＣＮは、ライン（１８）を介して抜き出され、第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮは、ライン（１９）を介して底部から抜き出される。軽質チオフェン性硫黄含有化合物（主としてチオフェンおよびメチルチオフェン）の高い転化率を提供するように工程ｂ）が操作されることを考えれば、工程ｄ）の分画の後に得られた中間ガソリン留分ＭＣＮは、少量のみの未転化チオフェン性硫黄含有化合物を含有する。分画工程ｄ）のために、中間ガソリン留分ＭＣＮはまた、水素化脱硫工程ｂ）の間に形成された流出物中に含有される組み換え型メルカプタンの大部分を不含有である。一般に、組み換え型メルカプタンは、それらが得られる元になるオレフィンの沸点より高い沸点を有する。例として、２−メチル−２ペンテン（高純度の場合に沸点は標準条件下に６７℃である）は、５個の炭素原子を含有する組み換え型メルカプタン、例えば、２−メチル−２ペンタンチオール（沸点は、高純度の場合、標準条件下に１２５℃である）を形成することができる。この特性は、それ故に、工程ｄ）において、硫黄含有率および組み換え型メルカプタン含有率が低い中間ガソリン留分ＭＣＮを生じさせるために用いられる。沸点が中間ガソリン留分ＭＣＮの沸点より高い前記組み替え型メルカプタンは、第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮに同伴されるからである。

中間ガソリン留分ＭＣＮを得るために、分画塔のための操作条件は、蒸留された重量の５％および９５％に対応する温度の間の温度差（ΔＴ）が７５℃以下、好ましくは２０〜６５℃の範囲内である炭化水素留分を得るように調節される。中間ガソリン留分ＭＣＮの蒸留された重量の５％に対応する温度は、好ましくは５０〜８０℃の範囲内であり、中間ガソリン留分ＭＣＮの蒸留された重量の９５％に対応する温度は、好ましくは８８〜１２５℃の範囲内である。例として、中間ガソリン留分ＭＣＮの蒸留された重量の５％に対応する温度は、６５℃±２℃に等しいか、または、６０℃±２℃に等しいか、または、５５℃±２℃に等しい。好ましくは、中間ガソリン留分ＭＣＮの蒸留された重量の９５％に対応する温度は、１２０℃±２℃に等しいか、さらには１１５℃±２℃に等しい。蒸留された重量の５％および９５％に対応する温度を決定するために用いられる方法は、文献：Oil Gas Sci. Technol. Vol. 54 (1999), No. 4, pp. 431-438に記載されており、名称「ＣＳＤ法」は、「Conventional Simulated Distillation」の略記である。

好ましい実施形態において、中間ガソリン留分ＭＣＮは、６または７個の炭素原子を含有する炭化水素、主として、６個の炭素原子を含有する炭化水素を必然的に含有する。

典型的には、工程ｄ）の分画塔の頭部において回収される中間ガソリン留分ＭＣＮ中の全有機硫黄含有率は、全硫黄の３０重量ｐｐｍ未満、好ましくは１５重量ｐｐｍ未満、より好ましくは１０重量ｐｐｍ未満である。

本方法の工程ｅ）によると、第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮは、水素化脱硫によって処理される。前記ガソリン留分は、ライン（１９）を介して塔（１７）の底部から抜き出されたものであり、このものは、ライン（２３）を介して供給された水素と、少なくとも１基の水素化脱硫装置（２４）において接触させられる。この選択的水素化脱硫工程ｅ）は、それ故に、（水素化脱硫工程ｂ）において形成された大部分の組み換え型メルカプタンを含む）重質ガソリン留分ＨＨＣＮの硫黄含有化合物をＨ_２Ｓおよび炭化水素に転化するために用いられてよい。選択的水素化脱硫工程ｅ）は、ライン（２３）を介して供給された水素および選択的水素化脱硫触媒の存在下に操作される。この選択的水素化脱硫触媒は、第ＶＩＩＩ族（新周期律分類（Handbook of Chemistry and Physics, 76th edition, 1995-1996）の８、９および１０族）からの少なくとも１種の元素と、第ＶＩｂ族（新周期律分類（Handbook of Chemistry and Physics, 76th edition, 1995-1996）の６族）からの少なくとも１種の元素と、担体とを含む。第ＶＩＩＩ族からの元素は、好ましくは、ニッケルおよびコバルトから選択され、特には、コバルトである。第ＶＩｂ族からの元素は、好ましくは、モリブデンおよびタングステンから選択され、大いに好ましくはモリブデンである。触媒は、例えば、特許FR2840315、FR2840316、FR2904242またはFR3023184に記載されたような触媒であってよい。水素化脱硫反応は、一般的に、２００〜４５０℃の範囲内の温度、０．５〜８ＭＰａの範囲内の圧力で行われる。液体空間速度は、一般的に、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内（触媒の容積当たりかつ時間当たりの液体の容積として表される）、好ましくは１〜８ｈ^−１の範囲内である。Ｈ_２／ＨＨＣＮ留分の比は、所望の水素化脱硫度に応じて調節されるものであり、このものは、標準条件下の容積（ｍ^３）当たり５０〜１０００ノミナルｍ^３の範囲内である。

好ましくは、温度は、２００〜４００℃の範囲内、大いに好ましくは２００〜３５０℃の範囲内である。好ましくは、圧力は、０．５〜３ＭＰａの範囲内である。

工程ｅ）の終わりに、脱硫がなされた第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮは、ライン（２５）を介して選択的水素化脱硫装置から抜き出され、典型的には、３０重量ｐｐｍ未満、好ましくは１５重量ｐｐｍ未満、より好ましくは１０重量ｐｐｍ未満の有機硫黄含有率を有する。

場合によっては、中間ガソリン留分ＭＣＮ（１８）も、水素化脱硫工程において処理される。この目的で、それは、ライン（２０）を介して供給された水素および選択的水素化脱硫触媒と、少なくとも１基の水素化脱硫装置（２１）において接触させられる（場合による工程ｆ））。この水素化脱硫装置（２１）は、触媒の固定床または移動床を有する少なくとも１基の反応器を含む。水素化脱硫反応は、一般的に、１６０〜４５０℃の範囲内の温度、０．５〜８ＭＰａの範囲内の圧力で行われる。液体空間速度は、一般的に、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内（触媒の容積当たりかつ時間当たりの液体の容積として表される）、好ましくは１〜８ｈ^−１の範囲内である。Ｈ_２／中間ガソリン留分（ＭＣＮ）の比は、所望の水素化脱硫度に応じて調節され、標準条件下の容積（ｍ^３）当たり５０〜１０００ノミナルｍ^３である。好ましくは、中間ガソリン留分ＭＣＮと水素との混合物は、場合による工程ｆ）において触媒と接触させられ、この混合物は、全体的に、蒸気相にある。好ましくは、温度は、２００〜４００℃の範囲内、より好ましくは２００〜３５０℃の範囲内である。好ましくは、圧力は、１〜３ＭＰａの範囲内である。工程ｆ）において採用される触媒は、工程ｂ）およびｅ）に用いられたタイプの触媒であってよい。ライン（２０）を介して供給される水素は、補給水素または本方法の工程を起源とする再循環水素であってよいことが留意されるべきである。

本方法は、水素化脱硫工程の間に形成されたＨ_２Ｓと混合された軽質炭化水素フラクションＣ４⁻と水素とを分離するために、ガソリン留分ＨＨＣＮおよびＭＣＮのそれぞれの水素化脱硫のための工程ｅ）およびｆ）から得られた流出物の安定化の工程を含んでよい。図１の実施形態によると、ライン（２２）からの脱硫済みの中間ガソリン留分ＭＣＮおよびライン（２５）からの第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮは、混合物として、ライン（２６）を介して、安定化塔（２７）に送られ、この安定化塔（２７）から、Ｈ_２Ｓと混合されたＣ４⁻炭化水素フラクションが、ライン（２８）を介して塔の頭部から抜き出され、脱硫済みガソリンＭＣＮおよびＨＨＣＮの安定化済み混合物は、ライン（２９）を介して塔の底部から抜き出される。

あるいは、中間ガソリン留分ＭＣＮ中に含有される残留チオフェン性硫黄含有化合物は、適切な極性溶媒により、液−液抽出方法または抽出蒸留方法で、または、実際に、適切な吸着剤（シリカ、アルミナ、ゼオライト、例えば、文献FR2889539 A1に記載されたもの）上への吸着によって抽出されてよい。

本発明による方法によって生じた軽質ガソリン留分ＬＣＮと、脱硫済みガソリンＭＣＮおよびＨＨＣＮの混合物とは、有利には、ガソリン燃料の配合のためのベースとして用いられる。

図示されない別の実施形態によると、本方法は、液体炭化水素相ＨＣＮ中に溶解したＨ_２Ｓを分離するための工程ｃ’）を採用しないが、工程ｄ）の下流で、中間ガソリン留分ＭＣＮおよび第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮを分離するための工程ｄ’）を採用する。工程ｄ’）は、工程ｄ）において得られた中間ガソリン留分ＭＣＮ中に存在するＨ_２Ｓを除去することからなる。例として、工程ｄ’）は、ガスによりストリッピングすることによってまたは安定化塔を採用することによって行われ、安定化塔は、塔の頭部からのＣ４⁻炭化水素留分およびＨ_２Ｓを含有する流れと、底部からの安定化中間ガソリン留分ＭＣＮとを分離する。

図２は、別の実施形態による方法のためのフロー図である。この実施形態は、工程ｃ’）およびｄ）を行う方法によって、図１の実施形態とは区別される。図２を参照して、工程ｃ）から得られた溶解Ｈ_２Ｓを含む液体炭化水素相ＨＣＮは、ライン（１２）を介して、分画塔（３０）に送られる。分画塔（３０）は、連続的に工程ｃ’）およびｄ）を行うように設計されかつ操作され、以下のものを分離する：
・ 気相；Ｈ_２Ｓを必然的に含有する；ライン（１４）を介して塔（３０）の頭部から抜き出される；
・ 中間ガソリン留分ＭＣＮ（１８）；側流として塔頭部下の複数プレートから抜き出される；
・ 第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮ（１９）；塔の底部から抜き出される。

塔（３０）は、場合によっては、Ｈ_２Ｓの分離を改善するためにライン（１５）を介して、ストリッピングガス、例えば水素を供給されてよい。

中間ガソリン留分ＭＣＮ（１８）は、次いで、図１において既に指し示されたように水素化脱硫反応器において処理されてよく（場合による工程ｆ））、次いで、単独でまたは工程ｅ）から得られた脱硫済みの第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮとの混合物として安定にされてよい。

図３は、本発明による方法の代替の実施形態を示し、工程ｃ’）およびｄ）は、以下を分離するように構成された分画塔（３１）において連続して行われる：
・ 気相；中間ガソリン留分ＭＣＮの炭化水素およびＨ_２Ｓを含有する；塔の頭部から抜き出される（ライン（３２））；
・ 第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮ（溶解Ｈ_２Ｓ含有率は低い）；ライン（１９）を介して塔の底部から抜き出される。

気相（３２）は、次いで、中間ガソリン留分ＭＣＮを凝縮させるように冷却される。この目的で、前記気相（３２）は、冷却機装置（３３）を用いて冷却され、冷却された流出物は、次いで、分離器ドラム（３４）に送られ、気体流（３５）と、ドラムの底部からの液体炭化水素相（１８）とが回収される。この気体流（３５）は、水素およびＨ_２Ｓを必然的に含有し、場合によっては、軽質炭化水素を伴い、液体炭化水素相（１８）は、中間ガソリン留分ＭＣＮに対応する。図３に指し示されるように、中間ガソリンＭＣＮ（１８）の一部は、還流液として分画塔（３１）に再循環させられる。中間ガソリンＭＣＮの他の部分は、（場合による工程ｆ）において）水素化脱硫されるか、または、簡単に安定化させられてよい。中間ガソリン留分ＭＣＮの安定化のための工程（脱硫その他）は、塔（２７）において脱硫済みの第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮとの混合物として操作されてよい。

（実施例１：選択的水素化によるＦＣＣガソリン供給原料の予備処理）
表１には、本発明の図１による方法を用いて処理されるＦＲＣＮガソリンの特徴が提供される。

ＦＣＣガソリン（ライン（１））は、触媒Ａの存在下に選択的水素化反応器（２）において処理された（場合による工程）。触媒Ａは、ガンマアルミナ上担持ＮｉＭｏタイプのものであった。金属の各量は、全触媒重量に対してＮｉＯ ７重量％およびＭｏＯ_３ １１重量％であり、すなわち、Ｎｉ／Ｍｏのモル比は１．２であった。触媒の比表面積は、２３０ｍ^２／ｇであった。それを用いる前に、触媒Ａは、大気圧において硫化バンク上で、１５容積％のＨ_２Ｓによって構成されるＨ_２Ｓ／Ｈ_２混合物下に、１Ｌ／ｇ・ｈ（触媒）で、４００℃で２時間にわたって硫化された。この手順は、８０％超の硫化度を得るために用いられ得た。

ＦＲＣＮガソリン（ライン（１））は、水素と、反応器において接触させられた。この反応器は、触媒Ａを含有していた。本方法のこの工程により、供給原料中に存在するジオレフィンの選択的水素化およびメルカプタン化合物（ＲＳＨ）の一部の転化（分子量の増大）が行われた。ジオレフィン含有率は、ＭＡＶ（Maleic Anhydride Value）についての値に直接的に比例していた。ジオレフィンは、望まれない化合物である。それらが、ガソリン中のガム状物の前駆体であるからである。

選択的水素化反応器において採用される操作条件は、以下の通りであった：温度：１４０℃、全圧：２．５ＭＰａ、加えられたＨ_２／ＦＲＣＮガソリン供給原料の容積比：ガソリンの容積（リットル）当たり水素５ノルマルリットル（ｖｏｌ／ｖｏｌ）、毎時空間速度（ＶＶＨ）：３ｈ^−１。

選択的水素化工程からの流出物（３）は、共役ジオレフィン含有率（ＭＶ＝０．６ｍｇ／ｇ）が低くかつ軽質硫黄含有化合物含有率（分子量は、選択的水素化工程において増加させられる）が低く、このものは、分画塔（４）に送られ、本発明の工程ａ）に従って、塔の頭部における軽質ガソリンＬＣＮ（５）と、塔の底部からの第１の重質ガソリン留分ＨＣＮ（６）とが分離された。軽質ガソリンＬＣＮおよび第１の重質ガソリン留分ＨＣＮの特徴は、表２において指し示される。表２に指し示されるように、得られたＬＣＮガソリン（ライン（５））の硫黄含有率は低かった（１５ｐｐｍ）。第１の重質ガソリン留分ＨＣＮは、ＦＲＣＮガソリンの約６８重量％に対応しており、非常に高い硫黄含有率を有しており（１４３０ｐｐｍ）、ガソリンプールに組み入れられる前に補足処理を必要とされた。

（実施例２（比較）：第１の重質ガソリン留分ＨＣＮの水素化脱硫）
この実施例は、従来技術の参照となる（特許EP1174485）。実施例１において得られた第１の重質ガソリン留分ＨＣＮは、水素と混合され、選択的水素化脱硫装置（８）において処理された。これは、第１の水素化脱硫工程に対応していた。第１の水素化脱硫工程は、アルミナ上担持ＣｏＭｏ触媒（Axensによって販売されるHR806）の存在下に行われた。圧力は、２ＭＰａであり、液体毎時空間速度（触媒の容積当たりかつ時間当たりの液体の容積として表される）は、４ｈ^−１であり、Ｈ_２／ＨＣＮ留分の比は、標準条件下の容積（ｍ^３）当たり３６０ノルマルｍ^３であった。反応器からの流出物は、次いで、凝縮させられ（１０）、水素によりストリップングされ（１３）、溶解Ｈ_２Ｓが抽出された。Ｈ_２Ｓ含有率が低い液体炭化水素相ＨＣＮ（ライン（１６））の有機硫黄含有率およびオレフィン含有率は、表３に指し示される。

Ｈ_２Ｓ含有率が低い液体炭化水素相ＨＣＮ（１６）は、次いで、第２の選択的水素化脱硫装置（２４）において処理され、これは、第２の水素化脱硫工程に対応していた。この工程は、アルミナ上担持ＣｏＭｏ触媒（Axensによって販売されるHR806）の存在下に行われた。圧力は、２ＭＰａであり、液体空間速度（触媒の容積当たりかつ時間当たりの液体の容積として表される）は、４ｈ^−１であり、Ｈ_２／ＨＣＮ留分の比は、標準条件下の容積（ｍ^３）当たり３６０ノルマルｍ^３であった。反応器からの流出物は、例えば、安定化塔に送られ得、塔の頭部からの、場合によっては軽質炭化水素を伴う、水素およびＨ_２Ｓと、塔底部からの第２の水素化脱硫工程から得られた炭化水素留分ＨＣＮとが回収された。水素化脱硫および安定化のための第２の工程の後に得られたＨＣＮの特徴は、表３において示される。

実施例２による方法は、硫黄含有率が低いＨＣＮガソリンを得るために用いられ得た（１５重量ｐｐｍ）。第１の重質ガソリン留分ＨＣＮと、第２の水素化脱硫工程の後に得られた安定化ガソリンとの間のオレフィンの損失は、７．８重量％（絶対的）であった。

（実施例３：第１の重質ガソリン留分ＨＣＮの水素化脱硫（本発明に合致する））
この実施例は、本発明の参照をなす。実施例１において得られた第１の重質ガソリン留分ＨＣＮは、水素と混合され、選択的水素化脱硫装置（８）において処理された。これは、本発明の工程ｂ）に対応していた。水素化脱硫工程ｂ）は、アルミナ上担持ＣｏＭｏ触媒（Axensによって販売されるHR806）の存在下に行われた。圧力は２ＭＰａであり、液体空間速度（触媒の容積当たりかつ時間当たりの液体の容積として表される）は、４ｈ^−１であり、Ｈ_２／ＨＣＮ留分の比は、標準条件下の容積（ｍ^３）当たり３６０ノルマルｍ^３であった。反応器（８）からの流出物は、次いで、（本発明の工程ｃ）により）凝縮させられて、水素および硫化水素が蒸気相中に除去された。溶解Ｈ_２Ｓを含む液体炭化水素相ＨＣＮは、図１のストリッピング塔（１３）によって例示されるストリッピング工程（本発明による工程ｃ’））に送られた。ストリッピングガスおよびＨ_２Ｓを含有するガス流（１４）は、塔の頭部から抜き出され、溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い液体炭化水素相ＨＣＮ（１６）は、塔の底部から抜き出された。

溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低く（かつ、工程ｂ）において少なくとも部分的に水素化脱硫されていた）液体炭化水素相ＨＣＮは、分画塔（１７）に送られた（本発明による工程ｄ））。塔は、塔頂の中間ガソリン留分ＭＣＮと、第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮとを分離するように構成されていた。中間ガソリン留分ＭＣＮは、ライン（１８）を介して塔頂から抜き出され、第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮは、ライン（１９）を介して底部から抜き出された。分画塔の操作は、中間ガソリン留分ＭＣＮについての蒸留された重量の９５％における温度が１０２℃±５℃であるＭＣＮ留分を得るように調節された（温度は、文献：Oil Gas Sci. Technol. Vol. 54(1999), No. 4, pp. 431-438に記載されたＣＤＳ法を用いて測定された）。分画塔の操作はまた、塔の底部から、蒸留された重量の５％の温度が１０２℃±５℃である第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮを得るように調節された（温度は、文献：Oil Gas Sci. Technol. Vol. 54(1999), No. 4, pp. 431-438に記載されたＣＤＳ法を用いて測定された）。

第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮ（１９）は、水素と混合され、本発明の工程ｅ）に従って選択的水素化脱硫装置（２４）において処理された。水素化脱硫工程ｅ）は、アルミナ上担持ＣｏＭｏ触媒（Axensによって販売されるHR806）の存在下に行われた。圧力は２ＭＰａであり、液体毎時空間速度（触媒の容積当たりかつ時間当たりの液体の容積として表される）は、４ｈ^−１であり、Ｈ_２／ＨＣＮ留分の比は、標準条件下の容積（ｍ^３）当たり３６０ノルマルｍ^３であった。脱硫済みの第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮは、工程ｅ）の後に安定にされた。

中間ガソリン留分ＭＣＮ（１８）、第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮ（１９）および脱硫済みの第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮ（安定化後）の特徴は、表５に指し示される。

それ故に、本発明による方法は、安定化の後の、有機硫黄含有率が低い（１５ｐｐｍ）中間ガソリン留分ＭＣＮと、安定化の後の、有機硫黄含有率が低い（１５ｐｐｍ）第２の脱硫済み重質ガソリン留分ＨＨＣＮとを得るために用いられ得る。実施例１において得られた軽質ガソリンＬＣＮと共に、これらのガソリンは、ガソリンプールにおいて車両燃料の配合のために品質向上させられ得る。

大いに有利には、第１の重質ガソリン留分ＨＣＮの混合物および中間ガソリン留分ＭＣＮの混合物および脱硫済みおよび安定化済みの第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮガソリン（本発明の実施例３による）は、硫黄含有率が低い（１５ｐｐｍＳ）ガソリンを生じさせるために用いられ得る一方で、同時に、第２の脱硫工程の後の脱硫済み重質ガソリンＨＣＮ（比較例２において提示される）と比較して絶対的オレフィン損失を低減させる。実際に、実施例２において、第１の重質ガソリン留分ＨＣＮと第２の水素化脱硫工程の後に得られたガソリンとの間の（重量％としての）オレフィンの損失は、７．８％であり、本発明による実施例３において、第１の重質ガソリン留分ＨＣＮと中間ガソリン留分ＭＣＮおよび脱硫済みかつ安定化済みの第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮの混合物との間のオレフィンの損失は、６．６％であった。それ故に、本発明による実施例３は、第１の重質ガソリン留分中に存在するオレフィンに対して１５％を保つために用いられ得る一方で、同時に、硫黄含有率が低い（１５ｐｐｍ）ガソリンを生じさせる。第１の重質ガソリン留分ＨＣＮ中に存在するオレフィンの保持は、生じたガソリンのオクタン価に肯定的な影響力を有する。

２ 選択的水素化触媒反応器
４ 分画塔
８ 水素化脱硫装置
１０ 分離器
１３ Ｈ_２Ｓストリッピング塔
１７ 分画塔
２４ 水素化脱硫装置
２７ 安定化塔

Claims (16)

1. 硫黄含有化合物、オレフィンおよびジオレフィンを含有するガソリンを脱硫する方法であって、少なくとも以下の工程：
   ａ） ガソリンを分画して、軽質ガソリン留分ＬＣＮおよび第１の重質ガソリン留分ＨＣＮを回収する工程；
   ｂ） 水素化脱硫触媒および水素の存在下に、１６０〜４５０℃の範囲内の温度、０．５〜８ＭＰａの範囲内の圧力で第１の重質ガソリン留分ＨＣＮを脱硫するための第１の工程を行い、その際の液体速度は、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内であり、毎時のノルマルｍ^３で表される水素の流量と、標準条件下の毎時のｍ^３で表される、処理されるべき供給原料の流量との間の比は、５０〜１０００Ｎｍ^３／ｍ^３の範囲内であり、第１の脱硫済み流出物を生じさせる、工程；
   ｃ） 工程ｂ）から得られた第１の脱硫流出物を部分的に凝縮させて、水素およびＨ_２Ｓによって必然的に構成される気相と、溶解Ｈ_２Ｓを含む液体炭化水素相ＨＣＮとを生じさせるようにする、工程；
   ｄ） 液体炭化水素相ＨＣＮを、中間ガソリン留分ＭＣＮと、第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮとに分離する工程；
   ｅ） 水素化脱硫触媒および水素の存在下に、１６０〜４５０℃の範囲内の温度、０．５〜８ＭＰａの範囲内の圧力で第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮを脱硫するための第２の工程を行い、その際の液体速度は、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内であり、毎時のノルマルｍ^３で表される、水素の流量と、標準条件下の毎時のｍ^３で表される、処理されるべき供給原料の流量との間の比は、５０〜１０００Ｎｍ^３／ｍ^３の範囲内であり、脱硫済みの第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮを生じさせるようにする、工程；
   を含み、
   ・ 工程ｃ’）；工程ｃ）から得られた液体炭化水素相ＨＣＮの溶解Ｈ_２Ｓを分離して、工程ｄ）において処理される溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い液体炭化水素相ＨＣＮを生じさせる、工程、または
   ・ 工程ｄ’）；工程ｄ）から得られた中間ガソリン留分ＭＣＮの溶解Ｈ_２Ｓを分離して、溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い中間ガソリン留分ＭＣＮを生じさせる、工程
   を含む、方法。
2. 工程ｃ’）またはｄ’）は、ガスによりストリッピングすることによって行われる、請求項１に記載の方法。
3. 工程ｃ’）またはｄ’）は、吸収方法によって行われる、請求項１に記載の方法。
4. 工程ｃ’）またはｄ’）は、安定化塔において行われ、該安定化塔は、Ｈ_２Ｓを含有するＣ４⁻炭化水素相と、溶解Ｈ_２Ｓ含有率が低い液体炭化水素相ＨＣＮとを分離するように構成される、請求項１に記載の方法。
5. 工程ｃ’）およびｄ）は、分画塔において連続的に行われ、該分画塔は、
   ・ Ｈ_２Ｓを必然的に含有する気相；塔の頭部から抜き出される；
   ・ 中間ガソリン留分ＭＣＮ；側流として、塔頭部の下方から抜き出される；
   ・ 第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮ；塔の底部から抜き出される
   を分離するように構成される、請求項１に記載の方法。
6. 工程ｃ’）およびｄ）は、分画塔において連続的に行われ、該分画塔は、
   ・ 水素およびＨ_２Ｓを含有する気相；塔の頭部から抜き出される；
   ・ 第２の重質ガソリン留分ＨＨＣＮ；塔の底部から抜き出される；
   を分離するように構成され、前記気相は、冷却され、凝縮させられて、Ｈ_２Ｓを必然的に含有する気体流と、中間ガソリン留分ＭＣＮとを生じるようにされる、請求項１に記載の方法。
7. 中間ガソリン留分ＭＣＮは、安定化塔に送られる、請求項６に記載の方法。
8. 中間ガソリン留分ＭＣＮの、５％と９５％の蒸留される重量のポイントの間の温度差ΔＴは７５℃以下である、請求項１〜７のいずれか１つに記載の方法。
9. 中間ガソリン留分ＭＣＮについての５％と９５％の蒸留される重量のポイントの間の温度差ΔＴは、２０〜６５℃の範囲内である、請求項８に記載の方法。
10. 工程ｅ）から得られた第２の脱硫済み重質ガソリン留分ＨＨＣＮは、安定化塔に送られる、請求項１〜９のいずれか１つに記載の方法。
11. 中間ガソリン留分ＭＣＮは、水素化脱硫工程ｆ）において処理される、請求項１〜１０のいずれか１つに記載の方法。
12. 工程ｆ）から得られた脱硫済み中間ガソリン留分ＭＣＮは、安定化塔に送られる、請求項１１に記載の方法。
13. 中間ガソリン留分ＭＣＮは、液／液抽出方法または抽出蒸留方法または吸着方法において処理されて、チオフェン性硫黄含有化合物含有率が低い中間ガソリン留分ＭＣＮを生じさせるようにする、請求項１〜１０のいずれか１つに記載の方法。
14. 工程ａ）に先行して、ガソリンは、水素および選択的水素化触媒の存在下に処理されて、ジオレフィンを少なくとも部分的に水素化しかつ硫黄含有化合物の一部の分子量を増加させる反応を行うようにし、工程ａ）は、５０〜２５０℃の範囲内の温度、０．４〜５ＭＰａの範囲内の圧力で操作され、その際の空間速度は、０．５〜２０ｈ^−１の範囲内であり、毎時のノルマルｍ^３で表される、水素の流量と、標準条件下での毎時のｍ^３で表される、処理されるべき供給原料の流量との間の比は、２〜１００Ｎｍ^３／ｍ^３の範囲内である、請求項１〜１３のいずれか１つに記載の方法。
15. 工程ｂ）およびｅ）の水素化脱硫触媒は、第ＶＩＩＩ族からの少なくとも１種の元素と、第ＶＩｂ族からの少なくとも１種の元素と、担体とを含む、請求項１〜１４のいずれか１つに記載の方法。
16. ガソリン留分は、接触分解または熱分解の装置から得られる、請求項１〜１５のいずれか１つに記載の方法。

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